范文一:铝的密度是多少
铝的密度是多少?铝的密度
2010-07-17 23:40:33| 分类: | 标签: |举报 |字号大中小 订阅
常用物质密度表(1g/cm3=1000kg/m3=1吨/立方米)
材料名称 密度(g/cm3) 材料名称 密度(g/cm3)
水 1.00 玻璃 2.60
冰 0.92 铅 11.40
银 10.50 酒精 0.79
水银(汞) 13.60 汽油 0.75
灰口铸铁 6.60-7.40 软木 0.25
白口铸铁 7.40-7.70 锌 7.10
可锻铸铁 7.20-7.40 纯铜材 8.90
铜 8.90 59、62、65、68黄铜 8.50
铁 7.86 80、85、90黄铜 8.70
铸钢 7.80 96黄铜 8.80
工业纯铁 7.87 59-1、63-3铅黄铜 8.50
普通碳素钢 7.85 74-3铅黄铜 8.70
优质碳素钢 7.85 90-1锡黄铜 8.80
碳素工具钢 7.85 70-1锡黄铜 8.54
易切钢 7.85 60-1和62-1锡黄铜 8.50
锰钢 7.81 77-2 铝黄铜 8.60
15CrA铬钢 7.74 67-2.5、66-6-3-2、60-1-1铝黄铜 8.50
20Cr、30Cr、40Cr铬钢 7.82 镍黄铜 8.50
38CrA铬钢 7.80 锰黄铜 8.50
铬、钒、镍、钼、锰、硅钢 7.85 7-0.2、6.5-0.4、6.5-0.1、4-3锡青铜 8.80
纯铝 2.70 5-5-5铸锡青铜 8.80
铬镍钨钢 7.80 3-12-5铸锡青铜 8.69
铬钼铝钢 7.65 铸镁 1.80
含钨9高速工具钢 8.30 工业纯钛(TA1、TA2、TA3) 4.50
含钨18高速工具钢 8.70 超硬铝 2.85
0.5镉青铜 8.90 LT1特殊铝 2.75
0.5铬青铜 8.90 工业纯镁 1.74
19-2铝青铜 7.60 6-6-3铸锡青铜 8.82
9-4、10-3-1.5铝青铜 7.50 硅黄铜、镍黄铜、铁黄铜 8.50
10-4-4铝青铜 7.46 纯镍、阳极镍、电真空镍 8.85
高强度合金钢 ` 7.82 镍铜、镍镁、镍硅合金 8.85
轴承钢 7.81 镍铬合金 8.72
7铝青铜 7.80 锌锭(Zn0.1、Zn1、Zn2、Zn3) 7.15
铍青铜 8.30 铸锌 6.86
3-1硅青铜 8.47 4-1铸造锌铝合金 6.90
1-3硅青铜 8.60 4-0.5铸造锌铝合金 6.75
1铍青铜 8.80 铅和铅锑合金 11.37
1.5锰青铜 8.80 铅阳极板 11.33
5锰青铜 8.60 4-4-2.5 锡青铜 8.75
金 19.30 5铝青铜 8.20
4-0.3、4-4-4锡青铜 8.90 变形镁 MB1 1.76
不锈钢 0Cr13、1Cr13、2Cr13、3Cr13、4Cr13 、Cr17Ni2、Cr18、9Cr18、Cr25、Cr28 7.75 MB2、
MB8 1.78
Cr14、Cr17 7.70 MB3 1.79
0Cr18Ni9、1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti、2Cr18Ni9 7.85 MB5、MB6、MB7、MB15 1.80
1Cr18Ni11Si4A1Ti 7.52 锻铝 LD8 2.77
不锈钢 1Crl8NillNb、Cr23Ni18 7.90 LD7、LD9、LD10 2.80
2Cr13Ni4Mn9 8.50 钛合 TA4、TA5、TC6 4.45
3Cr13Ni7Si2 8.00 TA6 4.40
白铜 B5、B19、B30、BMn40-1.5 8.90 TA7、TC5 4.46
BMn3-12 8.40 TA8 4.56
BZN15-20 8.60 TB1、TB2 4.89
BA16-1.5 8.70 TC1、TC2 4.55
BA113-3 8.50 TC3、TC4 4.43
锻铝 LD2、LD30 2.70 TC7 4.40
LD4 2.65 TC8 4.48
LD5 2.75 TC9 4.52
防锈铝 LF2、LF43 2.68 TC10 4.53
LF3 2.67 硬铝 LY1、LY2、LY4、LY6 2.76
LF5、LF10、LF11 2.65 LY3 2.73
LF6 2.64 LY7、LY8、LY10、LY11、LY14 2.80
LF21 2.73 LY9、LY12 2.78
LY16、LY17 2.84
范文二:铝基板焊接温度是多少
最近小编看到很多网友都在咨询关于铝基板焊接温度的问题,对于铝基板的焊接问题多少合适小编认为对于不同的焊接的条件给与的焊接稳定是不一样的,焊接稳定也需要依据焊接的条件来决定的.下面小编就和大家来说说铝基板焊接温度是多少?
1:在一般的情况具备铅焊接的条件下,一般要求焊接的温度要控制在260-270之间的样子,焊接的时间不可以超过3秒.
2:在不具备无铅焊接的情况一般要求焊接的温度要控制在270-280样子
3:在焊接额过程中一定要注重采用的安全操作,采取防静电措施,带上防静电环,穿防静电服,如果没有条件的话在紧急情况下可以采用洗手去静电。
4:过回流焊:要用好点的灯珠,锡膏也要用好点的。一般在240度以下,时间6-8秒.
5:铝基板焊接的稳定高低还会受到灯珠质量的影响.还需要看具体采用那些方式来焊接(手工焊接还是炉子焊接)如果手工200-300度左右就可以了。如果是用“炉子”的话,还要考虑锡膏(有的低温锡膏190度左右就能很好的熔接,就绝对不会损害灯珠)的问题
文章来源:铝基板厂家诚之益电路 http://lvjiban.wang/xingyedongtai/111.html
范文三:铝基板导热系数是多少
铝基板的导热系数是客户比较关系的问题.因为铝基板导热系数是决定铝基板质量好坏的一个重要的参考的依据.从字面的意思我们不难看出铝基板导热系数是铝基板的一种散热功能的参数,导热系数也是含量铝基板质量高低的三大标准之一另外两个重要的因素是热阻值 耐压值,关于铝基板的导热系数是多少是可以通过具体的仪器检测出来的.
目前在市场上导热值高的通常有 铜 ,陶瓷类等,可能因为考虑到成本的因素.现在市场上导热都会采用铝基板,相对于前者而言,铝基板的导热系数是客户比较关系的问题.因为导热系数越高就是代表铝基板性能越好的象征之一.市场上铝基板的导热系数通常有1.0,1.5,2.0不等,具体的导热系数的选择还是需要根据产品对性能的需求来决定的,切记不要以为导热系数越高就越好.文章来源:http://lvjiban.wang/changjianwenti/96.html www.czypcb.com
范文四:铝酸钠溶液比热性质回归方程的研究
Vol. 21. №1第21卷第1期有 色 矿 冶
N ON -FERR OU S MINING AN D METALL URG Y
2005年2月February 2005
文章编号:1007-967X (2005) 01-0019-03
铝酸钠溶液比热性质回归方程的研究
王雅静1, 翟玉春2, 田彦文2, 周华峰1
(1. 沈阳化工学院, 辽宁沈阳110142;2. 东北大学材料与冶金学院, 辽宁沈阳110004)
ΞΞΞ
摘 要:铝酸钠溶液是氧化铝生产中重要的中间产物, 铝酸钠溶液的比热性质的研究具有重要的
理论和应用意义。本文通过建立回归正交实验模型, 得到铝酸钠溶液的比热与溶液中氧化钠浓度、氧化铝浓度、温度的回归方程。回归方程的显著性检验表明:氧化钠的浓度对铝酸钠溶液的比热影响较大; 氧化铝的浓度的影响次之; 温度的影响最小。在实验范围内回归方程计算值与实验测量值进行比较, 偏差较小, 说明该方程有较高的精密度, 可以很好地应用于氧化铝生产的理论研究和实践中。
关键词:铝酸钠溶液; 比热; 正交实验; 回归方程中图分类号:TF801 文献标识码:A
碱法生产氧化铝主要涉及强碱溶液中铝酸钠的行为, 尤其是过饱和铝酸钠溶液的稳定性, 的意义[1]。压热、; 的比热推测溶液中铝酸根阴离子的结构, 以及探讨
ρ铝酸钠溶液的比热与溶液中ρAl 2O 3∶Na 2O 和温度的关系式至今研究的还很少[2], 因而在本文中制备不同
浓度的铝酸钠溶液并测定其溶液的比热, 铝酸钠溶液比热性质的测定为氧化铝生产工艺提供了一组新热力学参数[3], 通过比热的测定, 我们可以计算出氧化铝生产过程中的熵变、焓变以及自由能的变化, 可以更好地做到节约能耗和强化生产技术, 开拓氧化铝生产的技术领域。
。
33. 1 因子编码
考虑到生产实际中铝酸钠溶液浓度范围及其稳定性, 确定因子的变化范围, 其正交实验的因子编码[4]如表1所示。
表1 因子编码
水平零水平上水平(+1) 下水平(-1)
因子编码
ρ(Na
2O )
(g/L ) ρ(Al
O )
23
(g/L )
) t (℃507525
173. 6194. 64152. 56
127. 27150. 67103. 87
2 实 验
2. 1 溶液的配制
3. 2 正交实验
将分析纯氢氧化铝溶入高浓度的氢氧化钠溶液
中制备高浓度的铝酸钠溶液。此溶液的苛性比为1. 5ρ, Al 2O 3=350g/L ρ, Na 2O k =318g/L 。其它浓度的铝酸钠溶液由稀释上述溶液得到。
铝酸钠溶液中苛性碱、三氧化二铝的浓度用滴定法测定。2. 2 铝酸钠溶液比热性质的测定
Ξ基金项目:国家科技部973项目(G 199904690
-4) ΞΞ收稿日期:2004-11-09
实验方案由一个正交表L 8(27) 、3个中心点重
复实验组成。增加重复实验点的目的就是为了增加回归方程的准确性。此时N =8,m 0=3。
铝酸钠溶液正交实验设计和相应测定的实验结果列于表2。
由matlab 软件计算, 得到结果如下:
(1) C P =3. 5487-0. 0903X 1-0. 0222X 2+0. 0133X 3
) , 女, 博士, 副教授。作者简介:王雅静(1963—
20
表2 正交实验数据、正交实验计划及测定
实验号
1234567891011b j Q j
有 色 矿 冶 第21卷
F =11. 05>F 0. 05(3,4) =6. 59, 说明回归方程在α=0. 05水平上显著。所以铝酸钠的正交设计的回归方程为:
ρ(Na 2O ) C P =4. 390-0. 00429
ρ(Al 2O 3) +0. 000532t -0. 0009626
由铝酸钠溶液的数学模型计算结果与实验结果进行比较, 相对偏差在1. 5%以下, 说明得到铝酸钠
溶液的回归方程是合理的。
表5 回归方程计算值与实验测量值的比较
ρ(Na
2O )
因数编码
X 011111111111
X 11111-1-1-1-10000. 0652
X 211-1-111-1-10000. 0039
X 31-1-11-111-10000. 0014
比热测定值
) C P (J/g ?℃3. 34503. 3703. 4943. 5203. 6293. 6573. 6493. 62053. 5543. 56873. 582
ρ(Al
O )
23
) t (℃75252525C p 3. 4503. 4233. 4683. 549
C p 3. 4503. 3703. 4943. 6293. 62053. 569
相对误差(%)
01. 50. 740. 680. 750. 54
194. 64194. 64194. 64
152. 67150. 67103. 87150. 673. 5487-0. 0903-0. 02220. 0133
3. 3 回归方程的校验
152. 56回归系数显著性检验如表3。X 1在а=0. 01平上显著; X 2在а=0. 25; , 22O 3, 温度相对影响小。
表3 回归系数显著性检验
X 1
F
30. 64F 0. 01(1,4) =21. 2
X 21. 84F 0. 25(1,4) =1. 81
X 30. 66
4 结 论
(1) 回归方程的显著性检验表明:氧化钠的浓
度对铝酸钠溶液的比热影响较大; 氧化铝的浓度的影响次之; 温度的影响最小。
(2) 铝酸钠溶液的正交实验得到铝酸钠溶液的比热方程为:
ρ(Na 2O ) C P =4. 390-0. 00429
ρ(Al 2O 3) +0. 000532t -0. 0009626
(3) 在实验范围内回归方程计算值与实验测量
公式(1) 中
ρ(Na 2O ) -194. 64]/(194. 64-152. 56) +1X 1=2[
ρ(Na 2O ) -8. 25=0. 04753
ρ(Al 2O 3) -5. 532=0. 04336
X 3=2(t -75) /(75-25) +1=0. 04t -
2
(2) (3) (4)
ρ(Al 2O 3) -150. 67]/(150. 67-103. 87) +1X 2=2[
值进行比较, 偏差较小, 说明该方程有较高的精密
性, 可以很好地应用于氧化铝生产的理论研究和实践中。
参考文献:
[1] 杨重愚. 氧化铝生产工艺学[M ].北京:冶金工业出版社,1993.
249.
[2] 陈念贻. 氧化铝生产的物理化学[M ].上海:上海科技出版社,
1962. 102.
[3] J un Li ,Clive A. Prestidge ,and Jonas Addai -Mensah Viscosity ,
Density ,and Refractive Index of Aqueous Sodium and Potassium Aluminate Solutions[J]J. Chem. Eng. Data 2000, 45, 665~671.
[4] 北京大学数学力学系数专业概率统计组编. 正交设计一种安
(3) 、(4) 代入(1) :将(2) 、
ρ(Na 2O ) -0. 0009626ρC P =4. 390-0. 00429Al 2O 3
+0. 000532t
正交实验的方差分析如表4所示。
表4 正交实验的方差分析表
方差来源
S a S r S s
平方和
0. 07900. 07050. 0085
自由度
Fa =7F r =3F s =4
F
F ==F r =11. 05
S s /f s
排多因素试验的数学方法[M ].人民教育出版社,1975,107~
137.
(下转第24页)
24有 色 矿 冶 第21卷
比。而且“与标准团指标接近”及“指标好于标准团”
的概念不清楚, 只凭试验人员的经验主观决定。显然试验结论用于指导大规模生产, 缺欠较多。4. 6 还原煤配比组合过于简单
现行的还原煤检验方法, 对还原煤的配比并没有统一的规范或条理清晰的理论做指导, 只是试验人员的长期习惯随机选取配比, 而且受试验时间和工作量的限制, 不可能选择太多的配比组合。另外, 多年来基本上把思路局限在两种煤的搭配使用上, 没有涉及到三种煤的组合搭配情况, 至于四种以上煤的合理搭配使用就更无从谈起了。这就使还原煤配比的选择性极小, 灵活性极差。
展, 已日益成熟, 但竖罐炼锌用还原煤的配煤技术却发展缓慢, 是竖罐炼锌技术进一步发展的薄弱环节。
(2) 现行的竖罐炼锌用还原煤的检验方法局限性较大, 已不适应竖罐炼锌生产的需要, 急需寻找新的方法。
(3) 研究竖罐炼锌用还原煤的配煤技术及检验方法, 可以扩大竖罐炼锌用煤范围, 不但有利于节约和合理使用煤炭资源, 还可以降低竖罐炼锌生产成本, 提高经济效益, 是竖罐炼锌技术发展的方向之一。
参考文献:
[1] 炼焦工艺学编写组. 炼焦工艺学(第1版) [M ].北京:冶金工业
5 结 论
(1) 竖罐炼锌技术在长期的生产实践中不断发
出版社,1978.
[2] 陈 鹏. 中国煤炭性质、(第1版) [M ].北京:化学
,2001:154.
R evie w of T est Method of R , 2li
(N Grou p Co. L t d. Hul udao L iaoni ng 125003)
Abstract :This paper the standard and test method of reducing coal for zinc retorting. After analyzing its shortage ,this paper considers that deep research into the mixing coal technology and its test method is one of the developing directions of zinc retorting.
K ey w ords :zinc retorting ;reducing coal ;test method (上接第20页)
Study on Property of Specif ic H eat of Sodium Aluminate Solutions
WAN G Ya 2jing 1,ZHA I Yu 2chun 1, TIAN Yan 2wen 1,ZHOU Hua 2feng 1
(1. Depart ment of applied Chem ist ry , S henyang Instit ute of Chem ical Technology , S henyang 110142, Chi na ;
2. M aterial and Metall urgy School of N ortheast U niversity S henyang 110004, Chi na )
Abstract :Sodium aluminate solutions are very important intermediate products in aluminium metallurgy. It is im 2portant for the theory and practice to study on the specific heat of pure synthetic sodium aluminate solutions. A
method is proposed to quantify the influence of each of the primary variables (aluminum oxide , caustic concen 2tration and temperature ) on the solution specific heat and provide convenient correlations for practical use. Ac 2cording to the principle of the perpendicular recursive experimental design , a mathematical model , which de 2scribes the relationship between the concentration of sodium aluminate solutions ;as well as the tem perature and its specific heat is established. The principle of the method and the procession are presented. A significant caustic effect on the specific heat is shown ,the influence of the other primary variables ranging from strong to gentle. When all the other variables are constant ,increase of caustic concentration leads to a significant decrease in the specific heat. Increase of aluminum oxide concentration leads to result decreased gentl. The effect of
temperature is little.
K ey w ords :sodium aluminate solution ;specific heat ;perpendicular recursive ;regression
范文五:铝酸钠溶液比热性质回归方程的研究
() 文章编号 :1007 - 967 X200501 - 0019 - 03
Ξ ΞΞ
铝酸钠溶液比热性质回归方程的研究
1 2 2 1王雅静,翟玉春,田彦文,周华峰
( ) 1 . 沈阳化工学院 ,辽宁 沈阳 110142 ;2 . 东北大学 材料不冶金学院 ,辽宁 沈阳 110004
摘 要 :铝酸钠溶液是氧化铝生产中重要的中间产物 ,铝酸钠溶液的比热性质的研究具有重要的
理论和应用意义 。本文通过建立回归正交实验模型 ,得到铝酸钠溶液的比热不溶液中氧
化钠浓度 、氧化铝浓度 、温度的回归方程 。回归方程的显著性检验表明 : 氧化钠的浓度对
铝酸钠溶液的比热影响较大 ;氧化铝的浓度的影响次之 ;温度的影响最小 。在实验范围内
回归方程计算值不实验测量值进行比较 ,偏差较小 ,说明该方程有较高的精密度 ,可以很
好地应用于氧化铝生产的理论研究和实践中 。
关键词 :铝酸钠溶液 ;比热 ;正交实验 ;回归方程
中图分类号 : TF801 文献标识码 :A
碱法生产氧化铝主要涉及强碱溶液中铝酸钠的采用电热法测定液体的比热 。 行为 ,尤其是过饱和铝酸钠溶液的稳定性 ,因而研究 3 正交实验的因子编码不计算 铝酸钠溶液的结构和物理化学性质具有理论和实际 1 因子编码 的意义。溶液的比热广泛可应用于求系统的恒3 . 1
压热 、焓以及熵等一些热力学函数 ;根据铝酸钠溶液 考虑到生产实际中铝酸钠溶液浓度范围及其稳的比热推测溶液中铝酸根阴离子的结构 ,以及探讨 定性 ,确定因子的变化范围 , 其正交实验的因子编
4ρρ铝酸钠溶液的比热不溶液中?和温度的关码 如表 1 所示 。 Al O Na O 2 3 2 2 系式至今研究的还很少,因而在本文中制备不同
表 1 因子编码 浓度的铝酸钠溶液并测定其溶液的比热 ,铝酸钠溶
因子编码 液比热性质的测定为氧化铝生产工艺提供了一组新 水平 3 ( )ρ( )ρg/ L g/ L () () Na OAl O( )t ? 热力学参数, 通过比热的测定 , 我们可以计算出 2 2 3
零水平 173 . 6 127 . 27 50 氧化铝生产过程中的熵变 、焓变以及自由能的变化 , ( )上水平 + 1 194 . 64 150 . 67 75 可以更好地做到节约能耗和强化生产技术 ,开拓氧
( )下水平 - 1 152 . 56 103 . 87 25 化铝生产的技术领域 。
2 实验 3 . 2 正交实验
7 溶液的配制2 . 1 ( ) 实验方案由一个正交表 L 2、3 个中心点重 8
将分析纯氢氧化铝溶入高浓度的氢氧化钠溶液 复实验组成 。增加重复实验点的目的就是为了增加 中制备高浓度的铝酸钠溶液 。此溶液的苛性比为 回归方程的准确性 。此时 N = 8 ,m= 3 。 0
ρρ1 . 5 , = 350 g/ L , = 318 g/ L 。其它浓度的 Al O Na O 铝酸钠溶液正交实验设计和相应测定的实验结 2 3 2 k
铝酸钠溶液由稀释上述溶液得到 。 果列于表 2 。
铝酸钠溶液中苛性碱 、三氧化二铝的浓度用滴 由 matlab 软件计算 ,得到结果如下 :定法测定 。 ()1 C= 3. 548 7 - 0. 090 3X- 0. 022 2X+ 0. 013 3X P 1 2 3
2 . 2 铝酸钠溶液比热性质的测定
( )Ξ 基金项目 :国家科技部 973 项目 G199904690 - 4
ΞΞ 收稿日期 :2004 - 11 - 09
( ) 作者简介 :王雅静 1963 —,女 ,博士 ,副教授 。
( ) 表 2 正交实验数据 、正交实验计划及测定 F = 11 . 05 > F3 , 4= 6 . 59 ,说明回归方程 0 . 05
比热测定值 因数编码 α在= 0 . 05 水平上显著 。所以铝酸钠的正交设计的 实验号 XXXX() C J / g?? 0 1 2 3 P 回归方程为 : 1 1 1 1 1 3 . 345 0 ρC= 4 . 390 - 0 . 004 29 ()P Na O2 2 1 1 1 - 1 3 . 370
ρ - 0 . 000 962 6+ 0 . 000 532 t(Al O ) 3 1 1 - 1 - 1 3 . 494 2 3
4 1 1 - 1 1 3 . 520 由铝酸钠溶液的数学模型计算结果不实验结果 5 1 - 1 1 - 1 3 . 629 进行比较 ,相对偏差在 1 . 5 %以下 ,说明得到铝酸钠 6 1 - 1 1 1 3 . 657 溶液的回归方程是合理的 。 7 1 - 1 - 1 1 3 . 649
8 1 - 1 - 1 - 1 3 . 620 5
表 5 回归方程计算值与实验测量值的比较 9 1 0 0 0 3 . 554
10 1 0 0 0 3 . 568 7 ρρ )()(( ) Na OAl OCC ( )相对误差 % t ? pp 2 2 3 11 1 0 0 0 3 . 582 194 . 64 152 . 67 75 3 . 450 3 . 450 0 b 3 . 548 7 - 0 . 090 3 - 0 . 022 2 0 . 013 3 j194 . 64 150 . 67 25 3 . 423 3 . 370 1 . 5 Q j0 . 065 2 0 . 003 9 0 . 001 4 194 . 64 103 . 87 25 3 . 468 3 . 494 0 . 74
152 . 56 150 . 67 25 3 . 604 3 . 629 0 . 68 3 . 3 回归方程的校验 152 . 56 103 . 87 25 3 . 648 3 . 6205 0 . 75 回归系数显著性检验如表 3 。X在 а= 0 . 01 水 1 173 . 6 127 . 27 50 3 . 549 3 . 569 0 . 54 平上显著 ; X在 а= 0 . 25 水平上显著 ; X不显著 , 2 3
它对溶液恒压热容的影响较小 。说明溶液中 NaO 2 4 结论 的浓度对比热的影响比 AlO的影响大 ,温度相对 2 3
() 1回归方程的显著性检验表明 : 氧化钠的浓 影响小 。
度对铝酸钠溶液的比热影响较大 ; 氧化铝的浓度的 表 3 回归系数显著性检验
影响次之 ;温度的影响最小 。 XXX 123 () 2铝酸钠溶液的正交实验得到铝酸钠溶液的F 0 . 66 30 . 64 1 . 84 比热方程为 :( ) ( ) F1 ,4= 21 . 2 F1 ,4= 1 . 81 0. 01 0. 25 ρC= 4 . 390 - 0 . 004 29 ()Na OP 2
ρ- 0 . 000 962 6+ 0 . 000 532 t () Al O 2 3 () 公式 1中 () 3在实验范围内回归方程计算值不实验测量 ρ() 194. 64 - 152. 56+ 1 X= 2 - 194. 64 /() 1 Na O2 值进行比较 , 偏差较小 , 说明该方程有较高的精密 ()ρ2 = 0 . 04753- 8 . 25 () Na O2 性 ,可以很好地应用于氧化铝生产的理论研究和实 ρ() X= 2 - 150. 67 / 150. 67 - 103. 87+ 1 () 2 Al O 2 3 践中 。
()ρ 3 = 0 . 04336- 5 . 532(Al O ) 2 3 参考文献 : ( ) () X= 2 t - 75/ 75 - 25+ 1 = 0 . 04 t - 2 ()4 3
() () () () 1 将 2、3、4代入 1:杨重愚. 氧化铝生产工艺学M . 北京 :冶金工业出版社 ,1993 .
249 . ρρC= 4 . 390 - 0 . 00429- 0 . 0009626 ()P Na OAl O2 2 3 陈念贻. 氧化铝生产的物理化学 M . 上海 : 上海科技出版社 , 2 + 0 . 000532 t 1962 . 102 . 正交实验的方差分析如表 4 所示 。3 J un Li ,Clive A. Prestidge ,and Jo nas Addai - Mensah Visco sit y ,
表 4 正交实验的方差分析表Densit y ,and Ref ractive Index of Aqueo us So dium and Potassium
Aluminate Solutio nsJ J . Chem. En g. Data 2000 , 45 , 665 ~ 方差来源 平方和 自由度 F 671 . S Fa = 7 0 . 0790 a/ f S rr4 北京大学数学力学系数与业概率统计组编. 正交设计一种安 F = = F= 11 . 05 r S/ f ss0 . 0705 F= 3 S r r排多因素试验的数学方法 M . 人民教育出版社 , 1975 , 107 ~ S= 4 F0 . 0085 ss 137 . ()下转第 24 页
24 有 色 矿 冶 第 21 卷
比 。而丏“不标准团指标接近”及“指标好于标准团”,已日益成熟 ,但竖罐炼锌用还原煤的配煤技术却展
发展缓慢 ,是竖罐炼锌技术进一步发展的薄弱环节 。的概念不清楚 ,只凭试验人员的经验主观决定 。显
() 然试验结论用于指导大规模生产 ,缺欠较多 。 2现行的竖罐炼锌用还原煤的检验方法局限
性较大 ,已不适应竖罐炼锌生产的需要 ,急需寻找新 4 . 6 还原煤配比组合过于简单
现行的还原煤检验方法 ,对还原煤的配比并没 的方法 。
() 有统一的规范戒条理清晰的理论做指导 ,只是试验 3研究竖罐炼锌用还原煤的配煤技术及检验
方法 ,可以扩大竖罐炼锌用煤范围 ,不但有利于节约 人员的长期习惯随机选取配比 ,而丏受试验时间和
工作量的限制 ,不可能选择太多的配比组合 。另外 , 和合理使用煤炭资源 ,还可以降低竖罐炼锌生产成 多年来基本上把思路局限在两种煤的搭配使用上 , 本 ,提高经济效益 , 是竖罐炼锌技术发展的方向之 没有涉及到三种煤的组合搭配情况 ,至于四种以上 一 。
煤的合理搭配使用就更无从谈起了 。这就使还原煤 参考文献 : 配比的选择性极小 ,灵活性极差 。
1 ( ) 炼焦工艺学编写组. 炼焦工艺学 第 1 版M . 北京 : 冶金工业 5 结 论 出版社 ,1978 .
( ) 2 陈 鹏. 中国煤炭性质 、分类和利用 第 1 版M . 北京 : 化学 () 1竖罐炼锌技术在长期的生产实践中不断发 工业出版社 ,2001 :154 .
Revie w of Test Method of Reduc ing Coal f or Zinc Retort ing
W E I Li2qing , GU O Tian2li
( )H ul u d ao N onf e r rous M et als Grou p Co. L t d . H ul u d ao L i aoni n g 125003 Abstract :This paper describes t he standard and test met ho d of reducing coal fo r zinc reto rting. Af ter analyzing it s sho rtage ,t his paper co nsiders t hat deep research into t he mixing coal technology and it s test met ho d is o ne of t he developing directio ns of zinc reto rting.
Key words :zinc reto rting ; reducing coal ;test met ho d
() 上接第 20 页
Study on Property of Spec if ic Heat of Sodium Al uminate Sol ut ions
1 1 1 1 WAN G Ya2jing, ZHA I Yu2chun, T IAN Yan2wen, ZHOU Hua2feng
( 1 . De p a rt m en t of a p pl ied Che m ist ry , S hen y a n g I nst i t u te of Che m ical Tech nol ogy , S hen y a n g 110142 , Chi n a ;
)2 . M ate ri al a n d M et al l u r gy S chool of N ort heast U ni ve rsi t y S heny a n g 110004 , Chi n a Abstract :So dium aluminate solutio ns are very impo rtant inter mediate p ro duct s in aluminium metallurgy. It is im2 po rtant fo r t he t heo ry and p ractice to st udy o n t he specific heat of p ure synt hetic so dium aluminate solutio ns. A
( met ho d is p ropo sed to quantif y t he influence of each of t he p rimary variables aluminum o xide , caustic co ncen2
) t ratio n and temperat ureo n t he solutio n specific heat and p rovide co nvenient co rrelatio ns fo r p ractical use . Ac2 co rding to t he p rinciple of t he perpendicular recursive experimental design , a mat hematical mo del , w hich de2 scribes t he relatio nship bet ween t he co ncent ratio n of so dium aluminate solutio ns ;as well as t he temperat ure and it s specific heat is established. The p rinciple of t he met ho d and t he p rocessio n are p resented. A significant caustic effect o n t he specific heat is show n ,t he influence of t he ot her p rimary variables ranging f ro m st ro ng to gentle . When all t he ot her variables are co nstant ,increase of caustic co ncent ratio n leads to a significant decrease in t he specific heat . Increase of aluminum o xide co ncent ratio n leads to result decreased gentl . The effect of temperat ure is lit tle .
Key words :so dium aluminate solutio n ; specific heat ;perpendicular recursive ; regressio n