范文一：人防地下室地下室底板向上荷载取值及抗浮计算书

宏捷地下室底板向上荷载取值计算书 宏捷地下室地下室抗浮验算 由地质报告及建施图可知: 地下室底板底面标高为-5.750m,地下水位标高为-0.300m,地下水位设计标高为-0.300m;地下室底板板面标高为-5.250m,2水位计算高度为5.75-0.3=5.450m,地下水浮力为54.5kN/m。地下室疏水层为200厚细石砼,底板厚度为300mm,地下室底板板底标高为-5.750m,一、正常使用状态抗浮验算:

地下水计算高度为5.75-0.30=5.45m。21、水浮力:54.50kN/m

平时:2、正常使用重量:

1.35*5.45*10-1.0*0.2*20-1.0*0.30*2522; ,46.0/kNm (1):地下室顶板覆土1.0m:1.0*18=18kN/m1.352 ; (2):顶板、梁、柱折算厚度为0.22m:0.22*25=5.50kN/m战时:2:0.2*20=4kN/m (3):疏水层厚度为0.2m;0*0.30*251.0*251.2*5.45*10-1.0*0.2*20-1.2，,，,45.020.865.8/kNm2 (4):底板及柱及承台折算厚度为0.35m:0.35*25=8.75kN/m;1.21.2

2,地下室底板底以上总重为18+5.5+4+8.75=36.3<54.5*1.05=57.2kn>

2 不满足抗浮设计.设置抗拔桩,单位面积上承受水浮力为57.2-36.3=20.9kN/m忽略混凝土因素进行比较平时及战时荷载;

2二、施工阶段抗浮验算:MaxkNm[46.0,65.8/1.20]54.8/,,故人防起控制

22施工阶段要求降水方可施工。46.0/,45.0/kNmkNm由此可得,非人防区域,电算输入值为:人防区域,电算输入值为:

三、比较是否设置抗拔桩:

周边无墙处:2N向上水浮力输入值=1.05*54.5-4-8.75=44.5kN/m1地下室底板

N()地下室顶板柱底轴力扣除活载及人防荷载2

NN,当时,不用设置抗拔桩,反之应设之.21

:带地下室侧墙处选取D-K交D-10柱进行计算 22,,,，,3.1*7.824.2;(3.10.2)*7.825.7;mm已知道该柱的顶板从属面积为AA 顶板底板

顶板汇集于柱处的压力为24.2*(18+5.5)=568.7kN

底板汇集于柱处的压力为(3.1-0.2)*7.8*(4+8.75)=288.4kN

侧墙及外侧厚填土200:0.3*7.8*4.45*250.2*7.8*5.45*(1810)328，,,kN

汇集于该柱的水浮力为:25.7*54.51400,kN

故侧墙处568.7+288.4+328=1185<>

范文二：地下室抗浮计算书

地下室抗浮计算书

图一 地下室剖面示意图

图二 计算平面

一、条件:取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。

地面标高H=0.000m，顶板标高H=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位12

标高Hw=-1.550m;

顶板厚度d=250mm，考虑梁高，折算厚度取d=300mm，底板厚度11

d=400mm，挡土墙墙厚度d=300，地下室层高h=4200mm。 23

底板建筑垫层厚d=100mm，覆土容重γ`=20kN/m; 4

二、计算:

1、水浮力F=|h+d-h|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m w32w

2、抗浮力:

(1)、顶板自重:G=d×25=300×0.001×25=7.5 kN/m 11

(2)、底板自重:G=d×25=400×0.001×25=10.0 kN/m 22

(3)、覆土重量:G=d×γ=0.650×18=11.70 kN/m oo

抗浮力G=?(G+G+G+G+G+G+G)=?(7.50+10+11.7)=29.2kN/m o123456

3、抗拔桩需承担浮力:nR>F-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m w

图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措

施》(地基与基础)(2009版)

基桩抗拔承载力特征值:

R=T+G=?λqul=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN tkuaisikii

其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土

层桩长取2m，圆砾层取4m。

2图二所示，中间桩需承担抗浮面积为:s=14.4*14.2/4=51m(取周边面积的四分之

一)

单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< r="520kN" tk满足要求="">

正截面受拉承载力验算:

N=1.35*469.2=634kN?fA=300*3016=905kN ys

满足要求

范文三：地下室抗浮计算书

地下室抗浮验算

一、整体抗浮

裙房部分的整体抗浮（图一所示）图示标高均为绝对标高。底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 裙房部分抗浮荷载：

①地上五层裙房板自重： 25×0.60＝15.0kN/m ②地上五层梁柱折算自重： 25×0.60＝15.0kN/m ③地下一顶板自重： 25×0.18＝4.5 kN/m ④地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0 kN/m ⑤地下室梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5 kN/m ⑥底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0 kN/m ⑦底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m

合计： 68.0kN/m 水浮荷载：8.9×10=89 kN/m

68/89=0.764<>

需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。

2

需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-68=25.45 kN/m 单桩抗拔承载力特征值：450kN

取8.4m ×8.4m 的柱网，柱下4根桩验算：

22

(4×450)/（8.4×8.4）=25.5 kN/m＞25.45 kN/m 满足抗浮要求。

2

22222222

二、局部抗浮

无裙房处地下室的局部抗浮（图二所示）图示标高均为绝对标高。覆土厚度为：0.6m。底板板底标高为-6.400，地坪标高为：3.600，抗浮设防水位标高为2.5m，即抗浮设计水位高度为：8.9m。 地下室部分抗浮荷载：

①顶板覆土自重 ： 20×0.60＝12.0kN/m ②地下一顶板自重： 25×0.25＝6.25kN/m ③地下二顶板自重： 25×0.12＝3.0kN/m ④梁柱折算自重： 25×0.3 ＝7.5kN/m ⑤底板覆土自重： 20×0.4 ＝8.0kN/m ⑥底板自重： 25×0.6 ＝15.0kN/m

合计： 51.8kN/m 水浮荷载：8.9×10=89kN/m

51.8/89=0.58<1.05>

需采取抗浮措施，因本工程为桩基础，固采用桩抗浮。

2

需要桩提供的抗拉承载力：89×1.05-51.8=41.65 kN/m 单桩抗拔承载力特征值：450kN

①内柱验算： 取8.4m ×6m 的柱网，柱下5根桩验算

22

(5×450)/（8.4×6）=52.5 kN/m＞41.65 kN/m 满足抗浮要求。

②外墙验算：取墙下1根桩的负载面积验算

墙体自重 ： 4.2×25×0.30×8.8＝277.2kN 墙趾覆土自重： 4.2×18×0.40×9.4＝284.3kN 水浮力： 4.2× 4 × 41.65 ＝700.0kN 700-（277.2+284.3）=138.5kN1660KN·m

2.冲切验算

①柱下与柱帽交接处水荷载冲切验算 柱边长为750mm；柱网为8.4m×8.4m

F l ＝83.8×(8.4×8.4－2.65×2.65)＝5325KN βhp 插值为0.988

0.7×βhp ·ft ·am ·h0＝0.7×0.988×1.43×1650×4×900＝5875KN＞Fl

②柱帽与底板 交接处水荷载冲切验算 柱帽边长为2.3m；柱网为8.4m×8.4m

F l ＝83.8×(8.4×8.4－3.4×3.4)＝4944.2KN

0.7×βhp ·ft ·am ·h0＝0.7×1.0×1.43×2850×4×550＝6276.3KN＞Fl

3.裂缝验算

取地下水的稳定水位标高1.3m,并按永久荷该验算采用水荷载作用的准永久组合，

载考虑。防水底板按无梁楼盖双向板经验系数法计算，验算柱下支座处的裂缝。取不利柱网8.4m ×8.4m，稳定水位的设计高度为7.7m,柱帽b ce ＝2300mm，柱帽h 0＝900mm，底板h 0＝550mm, lx ＝8400mm, ly ＝8400mm。 覆土自重：20×0.4＝8KN/㎡ 底板自重：25×0.6＝15KN/㎡ 水浮荷载：7.7×10＝77KN/㎡

水浮力准永久组合值：q＝77－(15+8)＝54KN/㎡

2

板的总弯矩设计值： Mx＝q×ly×(lx－2bce/3)/8

2

＝54×8.4×(8.4－2×2.3/3)/8＝2673.5KN·m Mx＝My

据经验系数法 Mq 支座＝0.5×2673.5＝1337KN·m

22

，As=2011×4.2=8446㎜ 支座范围配筋为 16@100（2011㎜/m）

σs =Mq /0.87×h0×As

62

=1337×10/0.87×900×8446=202N/㎜ ρte =（A s +A p ）/Ate

=8446/（0.5×2300×950+1900×600）=0.0038＜0.01取0.01 d eq =16

ψ=1.1-0.65f tk /ρte σs

=1.1-0.65×2.01/（0.01×202）=0.4532 ωmax =αcr ψ（σs /Es ）×(1.9c s +0.08deq /ρte )

=1.9×0.4532×（202/200000）×（1.9×50+0.08×16/0.01） =0.194mm＜0.2mm

满足要求。

范文四：地下室抗浮计算书

地下室抗浮计算书

附件

4

一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=-3.000m，底板标高H3=-7.000m，设法水位标高Hw=-0.600m；

地下室长度A=97200mm，宽度B=30000mm，底板悬挑宽度L=400mm，覆土厚度do=3.000mm,容重γ=18kN/m ；

顶板厚度d1=315mm，底板厚度d2=350mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=5650mm。

梁、柱扣板厚后体积V=8m ；

底板建筑垫层厚d4=150mm，覆土容重γ`=20kN/m ；

二、计算：

1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-7.000--0.600|×10=64.00 kN/m

2、抗浮力：

(1)、顶板自重：G1=d1×25=315×0.001×25=7.88 kN/m

(2)、底板自重：G2=d2×25=350×0.001×25=8.75 kN/m

(3)、覆土重量：Go=do×γ=3.000×18=54.00 kN/m

(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)

=0.400×|-7.000-0.000|×2×(97.2+30)×18/(97.2×30)=4.40 kN/m

(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h ×2×(A+B)×γ/(A×B)

=0.300×5.65×2×(97.2+30)×18/(97.2×30)=3.70 kN/m

(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(97.2×30)=0.07 kN/m

(5)、建筑垫层重量：G4=d4×γ`=150×0.001×20=3.00 kN/m 抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑

(54.00+7.88+8.75+4.40+3.00+3.70+0.07)=81.79kN/m

根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》5.2.1条：

W/F=81.79/64.00=1.28

>1.05，满足要求。

范文五：地下室抗浮计算书

地下室抗浮计算书

1.基本概况:

本工程?0.000绝对高程为29.93m，抗浮设计水位的绝对高程为27.50m，本

工程基础底标高-6.30m，地下室底标高-5.30m，抗浮计算水头为3.87m。 基底尺寸为72x32.8m。

基础形式为柱下独立基础加止水板，独立基础大小为3.7x3.7x0.7m，止水板

厚度为0.5m，底标高为-5.50m，每侧挑出墙体0.5m。

钢筋混凝土侧墙厚度为350mm，柱大小为550x550mm，室内回填0.5m土，

顶板厚度250mm，主梁为400x900mm，次梁为300x650mm，顶板折合混凝土厚

度为378mm。地下室顶回填600mm覆土。

2.水浮力计算:

水位以下部分的体积为

3V=72x32.8x3.87=9139.4m。

水浮力标准值F=Fk=rV=9139.4x10=91394 kN 3.自重计算:

止水板自重:G1k=(72+2x0.5)x(32.8+2x0.5)x0.5x25=32110 kN 独立基础自重:G2k=3.7x3.7x(0.7-0.5)x25x5x10=3422.5 kN

地下室侧墙自重:G3k=(72+2x32.8)x0.35x5.75x25=7074 kN 顶板自重:G4k=72x32.8x0.378x25=22317.2kN 柱自重:G5k=0.55x0.55x5.75x25x40=1739 kN 室内回填土自重:G6k=72x32.8x0.5x18=22140 kN 基础止水板挑出部分回填土自重:G7k=(72+32.8x2)x0.5x5.75x18=7120 kN

地下室顶板覆土自重:G8k=72x32.8x0.6x18=25505 kN 地下部分自重总和:Gk=ΣGik=121426 kN

4.抗浮验算:

自重分项系数取0.9

G=0.9Gk=0.9x121426=109284 kN

F=91394 kN< g="109284" kn="">

抗浮验算满足要求。

止水板计算

(1) 设计规范:

《建筑结构荷载规范》(GB50009-2002

《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)

(2) 计算参数:

板长: 8.60(m), 板宽: 8.00(m), 板厚: 500(mm)

32 板容重: 25.00(kN/m), 恒载分项系数: 1.20, 板自重荷载: 15.00(kN/m)

2 均布荷载设计值: 10.00(kN/m)

22 混凝土强度等级:C30, f=14.30N/mm,钢筋级别:HRB400, f=360N/mmcy

混凝土保护层: 50(mm), 泊松比: 0.20

边界条件:[上边] 简支, [下边] 简支, [左边] 简支, [右边] 简支

(3) 受力计算:

查《混凝土结构设计规范算例》表4-4-1 P192

均布荷载作用下跨中弯矩:

λ=b/a=8.60/8.00=1.08 查表:α=0.870 β=1.80 ξ=0.048 1

[水平] M=α×M=0.870×171.11=148.87kN.m xy

2 [竖向] M=0.048×70.70×8.00=171.11kN.m y

均布荷载作用下支座弯矩:

[上端] M=0.00kN.m

[下端] M=0.00kN.m

[左端] M=0.00kN.m

[右端] M=0.00kN.m (4) 配筋计算:

跨中，X方向配筋计算:

M=148.87kN.m α=1.00 ξ=0.518 b=1000mm 1b

α=ξ(1-0.5ξ)=0.518×(1-0.5×0.518)=0.384 smaxbb

22 α=M/(αfbh)=148.87×1000×1000/(1.00×14.30×1000.00×50.00)=0.051 s1c0

由于α?α 满足要求! ssmax

26=1.00×14.30×1000×{450-[450-2×148.87×10/(1.000×14.30×

0.52 1000)]}/360.00 =943.84mm

跨中，Y方向配筋计算:

M=171.11kN.m α=1.00 ξ=0.518 b=1000mm 1b

α=ξ(1-0.5ξ)=0.518×(1-0.5×0.518)=0.384 smaxbb

2 α=M/(αfbh)=171.11×1000×1000/(1.00×14.30×1000.00×s1c0

2450.00)=0.059

由于α?α 满足要求! ssmax

26 =1.00×14.30×1000×{450-[450-2×171.11×10/(1.000×14.30×

0.52 1000)]}/360.00 =1089.44mm

5 钢筋选择:

45×f/f=45×1.43×360.00=0.200 ty

2 A=ρbh=0.00200×1000×500=1000.00mms,minmin

2 A=ρbh=0.02×1000×450=9259.25mms,maxmax0

(1) 横向配筋选择:

2 要求配筋面积:As:=1000.00mm

2 配筋实际选用:14@130(A=1184mm)。 所选钢筋满足要求! s

(2) 竖向配筋选择:

2 要求配筋面积:A=1089.44mms

2 配筋实际选用:14@130(A=1184mm)。 所选钢筋满足要求! s

(3) 板上端配筋选择:

2 要求配筋面积:As:=1000.00mm

2 配筋实际选用:14@130(A=1184mm)。 所选钢筋满足要求! s

(4) 板下端配筋选择:

2 要求配筋面积:As:=1000.00mm

2 配筋实际选用:14@130(A=1184mm)。 所选钢筋满足要求! s

(5) 板左端配筋选择:

2 要求配筋面积:As:=1000.00mm

2 配筋实际选用:14@130(A=1184mm)。 所选钢筋满足要求! s

(6) 板右端配筋选择:

2 要求配筋面积:As:=1000.00mm

2 配筋实际选用:14@130(A=1184mm)。 所选钢筋满足要求! s

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 第8.1.1条

6 裂缝控制计算:

(1) 跨中X方向裂缝控制计算:

25 α=2.10 f=2.01N/mm E=2.00×10 c=50 crtks

钢筋的相对粘结特性系数 V=1.0 钢筋有效直径 d=14.0mm ieq

弯距标准值 M=148.87/1.35=110.27kN.m k

纵向受拉钢筋应力 σ=M/(0.87hA)=110.27×1000×1000/(0.87×450skk0s

2 ×1184.00)=237.89N/mm

2 A=0.5bh=0.5×1000×500.00=250000.00mmte

ρ=A/A=1184.00/250000.00=0.47% teste

钢筋应变不均匀系数 ψ=1.1-0.65×f/(ρσ)=1.1-0.65×2.01/(0.47%tktesk×237.89)=-0.060

由于 ψ<0.2 所以取ψ="0.2">

W=αψσ(1.9c+0.08d/ρ)/E=2.10×0.20×237.89×(1.9×maxcrskeqtes

50+0.08×14/0.47)/200000.00=0.1656mm

(2) 跨中Y方向裂缝控制计算(计算过程同上):

25 α=2.10 f=2.01N/mm E=2.00×10 c=50 V=1.0 crtksi

22 d=14.0mm M=126.75kN.m σ=273.44N/mm A=250000.00mm ρeqkskte=0.47% ψ=0.091 te

由于 ψ<0.2 所以取ψ="0.2">

W=αψσ(1.9c+0.08d/ρ)/E=2.10×0.20×273.44×(1.9×maxcrskeqtes

50+0.08×14/0.47)/200000.00=0.1903mm

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