范文一：西气东输天然气产污系数

西气东输天然气产污系数（/万m3）

SO2 1.0kg ，烟尘2.4kg，NO2 6.3kg

根据华润燃气总公司提供的资料，"西气东输"的天然气的主要成分为CH4：96.226%、C2H6：

1.77%、C3H8：0.3%、i- C4H10：0.002%、n-C4H10：0.075%、CO2：0.473%、N2：0.967%、H2S≤20mg/m3，密度0.6982kg /Nm3。

根据有关资料统计，天然气燃烧排烟量按燃烧每立方米天然气产生烟气量为10.31m3/h计，天然气燃烧时排放的烟气中各污染物的源强和排放浓度如下：

燃气烟气中污染物的排放系数和排放量

污染物 SO2 NO2 烟尘

排放系数(kg/10000m3) 0.38* 6.3 2.4

范文二：产污系数

2613无机盐(电石)制造业 1 适用范围

本手册给出了《统计上使用的产品分类目录》中电石的产污系数和排污系数，可用于第一次全国污染源普查电石行业工业污染源污染物产生量和排放量的核算。

涉及的污染物包括:工业废气量、二氧化硫、烟尘、工业粉尘、固体废物等。

2 注意事项

1.电石行业按炉型分为内燃炉和密闭炉，在统计一个企业的污染物产排量时要分炉型进行统计，然后合计。

2.工业废气量、二氧化硫、烟尘污染物指标为电石炉(属工业窑炉)产生;工业粉尘为产品破碎、筛分、运输过程产生。

3.密闭炉产生的废气主要成分为一氧化碳，送往锅炉燃烧利用热能，因此密闭炉部分无废气排放。

2613无机盐(电石)制造业产排污系数表

产品名称 原料名称 工艺名称 规模等级 污染物指标 单位 产污系数 末端治理技术名称 排污系数

?工业废气量 标立方米/吨-产品 14,000 过滤式除尘法 14,000

?二氧化硫 千克/吨-产品 过滤式除尘法 1.5 1.5

?碳素材料、电石 内燃炉 所有规模 烟尘 千克/吨-产品 过滤式除尘法 74.54 1.73 石灰

?工业粉尘 千克/吨-产品 11.88 过滤式除尘法 0.12

工业固体废物 吨/吨-产品 0.23 , ,

?工业废气量 标立方米/吨-产品 过滤式除尘法 400 0

?二氧化硫 千克/吨-产品 过滤式除尘法 1.5 0

?碳素材料、电石 密闭炉 所有规模 烟尘 千克/吨-产品 30.7 过滤式除尘法 0 石灰

?工业粉尘 千克/吨-产品 11.4 过滤式除尘法 0.11

工业固体废物 吨/吨-产品 , , 0.21

注:?工业废气量、二氧化硫、烟尘污染物指标为电石炉产生;?工业粉尘为产品破碎、筛分、运输过程产生。

3112 I 1适用范围

本手册适用于《统计上使用的产品分类目录》3112行业中311210石灰生产企业的产排污系数核算，不包含311250石膏生产。31121003熟石灰、31121005水硬石灰是以生石灰(即31121001生石灰)为原料的后续再加工产品，其加工工艺过程无废气直接排放，可视为在直接生产过程无污染物排放。

本手册可用于第一次全国污染源普查311210石灰生产企业工业污染源污染物产生量和排放量的核算。

涉及的污染物包括:工业废气量、烟尘、粉尘、二氧化硫和氮氧化物。 2 注意事项

2.1 考虑到本行业的生产特点和污染物的特性，本表未完全按照产品分类目录进行系数的给出，而是结合“产品、燃料、工艺、规模”组合给出系数，在进行311210石灰产品污染源普查时，请根据产品、燃料、工艺、规模来查找其对应的产排污系数。 2.2 绝大多数石灰生产企业拥有不止一条石灰生产线，普查时需要对单条生产线查找“产品、原料、工艺、规模”组合分别进行统计计算，然后对所有规模的窑型、产品进行累加，以计算出该企业污染物的产生量和排放量。

2.3 对安装并运行了末端治理设施的企业，不区分治理设施的类型，统一使用产排污系数表中给出的排污系数。

2.4 对没有安装和运行末端治理设施的企业，排污系数等于产污系数。

3112石灰和石膏制造业产排污系数表

产品名称 原料名称 工艺名称 规模等级 污染物指标 单位 产污系数 末端治理技术名称 排污系数

13.621 0.354 烟尘 千克/吨-产品 过滤式除尘法

1.99 0.1 粉尘 千克/吨-产品 过滤式除尘法

0.341 0.307 ?300吨/天 二氧化硫 千克/吨-产品 直排

0.124 0.115 氮氧化物 千克/吨-产品 直排

5,226 5,368 工业废气量 标立方米/吨-产品 直排

12.173 0.365 烟尘 千克/吨-产品 过滤式除尘法

气体类燃料(含高竖窑(含普1.99 0.1 粉尘 千克/吨-产品 过滤式除尘法 炉煤气、焦炉煤通竖窑、麦

0.341 0.307 石灰 气、混合煤气、转尔兹窑、弗100,300吨/天 二氧化硫 千克/吨-产品 直排

炉煤气、发生炉煤卡斯窑、套0.124 0.115 氮氧化物 千克/吨-产品 直排 气等) 筒窑等)

7,834 7,993 工业废气量 标立方米/吨-产品 直排

24.949 0.749 烟尘 千克/吨-产品 过滤式除尘法

1.99 0.1 粉尘 千克/吨-产品 过滤式除尘法

0.341 0.307 ?100吨/天 二氧化硫 千克/吨-产品 直排

0.124 0.115 氮氧化物 千克/吨-产品 直排

11,737 12,033 工业废气量 标立方米/吨-产品 直排

范文三：常用产污系数

常用的系数(排污系数)

2009-10-13 19:43 类型：网摘 来源：启文教育 点击：183 编辑：黄英 常用的系数(排污系数)

烧一吨煤，产生1600×S千克SO2，1万立方米废气，产生200千克烟尘。 烧一吨柴油，排放2000×S％千克SO2，1.2万立米废气；排放1千克烟尘。 烧一吨重油，排放2000×S％千克SO2，1.6万立米废气；排放2千克烟尘。 大电厂，烟尘治理好，去除率超98，烧一吨煤，排放烟尘3-5千克。

普通企业，有治理设施的，烧一吨煤，排放烟尘10-15千克；

砖瓦生产，每万块产品排放40-80千克烟尘；12-18千克二氧化硫。

规模水泥厂，每吨水泥产品排放3-7千克粉尘；1千克二氧化硫。

乡镇小水泥厂，每吨水泥产品排放12-20千克粉尘；1千克二氧化硫。

物料衡算公式：

1吨煤炭燃烧时产生的SO2量＝1600×S千克；S 含硫率，一般0.6-1.5。若燃煤的含硫率为1，则烧1吨煤排放16公斤SO2。

1吨燃油燃烧时产生的SO2量＝2000×S千克；S 含硫率，一般重油1.5-3，柴油0.5-0.8。若含硫率为2，燃烧1吨油排放40公斤SO2。

排污系数：燃烧一吨煤，排放0.9-1.2万标立方米燃烧废气，电厂可取小值，其他小厂可取大值。燃烧一吨油，排放1.2－1.6万标立方米废气，柴油取小值，重油取大值。

【城镇排水折算系数】0.7~0.9，即用水量的70-90。

【生活污水排放系数】采用本地区的实测系数。。

【生活污水中COD 产生系数】60g/人. 日。也可用本地区的实测系数。

【生活污水中氨氮产生系数】7g/人. 日。也可用本地区的实测系数。使用系数进行计算时，人口数一般指城镇人口数；在外来较多的地区，可用常住人口数或加上外来人口数。

【生活及其他烟尘排放量】

按燃用民用型煤和原煤分别采用不同的系数计算：

民用型煤：每吨型煤排放1~2公斤烟尘

原煤：每吨原煤排放8~10公斤烟尘

一、工业废气排放总量计算

1. 实测法

当废气排放量有实测值时，采用下式计算：

Q 年=Q时×B年/B时/10000

式中：

Q 年——全年废气排放量，万标m3/y；

Q 时——废气小时排放量，标m3/h；

B 年——全年燃料耗量（或熟料产量），kg/y；

B 时——在正常工况下每小时的燃料耗量（或熟料产量），kg/h。

2. 系数推算法

1) 锅炉燃烧废气排放量的计算

①理论空气需要量（V0）的计算a. 对于固体燃料，当燃料应用基挥发分Vy15（烟煤），计算公式为：V0=0.251×QL/1000 0.278[m3/kg)

b. 对于液体燃料，计算公式为：V0=0.203×QL/1000 2[m3/kg或m3/m3；QL —燃料应用基低位发热值，kJ/kg或kJ/（标）m3。

各燃料类型的QL 值对照表

（单位：千焦/公斤或千焦/标米3）

燃料类型QL

石煤和矸石8374

无烟煤22051

烟煤17585

柴油46057

天然气35590

一氧化碳12636

褐煤11514

贫煤18841

重油41870

煤气16748

氢10798

②实际烟气量的计算a. 对于无烟煤、烟煤及贫煤：Qy=1.04×QL/4187 0.77 1.0161V0

[m3V0[m3V0[m3V0

当QL10468kJ/（标）m3时，

Qy=1.14×QL/4187-0.25 V0

式中：Qy —实际烟气量，m3/kg;

α—过剩空气系数，α=α0 Δα

炉膛过量空气系数

范文四：硫酸产污系数

六、清洁生产

注:①工艺与末端治理技术结合。

注:①工艺与末端治理技术结合;②入炉硫铁矿含砷量小于 0.05%;③入炉硫铁矿含砷量 0.05%~0.1%; ④入炉硫铁矿含砷量大于 0.1%。

注:①工艺与末端治理技术结合;②入炉硫铁矿含砷量小于 0.05%;③入炉硫铁矿含砷量 0.05%~0.1%; ④入炉硫铁矿含砷量大于 0.1%。

注:①工 艺 与 末 端 治 理 技 术 结 合; ②入 炉 硫 铁 矿 含 砷 量 小 于 0.1%; ③ 入 炉 硫 铁 矿 含 砷 量 0.1%~0.2%; ④ 入 炉 硫 铁 矿 含 砷 量 大 于 0.2%。

表 12 无机酸制造业(硫酸)产排污系数

注:①工 艺 与 末 端 治 理 技 术 结 合; ②入 炉 硫 铁 矿 含 砷 量 小 于 0.1%; ③ 入 炉 硫 铁 矿 含 砷 量 0.1%~0.2%; ④ 入 炉 硫 铁 矿 含 砷 量 大 于 0.2%。

注:①铜矿、镍矿冶炼; ②铜矿、镍矿冶炼为主,其他金属为辅; ③铅矿、锌矿、金矿冶炼; ④铅 矿、锌矿、金矿冶炼为主,其他金属冶炼为辅;

⑤铜矿、镍矿、铅矿、锌矿冶炼; ⑥金矿与其他金属冶炼; ⑦多种金属冶炼; ⑧铅矿、锌矿冶 炼; ⑨铜矿、镍矿、金矿与其他金属冶炼; ⑩铅矿、锌矿、金矿冶炼。

注:①工艺

与 末 端 治 理 技 术 结 合 ; ② 铜 矿、 镍矿冶 炼 ;

③铜矿、 镍 矿 冶 炼为主, 其 他 金 属 冶 炼 为 辅 ; ④铅矿、 锌 矿、 金 矿冶炼; ⑤ 铅 矿、锌矿、 金 矿 冶炼为主, 其 他 金 属 冶 炼 为辅; ⑥铜矿、 镍 矿、 铅 矿、 锌矿冶 炼 ; ⑦ 金 矿 与 其 他 金属冶炼; ⑧ 多 种 金 属 冶 炼 ; ⑨铅矿、 锌 矿 冶 炼; ⑩铜 矿、 镍 矿、 金矿冶

炼。

注:①工艺

与 末 端 治 理 技 术 结 合 ; ② 铜 矿、 镍矿冶 炼 ;

③铜矿、 镍 矿 冶 炼为主, 其 他 金 属 冶 炼 为 辅 ; ④铅矿、 锌 矿、 金 矿冶炼; ⑤ 铅 矿、锌矿、 金 矿 冶炼为主, 其 他 金 属 冶 炼 为辅; ⑥铜矿、 镍 矿、 铅 矿、 锌矿冶 炼 ; ⑦ 金 矿 与 其 他 金属冶炼; ⑧ 多 种 金 属 冶

炼。

范文五：天然气偏差系数的测定_刘建仪

第22卷第2期　　　　　　　　　　　　　　天　然　气　工　业　　　　　　　　　　　　　　　　　开发试采

天然气偏差系数的测定

刘建仪　李士伦　郭平　邹振　赵晓锋　杜建芬

(西南石油学院石油工程学院)

　　刘建仪等. 天然气偏差系数的测定. 天然气工业, 2002; 22(2) :63～65

摘　要　天然气偏差系数是气田和凝析气田开发中一项非常重要的基础数据, 主要用于油气藏储量计算等油气藏工程、采气工程和地面工程中, 近年来天然气偏差系数的测试越来越受到重视, 但目前我国还没有建立天然气偏差系数的测定标准。针对干气、湿气和凝析气的特点, 利用高压物性P VT 分析仪, 分别给出了干气、湿气和凝析气偏差系数的实验测定方法, 对于凝析气还考虑了露点压力以上和露点压力以下偏差系数实验测定方法的差别, 同时给出了实验步骤。采用该方法对我国几个气田和凝析气田的天然气偏差系数进行了实验测试, 并与四种常用计算方法的预测结果进行了比较, 结果表明该测试方法用于干气较准确, 误差在1%以内, 用于凝析气误差较大, 在7. 02%以内, 平均相对误差1. 61%～1. 98%,最大相对误差6. 67%～7. 02%,最小相对误差-0. 04%～0. 2%。这说明该方法是行之有效的。

主题词　天然气　偏离系数　实验室实验　测定　标准　天然气藏　凝析油气藏

＊

　　在气田和凝析气田开发中, 天然气偏差系数是一项非常重要的基础数据。目前确定天然气偏差系数的方法有计算法和实验测定法两种, 而计算法又

可分为查图法、经验公式法和状态方程法。状态方程法需要较多的基础数据, 在计算Z 系数时可靠性不稳定, 而且需要利用实验数据拟合确定状态方程中的不确定的重组分参数, 故在气液平衡计算中才大量使用。查图法和经验公式法实用简单可靠, 得到了广泛应用, 几个常用的经验公式法是利用状态方程回归Standing &Katz 的Z 系数图版数据得到的。查图法计算的偏差系数与实验测定值比较接近, 13个气样的测试结果表明, 最大误差小于7%,平均误差基本等于零, 但对含有非烃成分的天然气, 需要对拟临界参数进行校正, 当H 2S 、CO 2的含量较大时, 校正后的偏差系数也存在较大的误差。因此实验测定法是一种基本的确定天然气偏差系数的精确可靠的方法, 近年来天然气偏差系数的测试越来越受到重视, 但目前我国还没有建立天然气偏差系数的测定标准。本文将给出一种实验测定干气、湿气和凝析气偏差系数的方法。

气, 应采用不同的测定原理进行偏差系数的测定。

(1) 干气偏差系数的测定方法

干气偏差系数的测定方法是, 先将天然气恒温恒压到实验所要求的压力温度下测量气样体积, 然后将天然气放到室温室压下再测量其体积, 最后用气体状态方程计算出偏差系数, 测试流程见图1。计算公式如下:

p ΔV T s

Z =(p s -p w ) V s T

(1)

式中:p s 、p w 分别为PVT 筒压力和室压, M Pa ; p w 对湿式气量计为室温下水的饱和蒸气压, 对干式气量计为0, MPa ; T 、T s 分别为PVT 筒温度和室温, K ; ΔV 、V s 分别为PVT 筒放出气体积和室温室压下

放出气体积, ml

。

实验测定方法

1. 实验测定原理

针对不同特征的天然气, 例如干气、湿气和凝析

图1　天然气偏差系数测定

　　＊刘建仪, 作者简介见本刊2001年第21卷第5期。地址:(637001) 四川省南充市。电话:(0817) 2643081。

开发试采　　　　　　　　　　　　　　　　天　然　气　工　业　　　　　　　　　　　　　　　　2002年3月

　　(2) 湿气和露点压力以上凝析气偏差系数的测定方法

在露点压力以上, 凝析气在地层中总是处于单相气体状态, 但是湿气和凝析气在室温室压下会析出凝析油, 其偏差系数的测定可以采用两种不同的方法。

一种是使放出的天然气保持较高的温度, 不让天然气在整个系统中析出凝析油, 测试流程与图1相似, 但需要将采出系统加热。对于一些凝析油, 加热不能将其全部气化, 就不能采用这种方法。计算公式如下:

Z =

p ΔVT c (p s -p w ) V c T

(2)

力70M Pa , 压力分辨率0. 01MPa ; 最高工作温度200℃,温度分辨率0. 1℃;PV T 筒最大样品容积400m l (Ruska ) 和130m l (DBR ) , 体积分辨率0. 01ml 。

3. 实验步骤

(1) 将PV T 筒及管线清洗干净并吹干, 对仪器进行试温试压。

(2) 准备气样。对干气可直接采用现场取来的气样, 对湿气和凝析气, 气样需按SY /T5543-92《凝析气藏流体取样配样和分析方法》标准进行样品的配制。

(3) 将配制好的气样约100ml 转到PVT 筒中。

(4) 将其恒温、恒压到实验所要求的值, 搅拌稳定5小时, 并静置半小时, 读取PV T 筒中气样体积。(5) 打开分离器和气量计上的阀门, 然后缓慢打开PVT 筒上的排出阀排气, 同时进泵恒压保持压力, 排出地层流体10m l 左右, 关闭排气阀。排气结束后, 记录PV T 筒中气样体积、气量、油重和密度, 并取气样和油样分析组成。

(6) 重复3～5步, 进行多次天然气偏差系数的测试, 必须至少有三次测试值相近, 其相对误差不得超过3%。

式中:T c 为闪蒸分离器和气量计控制温度, K ; V c 为放出气在室压和控制温度下的体积, ml 。

另一种方法是在将天然气放到室温室压下后,

不但需要测量气体体积, 而且还要测量出凝析油质量和密度, 然后将凝析油折算成气体体积, 作为气体总体积的一部分, 最后同样用气体状态方程计算出偏差系数, 测试流程与图1相同, 为了同时测出气油比, 闪蒸分离器还需用液氮或冰水冷冻。计算公式如下:

Z =

(p s -p w ) V t T V t =V s -W o W o T s

+0. 00831ρM o p s o

3

实验结果

(3) (4)

利用上述原理和仪器, 对我国几个气田的天然气在地层条件下的偏差系数进行了测定, 见表1, 同

时表中也给出了四种常用计算方法的预测结果。表2是测定值与四种常用计算方法的预测值的相对误差, 表3是其平均相对误差统计结果。由此可见, 该测试方法用于干气较准确, 误差在1%以内, 用于凝析气误差较大, 在7. 02%以内, 平均相对误差1. 61%～1. 98%,最大相对误差6. 67%～7. 02%,最小相对误差-0. 04%～0. 2%。

参　考　文　献

1　李士伦等编著. 天然气工程. 北京:石油工业出版社, 20002　杨继盛, 刘建仪编. 采气实用计算. 北京:石油工业出版

社, 1994

3　孙良田等编. 油层物理实验. 北京:石油工业出版社, 19924　杨通佑等编著. 石油及天然气储量计算方法. 北京:石油

工业出版社, 1990

5　威廉D , 麦凯恩J R 著. 石油流体性质. 北京:石油工业出

版社, 1984

6　Lee J , Wattenbarger R A . Gas Reservoir Engineering SPE

T ex tbook Series , 1996; 5

式中:W o 为凝析油质量, g ; M o 为凝析油分子量, g /mol ; ρV t 为放出气和放出油o 为凝析油密度, g /cm ; 气化后总体积, ml 。

(3) 露点压力以下凝析气偏差系数的测定方法

在露点压力以下, 凝析气在地层中分离为油气两相, 其偏差系数包含气相Z g 、液相Z o 和气液两相Z t 三种偏差系数。首先放出一定量的上部气相, 测定气相偏差系数Z g , 然后将PVT 筒中油气全部放出测定气液两相偏差系数Z t , 计算公式仍然采用式(3) 、(4) 。液相偏差系数Z o 由下式计算:

n t Z t =n g Z g +n o Z o

(5)

式中:n t 、n g 、n o 分别为总摩尔数、气相摩尔数和油摩尔数, mol 。

2. 实验仪器

天然气偏差系数的实验测定可采用Ruska2370-601A 无汞PV T 仪, 或DBR -PV T 无汞仪, 也可采用其它国产PV T 仪。Ruska2370-601A 无汞PVT 仪和DBR -PV T 仪的性能指标为:最高工作压

第22卷第2期　　　　　　　　　　　　　　天　然　气　工　业　　　　　　　　　　　　　　　　　开发试采

表1　天然气偏差系数的测定值

项　　目

H 2S CO 2N 2C 1C 2

组

C 3iC 4nC 4iC 5

分

nC 5C 6C 7C 8C 9C 10

+C 11

mol %

样品66. 000. 7179. 847. 402. 570. 610. 630. 390. 290. 500. 170. 12〗0. 310. 110. 090. 5729. 33168. 30. 9790. 9900. 9950. 9920. 993

样品76. 990. 45

79. 626. 971. 280. 330. 390. 340. 240. 620. 400. 770. 210. 191. 6637. 19168. 01. 0451. 0451. 0501. 0461. 050

样品83. 890. 56

60. 8712. 099. 820. 292. 531. 271. 481. 711. 150. 430. 402. 7531. 35134. 00. 8990. 92310. 9230. 9220. 922

样品10. 675

1. 1261. 39096. 5330. 2480. 028

样品20. 073. 16

82. 929. 302. 600. 120. 530. 120. 230. 260. 130. 140. 090. 080. 25

样品30. 033. 14

78. 6010. 333. 600. 551. 010. 310. 660. 580. 290. 210. 160. 120. 4131. 7680. 00. 9460. 9460. 9480. 9460. 950

样品40. 220. 78

91. 863. 871. 340. 060. 270. 080. 250. 380. 290. 190. 130. 080. 2028. 9682. 10. 9320. 9430. 9480. 9450. 944

样品58. 190. 78

75. 956. 522. 660. 520. 490. 610. 410. 940. 520. 300. 240. 161. 7142. 14167. 81. 0181. 0861. 0901. 0861. 090

压力　(M Pa ) 温度　(℃)

测定Z 值D -P -R 方法Y -H 方法D -A -K 方法

查图法

47. 73105. 01. 1531. 1561. 1591. 1561. 156

23. 5581. 0

0. 8730. 8820. 8870. 8850. 880

表2　测定Z 值与不同方法预测值的相对误差

确定Z 的方法D -P -R 方法

Y -H 方法D -A -K 方法

查图法

样品10. 230. 520. 230. 26

样品21. 01

1. 641. 320. 80

样品30. 00

0. 20-0. 030. 11

样品41. 15

1. 701. 341. 29

样品56. 67

7. 026. 686. 78

样品61. 07

1. 601. 291. 43

样品7-0. 04

0. 450. 100. 29

%样品82. 68

2. 672. 582. 56

表3　测定Z 值与预测值的相对误差统计预测方法D -P -R 方法

Y -H 方法D -A -K 方法

查图法

平均误差(%) 1. 611. 981. 691. 69

最大误差

(%) 6. 677. 026. 686. 78

最小误差

(%) -0. 040. 2-0. 030. 11

(收稿日期　2001-12-18　编辑　韩晓渝)

NA TUR AL GAS INDUS TR Y /March , 2002　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　

and there are many fracture sy stems in the same structure and /o r the same gas reservoir . T hese fracture sy stems are indepen -dent or disconnected from each o ther so that it is difficult to form a large -sized integral gas field . O wing to the fact that the periods o f g as -wells ' being put into productio n are different , a prog ressive exploration and development scheme had to be adopted , which causes great difficulty for gas reservoir develop -ment because the productivity establishment is dependent upo n the reserv es and deliverability of the gas reservoir . Therefo re it is the key of developing gas reservoir economically and effective -ly to make a thorough inv estigation of the reserves and deliver -ability of the gas reservoir before the pro duction test and pro -ductivity establishment of the gas reservoir . For this reaso n , the calculation methods of the reserves and deliverability of the gas reserv oir w ere studied by the authors . M ost of the existing methods , how ev er , are localized to be used for the gas reserv oir development in medium and late stages , and only a few results involve the researches on calculating the reserves of gas reserv oir and evaluating the deliverability of gas well simply in terms of pressure buildup test data . T hrough study ing the methods o f cal -culating the reserves and deliverability by use of the pressure buildup test data , the authors propose the log arithmic difference method of forescasting early g as reservoir reserves used for cal -culating the reserves and deliverability o f the fractured water -carrying gas reservoirs in South Sichuan and the way of deter -mining the open -flow capacities of g as wells in this region . T hese methods are widely applied to the gas fields in South Sichuan w ith obvious effectiveness .

　　SUBJECT HEADINGS :Pressure buildup analy sis , Frac -tured reservoir , Bo ttom w ater reservoir , P ro ductivity , Sichuan Basin , South

　　Mao Chuanqin (engineer ) , born in 1969, graduated in reserv oir engineering at the Southwest Petroleum I nstitute . He has been engaged in the research on gas reserv oir engineering for a long time , wo n provincial , ministerial and administra tio n ' s sci -entific and technological progress prizes fo r several times and published more than ten articles . 　Add :Research Institute of South Sichuan Gas Field , Luzhou , Sichuan (646001) , China 　T el :(0830) 3921570

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　　ABSTRACT :G as deviation factor is a very important basic datum in both g as field development and condensate field devel -opment and it is mainly used for reservoir reserve estimatio n , reservoir engineering , gas production engineering and surface construction engineering . T he measurement o f gas deviatio n fac -tor has been hig hly thoug ht of more and mo re in recent y ears , its measuring standard , how ever , has no t been established y et in China at present . I n the paper , in light of the characteristics of dry gas , w et g as and condensate g as , the laboratorial measure -ment methods of deviation factors of these gases by use of PV T analy zer are given out respectively ; and the difference be tw een the laboratorial measurement methods of the condensate gas de -viation factors at over and under dewpoint pressures is consid -ered and their laboratorial procedures are given out meantime . T he deviation factors of na tural gas collected from several g as fields and condensate gas fields in China were measured by use of the methods mentioned above . T hrough comparing the results with those predicted by four commonly adopted me thods , it is shown that the measuring method used fo r dry gas is more accu -rate w ith errors of <1%and the="" one="" for="" condensate="" gas="" is="" of="" large="" errors="" of=""><7. 02%,average="" relative="" errors="" being="" 1.="" 61%～1.="" 98%,maximum="" relative="" erro="" rs="" 6.="" 67%～7.="" 02%and="" mini="" -mum="" relative="" erro="" rs="" -0.="" 04%～0.="" 2%,w="" hich="" indicates="" that="" these="" methods="" are="" effective="">

　　SUBJECT HEAD INGS :Natural gas , Devia tio n facto r , Lab -oratory test , Determination , Standard , N atural gas reservoir , Co ndensate reservoir

　　Liu Jianyi ' s intro duction :See v . 21, no . 5, 2001. 　Add :N anchong , Sichuan (637001) , China 　Tel :(0817) 2643081

RELATIONAL EXPRESSIONS OF THE C ONDI -TIONS F ORMING HYDRATES OF VARIOUS C OMPONENTS IN NATURAL GAS

　　Joho J . Carrol (Gas Liquid Engineering Ltd . , Canada ) and Du Jianfen (Southw est Petroleum Insti -tute ) . N ATU R . GAS IND . v . 22, no . 2, pp . 66～71, 3/25/2002. (ISSN1000-0976; In C hinese )

　　ABSTRACT :In oil and g as industry , the hy drates are of great harmfulness as plugging up pipeline and damaging equip -ment , e tc . They could be ev en fo rmed in oil and g as reservoirs in colder regions , which brings on much larg er difficulty in devel -oping these resources . On the basis of the relevant experimental data on seven components found in natural g as commonly , some experiential equations of calculating the conditions for ming hy -

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MEASUREMENT OF GAS DEVIATION FACTOR 　　Liu Jianyi , Li Shilun , Guo Ping , Zou Zhen , Zhao Xiaofeng and Du Jianfen (Southw est Petroleum Insti -tute ) . NA TUR . GAS IND . v . 22, no . 2, pp . 63～65, 3/25/2002. (ISSN1000-0976; In Chinese )

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