段子-搬运工
范文一：什么是刚度
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专利类型及专利号 国家发明专利 ZL01 1 08229.1
阻燃剂中间体DOPO(技术转让)
(蔡春)
项目概况
9,10-二氢-9-氧杂-10-磷杂菲-10-氧化物(DOPO)是新型环保型阻燃剂中间体，是目前国外阻燃剂研究的热点。由DOPO合成的阻燃剂具有高效的阻燃性，无烟无毒，由于P-C键存在，化学稳定性好，耐水，能永久阻燃且不迁移，在提高高分子材料的阻燃性、热稳定性和有机溶解性的同时保持或仅部分改变高分子材料的机械等其他性能。DOPO能对线性聚酯、聚酰胺、环氧树脂、聚氨酯等多种高分子材料进行阻燃处理以及聚乙烯醇等高分子材料化学改性。可广泛用于纺织以及电子设备用塑料、铜衬里压层、电路板等高新科技材料和光敏材料、发光材料等功能高分子材料阻燃。而且DOPO的一些衍生物可在聚合物中起发色团作用，能发出蓝光，因此DOPO衍生物也可用作于有机发光材料的母体。项目具有广阔的应用和市场前景。 主要特点
1、采用结晶的方法精制，避免高真空蒸馏
2、三氯化磷利用率高，提高了生产安全性
技术指标
邻苯基苯酚消耗为0.9t/t
产品熔点不低于114oC。
金属离子含量符合电子化学品的要求。
市场前景
由DOPO可以生产聚酯、聚酰胺等聚合物的阻燃性单体，如二羟基化合物ODOPB、二元酸DOPOMA等，还可以用作阻燃性环氧树脂的合成，用途广泛，目前东南亚及欧美等国主要将这类材料用于印制电路板的基材。
效益分析
以年产量500吨计，设备投资约200万元，年产值7000万元，利税约3000万元。 合作方式
技术转让或技术入股
对苯基苯酚(技术转让)
范文二：什么是相对刚度半径
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砌筑检查井前必须检查混凝土基础的尺寸、强度达到12MPa以上时，方能砌砖。 4、砌筑砂浆不饱满，砂浆与砖体粘结不好
现象:砖砌沟墙灰缝砂浆不饱满，竖缝内砂浆不实或无砂浆，形成透明缝。所砌砖面与砂浆未粘牢。
危害:砖在薄弱部位有被挤压裂缝，甚至有被压垮的可能性。沟墙孔隙会造成沟墙洇漏水，侵蚀砖体结构。
预防措施:
?改善砂浆的和易性，使砂浆符合规定的流动性要求，一般应为7,10cm。 ?不应采用长距离铺浆，摆砖砌筑的方法应采用"三?一砌砖法"即一铲(大铲)灰，一块砖，一揉挤的砌筑方法，严禁用水冲浆灌缝，应用流动性好的砂浆灌严砖缝。 ?常温季节严禁用干砖砌墙，砌筑前应将砖涸透，使砌筑时粘土砖的含水率达到10,,15,，不得有干心现象。
5、井圈、井盖安装不符合要求
危及车辆、行人和其他活动人员的安全(
井圈与井墙之间必须座水泥砂浆(未经铺装的地面上的检查井，周围必须浇注水泥混凝土圈，要露出地面。
8.10成品质量保证措施
对全路段在没有开放交通前，封闭交通，两端用钢管或毛竹搭隔篱，禁止非施工人员或非施工车辆进入工地，在路口醒目位置竖立"前方施工，禁止通行"等警示牌。 对道路的设施，侧如窨井盖等，要有措施进行保护，浇混凝土路面时，用塑料薄膜覆盖窨井盖，浇筑完后要及时清理，并掀开井盖，防止混凝土浆流入窨井盖边缘空隙内，以后难以启开。
九、确保安全施工措施
工程项目安全管理贯穿于施工的全过程，交融于各项专业技术管理，关系着参加工程施工全体人员的生产安全和施工环境安全。本工程地处新塘小区，居民行人多而杂，机械材料出入频繁，安全工作十分重要。本工程在安全上要预防"五大"伤害，坠落和物体打击，坍塌、机械伤害和电气伤害。因此，安全工作要兼顾一般，重点防范。
9.1建立安全生产保证体系
建立健全安全管理网络，由项目经理全权负责安全，项目副经理协助，专职安全检查、监督、执行各项安全规章制度。
安全管理网络(见图)
a、项目经理:制定安全生产制度，监督安全措施落实，落实安全奖罚工作，配合上级主管部
门及业主对本工程安全生产的检查。
范文三：什么是平面内刚度,平面外刚度?
首先要理解什么是“平面内”和“平面外”.
平面内就是指和载荷作用方向一直的方向,平面外就是和载荷作用方向垂直的方向.
通常所说的楼板平面内的刚度无限大,是指在水平荷载（地震和风等）作用下,在水平面内可以视为刚体,在该平面内的每一点的位移都是相等的,此时它的截面高度可以认为是整个楼的面宽或进深.而平面外方向就是指楼板的结构厚度,结构厚度通常仅仅为十几公分,和整个楼的面宽或进深的十几米或几十米相比起来,就小多了.
刚性楼板：平面内刚度无限大,平面外刚度为零!即忽略了竖向刚度,因此,要考虑楼面梁的翼缘效应!（《高规》5.2.2）
弹性楼板6：真实计算面内刚度和面外刚度——采用壳单元,最符合实际情况,可应用于任何工程；但实际上,在采用本假定时,部分楼面竖向荷载将通过楼面的面外刚度直接传递给竖向构件（柱.墙等）,导致梁的弯矩减小,相应的配筋也减小,与实际情况有差别!可应用于板柱结构!
弹性楼板3：假定无平面内刚度,而平面外刚度是真实的——采用厚板弯曲单元.可应用于厚板转换层结构!
弹性膜：真实计算平面内刚度,忽略平面外刚度——采用平面应力膜单元计算!可应用于工业厂房结构、体育场馆结构、楼板局部开大洞结构及平面弱连接结构!
范文四：MIDAS GTS 部份材料转换(等效刚度)
3．钢砼材料参数定义：
采用等效方法进行计算，将钢材的弹性模量折算给相邻的砼：
E＝E0+
E?折算后砼弹性模量
E0－原砼弹性模量
Eg?钢材弹性模量
Sg－钢材架截面面积
Sc-?砼截面面积
4. 围护桩转成连续墙，等刚度转换
1）钻孔桩： Sg×Egc
设钻孔桩径为D ，桩净距为t ，如图所示，则单根桩应等价为长D+t的壁式地下墙，若等价后的
地下墙厚为h ，则由等刚度转换的原则可得：
11 D +t ?3=πD4 ?=0.838D
若采用一字相切排列，t<>
2）SMW 工法桩： 31+D
E c (ω
+t ) h 3
E s I s =12
h ==0.503m
式中：E s 、I s ——型钢之弹模与惯性矩
E c ——混凝土弹性模量
5. 灌浆后土体刚度
E ‘＝2~3E
E ‘－灌浆后土体刚度
E －灌浆后土体刚度
范文五：剪力墙等效抗弯刚度
剪力墙等效抗弯刚度
《高层建筑结构与抗震》辅导文章五
剪力墙结构内力与位移计算
学习目标
1、了解剪力墙结构的分类，以及各种剪力墙的受力特点;
2、熟悉剪力墙的分类判别式。
3、掌握整体墙和小开口整体墙的内力及位移计算、掌握双肢墙的内力及位移计算。
学习重点
1、剪力墙的分类及分类判别式;
2、整体和小开口整体墙的内力及位移计算;
3、双肢墙的内力及位移计算。
剪力墙主要承受两类荷载:一类是楼板传来的竖向荷载，在地震区还应包括竖向地震作用的影响;另一类是水平荷载，包括水平风荷载和水平地震作用。剪力墙的内力分析包括竖向荷载作用下的内力分析和水平荷载作用下的内力分析。在竖向荷载作用下，各片剪力墙所受的内力比较简单，可按照材料力学原理进行。在水平荷载作用下剪力墙的内力和位移计算都比较复杂，因此本章着重讨论剪力墙在水平荷载作用下的内力及位移计算。
一、基本假定
剪力墙结构是一个比较复杂的空间结构，为了简化，剪力墙在水———————————————————————————————————————————————
平荷载作用下计算时，作如下假定:
(1)楼板在其自身平面内的刚度极大，可视其为刚度无限大的刚性楼盖;
(2)剪力墙在其自身平面内的刚度很大，而在其平面外的刚度又极小，可忽略不计。因此可以把空间结构化作平面结构处理，即剪力墙只承受在其自身平面内的水平荷载。 基于以上两个假定，剪力墙结构在水平荷载作用下可按各片剪力墙的等效抗弯刚度分配水平力给各片剪力墙，然后分别进行内力和位移计算。例如图6-1(a)所示的剪力墙结构可分别按图6-1(b)和图6-1(c)的剪力墙考虑。同时，现行国家标准《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3,2002)为考虑纵、横墙的共同工作，将纵墙的一部分作为横墙的有效翼缘，横墙的一部分也可以作为纵墙的有效翼缘。
剪力墙的等效抗弯刚度是一个非常重要的概念，是指按剪力墙顶点侧移相等的原则，考虑弯曲变形和剪切变形后，折算成一个竖向悬臂受弯构件的抗弯刚度。
图6-1 剪力墙结构计算图
二、剪力墙的分类
为满足使用要求，剪力墙常开有门窗洞口。理论分析和试验研究表明，剪力墙的受力特性与变形状态主要取决于剪力墙上的开洞情况。洞口是否存在，洞口的大小、形状及位置的不同都将影响剪力墙的受力性能。剪力墙按受力特性的不同主要可分为整体剪力墙、小开口整体剪力墙、双肢墙(多肢墙)和壁式框架等几种类型。 ———————————————————————————————————————————————
1(整体剪力墙
无洞口的剪力墙或剪力墙上开有一定数量的洞口，但洞口的面积不超过墙体面积的15%，且洞口至墙边的净距及洞口之间的净距大于洞孔长边尺寸时，可以忽略洞口对墙体的影响，这种墙体称为整体剪力墙。
2(小开口整体剪力墙
当剪力墙上所开洞口面积稍大且超过墙体面积的15%时，在水平荷载作用下，这类剪力墙截面上的正应力分布略偏离了直线分布的规律，变成了相当于在整体墙弯曲时的直线分布应力之上叠加了墙肢局部弯曲应力，当墙肢中的局部弯矩不超过墙体整体弯矩的15%时，其截面变形仍接近于整体截面剪力墙，这种剪力墙称之为小开口整体剪力墙。
3(联肢剪力墙
当剪力墙沿竖向开有一列或多列较大的洞口时，由于洞口较大，剪力墙截面的整体性已被破坏，剪力墙的截面变形已不再符合平截面假设。这时剪力墙成为由一系列连梁约束的墙肢所组成的联肢墙。开有一列洞口的联肢墙称为双肢墙，当开有多列洞口时称之为多肢墙。
4(壁式框架
当剪力墙的洞口尺寸较大，墙肢宽度较小，连梁的线刚度接近于墙肢的线刚度时，剪力墙的受力性能已接近于框架，这种剪力墙称为壁式框架。
图6-2为剪力墙墙体上洞口大小对剪力墙工作性能的影响 ———————————————————————————————————————————————
图6-2剪力墙的分类
不同类型的剪力墙，其相应的受力特点、计算简图和计算方法也不相同，计算其内力和位移时则需采用相应的计算方法。以下分别介绍几种常见剪力墙的内力与位移计算方法。
三、整体剪力墙的内力与位移计算
对于整体剪力墙，在水平荷载作用下，根据其变形特征，可视为一整体的悬臂弯曲杆件，用材料力学中悬臂梁的内力和变形的基本公式进行计算。
1(内力计算
按上端自由，下端固定的悬臂梁计算其任意截面的弯矩和剪力。
2(位移计算
在位移计算时，由于剪力墙的截面高度较大，应考虑其剪切变形影响。当开洞时，应考虑洞口对位移增大的影响。
整体剪力墙的顶点位移?可按以下公式计算:
(1)均布荷载作用时，如图6-3(a)所示，
(6-1)
图6-3 剪力墙结构顶点位移计算图
(2)倒三角形荷载作用时，如图6-3(b)所示，
(6-2)
(3)顶点集中力下作用时，如图6-3(c)所示。
(6-3)
式中，V0为剪力墙底部的总剪力;H为剪力墙总高度;Aw为考———————————————————————————————————————————————
虑洞口影响的剪力墙水平截面的折算面积;?为剪应力分布不均匀系数;Jw为考虑洞口影响的剪力墙水平截面的折算惯性矩;EJd为剪力墙的等效抗弯刚度;E为混凝土的弹性模量;G为混凝土的剪力模量。
由式(6-1)、式(6-2)、式(6-3)分别得出各种水平荷载作用下剪力墙的等效抗弯刚度。
均布荷载时
倒三角形荷载时
顶点集中荷载时??EJw?EJd?w?1?GAwH2??
(6-4)
EJw?EJd??w?1?GAwH2??EJwEJd??w?1?GAwH2??
将式(6-4)用G?0.42Ec代人，可近似归并为一个统一的计算式:
EJd?EJw (6-5) 9Jw1?AwH2
四、小开口整体墙的内力及位移计算
小开口整体墙的洞口总面积虽超过了墙总立面面积的15,，但总的来说洞口仍很小，其受力性能仍能接近于整体剪力墙，各墙肢中仅有少量的局部弯矩，在沿墙肢的高度方向，弯矩图形不出现反弯点。因此，在计算中仍可用材料力学公式计算其内力和侧移，但须考虑局部弯曲应力的作用，作一些修正。
1(内力计算
先将小开口整体墙作为一悬臂构件，按图6-4算出其标高之处的截面所承受的总弯矩MFZ和总剪力VFZ。
———————————————————————————————————————————————
图6-4小开口整体墙计算图
(1)墙肢弯矩计算
小开口整体墙墙肢的总弯矩是由两部分弯矩叠加而成，其一是作为整体悬臂墙产生整体
'''弯曲的弯矩MZi，另一为产生局部弯曲的弯矩MZi。
第i墙肢的全部弯矩MZi为
矩。 JJi''
'??MZi?MZi?MZi?KMFZi?1?KMFZ (6-6) J
Ji式中，K为整体弯矩系数，可取K=0.85;Ji为墙肢i的惯性矩;J为剪力墙整个截面的惯性
(2)墙肢剪力计算
墙肢剪力，底层按墙肢截面面积分配;其余各层墙肢剪力，可按材料力学公式计算截面面积和惯性矩比例的平均值分配剪力，第i墙肢分配到的剪力VZi可近似地表达为:
?AiJi1VZi?VFZ???A2??i?Ji
式中，Ai为墙肢截面面积。
(3)墙肢轴力计算 ???
(6-7) ?
各墙肢所受的轴力应为整体弯曲使墙肢受到的正应力的合力，局部弯曲并不在墙肢中产
生轴力。因此
———————————————————————————————————————————————
(6-8)
式中，xi为微面积dAi的形心到墙肢i的截面形心间的距离;yi为墙肢i的截面形心到剪力墙整个截面的形心间的距离。
2(侧移
小开口整体墙的侧移计算仍可按整体剪力墙公式计算，但应考虑洞口对截面刚度的削弱。因此，应将计算结果乘侧移增大系数1.2，即
?小开口墙?1.2?按整体截面墙计算
(6-9)
五、双肢墙的内力与位移计算
当墙上的门窗洞口尺寸较大时，剪力墙已被洞口分割成彼此联系较弱的若干墙肢，于是在整个剪力墙截面上的正应力分布己不再成直线。
墙面上开有一排洞口的墙称双肢墙;当开有多排洞口时，称多肢墙。
双肢墙由于连系梁的连结，而使双肢墙结构在内力分析时成为一个高次超静定的问题。为了简化计算，一般可用解微分方程的办法计算。
1(基本假定
(1)将每一楼层处的连系梁简化为均匀连续分布的连杆，见图6-5;
图6-5 双肢剪力墙计算图
———————————————————————————————————————————————
(2)忽略连系梁的轴向变形，即假定两墙肢在同一标高处的水平位移相等;
(3)假定两墙肢在同一标高处的转角和曲率相等，即变形曲线相同;
(4)假定各连系梁的反弯点在该连系梁的中点;
(5)认为双肢墙的层高h、惯性矩J1、J2;截面积A1、A2;连系梁的截面积Al和惯性矩Jl等参数，沿墙高度方向均为常数。
根据以上假定，可得双肢墙的计算简图，如图6-5(b
)所示。图中连系梁的计算跨度
l?l0?
hl
(hl为连系梁的高度)。 2
2(内力及侧移计算
将连续化后的连续梁沿中线切开，见图6-5(c)，由于跨中为反弯点，故切开后在截面上只有剪力集度V(z)及轴力集度Nl?z?。根据外荷载、V(z)及Nl?z?共同作用下，沿V(z)方向的相对位移等于零的变形协调条件，可建立一个二阶常系数非齐次线性微分方程，考虑边界条件后，可求得微分方程的解，进而可求得双肢剪力墙在水平荷载作用下的内力和侧移。其具体的计算过程如下:
(1)计算几何参数。 计算连系梁的折算惯性矩Jl
JJl0
l?
———————————————————————————————————————————————
1?
30J l0All2
计算连系梁的刚度特征值
D?2Jla2
l3
计算双肢剪力墙组合截面形心轴的面积矩S
S?
aA1A1
A?A 11
计算未考虑轴向变形的系数?21
?26H2D
1
?
hJ 1?J2计算整体系数?2
?2
?6H2D6H2D
hJ?
1?J2hSa
计算剪切参数?1
??E?J1?J2?
2?1?
H2GA1?A2?
———————————————————————————————————————————————
2.38?J1?JH2
A 1?A2计算等效抗弯刚度EJd
E?J1?J2? (均布荷载)
1?
?221?2
??1?
2
???4?1 EJE?J1?J2?d= ?2 (倒三角形荷载) 1?1?2
1?2??
2???3.64?1
E?J1?J2??2?2
(顶点集中荷载)1?11?2??
2???3?1
6-10)
6-11)
6-12)
6-13) 6-14) 6-15) 6-16)
( ( ( ( ( ( (
其中
8?111sh??
(均布荷载) ????? 222
??2??ch??ch??60?22sh?2sh??
———————————————————————————————————————————————
(6-17) ?????= ? (倒三角形荷载)2?32
11??3?sh??ch??ch??33
2?3th? (顶点集中荷载)
??
(2)双肢剪力墙的内力计算 计算连系梁的约束弯矩m???
m???=V?2
10?
2???? 式中????根据?和?查表得到。
计算连系梁的剪力Vli
Vhi
li?mi????
?i?1，2，?，n? 计算连系梁端弯矩Mli
Ml0
li?Vli?
2
计算墙肢的轴力Nji
n
Nji?
?Vlk?j?1,2?(i?1,2,?,n) k?1
计算墙肢的弯矩Mji
n
Mi?MFi??mi??? iMJ11i?
———————————————————————————————————————————————
JMMJ2
i; 2i?JMi 1?J21?J2
计算墙肢的剪力Vji
VJ'11i?
J'?J'V VJ'2
i; 2i?Vi ?i?1,2,?,n?12J'1?J'2
J'Ji
j?1?
12EJ ?j?1,2? jGAjh2
(3)计算双肢剪力强的侧移?。
1V0H3
8EJ (均布荷载)
d
?? 11V3
0H60EJ (倒三角形荷载) d
1V3
0H3EJ (顶点集中荷载)
d
(6-18)
(6-19)
(6-20) (6-21)
(6-22)
———————————————————————————————————————————————
(6-23)
(6-24)
(6-25)
(6-26)
六、多肢墙的内力与位移计算
具有多于一排且排列整齐的洞口时，就成为多肢剪力墙。多肢墙也可以采用连续连杆法求解，基本假定和基本体系取法都和双肢墙类似。在每个连梁切口处建立一个变形协调方程，则可建立k个微分方程。要注意，在建立第i个切口处协调方程时，除了i跨连梁内力影响外，还要考虑第i-1跨连梁内力和第i+1跨连梁内力对i墙肢的影响。
将k个微分方程叠加，可建立与双肢墙完全相同的微分方程，取得完全相同的微分方程解。双肢墙的公式和图表都可以应用，但必须注意下面几点区别:
(1)多肢墙中共有k+1个墙肢，要把双肢墙中墙肢惯性矩和及面积和改为惯性矩和及面积和，即用k?1
i?1k?1i?1?Ji代替(J1?J2)，用?Ai代替(A1?A2)。
(2)多肢墙中有k个连梁，每个连梁的刚度Di用下式计算:
02 Di?Jbiciai3 (i=1，2，…，k) (6-27)式中，ai为第i列连梁计算跨度之半;ci——i和i+1墙肢轴线距离之半。
计算连梁与墙肢刚度比参数?1时，要用各排连梁刚度之和与墙肢惯性矩之和，
———————————————————————————————————————————————
??2
16H2
h??Ji
i?1k?1?Di?1ki (6-28)
(3)双肢墙的整体系数?表达式与双肢墙不同。多肢墙中计算墙肢轴向变形影响比较困难，因此T值用近似值代替。整体系数?由下式计算:
?2??12
(6-29) mi?????im???
(6-30)(4)求解出基本未知量m???后，按分配系数?i计算各跨连梁的约束弯矩mi???， ?i?Di?i
?D?i
i?1k (6-31) i
?i??ri?ri?? 1?1.5??1???
(6-32)?1??4?B?B??1
式中，ri为第i列连梁中点距墙边的距离;B为总宽。
以上讨论了按整体计算的剪力墙、小开口整体剪力墙、双肢墙、多肢墙等四种类型的剪七、剪力墙的分类判别式 力墙，它们因外形和洞口大小的不同，受力特点也不同，不但在墙肢截面上的正应力分布有区别，而且沿墙肢高度方向上弯矩的变化规律也不同。设计时应首先判断它属于哪一种类型，然后再用相应的计算方法求出它的内力及侧移。
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剪力墙的整体性是划分剪力墙类型的重要标志之一。各类剪力墙的整体性可通过剪力墙的整体性系数?来体现。?值实际上反映了连系梁与墙肢之间刚度的比值，体现了整个剪
力墙的整体性，可以利用?这一参数作为判别剪力墙类型的准则之一。但?的大小只反映了剪力墙整体性的好坏，它不能反映在墙肢层间是否会出现反弯点。 墙肢是否出现反弯点，与墙肢惯性矩的比值
各类剪力墙划分如下:
若剪力墙连系梁的刚度和墙肢宽度基本均匀，整体性系数??10，且墙肢惯性矩的比值Jn，整体性系数?，层数n等因素有关。JJn??(根据整体性系数?和层数n查表得到)时，按小开口整体墙计算;当只满足?J
Jn??时，按双肢墙计算。 J?10，按壁式框架计算;当只满足
若洞口面积与剪力墙立面总面积之比不大于0.15，且洞口净距及孔洞至墙边的净距大于洞口的长边尺寸时，一般可作为整体剪力墙考虑。
本章内容回顾
1(考虑到剪力墙平面内的刚度大，而在平面外的刚度小，因此可以把剪力墙(空间结构)化作平面结构处理，即剪力墙只承受其自身平面内的水平荷载，并按各片剪力墙的等效抗弯刚度分配水平力。
2(剪力墙按受力特性的不同可分为整体剪力墙、小开口整体剪力墙、双(多)肢墙和壁式框架等几种类型。不同类型的剪力墙，其———————————————————————————————————————————————
相应的受力特点、计算简图和计算方法也不相同。连系梁与墙肢之间刚度的比值?与墙肢惯性矩的比值
则。
3(对于整体剪力墙，在水平力作用下截面仍保持平面，法向应力呈线性分布，可采用材料力学中有关公式计算内力及变形;对于小开口整体墙，在水平力作用下的内力及变形，仍采用材料力学中有关公式进行计算并加以局部弯曲修正;计算双肢剪力墙和多肢剪力墙时，将每一楼层的连梁假想为在层高内均布的一系列连续连杆，由连杆的位移协调条件建立墙的内力微分方程，从中求解出外力。
Jn是划分剪力墙的两个判别准J
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