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范文一：q235b的弹性模量
Q235钢的泊松比为0.25;
比热容为502J/?;
热传导系数为10W/(m.K);
不同温度下的弹性模量见表1
表1 Q235钢在不同温度下的弹性模量(×10^5 MPa) 项目 20? 30? 40? 50? 60? 70?
Ex、Ey、Ez 2.06 2.052 2.045 2.037 2.03 2.022
Q345B弹性模量206GPa
弹性模量\E\Gpa 切变模量\G\Gpa 泊松比\μ 镍铬钢、合金钢 206 79.38 0.25,0.3 碳钢 196,206 79 0.24,0.28 铸钢 172,202 - 0.3
球墨铸铁 140,154 73,76 – 灰铸铁、白口铸铁 113,157 44 0.23,0.27
范文二：岩石的弹性模量E
某些岩石的弹性模量E和泊松比μ的值
(2010-09-28 22:46:34)
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岩石/土
弹模
泊松比
杂谈
在岩石的弹性工作范围内，μ一般为常数，但超越弹性范围以后，μ随应力的增大而增大，
直到μ=0.5为止。
岩石种类 E(10的4次方MPa) μ
闪长岩 10.1021,11.7565 0.26,0.37 细粒花岗岩 8.1201,8.2065 0.24,0.29 斜长花岗岩 6.1087,7.3984 0.19,0.22 斑状花岗岩 5.4938,5.7537 0.13,0.23 花岗闪长岩 5.5605,5.8302 0.20,0.23 石英砂岩 5.3105,5.8685 0.12,0.14 片麻花岗岩 5.0800,5.4164 0.16,0.18 正长岩 4.8387,5.3104 0.18,0.26 片岩 4.3298,7.0129 0.12,0.25 玄武岩 4.1366,9.6206 0.23,0.32 安山岩 3.8482,7.6965 0.21,0.32 绢云母页岩 3.3677 --
花岗岩 2.9823,6.1087 0.17,0.36
细砂岩 2.7900,4.7622 0.15,0.52 中砂岩 2.5782,4.0308 0.10,0.22 中灰岩 2.4056,3.8296 0.18,0.35 石英岩 1.7946,6.9374 0.12,0.27 板状页岩 1.7319,2.1163 --
粗砂岩 1.6642~4.0306 0.10,0.45 片麻岩 1.4043~5.5125 0.20,0.34 页岩 1.2503~4.1179 0.09,0.35 大理岩 0.962~7.4827 0.06,0.35 炭质砂岩 0.5482~2.0781 0.08,0.25 泥灰岩 0.3658~0.7316 0.30,0.40 石膏 0.1157~0.7698 0.3 土的泊松比
泊松比 土的种类和状态
碎石土 0.15-0.20 砂土 0.20-0.25 粉土 0.25
坚硬状态 0.25 粉质粘土 可塑状态 0.3
软塑或流动 0.35
粘土 坚硬状态 0.25
可塑状态 0.35
软塑或流动 0.42
但是应该注意，土的泊松是很难精确得到的，以上只是近似值。《地基与基础》(顾晓鲁等主编，中国建工，1993，第二版)142面:
范文三：钢的弹性模量
部分钢的弹性模量
序号材料 20℃ 100℃ 200℃ 300℃ 400℃ 500℃ 备注
1 08# 203 206 182 153 141 0
2 15# 201 192 184 172 158 0
3 20# 211 207 202 192 187 169
4 25# 198 196 191 185 164 0
5 45# 209 207 202 196 186 174
6 20G 209 206 197 191 183 174
7 08AL 214 212 206 200 192 181
8 1Cr13 217 0 206 198 189 179
9 2Cr13 228 214 208 200 189 180
10 3Cr13 219 0 210 202 196 181
11 4Cr13 215 210 202 194 184 173
12 4Cr10Si2Mo 206 211 207 202 196 168
13 9Cr18 200 0 0 0 0 0
14 0Cr18Ni9 199 0 0 0 0 0
15 1Cr18Ni9 180 0 170 164 0 0
16 1Cr17Ni2 193 0 0 164 0 148
17 12Cr1MoV 214 211 206 195 187 179
18 12Cr2MoWVTiB 210 207 201 193 183 174
19 15CrMo 212 210 204 197 187 177 1030~1080℃空冷 +530
20 15CrMnMoVA 209 206 200 194 184 177
21 18CrNiW 202 197 191 185 178 167
22 18Cr2Ni4WA 202 197 191 185 178 167
23 20CrMnTi 212 209 203 197 187 177
24 25Cr12WmoV 216 211 205 198 189 178
25 28CrNiMoV 214 212 205 199 190 178
26 30CrMnSiA 196 0 177 167 162 157
27 30CrMnSiNi2A 207 204 200 0 0 0
28 35CrMo 213 209 205 199 181 177
29 40Cr 211 208 202 195 186 177
30 40CrNiMo 209 205 200 190 183 174
31 40CrNiMoA 209 205 200 190 183 174
32 50CrVA 206 202 161 189 0 0
33 16MnG 208 204 199 191 183 174
34 16MnR 209 207 201 193 185 172
35 16MnL 212 208 203 197 185 0
36 40MnB 209 206 201 193 184 175
37 60Si2Mn 206 204 199 191 183 176
38 60Si2MnA 206 204 199 191 183 176
39 BHW35 209 205 201 193 184 173
40 QT60-2 169 166 162 158 152 145
轴的强度计算(图)
轴的扭转强度计算
开始设计轴时, 通常还不知道轴上零件的位置及支点情况, 无法确定轴的受力情况, 只有 待轴的结构设计基本完成后, 才能对轴进行受力分析及强度计算。 因此, 一般在进行轴的结构 设计前先按纯扭转受力情况对轴的直径进行估算。
设轴在转矩 T 的作用下,产生剪应力 τ。对于圆截面的实心轴,其抗扭强度条件为
C:计算系数 , 查表得 .
由上式求出的直径值,需圆整成标准直径,并作为轴的最小直径。如轴上有一个键槽,可 将值增大 3%— 5%,如有两个键槽可增大 7%— 10%。
轴的弯扭合成强度计算
完成轴的结构设计后,作用在轴上外载荷的大小、方向、作用点、载荷种类及支点反力等 就已确定,可按弯扭合成的理论进行轴危险截面的强度校核。
进行强度计算时通常把轴当作置于铰链支座上的梁, 作用于轴上零件的力作为集中力, 其 作用点取为零件轮毂宽度的中点上。具体的计算步骤如下:
1)画出轴的空间力系图。(分解为水平面分力和垂直面分力)
2)作出水平面上的弯矩图和垂直面上的弯矩图。
3)计算合成弯矩 M 。
4)作出转矩图 T 。
5)计算当量弯矩,绘出当量弯矩图。
式中:α为将扭矩折合为当量弯矩的折合系数,按扭切应力的循环特性取值 :
a )扭切应力理论上为静应力时,取 α=0.3。
b )考虑到运转不均匀、振动、启动、停车等影响因素,假定为脉动循环应力 ,取 α=0.59
c )对于经常正、反转的轴,把扭剪应力视为对称循环应力,取 α=1(因为在弯矩作用下,转轴产生的弯曲应力 属于对称循环应力)。
式中:W 为抗扭截面摸量(mm 3
), 为对称循环变应力时轴的许用弯曲应力
6)校核危险截面的强度。根据当量弯矩图找出危险截面,进行轴的强度校核,公式如上。 如计算应力超出许用值,应增大轴危险断面的直径。如计算应力比许用值小很多,一般不改小轴的直径。因为轴 的直径还受结构因素的影响 .
一般的转轴,强度计算到此为止。对于重要的转轴还应按疲劳强度进行精确校核。此外,对于瞬时过载很大或应 力循环不对称性较为严重的轴,还应按峰尖载荷校核其静强度,以免产生过量的塑性变形
范文四：Q235B的弹性模量
Q235钢的泊松比为 0.25;
比热容为 502J/℃;
热传导系数为 10W/(m.K ) ;
不同温度下的弹性模量见表 1
表 1 Q235钢在不同温度下的弹性模量(×10^5 MPa)
项目 20℃ 30℃ 40℃ 50℃ 60℃ 70℃
Ex 、 Ey 、 Ez 2.06 2.052 2.045 2.037 2.03 2.022
Q345B 弹性模量 206GPa
弹性模量 \E\Gpa 切变模量 \G\Gpa 泊松比 \μ镍铬钢、合金钢 206 79.38 0.25~0.3 碳钢 196~206 79 0.24~0.28 铸钢 172~202 - 0.3 球墨铸铁 140~154 73~76 – 灰铸铁、白口铸铁 113~157 44 0.23~0.27
范文五：陶瓷的弹性模量
第六节 陶瓷材料的塑性变形
陶瓷材料具有强度高、重量轻、耐高温、耐磨损、耐腐蚀等一系列优点，作为结构材料，特别是高温结构材料极
具潜力;但由于陶瓷材料的塑、韧性差，在一定程度上限制了它的应用。本节将讨论陶瓷材料变形特点。
一、陶瓷晶体的塑性变形
陶瓷晶体一般由共价键和离子键结合，在室温静拉伸时，除少数几个具有简单晶体结构的晶体如`KCl，MgO外，一
般陶瓷晶体结构复杂，在室温下没有塑性，如图58所示。即弹性变形阶段结束后，立即发生脆性断裂，这与金属
材料具有本质差异。和金属材料相比，陶瓷晶体具有如下特点:
(1)陶瓷晶体的弹性模量比金属大得多，常高出几倍。
这是由其原子键合特点决定的 。共价键晶体的键具有方向性，使晶体具有较高的抗晶格畸变和阻碍位错运动的能
力，使共价键陶瓷具有比金属高得多的硬度和弹性模量。离子键晶体的键方向性不明显，但滑移不仅要受到密排
面和密排方向的限制，而且要受到静电作用力的限制，因此实际可移动滑移系较少，弹性模量也较高。 (2)陶瓷晶体的弹性模量，不仅与结合键有关，而且还与其相的种类、分布及气孔率有关，而金属材料的弹性模
量是一个组织不敏感参数。
(3)陶瓷的压缩强度高于抗拉强度约一个数量级(图59)，而金属的抗拉强度和压缩强度一般相等。这是由于陶
瓷中总是存在微裂纹，拉伸时当裂纹一达到临界尺寸就失稳扩展立即断裂，而压缩时裂纹或者闭合或者呈稳态缓
慢扩展，使压缩强度提高。
Al2O3断裂强度
(a)拉伸断裂应力 280MPa (b)压缩断裂应力2 100MPa
(4)陶瓷的理论强度和实际断裂强度相差1-3个数量级。
引起陶瓷实际抗拉强度较低的原因是陶瓷中因工艺缺陷导致的微裂纹，在裂纹尖端引起很高的应力集中，裂纹尖
端之最大应力可达到理论断裂强度或理论屈服强度(因陶瓷晶体中可动位错少，位错运动又困难，所以，一旦达
到屈服强度就断裂了)。因而使陶瓷晶体的抗拉强度远低于理论屈服强度。
(5)和金属材料相比，陶瓷晶体在高温下具有良好的抗蠕变性能，而且在高温下也具有一定塑性，如图60所示。
二、非晶体陶瓷的变形
玻璃的变形与晶体陶瓷不同，表现为各向同性的粘滞性流动。分子链等原子团在应力作用下相互运动引起变形，
这些原子团之间的引力即为变形阻力。流阻力与玻璃的粘度η有关。粘度η的大小又与温度有关。 η=η0exp(+Q η/RT)
式中Q η-----粘滞变形的激活能;
η 0-----常数。
需要注意的是， Q η前为正号，所以，随温度的升高， η总是减小的。温度和成分对玻璃粘度的影响见图61。
可见，利用改变玻璃组分，如加入Na2O等变质剂会打破网络结构，使原子团易于运动，降低玻璃的粘度。
例题:试估算二氧化硅和钙-钠玻璃粘滞流动的激活能。
解:由图61可确定两种玻璃曲线的斜率。
对`SiO2取两点，
η=1010，T-1667K
η=1013, T=1429K
因Lgη=Lgη0+Qη/kT
将上述两组数据代入上式，并消去η0，可得Qη=251040J/mol。
同样，对钙-钠玻璃，也取两点 η=102 T=1724K ，η=106 T=1053K
重复以上计算，可得出Qη=87864J/mol
由上题可知，加入Na2O后，玻璃的粘性流动激活能减小了三分之一，而粘性流动系数则呈指数关系急剧下降。
温度与成分对玻璃粘度的影响
在玻璃生产中也利用产生表面残余应力的办法使玻璃韧化，韧化的方法是将玻璃加热到退火温度，然后快速冷却
，玻璃表面收缩变硬而内部仍很热，流动性很好，将玻璃变形，使表面的拉应力松弛，当玻璃心部冷却和收缩时
，表层已刚硬，在表面产生残余压应力。因为一般的玻璃多因表面微裂纹引起破裂，而韧化玻璃使表
面微裂纹在
附加压应力下不易萌生和扩展，因而不易破裂。
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