亖呉?盀
范文一：直流电磁铁线圈的简化计算
直流电磁铁线圈的简化计算
在实际工作中，当绕制各种直流电磁铁时，需进行电磁系统计算。这就涉及线圈导体截面、线圈匝数的计算。一般都先假定取某一电流值，然后根据安匝数计算线圈匝数等值，最后校验电阻值是否能保证
和匝数的简单方法。
设整个磁路磁势为F(A·N)，线圈尺寸如图3—6所示，宽b(m)，高h(m)，则线圈导体截面积A(mm)和匝数N的积与线圈断面积成比例，即：
-6
2
bh=10KAN (3—62)
龙
网
W
WW
式中的K为导线的绕紧系数，与绕线工具、绕线技术等有关，一般取1.1~1.2。
导线中电流密度：J=FK／(bh)(A／m) 则 b=FK／(Jh)
线圈中一匝导线的平均长度L(m)可用下列两式计算。
1
2
.Z
HU
筑
LO
NG
.C
种激磁安匝、铁芯尺寸一定时能直接计算激磁线圈应有的导线截面积
OM
假定的电流值。这样，往往要反复多次，计算也比较麻烦。现介绍一
矩形铁芯时：
.C
筑龙网
匝数较少时，误差更大些。
OM
2
W
与绕线工具、绕线技术等因素有关，其取值不当时，误差较大。尤其
WW
中哪一个参数收益更大(即敏感度分析)。其不足之处是：绕紧系数K
.Z
电磁铁线圈的有关计算。当需要改变某一数据时，通过分析可发现式
HU
这样便可利用式(3—62)、(3—63)、(3—65)、(3—66)进行直流
LO
NG
范文二：直流电磁铁设计
直流电磁铁设计
共 26 页
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1
电磁铁是一种执行元件，它输入的是电能，输出的是机械能。电能和机械能的变换是通过具体的电磁铁结构来实现的。合理的电磁铁结构是能量变换效率提高的保证。电磁铁设计的任务是合理的确定电磁铁的各种结构参数。确定电磁铁的各种结构参数是一个相当复杂的任务，下面我们探讨确定电磁铁结构参数的一般方法。电磁铁吸合过程是一个动态过程,设计是以静态进行计算.
一、基本公式和一般概念
1、均匀磁场B=?(T) S
2、磁势F=NI,电流和匝数的乘积(A)
3、磁场强度H=NI(A/m)，建立了电流和磁场的关系。 L
该公式适用于粗细均匀的磁路
4、磁导率?=B建立了磁场强度和磁感应强度(磁通密度)的关系。 H
?0=4π×10-7享/米 相对磁导率?r=
5、 磁通Φ=NI RM
l? ?0磁阻RM=?s
这称为磁路的欧姆定律，由于铁磁材料的磁导率μ不是常数，使用磁
阻计算磁路并不方便，磁阻计算一般只用于定性。 2
6、磁感应强度的定义式B=F，磁感应强度与力的关系。 qv
7、真空中无限长螺线管B=μ0nI。对于长螺线管，端面处的 B=μ0nI。
12
面积?为断电后剩留的能量，面积?为作功前电磁铁储存的能量，面积?为电磁铁作的功。
3
我们的目的是使 ?和?的面积最小，?的面积最大。
面积?表示电磁铁作完功后的剩磁，(1)减小面积?可用矫顽力小的电铁。(2)提高制造精度，使吸合后气隙最小，但要防止衔铁粘住。
面积?表示作功前所储存的能量，在衔铁位置一定时，取决于漏磁通，漏磁通大，面积?就大。
9、机械效率
K1=A A0
A:输出的有效功
A0:电磁铁可能完成的最大功。
10、重量经济性系数
K2=G A0
G=电磁铁重量。
A0:电磁铁可能完成的最大功。
K2不仅取决于磁效率和机械效率，而且还取决于磁性材料的正确利用，电磁铁的类型和主要外形尺寸之间保持合理的比例关系。
11、结构系数Kυ
每一类型的电磁铁，都有一定的吸力和行程。按最优设计方法设计的电磁铁重量最轻。一般来说，长行程的电磁铁比短行积的电磁 铁长，吸力大的电磁铁比吸力小的电磁铁外径大。
为了按最小材料消耗率比较电磁铁，引入结构系数KJ这个判据。
4
Kυ=?
Q-初始吸力(kg)
δ-气隙长度(cm)
Q正比于电磁铁的横截面;δ正比于电磁铁的轴向长度。 结构系数可以从设计的原始数据求得。
量不再增加，电磁铁从电源吸收的能量全部消耗于线圈子的发热上，磁场的能量用来产生吸力和作功。
13、工作制
(1)热平衡公式
5
当输入功率=发散的功率时Pdt=0+μsτdt=μsτdt，即本身温度为再升高，电磁铁本身温度不再升高。这时就可计算产品的温升值τw。当τw小于容许温升，产品运行是可靠的。当τw大于容许温升，
产品是不可靠的。
(2)发热时间常数
发热时间常τy=发热体从τ=0 发热到温升0.632τ
间。4τ达到稳定温升。
冷却时间常数和发热时间常数基本相同。
6
y时所需时
(3) 工作制分为:长期工作制、短期工作制和重复短期工作制。
长期工作制:电器工作时间很长,一般不小于发热时间常数,工作期间，产品的温度达到或接近温升τy(产品温度不再升高)。工作停
止后,产品的温度又降到周围介质温度。长期工作制散热是主要的。
长期工作制电流密度可按2,4A/mm2。
短期工作制:电器工作时间很短,一般小于发热时间常数,工作期间，产品的温度达不到温升τy。工作停止后,产品的温度又降到周围
介质温度。短期工作制CGdτ(产品本身热容)是主要的方面。
短期工作制电流密度按13,30A/mm2。
重复短期工作制:产品工作和停止交替进行，工作时产品温度达不到温升τy，停止时产品降不到周围介质温度。
重复短量工作制电流密度按5,12A/mm2
14、漆包线等的耐温等级
Y:90? A;105? Q
E:120? QQ QA QH B:130?
QZ 云母 石棉 F:155? QZY
H:180?
C:,180? QY QXY
辅助材料的耐热等级
B级 聚酯薄膜
C级 聚四氟乙烯薄膜
7
二、交、直流电磁铁比较
1、直流的NI是不变的，是恒磁动势，吸力F与间隙δ的平方成反比。
2、交流磁链ψ(磁通υ与线圈的一些匝数相交链ψ=Nυ)近似常数，是恒磁链磁路，吸力F与间隙δ关系不大。只是漏磁随间隙δ的增加而增加，故间隙δ增大F减小。
3、直流螺管式电磁铁中可获得边平坦的吸力特性。
4、导磁材料:直流整块软钢或工程纯铁，交流用硅钢片冲制叠铆而成。
5、铁心形状:直流为圆柱形，交流为矩形或圆形。
6、铁心分磁环:直流无，交流有。
7、线圈外形:直流细而高，交流短而粗。
8、振动情况:直流工作平稳无振动，交流有振动和噪音。
9、交流电磁铁比较重，而且它的吸力特性不如直流电磁铁。
电磁铁的最优设计，在于合理选择电磁铁的型式。不同型式的电磁铁有不同的吸力特性，盘式吸力大，适用于起重电磁铁、电磁吸盘和电磁离合器;拍合式特性比较陡，广泛用于接触器和继电器;螺管 式，吸力特性比较平坦，用于长行程牵引和和制动电磁铁;机床电器如接触器、中间继电器电器基本上都是E型。
不同型式的电磁铁适用于不同的场合，它们有不同的吸力特性。 电磁铁的线圈叫激磁线圈，按联接方式分为串联和并联。串联线圈称为电流线圈，匝数少电流大(也叫电流继电器)。并联线圈称为电压线圈，匝数多，电阻大、电流小，匝间电压高(也叫电压继电器)。
五、直流电磁铁的要求
1、航空电磁铁应在下列条件下正常工作
(1)周围的的温度从-60?,+50?，而耐热的结构应达到+125?。
(2)大气压的变化由790,150mmHg。
(3)相对湿度达98%。
(4)飞机起飞、滑跑和着陆时的冲击。
(5)2500Hz以上的振动。
(6)线加速达8g以上。
还有电网压降，工作持续时间，绕组温升，最低作动电压、作动时间、释放电压和使用期限等。
此外还要求重量轻、尺寸小，并有良好的工艺性，用材少以及最少资金等要求。
2、要保证电磁铁可靠动作，在整个工作行程内，吸力均大于反10
力。一般电磁铁均选择衔铁释放位置为设计点,在该点应保证吸力可以克服反力而使衔铁动作。
有时需根据电磁铁的动作时间来确定电磁铁的类型，对于快速执行要求可达到3,4ms，如极化继电器。对于慢速要求的可达300,500ms。为了获得慢速要求，可采用带短路环的拍合式和吸入式。
3、直流电磁铁的吸力
(1),,B?,(N) 2?0
式中:,,磁极总面积(,,)
,δ,气隙磁感应强度(T)
?0S12(2)F=(IN)?2×10-6(N) 2
式中:S和δ的单位为cm 和 cm2
(3)吸力和气隙的关系
11
2、衔铁的行程δH(厘米)
3、容许温升(?)
4、工作制:长期工作制τ=1;短时工作制τ,1;重复短时工作制τ
,1。重复短时工作制还应给出接通时间或循环时间。
5、电磁铁的工作电压。
(二)、计算
1、按公式Kυ=H
?H计算结构系数
2、根据计算出的结构系数值,按表1确定导磁体类型
12
表 1
3、按下面各表，确定长期工作制电磁铁的气隙磁通密度Bδ和比值
LL=(线圈的长高比) R2?R1h
表2
13
表
3
表
4
14
表2、表3、表4、表5是电磁铁长期工作的Bδ，如果是短时工作制或反复短时工作制，应加大10,15%。 对于比值LL=(线圈子的长高比，也叫窗口尺寸)，如R2?R1h
果吸力增大或行程减小，可减小此值。减小此值后，每匝线圈的平均长度增加，铜的用量增加，而导磁体的长度缩短了，钢的用量减小。最优设计的电磁铁，此值为1,7。
表5
盘式和拍合式电磁铁最优磁通密度曲线
(三)、初算
根据电磁吸力公式QH=πB?R1
5000222(公斤) (1)
式中Bδ-气隙中的磁通密度(高)
15
由(1)式得R1=50002QH
B??2(cm) (2)
1、盘式和吸入式平头电磁铁的衔铁半径可直接用(2)式计算。
2、吸入式锥台座电磁铁
吸力Q=Qh
cos2?
行程δ=δHcos2α
式中α-锥度角
吸入式锥台座电磁铁的衔铁半径将QH换成Q再按(2)式计算。
3、拍合式电磁铁
可直接用公式(2)算出极靴的半径R1。对于铁心的半径RC
RC=R1B??
BCT
式中:BCT=4000,12000
根据电磁铁要求的灵敏度,灵敏度高的选小值。 σ=1.3,3
16
17
FCT-导磁体中的磁动势
Fυ-非工作气隙中的磁动势
5、确定线圈的长度和高度
(1)长度
LK=5??F2?10?4
2KfK?Y
式中:ρθ-漆包线的电阻率
F-总磁势
τ-工作制系数
K-散热系数
θy-温升
fK-填充系数
表7 fK填充系数
表8 K-散热系数
18
(2)R2=LK
L+R1 KR2?R1 hK=R2-R1 (3)R3=R12?R22 19
7、确定漆包线直径
d=0.2?(2R1?hK)F
U
U-工作电压。
(四)、复算
1、修正导磁体的尺寸和漆包线的径
20
计算中心出的导磁体尺寸，需要对其圆整。计算出的漆包线尺寸，会
和标准规定的不一样，需要按标准给出的漆包线直径。
2、确定绕组的层数、每层的匝数以及总匝数
按线圈子的窗口尺寸、漆包线怕外径(包括漆层)、层间绝缘层厚度
等进行曲计算。
3、计算实际的填充系数f
f=qW (R2?R1)L
式中:q-漆包线的截面积
W-线较总匝数
4、计算线圈的电阻R
R=ρθL0 q
式中:线圈漆包线长度L0=2πRcpW
Rcp=
5、线圈电流
I=U RR1?R2?? 2
6、线圈磁势
F?=IW
7真正温升θ
θ=???F210?4
2KfK(R2?R1)L
温升τw应小于线圈所用材料的绝缘等级。如果超过允许温升,说
明电流太大,应增加匝数IN。而增加IN，就要修改线圈的长度和厚度
21
等参数。
8、确定吸力
(1) 麦克斯韦公式(适用于等效电磁铁)
Q=1.265×Bδ2×R12×10-7(kg)
(2)铁心头部为锥形
1R12 Q=2.03×10F(22+sin2α)(kg) ?cos?2-72七、其他问题
1、漆包线电阻的计算
漆包线+20?时的电阻率ρ=0.0175Ω.mm2/m。
漆包线+20?时的电阻R20=0.0175
L: 漆包线长度 m S: 漆包线截面积 mm2
其他温度时的电阻RT =KTR20=0.0175KTL SLS
KT =1+0.004(t-20)
2、漆包线长度的计算
(1)、用近似公式计算线圈的平均匝长。如螺管式可用线圈高度中间
的匝长作为平均匝长Lp。
(2)、漆包线长度L=LpW
22
W:匝数
3、温升计算公式
温升计算公式:T,[(R2-R1)?R1]×(235，t)
式中:
R1—环境温度时直流电阻(Ω);
R2—通电一定时间后的直流电阻(Ω);
t—产品环境温度(?);
T—产品温升值(?)。
4、电磁铁的动作时间
tm=ts+td
式中:ts-铁心始动时间，即从线圈通电到铁心开始动作的时间。
td-铁心运动时间，即铁心开始运动到最后吸合的时间 (1)减小始动时间
的方法
减小线圈的时间常数和减小电流
(2)减小铁心运动时间的方法
增大电压;增加IN;
(3)动作时间与输入功率的关系 tspd
td=ps
在衔铁行程、衔铁质量等参数不变的条件下，增加输入功率，可减小
衔铁的动作时间。
23
一、原始数据
QH=24公斤
δH=0.5厘米
θY=70?
τ=0.1
UH=24V
θY=20?
二、初算
1、有效功A= QHδH=24×0.5=12kgcm
2、结构系数值Kυ=QH
?H=24=9.8kg0.5/cm 0.5
按所求的值,查表1,确定电磁铁的类型为45度锥台座吸入式。 24
按所求的值,查表3得:Bδ=10600高，
3、把吸力和衔铁行程折合为等效值
Q=Qh
cos2?l=5 R2?R1=24
COS245=48kg
δ=δHcos2α=0.5×cos245o=0.25cm
4、确定铁心半径
R1=50002QHB??2=50001060048=1.82(cm) 3.14
5、确定总动势
F?=B??
0.4?kct=10600?0.25×1.28=2700(安匝) 0.4?3.14
取磁导体中的磁势降为气隙磁势的18%,非工作气隙中的磁势降为气隙中磁势的10%,则
式中KCT=1=1.28 0.78
0.78=1-(10%+18%)
6、 确定线圈的长度和高度
LK=5??F2?10?4
2KfK?Y=5?2.4?10?6?0.1?270022?1.16?10?3?0.43?70=5.04(cm)
ρθ=2.4×10-2Ωcm2/m 漆包线90?时电阻率
K=1.16×10-3W/cm2? 散热系数
Fk=0.43 填充系数 R2=LK5.04+R1=+1.82=2.83 (cm) 55
H=R2-R1=2.83-1.82=1.01(cm)
7、确定外部半径
25
R3=R12?R22=.822?2.832=3.35(cm)
8、确定漆包线的直径 d=
?(2R1?h)FU2.4?10?2?4.65?2700==0.696(mm) 24
26
范文三：单线圈直流电动机模型
【方法】
如图20．4－1所示，在方形磁铁两极的外侧套上两个弯成半圆形的铁皮（叫极靴），铁皮的下端螺钉固定在底板上。直径0．3毫米的漆包线绕制一组尺寸为5×3厘米2的矩形线圈，匝数为10－15匝。矩形线圈间自行车幅条的一段做转轴。截取一段旧圆珠笔心套在轴上做换向器骨架，外面胶粘两个半圆铜环做换向器，两半圆铜环之间留一缝隙，应使两条缝隙所在的平面与矩形线圈所在的平面垂直。将矩形线圈的两条引出线分别焊接在两个半圆形铜环上。电刷两片弹性铜片，下端螺钉固定在底板上，上端压在换向器上，电源3－6伏的直流电源。
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【方法】
接通直流电源时，线圈转动，可以说明电动机的工作原理。
范文四：直流电磁铁参数说明
FF(设计点反力)
K0（安全系数）
P（极靴系数）
B0（磁感应强度）
L0（设计点气隙）
U0（真空磁导率）
KI（系数）,
PR（110度的导线电阻率）
N1（线圈厚度比值系数）
KC（线圈填充系数）,
KT（线圈外表面综合散热系数）,
T(允许温升),KB(),UN(额定电压),
DM(1)(标准线径),DM(2),DM(3),DM(4),DM(5),DM(6),DM(7),DM(8),DM(9),DM(10),DM(11),DM(12),DM(13),DM(14),DM(15),DM(16),DM(17),DM(18),DM(19),DM(20),DM(21),DM(22),DM(23),
L1(线圈内圆与铁心间隙间距的二倍),
L2(磁轭下端余长的二倍),
L3(线圈外经与磁轭间距),
L4(绝缘垫片厚度大二倍),
KE（磁轭截面积与铁心截面积比值系数）,
KX（衔铁截面积与铁心截面积比值系数）,
QT（通电持续率）
DC(铁心直径),
DP(极靴直径),
HP(极靴厚度),
HI(线圈高度),
BI(线圈厚度),
D1(线圈内径),
D2(线圈外径),
DM(导线直径),
N1(线圈匝数),
LC(铁心高度),
BE(磁轭宽度),
HE(磁轭厚度),
HX(衔铁宽度),
T1(温升),
S1(线圈散热面积),
PI(极靴系数),
RI(110度线圈电阻),
L(气隙长度),
G0(工作气隙磁导),
GA(棱角气隙磁导),
GB(非气隙磁导1),
GC(非气隙磁导2),
GF(等效漏磁导),
KG(漏磁系数),
Q0(工作气隙磁通的零次近似值),
Q1(工作气隙磁通),
IN1(电压下限对应的磁势),
F(吸力),
GG(气隙磁导的导数),
FL(拟定功)
范文五：高能磁铁直流电动机
高能磁铁直流电动机
2011-02-01
高能磁铁直流电动机15#规格的工业马达施用了瓷陶一10高能磁石,因此增大了转矩和高脉冲电流而无退磁现象。具有输入电压12V或者24V直流绕组,输出功率达27w。额定转矩为O.0468Nm时,能连续没事了运行1000h。该马达还可配备电磁干扰(I)滤波器、一体化转速发生器、光电编码器以及特殊绕组等。
大转矩马达
美国Astromec公司研制的23#规格直流无刷马达,外径×轴向长度=5.7cm×4.4cm,峰值转矩达O.533Nm。转速为3500r/min时,该电机的最大效率达70.1。现有封装的无机架的各种机型,封装的马达重量为O.42kg,机械时间常数为4.1ms,其转矩/惯量比超过96krad/s。
(译自{Machine Design))July23,1993)
高效率小型马达
Maxon紧密马达公司的RE016微型马达,直径×长度=16mm×39mm,额定功率3.2W,效率86。该电机采用钕系稀土磁石和电容式整流,以及贵重的金属电刷和紧密的套筒轴承。有15个低惯量的无铁绕组,直流电压1.8~42V,般配全金属的行星齿轮传动装置,具有5个减速传动比。(译自((Machine Design))Junell,1993)
可监督电刷寿命的动圈式马达
Maxon公司研制的RE075型动圈式流马达,没有因齿槽效应产生的转矩颠簸,转子惯量小,机械时间常数低,为3.5ms,而效率达90,该4极马达采用速度和位置伺服形式,为般配用户驱动的电压和电流要求,提供了若干标准绕组。装置紧凑,尺寸为8cm×20cm,连续工作额定250W,且在3700r/min下连续负载转矩为O.684Nm,断续转矩可达3.06Nm。电刷施用寿命长,绕的电感小和电流小。当电刷险些要磨损时,电刷的监督体系能对于用户用电信号发出警报。
扁平电枢的永磁马达
IMC磁石公司生产的GM(调速马达)系列直流伺服马达,电枢扁平,制成低惯量、无铁、圆盘形转子(电枢)。该永磁马达电气时间常数小,可快速起动、停机,而不产生电刷的打火。输出功率为113~411w,转速为3000r/min时,相应的转矩为0.368~1.334Nm。,当需要极高的加速度和功率时,瞬间转矩可高达额定转矩的10倍。同时,这些轴向气隙式电机易于使成为事实空气冷却。
微型直流马达
美国Portesecap公司生产了一种707L微型直流马达,具有紧凑的形状尺寸:7.35mm×7.35mm×18mm,最大连续功率为O.25W,马达装配在一个10mm直径的孔中。没事了的电压范围为2~4.5V,空载转速为10500~11500r/min。传动比为1770:1,包孕齿轮传动为一体的电动装置可供用户选择。通常适用于测试仪表、办公机具等各种装置中。
(译自《Machine Design》August27,1993)
大转矩微型马达
美国Astromec公司的17"规格无刷流马达,峰值转矩可达O.238Nm,用时2s无损坏。在额定转速下,其最大的连续转矩为O.05Nm。机械时间常数为3.2ms,转矩/惯量比等于182krad/s。该电机结构紧凑,外径为4.28cm,涉及闭的和未关闭的各种型式。准绕组为24V直流供电,还配备其它绕组可选用。
(译自((MachineDesign)}August.1 3,1 993)
长行程线性马达
日本日立金属商务公司研制的直线马达,能以全部功率到达很高的加速度。最适用于高速下需要高精度定位的高速打印机、半导体制造装置、紧密加工机械等。电机的规格为,加速度6×10-2m/sa,定位精度O.1μm,推力300N,移动速度2m/s,行程2m。
E-HM0508步进马达
日本紧密电子工业公司研制的这类步进马达是耗电低、相应体积下输出转矩大的步进电机。惯性力矩大,起动特性和停机特性优良,能到达很高的扭转角精度。电机规格为,励磁3相,每一步扭转角60。,阻抗981"1,耗电32mA(最大),额定电压3V,可正反方向扭转,重量1.0g,工作温度一20?一50?。
(译自日刊《机与电》No.10,1993)
(以上9则由邓隐北供稿)
离心机用字模铸马达
日立公司最近生产一种新式马达,转子用纯字模铸而成,能承受8000m/s。加速度,扭转速度100000 r/min,有希望应用于离心机。此转子用的无氧铜,其电阻率比通常的纯铝小75,马达产生的热量也比现存的马达少。
(陈善海译自《World's New Products》No.3,1993)
一体化无刷直流马达
英国Seiberco公司近年来推出的"Sen-sorimotor"电机将无刷直流电机和传感器融为一体,能同时产生力矩、速度和位置数值。位置反馈不需要外加部件,其零件不比一般标准型电多。它的性能类似于无刷直流伺服电机,是一种闭环位置控制装置,能使成为事实全比例积分微分(PID)控制,位置控制驱动级由微控制器换纵。
Sensorimotor本身是双相永磁直流电机,有18个转子极片和24个定子极片。18个转子极片用稀土磁石制成,呈辐射状摆列,磁隙极小;定子为开槽结构,有24个平行齿,每个齿都有线圈,24个线圈全部一样,但有些对于位置敏感。定子与转子之比及专用敏感线圈的分布是位置传感器的要害。
(编译自((Electrical Engineer》No.10,1993)
英国推出的两种电机驱动电路
英国Allegro微体系公司推出的5V声控电机驱动集成电路(IC),有单向场效应管输出,型号为A8932CLB。此混淆信号IC能固定膝上型计较机读出和写入感应磁头位置,在单块芯片上还集成有桥路电流放大器。
LMDl8200型IC是英国STc电子服务公司的最新产物,能驱动187.5W直流电机,两块能激励大功率步进电机电路。它含有4个MOS场效应功率管和4个高速功率二极管,也能高速激励4个大容量负载MOS场效应管。它的敏感电流损耗
并有短路负载掩护,过热能使电机AUTO停止运转。 极小,
(编译自《Electronics World Wire-less World》No.4,1991)
高效低成本步进马达驱动器
英国Digiplan公司推出一个步进马达驱动器新系列,其高速力矩比较早一代产物高80 5,特别适用于快速定位体系。这类称作Super SD驱动器应用了专用高效输出电路。此电路基于功率MOSFET,而不是双极部件,热量很小,因此可不用粗笨的散热器。又因为采用了表面安装技能,驱动的宽度减小到仅有35mm,故在482.6mm的机架上可安装10块驱动板块。新马达驱动器电源电压为60v,设计成可与绝缘变压器直接毗连,不需要外加电源部件,若将它应用于多轴体系,成本很低效率特高。该公司打算用于标准型2相混淆或者永磁步进马达。它对于过压和短路具有完全掩护功能。
(编译自((The Plant Engineer》1992,10)
(以上4则由陈善海供稿)
减少电冰箱压缩机损掉的方法
为了转变电冰箱用压缩机的机械损掉大于空调用压缩机的机械损掉、制冷剂流量少及容易产生过热现象等问题,日本三菱公司就如何减少冰箱用压缩机的损掉开展了广泛的研究。
l马达损掉
采用轴承支撑转子的两端,从而有效地抑制轴的振荡,故定转子间的气隙可减少半壁;转子铸铝材料采用高纯度铝;定子绕组槽口端部插入磁性槽楔,使磁通密度趋于匀称。这些方法可以使马达的铜损和铁损大大减低,为现行压缩机的90 2吸气过热损掉
解决比重比较大的吸气过热损掉的措施是,吸进气体在压缩机内部加热,热量由排气口和马达部门传递到吸入管和汽缸壁,因此要切断吸入管绝缘,汽缸与马达上要有良好的散热结构,还要算出压缩机内部温度分布情况,修筑出热懈析方法。利用这类剖析方法去解决隔断压缩机气体传热问题。方法是,?将隔热材料插入吸气管的内部。?为防止排出的高温气体传递到压缩机上,设计排气隔热套。?在压缩机的外部设计有效的散热器。采用上述方法后,压缩机内部的温度较着下降。
3机械损掉
组成滚动活塞式压缩机的机械损掉主要有,?主轴承损掉。?曲轴弯曲部分轴轴承损掉。?叶片厚度方向侧面与叶片沟的摩擦损掉。?叶片端部和滚动活塞外周的摩擦损掉等。改善措施是,为了改善轴承摩擦损掉,转子两端要有支撑结构,在进行轴承性能剖析时要考虑到曲轴弯曲部分轴和压缩机构的变形,主轴承和曲轴弯曲部分轴轴承的尺寸(直径、长度)要改进;减少叶轮端面和侧面的摩擦力(摩擦系数),提高滑面的光洁度。这样预计机械损掉较之现行压缩机减低86。
(译自(日]《三菱电机技报》No.5,1991)
超小型马达
安川公司采用喷镀法制作的稀土类薄膜磁石,已乐成施用在转子直径为2.5mm的超小型马达上(毫米级马达)。该马达在转子上装有被磁化了的6极40/_tm厚薄膜磁石,定子上安放一相大约10匝的绕组,整个为2相6极的脉冲马达。电机的轴方向有空隙,为一轴向气隙结构。转子的支承采用聚四氟乙稀制的空心轴轴承和支枢式轴承。最大转矩为3.1×10-7Nm,不变转速可达3000r/min o
该马达适用于产业、医疗等小型机械领域。
(译自《安川电机》No.1,1992)
静电式直线马达
安川公司新近试制了一种微型执行元件--利用静电力驱动的直线马达。
所试制的静电式直线马达,在微小的空气隙间对于称放置着印刷电路板电极和玻璃基板,由所附加的三相电压实施驱动。以电极间的气隙、附加电压为参数进行静推力标定,结果给出推力对于应于电极间气隙、附加电压等变化关系,得出在附加电压为100V',电极间气隙为4tLm的情况下,其所产生的推力为9.8×10-4N。
(以上3则由唐苏亚供稿)
分Hp(马力)无刷直流电机
分Hp(马力)无刷直流电机与ABI,电子运动控制结合在一路,成为一体式的电机控制体系。这类结构紧凑的电机主要用于转速不停变化的高转矩场合,如医疗设备、程序控制体系和仪表工业方面,其规格分别为23W,46W,67W,92W。
军用步进马达
在某些军事场合和宇航技能中,因为工作条件的特殊性,因而对于步进电机的要求十分苛求。最近外洋一公司专门研制了这一专用系列的步进电机。最小的一种规格的外径仅为12.7mm,在电机中采用了永磁材料、可变磁阻和混淆式技能。该系列的步进电机所提供的角度变化范围为90。~1.8。该系列中的第五种规格的步进电机采用了:PM(脉冲调制)技能,其转矩达0.00206 Nm。而最大的一种规格的转矩可达O.756Nm。该系列的步进电机可选用多种磁路。别的,还可以按要求定做伺服环或者带端盖的机座、直线螺旋轴。也可以把输出端加工成齿杆、散热式机座以及特殊要求的接线端子。
高效小型直流电机
RE016微型直流电机的外径为16mm,长度为39mm,效率高达86,额定功率为3.2W。该电机中采用了稀土钕和电容换向以及紧密套筒轴承,采用了15个低惯量无铁线圈,它可以承受1.8~42V直流电压。这类电机的另外一特点是具有根据相配的行星齿轮头提供五缩小和增加转矩的能力。
(编译自
低成本微电机
0220230 XXX无刷直流电机的结构为整体式机座和一个紧密轴承,因而延长了施用寿命,并使运转平稳,整个电机的成本低廉。电机的掉速转矩为0.138Nm,最大输出为70W。该电机的电子时间常数为1Ins,而机械时间常数为19.2ms。该电机外径为57mm,长为46mm.,重为204g。电机线圈电压为5.~20.2V',主要用于仪表工业和医疗设备。
高转矩微马达
17系列无刷直流马达的峰值转矩达0.227Nm,维持时间可达2s而不使电机损坏。在额定转速时该电机的最大连续输出转矩达0.048Nm,机械时间常数为
分带机座和不带机座二3.2ms,转矩惯量比达182krad/s。该电机的外径为43mm,
种,采用24V直流标准线圈。
低热耗步进马达
超级SD步进电机可以在快速加速定位时输送高转矩,应用范围广,可用于一般的二相混淆步进电机或者永磁步进电机。电机的输出电流可达2A,3A,5A。该电机的特点是把热耗减低至最小限度,从而使效率提高。而另外一种QM系列的步进马达转矩为0.138~3.1Nm。
(编译自((Machine Deisgn》1993,8)
(以上6则由杜宗潆供稿)
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