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范文一：外挑架施工方案
一、工程概况
青岛亚星置业住宅区8、9号楼，地处开发区珠江路与井岗山路口。结构为框架剪力墙结构，8号楼层数为十二层，建筑总高度为43.8m，标准层层高为3.0m，9号楼层数为8层，标准层层高为3.0m，裙房为2层，层高3.6m。本工程主体结构及装修工程施工中，8号楼从六层开始采用悬挑外脚手架，9号楼三层以上采用悬挑外脚手架，在悬挑架上搭设双排脚手架，8号楼六层以下及9号楼三层以下采用落地双排脚手架。
二、搭设材料要求
1、 双排脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢
管。
2、 连接扣件采用可锻铸造扣件。
3、 悬挑材料采用16号热扎Ι字钢。
4、 脚手板采用冲压钢脚手板。
5、 安全网采用密目式安全网。
6、 悬挑型钢与工程结构梁板锚固采用φ20HPB235钢筋
所用材料均须符合国家规范要求。
三、施工方案
（一）挑梁设置
本工程悬挑脚手架设置一道挑梁，8号楼设置于六层平面，9号楼设置于三层平面上。平台上的挑梁按1.5m间距设置。挑梁外挑长度为1350mm（距结构墙面）。待平台砼具备相应强度（75%）后，将Ι字钢通过平台上两道环箍，由内向外穿出。
施工时，采用由下向上搭设的方式。挑梁拆除后，在穿墙位置的留洞用C35膨胀砼灌实。因阳台梁为悬臂构件，阳台位置挑梁下
面的阳台梁板排架必须搭设两层。
（三）钢索设置
在阳台及马道的挑梁构件端部，除下部有钢管斜撑外，还必须用钢索斜拉。在上层相对应的平台梁柱结点处，设置露出墙面70mm的φ20吊环，吊环埋入砼内钢筋长度不小于30d并与结构主筋可靠连接，用于与挑梁间设置φ15.5钢丝绳。
斜拉钢索时用手动葫芦或花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。钢索两端的钢丝绳用Y5-15骑马式线夹夹紧，夹头按150mm间距设置三道。夹紧时必须以钢丝绳被压扁1/3-1/4直径为止。并在绳受力后，将夹头螺栓拧紧一次。
（四）排架搭设
1、双排架搭设在挑梁上，挑梁上焊接立杆底座（较管内径小1~1.5mm的钢管），将立杆插入底座固定，其上部300mm内必须设置纵横向扫地杆；落地双排架搭设前地基土必须夯实，底下铺100厚碎石后铺通长脚手板，脚手板宽度不小于300mm，其上300mm内必须设置纵横向扫地杆,落地脚手架外侧设20*35cm砖砌排水沟。
2、双排架先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆先立两头的，再立中间。立杆上的对接扣件交错布置。相邻两根立杆的接头不应设置在同一步内，同步内隔根立杆的两个相隔接头在高度上错开不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
结构脚手架立杆纵向间距为1.5m，立杆横向间距为0.9m（即操作面高度）。里排立杆距外墙面0.35m。
3、结构脚手架纵向水平杆步高为1.8m，每步纵向水平杆为四根。纵向水平杆设置在立杆内侧。纵向水平杆的对接扣件应交错
布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。双排脚手架的横向水平杆用直角扣件固定在纵向水平杆上。在主节点处横向水平杆两端伸出立杆100mm以上，以防松动脱落。在每步1.2m高度搭设交圈护身钢管。
4、冲压钢脚手板设置在三根横向水平杆上。脚手板对接平铺时，接头处必须设两横向水平杆，脚手板外伸长度为130-150mm，两块脚手板外伸长度和不大于300mm。脚手板搭接铺设时，接头必须在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，伸出横向水平杆的长度不小于100mm。
5、本工程脚手架的连墙件设置要求：竖向间距为2倍步距，水平间距为3倍纵距。连墙体为Ф48钢管。施工时在结构墙体上放置Ф80PVC，用于事后穿插Ф48钢管。在所有连墙件位置挂上“拉结点”牌。
6、在脚手架的外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑跨越立杆的最大根数7根（剪刀撑杆与地面倾角为45o）、6根（剪刀撑与地面倾角为50o）、5根（剪刀撑与地面倾角为60o）。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端及立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。另外在拐角处及每隔六个纵距设置一道横向斜撑，在步距间沿脚手架横向平面高度呈之字型连续布置。
7、在8号楼西单元、9号楼西单元设置一字型斜道。斜道宽
度1m，坡度为1∶3。拐角处设置平台，宽度1m。斜道的脚手板上每隔250mm-300mm设置一根防滑木条，木条厚度20-30mm。
8、在施工层外脚手架设置200mm高挡脚板。
9、要求所有外立杆全部刷黄色油漆，所有剪刀撑及下撑钢管刷红白相间油漆，挑梁刷黄黑相间油漆。
10、外脚手架采用密目网全封闭。施工层及挑架最下一步采用安全网及脚手板全封闭。
四、拆除
1、做好拆除前的准备工作。
①全面检查脚手架的扣件连接，连墙体、支撑体系等是否符合构造要求。
②补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经技术部门批准后实施。
③清除脚手架上杂物及地面障碍物，并进行拆除安全技术交底。
2、拆除作业由上而下逐层进行，严禁上下层同时作业。
3、连墙体随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架。
4、拆除时各构配件严禁抛掷至地面。
5、拆除脚手架时设置警戒区，派专人看护，严禁非操作人员入内。
6、拆除脚手架时，注意对成品的保护，防止对外墙装饰面，门窗玻璃的损坏。
五、安全管理
1、架子工必须持证上岗，并定期体检。
2、架子工施工时必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
3、作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
4、当六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架搭、拆作业。雨、雪后上架要有防滑措施，应扫除积雪。
5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件。
①主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。
②连墙件。
6、搭拆脚手架时，地面设围挡和警戒标志，派专人看守，严禁非操作人员入内。
7、工地临时用电线路的架设及脚手架接地，避雷措施等符合现行行业标准的有关规定。
六、设计计算
傲海星城8、9号楼脚手架搭设，考虑不利情况，故计算8号楼六层以上悬挑脚手架，根据前述条件，知悬挑脚手架搭设高度H=43.8-18=25.8m，立杆横距b=0.9m，立杆纵距L=1.5m，大横杆步距h=1.8m，铺冲压钢脚手板4层，同时施工2层，施工荷载QK=2KN/M2（装修架），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L）。
（一）、求N值
1、NG1K：
(1)、立杆：2h×0.0384=2×1.8×0.0384=0.138KN
(2)、大横杆：2L×0.0384=2×1.5×0.0384=0.115KN
(3)、小横杆：1×（0.1+b+0.2）×0.0384=（0.1+0.9+0.2）
×0.0384=0.04608KN
(4)、扣件：〔2+2+（h/6×2+L/6×2）〕×0.015=0.0765KN
(5)、脚手架高折合H/h=25.8/1.8=15步
故NG1K=1/2（0.138+0.115+0.04608+0.0765）×15=2.187KN
2、NG2K：
(1)、脚手板：4×（b+0.2）×L×0.35=4×(0.9+0.2)×1.5×0.35
=2.31KN
(2)、护栏及扣件：（工作层×L×自重）+（2层×1个扣件×
自重）
=2×1.5×0.0384+2×1×0.015
=0.145KN
(3)、小横杆及扣件：（4层×小横杆×钢管自重）+（4层×2
个扣件×扣件自重）
=4×1.2×0.0384+4×2×0.015
=0.304KN
(4)、挡脚板：2×1.5×0.08=0.24KN
(5)、剪刀撑：2√2×h×21/6×0.0384+10×0.015
=2√2×1.8×21/6×0.0384+10×0.015
=0.834KN
(6)、密目网：25.8×1.5×0.003=0.12KN
故NG2K=1/2（2.31+0.145+0.304+0.24+0.834+0.12）
=1.977KN
3、施工荷载NQK：
∑QK=2×2=4KN/M2
∑NQK=1/2×1.5×1.2×4=3.6KN
4、N值：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQK
=1.2（2.187+1.977）+1.4×3.6
=10.79KN
（二）、求A值：A=4.89CM2（查表可得）
（三）、求Ψ：λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.55×1.8×102/1.58=204
查表可得Ψ=0.174
（四）、不考虑风荷载作用时，脚手架整体稳定性验算
N/Ψ/A=10.79×103/0.174/489=127N/mm2≤f=205 N/mm2
（五）、考虑风荷载作用时，脚手架整体稳定性验算
1、N值：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4 ∑NQK
=1.2×（2.187+1.775）+0.85×1.4×3.6
=10.0344KN
2、计算MW：
WK=0.7μSμZ w0=0.7×1.3×0.4×1.92×0.55
=0.384KN
MW=0.85×1.4×0.384×1.82/10=0.148KN
3、荷载应力：MW/w=148000/5080=29.145KN
4、轴向应力：
N/Ψ/A=10.0344×103/0.174/189=118KN
5、稳定性验算：
N/Ψ/A+ MW/w=29.145+118=147KN≤f=205KN （安全）
6、验算高度：
HS=Ψ.A.f-〔1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQK+ MW/w)〕/1.2g
=87
〔H〕= HS/(1+0.001 HS)=87/(1+0.001×87)=80>25.8 满足要求。
（六）、验算连墙杆：
WK=0.7μSμZ w0=0.7×1.3×0.4×1.92×0.55
=0.384KN
AW=2h×3L=2×1.8×3×1.5=16.2m2
N0=5KN
NL=1.4×0.384×16.2+5=13.709KN<16kn>
（七）、脚手架立杆基础I字钢挑梁计算
1、强度验算
MX=NL2+N（L2+L3）=10.79×0.35+10.79×1.25
=17.264
WNX=1/6H〔BH3-（B-b）h3〕
= 1/6×160〔65×1603-(65-8.5)×1403〕
=115838mm3
MX/ WNX=17.264×106/115838=149N/mm2
≤f=215 N/mm2
2、稳定性验算
MX/ ΨWX=17.264×106/（0.8×116800） =185N/mm2≤f=215 N/mm2
3、挠度验算
N=2N（L3+L2）×（2L2+L3）/4/6EI×〔3L4-（2L2+L3）
/2〕/L4
=4.04＜L/400=1.35×2×103/400=6.75 满足要求
4、验算悬挑梁锚固钢筋
（1）、锚固点反力RL1=N（L2+0.2）+N（L2+L3+0.2）
R=10.79×（2×0.35+0.9+0.4）/1.4 =15.41KN
（2）、校核安全度AσS/R/2=235×314.2/7.71×103=9.6＜2
满足要求。
范文二：外挑架施工方案
尹家沟a号楼外架
施
工
方
案
编制:
审核：
审批：
编制单位：延安天地行建筑装饰有限公司
编制时间： 2009年4月14日
一、 编制依据：
1、《构件式钢管脚手架安全技术规范》
2、施工组织设计：施工现场平面图、
3、《高层施工手册》
4、《尹家沟a号楼的施工图纸》
5、《钢结构施工规范》
6、《荷载规范》
二、 工程概况：
尹家沟a号楼位于延安市长青路丝绸厂对面，地下一
层，地上二十七层，为全剪力墙结构，按省级文明工地的验收标准布局。
三、 架体的设计：
1、该工程架体分二部分施工，基础到一层顶板的架体为落地式双排脚手架进行围护施工 ，二层以上采用挑架施工。
2、悬挑部分采用[16槽钢悬挑，挑杆长3米（无阳台）和4米（有阳台），悬挑部分的现浇板上每根槽钢用2根?18锚环固定。外挑料台在每层外围设挑拉式料台各两个 。
3、挑架[16槽钢，必须与楼板上预埋Φ16钢筋环固，预埋Φ16钢筋环锚固长度35d，安放在楼板上层筋下面，并予以加强同楼板筋用扎丝扎牢。
4、外挑料台的基本构造
用[16槽钢长4米，伸出现浇板外3.5米，挑杆在每层现浇板上用2Φ16锚环固定，且料台宽为1.5米。出料台设在每层的 —— 轴和 —— 轴之间。
5、挑出部分横杆用钢筋与槽钢焊接牢固，上置60*80方木，上铺厚12竹胶板，并沿料台长度方向设200高挡脚板。
料台上设1.2米的高护身拦杆，立杆间距1.3米，平杆间距0.5米，且端头栏杆考虑到以后使用的需要，做成门式拉杆，可以开启，拉杆采用Φ18钢筋加工而成，并在槽钢上焊接Φ20套管，拉杆可以插入套管内。
6、料台上拉件采用6*37Φ17.5钢丝绳两根，钢丝绳上拉点在上层预埋Φ16拉环，在槽钢上焊接拉结。
四、外挑架及料台荷载验算:
1、外挑架承载力验算:
荷载计算（取值来自《建筑结构荷载规范》GBJ9）
永久荷载标准值
每层脚手板 GK1=0.35KN/m2
密目网 GK2=0.1KN/m2
每层栏杆挡脚板自重 GK3=0.14KN/m2
活荷载
施工均布荷载 q=3KN/m2
风荷载 wk =0.7 ηzηs wo
wk----风荷载标准值
ηz-----风压高度变化系数.1.86
ηs-----脚手架风荷载体型系数：0.4
wo-----基本风压：0.35 KN/m2
构件验算
(1) 、横杆：（数据来源《建筑施工扣件式钢管脚用架安全技术规范》）
荷载计算：
脚手板自重 GK4=0.35 KN/m2*1.5米=0.53 KN/m施工荷载（活） Q1=3 KN/m2*1.5米=4.5KN/m 荷载设计值 G1=1.2 GK4+1.4 Q1=6.94 KN/m 荷载的短期效应 GD=5.03 KN/m
验算
最大弯矩 MMAX= G1L2/8=0.96 KN.m 横杆弯曲应力 f= 0.205 KN/mm2
横杆的截面模量，查表为 W=5.08 cm3
钢管抗弯强度设计值，查表为 M =1.04 KN.m
横向水平杆强度满足要求。
(2) 、立杆：（数据来源《建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范》）脚手架立杆整体稳定性按轴心受力压杆计算，由于底部受力最大，所以只验算最底下的立杆，
荷载计算
立杆承受的结构自重 6.165 KN
横杆传递的荷载密目网传递的荷载 1.152 KN
立杆承受的恒载 4.514 KN
立杆承受的活载荷载设计值 1.125 KN
立杆计算
立杆计算长度Ｌ０＝Ｋμh
Ｋ－计算长度系数，取１.１５５；
Μ－考虑脚手架整体稳定因素的单杆长度计算系数，取１.５； h－立杆步距；
则Ｌ０＝３.１２米
不考虑风荷载：Ｎ／（ΦＡ）≤［f］
Φ－压杆稳定系数，根据?查表得＝０.１８４
?－长细比，?＝Ｌ０／I=197.5;
Ａ－立杆截面面积．４.８９cm2;
则Ｎ／（ΦＡ）＝１０９.４Ｎ／mm2≤［f］＝２０５Ｎ／mm2 考虑风荷载：Ｎ／（ΦＡ）＋Ｍw/Wn≤［f］
风荷载产生的弯距设计值：Ｍw＝1.00ＫＮ?m ；Wn=5.08 cm3 N/（ΦＡ）+Ｍw/Wn=129.1N/ mm2≤［f］=205Ｎ／mm2
立杆强度满足要求。
（３）、连墙杆计算
ＮL=NLW=N0≤RC
ＮL－连墙件轴力设计值:100.245 KN
NLW－风荷载产生的连墙件轴力设计值
NLW＝0.5*1.8*2*1.5*3*.18*1.4=2.04KN
N0－连墙件约束脚手架所产生的轴力５ＫＮ：
RC－扣件抗滑承载力设计值，８ＫＮ；
则ＮL＝NLW＋N0＝7.04KN≤RC=8KN
连墙杆强度满足要求
（４）槽钢计算（数据来源《钢结构设计规范》）
（I）、取I号工字钢验算，如满足则III、IＶ、Ｘ也满足。 a. 荷载计算：
荷载设计值 Ｎ＝9.84KN
短期荷载效应 N0＝7.81KN
b. 强度验算：
ＭＸ＝Ｎ＊2.1+0.4*N/2+1*N/2=27.6KN? m
查表得I16的Ｗ３
Ｘ＝141cm
?＝ＭＸ／ＷＸ＝195.4N/ mm2
槽钢强度满足要求
c. 刚度验算：
Ｖ＝(N0L3)/(3EI) ≤[V]=L/200
V－型钢挠度；
Ｌ－悬挑长度，１．５米；
Ｅ－钢管弹性模量，2.06*105N/mm;
I－［１６槽钢惯性矩，1130cm4;
则Ｖ＝（N0L3）/(3EI)=10.4mm≤[V]=L/200=10.5mm
槽钢刚度满足要求
d. 梁的整体稳定性验算
保证钢梁整体稳定的条件是 ?＝ＭX/WX≤Φb[f]
Φb为钢梁整体稳定系数:
参数 ?＝（Lt1）/(b1h)=1.05
t1－翼缘厚度，［16为9.9160 mm;
b1－翼缘宽度，[16为88 mm;
h－槽钢高度，[16为160 mm;
查表提参数βb=0.71+0.26ζ=0.983;
y轴的回转半径iy为1.89 cm
I16截面面积为26.1 cm2;
长细比 ?=L/iy=79.4;
Φb=(4320βbAh)/ (?2WX)?√[1+(?t1/4.4h)2]=3.5
当Φb>０.６时,钢梁进入弹塑性工作阶段,用Φb,代替Φb,
查表得Φb,=0.971
?＝ＭＸ／ＷＸΦb,=201.2N/ mm2≤[f]=205N mm2
槽钢整体稳定性满足要求
（II）、取IX号工字钢验算，如满足则II、VI、VIII也满足。 受力模型为两跨连续梁。
用型号为6*37Φ17.5.公称抗拉强度1550N/ mm2的钢丝绳斜拉两道。
a. 型钢强度验算：查表得（《建筑施工手册》第二版缩印本86
页，表2—12）
Mmax=0.333NL=0.333*9.84*3.3/2=5.4KN? m
查表得I16的WX=141 cm3
?＝ＭＸ／ＷＸ=38。3N/ mm2
型钢强度满足要求
(5) 、斜拉钢丝绳受力计算：（按单跨验算）
F=1.21N/{sin[arctg(3/3.3)]}=17.7KN
钢丝绳验算：钢丝绳型号：6*37Φ17.5,公称抗拉强度1550N/ mm2
[Fg]=αFg/K
[Fg]－钢丝绳的容许拉力KN；
Fg－钢丝绳的钢丝破坏拉力总和ＫＮ；
α－换算系数，取０.８２
K－钢丝绳安全系数，取７；
则［Fg］＝αFg／Ｋ23.6KN>N=17.7KN
钢丝强度满足要求
(6) 、拉环验算
根据(4)的(I)的结果挑梁根部的弯距为27.6KN? m
则拉环的受力为F= Mmax/1.3=27.6/1.3=21.2KN
拉环为Φ14的一级钢?=F/A=21.2/153.9=138N/ mm合格
综上各步验算所构造的挑架是安全的,能满足施工需要。
2、料台承载力验算:
(1)、荷载计算:
恒载：
平台自重 0.4KN/m 承受的钢管模板的自重 3.84KN/ m GK = 4.24KN/ m 活载:
施工荷载: QK=2KN/ m2*1.5/2=1.5KN/ m 荷载设计值: F=1.2GK+1.4QK=7.2KN/ m
(2) 、受力计算
槽钢梁按简支梁计算
槽钢梁的最大弯距 MX=FL2/8=7.2*3.5/8=11KN? m
[16α槽钢验算:MX/WN=102N/ mm2
(3) 、斜拉钢丝绳受力计算:
N=FL/{2sin[arctg(3/3.5)]}=19.4KN
(4) 、钢丝绳验算：
钢丝绳型号：6*37Φ17.5,公称抗拉强度1550N/ mm2
［Fg］=αFg/K
［Fg］－钢丝绳的容许拉力KN；
Fg－钢丝绳的钢丝破坏拉力总和KN
α－换算系数，取０．８２；
Ｋ－钢丝绳安全系数，取７；
则［Fg］＝αFg/K＝２３.６KN>N=19.4KN 合格
(5) 、料台水平抗滑验算
料台在墙边固定用Φ48钢管。
水平力FH=Ncos[arctg(3/3.5)]=14.7KN
钢管的抗剪强度为：１１０Ｎ／mm2＊489 mm2=53.8KN>FH=14.7KN
合格
(6) 、拉环验算
拉环选用Φ14的一级钢,单根钢筋的承载力为:
210N mm2*3.14*142/4 mm2=32.3KN>N=19.4KN满足要求
五、技术、安全措施
1、脚手架的构造措施
（1）、扣件式钢管脚手架的材质要求
a、钢管采用外壁Φ48 mm,壁厚3.5 mm的焊接钢管,材质符合力学性能Q235—A钢,其材性应符合《碳素结构钢》的相应规定，在使用时钢管应涂刷防锈漆以防锈蚀，再涂黄色面漆。
b、扣件采用可锻铸扣件,质量标准应符合《钢管脚手架》的要求。
(2) 、构造要求
a、在脚手架底部之上200mm处一律纵向和横向扫地杆，与立杆连接牢固。
b、扣件的连接构造。
左右相邻立杆和上下相邻的接头应相互错开距离不小于500mm，并置于不同一构框格内。
搭接杆件接头长度，不得小于3道。
杆件在交接处的端头伸出长度应.不小于0.1米。
作业层处应在外架上设防护栏杆和挡脚板，栏杆高度1.2
米，栏杆间距0.6米，挡脚板高200mm，挡脚板同脚手板之间不得留置空隙。
落地脚手架立杆下设垫木，其厚度不小于50mm，宽大于
200mm，长宜采用2.0——2.2的木板。
2、脚手架的搭设要求
(1) 、搭设脚手架前，必须对进场的脚手架杆件配件进行严格检验，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
(2) 、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按以下程序进行。
a、严格按施工设计放线，立杆定位。
b、按依次竖立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后搭设第一步的纵向和横向平杆，随拉正立杆垂直后予以固定并按此依次搭设。
c、拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
d、脚手架的铺设
脚手架应铺平稳，并绑扎固定。
脚手架平稳时，在对接处，与其下两侧支承杆距离应控制在
100——200 mm，采用扣挂式定型脚手架时，其两端挂扣必须可靠地接触支在横杆并与其扣紧，严禁铺板时端头出现超出支承杆
250 mm以上未作固定的探头板。
e、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。
f、工人在架上搭设作业时，作业面应铺设必要数量脚手板予以临时固定，并使用安全帽安全带。
g、在搭设过程中，不得随意改变构架设计，减少杆配件设置核对立杆纵距作大于100 mm构架尺寸放大。
h、悬挑架的剪力撑必须连续搭设，相临剪力撑不得间隔。
3、脚手架搭设质量检查验收规定
(1) 、构架结构应符合设计方案的要求。
(2) 、节点连接可靠，扣件螺栓拧紧扭力不应小于40N.M。且不应大于60N.M。
(3) 、脚手架立杆垂直度H/200；且不大于100mm，横向偏差H/400，且不大于50mm。
(4) 、纵向水平杆水平偏差不大于总长度1/300，且不大于20，横向水平不大于10。
(5) 、步距、横距偏差不大于20，立杆纵距偏差不大于50。
4、脚手架安全技术措施。
(1) 、脚手架检查与验收。
脚手架应在下列阶段进行检查与验收。
a、基础完工后及脚手架搭设前。
b、作业层上施工架荷载前。
c、每搭设完10-13米高度后。
d、达到设计高度后。
e、遇有六级大风与大雨后，寒冷地区开冻后。
脚手架使用中，定期检查下列项目：
a、构件的设置和连接，连墙件，支撑等构造。
b、落地架地基是否积水，底座是否松动，立杆是否松动。
c、是否超载。安全防护措施是否符合要求。
5、脚手架搭设的技术要求。
安装后的口碱螺栓拧紧扭力矩应随机检查。
6、脚手架的安全使用规定
(1) 、控制作业层上的施工荷载，用于结构作业时，不得大于3KN/M2。用于装修作业时，不得大于2KN/M2。
(2) 、在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆荷容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运的安装的构件的自重不得大于2.5KN。
(3) 、在架面上设置的材料码放整齐稳定，不影响施工操作和人员操作，严禁上架人员在架面上奔跑，退行或倒退拉车。
(4) 、作业人员在教授架的最大作业高度可进行直觉操作为度。禁止在架板上垫器物或单块脚手架以增加担任高度。
(5) 、在操作中禁止随意拆除脚手板的基本构架杆件，连接紧固件和连墙件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采用相应弥补措施并在作业完毕后，及时予以恢复。
(6) 、工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰接、闪换和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
(7) 、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀登脚手架上下。
(8) 、每班上下架作业时，应先行检查有无安全作业的问题存在，在解决后方可开始作业，在作业时发现不安全的迹象，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业，发现有异常情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
(9) 、在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上步架室内，每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运干净，在作业期间应及时清理落入安全岗内的材料和物品，在任何情况下，严禁在架上向下抛整材料物品和倒垃圾。
(10) 、脚手架防雷
依据本工程防雷设计，脚手架防雷直接同工程设计的防雷电相连，连接用 8钢筋将外架同柱内钢筋焊接，每个柱连接点不少于2根。
六、脚手架的拆除：
1. 拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。
2. 拆除脚手架前，应将脚手架上的所留有的材料，杂物等清楚干
净。
3. 脚手架的拆除顺序一般为脚手板、栏板、剪刀撑、牵杆、横杆、
立杆，按自上而下，先装者后拆，后装者先拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣，后拆两头扣，由中间操作人往下递钢管。
4. 拆下的杆件零配件，应按类分批用吊车吊下，严禁高空抛掷。
5. 拆下的杆件和零配件运到地面时，应按品种、分规格随时堆放
整齐，妥善保管，有损坏者及时维修和保养。
七、脚手架安全管理：
1、脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理制度规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。
3、脚手架要经工地工长，安全员、架子班长等共同验收合格后，方可合格使用。
4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架，缆风绳、泵送砼砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重机设备。
5、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设于拆除作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
6、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
（1）、主节点的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。
（2）连墙杆。
7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
八、料台的搭设及安全使用规定
1、搭设料台要严格按照平面图准确放线，严禁随意移位。
2、钢丝绳连接口，下接环处采用钢丝绳夹固定，每端设绳夹不少于2个。间距为120MM，第三个间距与第四个间距之间预留20MM长的安全环，以随时观察，若安全环拉直，应立即紧固螺栓。
3、钢丝绳在使用过程中若发现有大量油挤出时，说明此时荷载较大，应立即减荷，在安装过程中，当钢丝绳断头超过钢丝绳的百分之三十，钢丝绳严禁使用。
4、料台使用过程堆载不得大于2T，严禁冲击荷载。
5、悬挑平台转换时应安排固定人员进行提升，绝对不能撞外墙，保证悬挑平台提升的安全性，安全员对钢丝绳应经常检查，吊钩处应用三只钢丝绳扣件固定，并由专业负责拧紧。
范文三：外挑架施工方案
工程名称:
悬挑式脚手架施工方案
编 制:
审 核:
审 批:
编制单位:
2012年 9月 10日
一、编制依据
主要依据由五洲工程设计研究设计的石河子垃圾焚烧发电厂施 工图纸, 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002、 《建筑 施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011、 《钢管脚手架扣 件》 GB15831、 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008、 《建筑施 工安全检查评分标准》 JGJ 59-2011《建筑工程高处安全技术规程》 JGJ 80-91
二、工程概况
2.1建筑结构设计概况
本工程为新疆天富热电股份有限公司垃圾焚烧发电厂,位于石河子 市开发区东七路附近。主工房为高层工业建筑,生产类别为丁类,耐 火等级为二级,总建筑面积 27271m 2,其中垃圾坑为深入地下部分,面 积 1516m 2,基坑挖深为 8.8m ,垃圾坑长 69米,宽 22米,采用机械一 次性大开挖方式进行开挖,垃圾坑基础为筏板基础。主厂房按功能分 为 A 、 B 、 C 三个区, A区:卸料大厅、垃圾坑、 (焚烧)炉前区等, B 区:焚烧间、烟气净化间第四台等 , C 区:汽轮发电机房、除氧间、 变频器室、管道层等, D区 : 中央控制室、电子设备间、配电室、蓄 电池室
一、 架体的设计:
1、 该工程架体分二部分施工, 主厂房基础到一层顶板的架体为 落地式双排脚手架进行围护施工 ,二层以上采用挑架施工。 2、悬挑部分采用 [16槽钢悬挑,挑杆长 3米(无阳台)和 4米
(有阳台) ,悬挑部分的现浇板上每根槽钢用 2根 ?18锚环固定。 外挑料台在每层外围设挑拉式料台各两个 。
3、挑架 [16槽钢,必须与楼板上预埋 Φ16钢筋环固,预埋 Φ16钢筋环锚固长度 35d ,安放在楼板上层筋下面, 并予以加强同楼板 筋用扎丝扎牢。
4、外挑料台的基本构造
用 [16槽钢长 4米,伸出现浇板外 3.5米,挑杆在每层现浇板上用 2Φ16锚环固定,且料台宽为 1.5米。 5、挑出部分横杆用钢筋与槽 钢焊接牢固,上置 60*80方木,上铺厚 12竹胶板,并沿料台长度 方向设 200高挡脚板。
料台上设 1.2米的高护身拦杆,立杆间距 1.3米,平杆间距 0.5米, 且端头栏杆考虑到以后使用的需要, 做成门式拉杆, 可以开启, 拉 杆采用 Φ18钢筋加工而成,并在槽钢上焊接 Φ20套管,拉杆可以 插入套管内。
6、料台上拉件采用 6*37Φ17.5钢丝绳两根,钢丝绳上拉点在上层 预埋 Φ16拉环,在槽钢上焊接拉结。
四、外挑架及料台荷载验算 :
1、 外挑架承载力验算 :
荷载计算(取值来自《建筑结构荷载规范》 GBJ9)
永久荷载标准值
每层脚手板 G K1=0.35KN/m2
密目网 G K2=0.1KN/m2
每层栏杆挡脚板自重 G K3=0.14KN/m2
活荷载
施工均布荷载 q=3KN/m2
风荷载 w k =0.7 ηz ηs wo
w k ----风荷载标准值
ηz -----风压高度变化系数 .1.86
ηs -----脚手架风荷载体型系数:0.4
w o -----基本风压:0.35 KN/m2
构件验算
(1)、 横杆:(数据来源 《建筑施工扣件式钢管脚用架安全技术规范》 ) 荷载计算:
脚手板自重 G K4=0.35 KN/m2*1.5米 =0.53 KN/m施 工荷载(活) Q 1=3 KN/m2*1.5米 =4.5KN/m
荷载设计值 G 1=1.2 GK4+1.4 Q1=6.94 KN/m 荷载的短期效应 G D =5.03 KN/m
验算
最大弯矩 M MAX = G1L 2/8=0.96 KN.m
横杆弯曲应力 f= 0.205 KN/mm2
横杆的截面模量,查表为 W=5.08 cm3
钢管抗弯强度设计值,查表为 M =1.04 KN.m
横向水平杆强度满足要求。
(2)、 立杆:(数据来源 《建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范》 ) 脚手架立杆整体稳定性按轴心受力压杆计算, 由于底部受力最大, 所 以只验算最底下的立杆,
荷载计算
立杆承受的结构自重 6.165 KN
横杆传递的荷载密目网传递的荷载 1.152 KN
立杆承受的恒载 4.514 KN
立杆承受的活载荷载设计值 1.125 KN
立杆计算
立杆计算长度L 0=K μh
K-计算长度系数,取1. 155;
Μ-考虑脚手架整体稳定因素的单杆长度计算系数,取1. 5; h -立杆步距;
则L 0=3. 12米
不考虑风荷载:N/(ΦA) ≤ [f ]
Φ-压杆稳定系数,根据 ?查表得=0. 184
?-长细比, ?=L 0/I=197.5;
A-立杆截面面积.4. 89cm 2;
则N/(ΦA)=109. 4N/mm 2≤ [f ]=205N/mm 2
考虑风荷载:N/(ΦA)+M w/Wn≤ [f ]
风荷载产生的弯距设计值:M w =1.00KN ? m ; Wn=5.08 cm3
N/(ΦA) +M w/Wn=129.1N/ mm2≤ [f ]=205N/mm 2
立杆强度满足要求。
(3) 、 连墙杆计算
N L =NLW =N0≤ R C
N L -连墙件轴力设计值 :100.245 KN
N LW -风荷载产生的连墙件轴力设计值
N LW =0.5*1.8*2*1.5*3*.18*1.4=2.04KN
N 0-连墙件约束脚手架所产生的轴力5KN:
R C -扣件抗滑承载力设计值,8KN;
则N L =N LW +N 0=7.04KN ≤ R C =8KN
连墙杆强度满足要求
(4)槽钢计算(数据来源《钢结构设计规范》 )
(I ) 、取 I 号工字钢验算,如满足则 III 、 I V、X也满足。 a. 荷载计算:
荷载设计值 N=9.84KN
短期荷载效应 N 0=7.81KN
b. 强度验算:
MX=N*2.1+0.4*N/2+1*N/2=27.6KN? m
查表得 I16的W X =141cm 3
?=MX/WX=195.4N/ mm2<[f ]="205N/" mm2="">
c. 刚度验算:
V=(N0L 3)/(3EI) ≤ [V]=L/200
V -型钢挠度;
L-悬挑长度,1.5米;
E-钢管弹性模量, 2.06*105N/mm;
I -[16槽钢惯性矩, 1130cm 4;
则V=(N 0L 3) /(3EI)=10.4mm≤ [V]=L/200=10.5mm槽钢刚度满足要求
d. 梁的整体稳定性验算
保证钢梁整体稳定的条件是 ?=M X /WX ≤Φb [f] Φb 为钢梁整体稳定系数 :
参数 ?=(Lt 1) /(b1h)=1.05
t 1-翼缘厚度, [16为 9.9160 mm;
b 1-翼缘宽度, [16为 88 mm;
h -槽钢高度, [16为 160 mm;
查表提参数 βb =0.71+0.26ζ=0.983;
y 轴的回转半径 i y 为 1.89 cm
I16截面面积为 26.1 cm2;
长细比 ?=L/iy =79.4;
Φb =(4320βb Ah)/ (?2W X ) ?√ [1+(?t 1/4.4h)2]=3.5
当 Φb >0. 6时 , 钢梁进入弹塑性工作阶段 , 用 Φb , 代替 Φb, 查表得 Φb , =0.971
?=MX/WX Φb , =201.2N/ mm2≤ [f]=205N mm2
槽钢整体稳定性满足要求
(II ) 、取 IX 号工字钢验算,如满足则 II 、 VI 、 VIII 也满足。
受力模型为两跨连续梁。
用型号为 6*37Φ17.5. 公称抗拉强度 1550N/ mm 2的钢丝绳斜拉两 道。
a. 型钢强度验算:查表得(《建筑施工手册》第二版缩印本 86页, 表 2— 12)
Mmax=0.333NL=0.333*9.84*3.3/2=5.4KN? m
查表得 I16的 W X =141 cm3
?=MX/WX =38。 3N/ mm2 <[f]=205n>
型钢强度满足要求
(5)、 斜拉钢丝绳受力计算:(按单跨验算)
F=1.21N/{sin[arctg(3/3.3)]}=17.7KN
钢丝绳验算:钢丝绳型号:6*37Φ17.5, 公称抗拉强度 1550N/ mm2 [Fg]=αFg/K
[Fg]-钢丝绳的容许拉力 KN ;
Fg -钢丝绳的钢丝破坏拉力总和KN;
α-换算系数,取0. 82
K -钢丝绳安全系数,取7;
则[Fg ]=αFg /K 23.6KN>N=17.7KN
钢丝强度满足要求
(6)、 拉环验算
根据 (4)的 (I)的结果挑梁根部的弯距为 27.6KN ? m
则拉环的受力为 F= Mmax/1.3=27.6/1.3=21.2KN
拉环为 Φ14的一级钢 ?=F/A=21.2/153.9=138N/ mm合格 综上各步验算所构造的挑架是安全的 , 能满足施工需要。 2、 料台承载力验算 :
(1)、 荷载计算 :
恒载:
平台自重 0.4KN/m 承受的钢管模板的自重 3.84KN/ m
G K = 4.24KN/ m 活载 :
施工荷载 : Q K =2KN/ m2*1.5/2=1.5KN/ m 荷载设计值 : F=1.2GK +1.4QK =7.2KN/ m (2)、 受力计算
槽钢梁按简支梁计算
槽钢梁的最大弯距 MX=FL2/8=7.2*3.5/8=11KN? m
[16α槽钢验算 :MX /WN=102N/ mm2<[f]=205n mm2="" 合格="" (3)、="" 斜拉钢丝绳受力计算="">
N=FL/{2sin[arctg(3/3.5)]}=19.4KN
(4)、 钢丝绳验算:
钢丝绳型号:6*37Φ17.5, 公称抗拉强度 1550N/ mm2
[Fg ]=αFg/K
[Fg ]-钢丝绳的容许拉力 KN ;
Fg -钢丝绳的钢丝破坏拉力总和 KN
α-换算系数,取0.82;
K-钢丝绳安全系数,取7;
则[Fg ]=αFg/K=23. 6KN>N=19.4KN 合格
(5)、 料台水平抗滑验算
料台在墙边固定用 Φ48钢管。
水平力 F H =Ncos[arctg(3/3.5)]=14.7KN
钢管的抗剪强度为:110N/mm 2*489 mm2=53.8KN>FH =14.7KN 合格
(6)、 拉环验算
拉环选用 Φ14的一级钢 , 单根钢筋的承载力为 :
210N mm2*3.14*142/4 mm2=32.3KN>N=19.4KN满足要求
五、技术、安全措施
1、 脚手架的构造措施
(1) 、 扣件式钢管脚手架的材质要求
a 、 钢管采用外壁 Φ48 mm, 壁厚 3.5 mm 的焊接钢管 , 材质符合力学性 能 Q235— A 钢 , 其材性应符合《碳素结构钢》的相应规定,在使用时 钢管应涂刷防锈漆以防锈蚀,再涂黄色面漆。
b 、 扣件采用可锻铸扣件 , 质量标准应符合《钢管脚手架》的要求。 (2)、 构造要求
a 、 在脚手架底部之上 200mm 处一律纵向和横向扫地杆, 与立杆连接
牢固。
b 、 扣件的连接构造。
左右相邻立杆和上下相邻的接头应相互错开距离不小于 500mm , 并置于不同一构框格内。
搭接杆件接头长度,不得小于 3道。
杆件在交接处的端头伸出长度应 . 不小于 0.1米。
作业层处应在外架上设防护栏杆和挡脚板,栏杆高度 1.2米, 栏杆间距 0.6米, 挡脚板高 200mm , 挡脚板同脚手板之间不得留置空 隙。
落地脚手架立杆下设垫木,其厚度不小于 50mm ,宽大于 200mm ,长宜采用 2.0—— 2.2的木板。
2、 脚手架的搭设要求
(1)、 搭设脚手架前,必须对进场的脚手架杆件配件进行严格检验, 禁止使用规格和质量不合格的杆配件。
(2)、 脚手架的搭设作业, 必须在统一指挥下, 严格按以下程序进行。
a 、 严格按施工设计放线,立杆定位。
b 、 按依次竖立杆,将立杆与纵横向扫地杆连接固定,然后搭设第一 步的纵向和横向平杆,随拉正立杆垂直后予以固定并按此依次搭设。
c 、 拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。
d 、 脚手架的铺设
脚手架应铺平稳,并绑扎固定。
脚手架平稳时,在对接处,与其下两侧支承杆距离应控制在 100
—— 200 mm ,采用扣挂式定型脚手架时,其两端挂扣必须可靠地接 触支在横杆并与其扣紧,严禁铺板时端头出现超出支承杆 250 mm以 上未作固定的探头板。
e 、 装设连墙件或其它撑拉杆件时,应注意掌握的松紧程度,避免引 起杆件和整架的显著变形。
f 、 工人在架上搭设作业时,作业面应铺设必要数量脚手板予以临时 固定,并使用安全帽安全带。
g 、 在搭设过程中,不得随意改变构架设计,减少杆配件设置核对立 杆纵距作大于 100 mm构架尺寸放大。
h 、 悬挑架的剪力撑必须连续搭设,相临剪力撑不得间隔。
3、 脚手架搭设质量检查验收规定
(1)、 构架结构应符合设计方案的要求。
(2)、 节点连接可靠,扣件螺栓拧紧扭力不应小于 40N.M 。且不应大 于 60N.M 。
(3)、 脚手架立杆垂直度 H/200;且不大于 100mm ,横向偏差 H/400, 且不大于 50mm 。
(4)、 纵向水平杆水平偏差不大于总长度 1/300,且不大于 20,横向 水平不大于 10。
(5)、 步距、横距偏差不大于 20,立杆纵距偏差不大于 50。
4、 脚手架安全技术措施。
(1)、 脚手架检查与验收。
脚手架应在下列阶段进行检查与验收。
a 、 基础完工后及脚手架搭设前。
b 、 作业层上施工架荷载前。
c 、 每搭设完 10-13米高度后。
d 、 达到设计高度后。
e 、 遇有六级大风与大雨后,寒冷地区开冻后。
脚手架使用中,定期检查下列项目:
a 、 构件的设置和连接,连墙件,支撑等构造。
b 、 落地架地基是否积水,底座是否松动,立杆是否松动。
c 、 是否超载。安全防护措施是否符合要求。
5、 脚手架搭设的技术要求。
安装后的口碱螺栓拧紧扭力矩应随机检查。
6、 脚手架的安全使用规定
(1)、 控制作业层上的施工荷载,用于结构作业时,不得大于 3KN/M2。用于装修作业时,不得大于 2KN/M2。
(2)、 在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码 3层, 砂浆荷容器 总重不得大于 1.5KN , 施工设备单重不得大于 1KN , 使用人力在架上 搬运的安装的构件的自重不得大于 2.5KN 。
(3)、 在架面上设置的材料码放整齐稳定,不影响施工操作和人员操 作,严禁上架人员在架面上奔跑,退行或倒退拉车。
(4)、 作业人员在教授架的最大作业高度可进行直觉操作为度。禁止 在架板上垫器物或单块脚手架以增加担任高度。
(5)、 在操作中禁止随意拆除脚手板的基本构架杆件,连接紧固件和
连墙件,确因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采用 相应弥补措施并在作业完毕后,及时予以恢复。
(6)、 工人在架上作业时,应注意自我安全保护和他人的安全,避免 发生碰接、 闪换和落物, 严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休 息。
(7)、 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道,严禁攀登脚手 架上下。
(8)、 每班上下架作业时,应先行检查有无安全作业的问题存在,在 解决后方可开始作业, 在作业时发现不安全的迹象, 应立即停止作业 进行检查,解决后才能恢复正常作业,发现有异常情况时,应立即通 知所有架上人员撤离。
(9)、 在每步架的作业完成后,必须将架上剩余材料物品移至上步架 室内,每日收工前应清理架面,将架面上的材料物品堆放整齐,垃圾 清运干净, 在作业期间应及时清理落入安全岗内的材料和物品, 在任 何情况下,严禁在架上向下抛整材料物品和倒垃圾。
(10)、 脚手架防雷
依据本工程防雷设计, 脚手架防雷直接同工程设计的防雷电相连, 连 接用 8钢筋将外架同柱内钢筋焊接,每个柱连接点不少于 2根。 六、脚手架的拆除:
1. 拆除脚手架,应设置警戒区,并有专人负责警戒。
2. 拆除脚手架前,应将脚手架上的所留有的材料,杂物等清楚干净。
3. 脚手架的拆除顺序一般为脚手板、 栏板、 剪刀撑、 牵杆、 横杆、 立
杆,按自上而下,先装者后拆,后装者先拆,逐步拆除,一步一 清,不得采用踏步式拆法,不准上下同时作业,剪刀撑应先拆中 间扣,后拆两头扣,由中间操作人往下递钢管。
4. 拆下的杆件零配件,应按类分批用吊车吊下,严禁高空抛掷。
5. 拆下的杆件和零配件运到地面时,应按品种、分规格随时堆放整 齐,妥善保管,有损坏者及时维修和保养。
七、脚手架安全管理:
1、 脚手架搭设人员必须是经过现行国家标准《特种作业人员安全 技术考核管理制度规则》 考核合格的专业架子工, 上岗人员应定期体 检,合格者方可持证上岗。
2、 搭设脚手架人员必须戴安全帽,系安全带、穿防滑鞋。
3、 脚手架要经工地工长,安全员、架子班长等共同验收合格后,方 可合格使用。
4、 作业层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载,不得将模板支 架,缆风绳、泵送砼砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重 机设备。
5、 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设 于拆除作业,雨、雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪。 6、 在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:
(1) 、 主节点的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆。
(2)连墙杆。
7、 在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。
8、 搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁 非操作人员入内。
八、料台的搭设及安全使用规定
1、 搭设料台要严格按照平面图准确放线,严禁随意移位。
2、 钢丝绳连接口,下接环处采用钢丝绳夹固定,每端设绳夹不少于 2个。间距为 120MM ,第三个间距与第四个间距之间预留 20MM 长 的安全环,以随时观察,若安全环拉直,应立即紧固螺栓。
3、 钢丝绳在使用过程中若发现有大量油挤出时, 说明此时荷载较大, 应立即减荷, 在安装过程中, 当钢丝绳断头超过钢丝绳的百分之三十, 钢丝绳严禁使用。
4、 料台使用过程堆载不得大于 2T ,严禁冲击荷载。
5、 悬挑平台转换时应安排固定人员进行提升,绝对不能撞外墙,保 证悬挑平台提升的安全性, 安全员对钢丝绳应经常检查, 吊钩处应用 三只钢丝绳扣件固定,并由专业负责拧紧。
范文四：外挑架施工方案
外挑钢管脚手架施工方案
1、搭设尺寸：立杆的纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m。
2、采用钢管类型为ф48*3.50。
3、连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m。
4、脚手板共铺一层。
5、悬挑水平钢管采用ф48，其中建筑物外悬挑段长度1.45m，建筑物内锚固段长2.0m。
6、悬挑水平钢管采用ф14钢筋吊钩与建筑物拉结，最里面吊钩距离建筑物外边1.3m。
7、连墙件采用双扣，与墙体连接。
8、脚手架排距为1050㎜。
9、内侧脚手架距离墙体300㎜。
10、支拉斜杆的支点距离墙体为1300㎜。
11、外防护按照安全规程设置。
华成国际建设有限公司
2011年7月30日
范文五：外挑架施工方案
目 录
第一节 编制依据
第二节 工程概况
第三节 脚手架方案选择
第四节 脚手架的材质要求
第五节 脚手架的搭设流程及要求
第六节 脚手架计算书
第七节 脚手架搭设的劳动力安排
第八节 脚手架的检查与验收
第九节 脚手架拆除安全技术措施
第十节 兜网的搭设
第十一节 其他说明
附：悬挑式扣件钢管脚手架计算书
脚手架CI标识
悬挑梁平面布置图
第一章 编制说明
一、编制依据：
1、甘肃省建筑设计研究院的“文县汽车运输公司综合楼工程”施工图纸（施工总平面图）。
2、国家、地区关于工程脚手架工程施工的法律法规。
3、《文县汽车运输公司综合楼工程施工组织设计》及有关脚手架工程搭设、拆除的规程、标准、规范。
二、编制内容
1、编制依据。
2、工程概况。
3、脚手架计算。
4、脚手架搭设材质、劳动力、技术要求。
5、脚手架检查验收。
6、脚手架拆除。
第二章 工程概况
文县汽车运输公司综合楼工程位于文县汽车运输公司院内（文县滨河路北侧、江南街东侧），白水江北岸，故工程外防护采取旋挑式脚手架防护，在建筑物周测均需做防护。本工程为地下一层，层高3.9m，地上十四层，一层层高4.5m，二～四层层高4.2m，五～十四层层高2.9m，电梯间、水箱间4.8m，建筑主体高度51.6 m， “L”形布置。一～四层为商业用房，五～十四层为住宅用房，基础为井桩基础与筏板基础形成的复合基础。
第三章 脚手架工程的材质要求
l、钢管：采用外径48mm，壁厚 3.50mm，材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）的相应规定，钢材强度等级Q235-A。
新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管，其表面锈蚀深度不准超过0.5mm，端部弯曲不准超过5mm，中部弯曲一般不准超过20mm，
钢管上严禁打孔。脚手架施工前必须将入场钢管进行验收检查，满足要求后，方可在施工中使用。
2、采用安全网和密目式安全网，必须有产品生产许可证和质量合格证，选用绿色密目式安全网，要求阻燃。
3、扣件：采用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，在螺栓拧紧扭力矩达65N2m时，不得发生破坏；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。
4、密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，631.8m的单张网重量在12kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，
5、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求。连接材料(焊条、焊丝、焊剂、螺栓等)应符合国家标准《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)中钢结构连接材料的规定，并附有制造厂提供的质量证明书。
6、吊环及拉环采用一级钢筋，直径16的圆钢。
7、型钢水平悬挑杆采用16号槽钢，联梁采用14号槽钢。
8、挑梁：应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235A级钢的要求。型钢根据现场实际情况选择长度为3m、6m。
9、脚手架搭设前应对架杆进行保养，除锈并统一涂色，使之符合标准化。 根据《安全色》(GB2893-82)要求，在不同的使用场合，脚手架钢管面层分别选用通体黄色、红色和白色、黄色和黑色间隔条纹3种形式。
1）、除整体脚手架水平防护管外，其余起防护、隔离作用的水平防护管(如洞口、临边水平防护管等)，刷红色和白色间隔条纹，间距600mm。
2）、脚手架剪刀撑采用黄色和黑色间隔条纹，间距600mm。
3）、其余脚手架钢管统一刷黄色。
第四章 脚手架的搭设流程及要求
地下室为双排脚手架，地下室外防水完成后，拆除脚手架，回填并进行脚手架基础处理，回填土夯实，脚手架基础要高出自然地面50mm，基础上铺一层
竹架板，再铺一层木胶合板，搭设1-3层落地式双排脚手架。架体搭设详悬挑架架体搭设。4层以上为悬挑扣件式双排脚手架。
一、悬挑脚手架的搭设
关键工艺：悬挑架部件准备→（预埋件检查合格）安装悬挑梁→纵梁安装→安装脚手架承插钢管底座→搭设脚手架→检查验收→使用→拆除
图1型钢悬挑脚手架搭设工艺流程示意图
二、搭设要点
1预埋拉环：依据建筑物平面特点，作出预埋拉环布置平面图的设计，按图在现浇板模板上定位放线。
在建筑物楼层内正对脚手架立杆设置两道预埋拉环，一道设置在离外墙面500mm处，另一道设置在距悬挑梁端100mm处，应锚固在楼板的结构受力钢筋的下方。当垂直拉环部位板上部无钢筋时，垂直拉环增设配筋6?10@200和?6@100钢筋网片，长度2000mm。预埋拉环时应严格控制前后两根对应在一条直线上。搭接焊接钢筋防止挑梁滑动。
2悬挑梁搭设：
（1）、 正常部位：型钢上表面悬挑端距端部焊接钢筋底座，用于固定脚手架立杆，型钢一端悬挑，另一端固定在楼面结构上。
上部悬挑层的水平悬挑梁平面位置应错开150mm，避免与下部悬挑层的水平悬挑梁上的立杆相碰。
（2）、阳角部位：型钢悬挑梁上表面悬挑端距端部处焊角钢用于固定纵梁，另一端固定在楼面结构上的做法同正常部位做法。在纵梁与悬挑梁交接处的纵梁下部焊接角钢防止纵梁滑移。如图2.2-3b。卸荷如图2.2-4。阳角部位根部的挑梁用槽钢时应将槽钢对焊成空心方型型钢。
（3）、中间楼梯部位：悬挑梁设在楼梯间与两侧房间的分隔墙处的结构板上。如图： 2.2-5，再在悬挑端上搁置纵梁。
（4）、立杆间距
脚手架立杆最大纵距1.5m，步距1.8m，内外立杆间距0.80m；连墙杆间距竖直3.6m，水平3.0m(即二步二跨)：里立杆距建筑物0.3m。
立杆布置的的原则:根据本工程的特点,立杆布置时首先在柱子的两边各布置一根立杆;柱间的立杆间距按剩余尺寸平均等分。
3、大横杆、小横杆设置
大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近节点的距离不宜大于纵距的1/3。
横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。
4、脚手板、脚手片的铺设要求
脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设竹脚手板：板宽为250mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
每一悬挑单元的底层使用竹串片脚手板(木脚手板)，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；其余各层使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不大于400mm。
竹串片脚手板铺设采用对接平铺。接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm
架体底层的脚手板必须铺设严密，且应用平网及密目安全网兜底。
架体内每隔两层且高度不超过10米设层间安全平网，操作层下设随层安全平网，安全平网应架设牢固、封闭严密。
5、剪刀撑
脚手架外测立面全高全长范围设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固
定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
6、防护栏杆及安全网
(1)、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)、选用尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外侧设置密目式安全网封闭，安全网设置在外排立杆的内侧。安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全网环扣要对齐，用合乎要求的尼龙绳系牢在脚手架钢管上。在脚手架转角处，要用约φ14的细竹竿夹在安全网的阴角面，并绑扎在转角的外立杆上，这样使安全网的转角保证垂直、美观。
(3)、脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，在每一作业层架体外侧必须设置上、下两道防护栏杆（上杆高度1.2m，下杆高度0.6m）和挡脚板（高度300mm）；
(4)、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
7、连墙件
(1)、脚手架与建筑物按水平方向3.0m，垂直方向3.6m，设一拉结点。
(2)、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)连墙件的布置应符合下列规定：
1）、尽量靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；
2）、应从底层第一步纵向水平杆处开始设置；
3）、连墙件易采用菱形布置，菱形的上下节点处与建筑物的连接采用刚性连接。连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
4）、施工卸料平台、塔吊部位脚手架断开处必须设置连墙件，且必须设置横向斜撑；横向斜撑应在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置。
(4)、双排脚手架门洞及卸料平台洞口桁架的构造应符合：
1）、门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆；
2）、斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；
斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1～2步。 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。
(5)、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450～600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。
卸料平台进料口的搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001规范中门洞搭设的构造规定。
8、架体内防护
电梯井的防护采用定型工具化的栅门拦设(高度大于1.8m)，层层进行封闭，且每两层布置安全网。临边采用栏杆进行防护。
9、其他要求：
(1)、安装悬挑架时，操作人员可在下层脚手架上操作。如无下层脚手架，应先设置安全可靠的临时性操作平台。
(2)、悬挑架安装前，应按下列项目进行检查，并做出记录：
悬挑架应在混凝土强度达到10MPa后进行安装，在混凝土强度达到15MPa后才能逐步施加荷载。
在建筑物上用适当标记放出安装悬挑梁的基准线和标高；
应除去预埋件表面的杂物，对预埋件的位置应逐个检查并实测预埋件的偏差。
(3)、预埋件在混凝土浇筑时产生位移或陷入混凝土中可按下述方法纠正： 产生位移时可用焊接方法在预埋件上焊一块较大钢板进行扩大；
陷入混凝土时可在原预埋件上加焊钢板垫至规定表面；
角度发生偏差时可用加焊斜垫铁至规定角度；
纠偏时，应尽量减少加焊钢板或垫铁的块数，一般不超过三块，并应放置整齐，接触良好。
(4)、各部件的连接接头，必须经过检查合格后，方可紧固和焊接。连接时，应有防止金属结构变形的措施。
(5)、操作人员应细心协调，相互配合，防止损坏悬挑梁部件及预埋件，确保悬挑架的几何形式和位置准确。
每完成一榀悬挑架的安装后，应按规定检验并校正，才能继续安装相邻一榀悬挑架。
安装纵梁前，应再次核对安装后悬挑架的孔眼尺寸，悬挑架的相对位置，看是否有移位、变形情况发生，必要时应采取调整纵梁长度等处理措施后再安装。
悬挑架的安装、脚手架系统的搭设必须经过有关人员分段验收、分段办理验收手续，验收合格后才能使用。
悬挑脚手架在使用中应经常进行检查，并应遵守设计对操作层数的规定，不得超负荷工作。
拆除悬挑脚手架，应先拆除脚手架系统，然后再拆除纵梁和悬挑梁，拆除脚手架系统应按本方案相应章节的规定执行。
拆除悬挑脚手架应尽量利用建筑施工垂直运输设施。
拆除纵梁和悬挑架，应根据具体情况可整段或整体拆除，也可分段拆除，拆除时应注意上下的联系，统一指挥，防止撞击已建成的装饰面。
外架三层以上每层在南面3-4、10-11轴各设一个卸料平台，上下层错开，详见卸料平台专项施工方案。
建筑物北面三层屋面仅可作4-7层脚手架的立杆支撑。做立杆支撑时，立杆下部必须铺木板。
（6）、脚手架搭设时应注意使小横杆、大横杆伸出脚手架外立杆的长度保持在100mm-150mm。
脚手架外网应采用密目式安全立网封闭。临边防护，在防护栏杆内侧也应加设此种立网作防护。
脚手架作业层设高度不小于180mm的挡脚板，挡脚板外立面刷黄色和黑色间隔条纹，条纹宽20cm，并向一个方向倾斜60°角。挡脚板应绑扎牢固，平整、顺直、美观。
脚手架搭设完，经验收合格后，应在建筑物的每层，每隔20m---30m设脚手架验收合格牌和警示牌。非作业层应设验收合格牌和“未经允许禁止入内、如需使用请与负责人谭正中联系”提示牌、“禁止入内”禁止标志牌；作业层应设验收合格牌、“使用前安全检查”警告标志牌和“脚手架使用需知”牌。
三、质量标准及验收
悬挑架安装后的允许偏差与检查方法应符合下表的规定。
悬挑架安装后的允许偏差和检查方法
脚手架系统搭设的质量标准、检验方法详见本标准有关章节和JGJ130-2001的相关内容。
四、维护保养
脚手架的例行维修保养和检查：
每天在使用脚手之前和下班之后，都应对脚手架进行例行保养和检查。
例行保养和检查，自检和专业检查，都要有记录。
悬挑架、纵梁、脚手架每周维修保养一次。
在大风、雨、雪后和暂停后重新使用的脚手架，都要全面检查，只有合格
后方可投入使用。
悬挑架、纵梁、脚手架(含配件)在每个工程完工拆除运输后，都要进行一
次大的维修、保养和鉴定工作，决定其是否继续使用或报废。
第五章 脚手架计算
一、参数信息:
1、脚手架参数
落地式双排脚手架搭设高度按最高的18.1米进行计算，悬挑架首次悬挑梁
布置在4层，拟每4层为1个外挑单位，外挑高度4-7层为16.5米、8-11层为18.1米、12-15层为14.3米、16以上共悬挑四次。立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距最大为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的
步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.25米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为
Φ4833.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；
3.水平悬挑支撑梁:悬挑水平钢梁采用16号槽钢，依据现有材料，槽钢长
度为3m、6m。
二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为11.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为4833.5，
连墙件采用2步2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.35031.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=2.00031.500/3=1.000kN/m
荷载的计算值 q=1.230.038+1.230.175+1.431.000=1.656kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=1.65630.8002/8=0.132kN.m
=0.1323106/5080.0=26.080N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.031.2133800.04/(38432.0631053121900.0)=0.258mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.03830.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35030.80031.500/3=0.140kN
活荷载标准值 Q=2.00030.80031.500/3=0.800kN
荷载的计算值 P=(1.230.031+1.230.140+1.430.800)/2=0.662kN
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.083(1.230.038)31.5002+0.26730.66231.500=0.274kN.m
=0.2743106/5080.0=53.858N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.67730.03831500.004/(10032.06031053121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.031+0.140+0.800=0.971kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.8833970.72031500.003/(10032.06031053121900.000)=2.46mm 最大挠度和V=V1+V2=2.509mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.03831.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35030.80031.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=2.00030.80031.500/2=1.200kN
荷载的计算值 R=1.230.058+1.230.210+1.431.200=2.001kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1 = 0.125311.600=1.45kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.3503431.5003(0.800+0.250)/2=1.102kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.14031.50034/2=0.420kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.00531.500318.100=0.136kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.108kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0003231.50030.800/2=2.400kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.936
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.730.30030.84030.936 = 0.165kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.8531.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.233.108+0.8531.43
2.400=6.59kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.233.108+1.43
2.400=7.090kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.8531.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.8531.430.16531.50031.8003
1.800/10=0.095kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.090kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.15531.5003
1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=7090/(0.193489)=78.04N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<>
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=6.59kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.15531.5003
1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=7557/(0.193489)+95000/5080=101.978N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<>
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 3 wk 3 Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.165kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.6033.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 2.496kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.496kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.58的结果查表得到=0.96；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.246kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 7.496kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.06kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2321.9530.000137.85310=0.21kN/m k=1.10/1.90=0.58
kl=0.25/1.90=0.13
k2=1.05/1.90=0.55
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=22.126kN
支座反力 RB=-5.385kN
最大弯矩 MA=10.604kN.m
抗弯计算强度 f=10.6043106/(1.053108300.0)=93.249N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.92+2.40=6.32kN
水平钢梁自重计算荷载 q=21.9530.000137.85310=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=4.810mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570310.0363.03235/(1050.03160.03235.0)=2.14 由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B
其值b'=1.07-0.282/b=0.938
经过计算得到强度
=10.603106/(0.9383108300.00)=104.38N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算
<>
九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.385kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[538534/(3.141635032)]1/2=9mm
本工程选用16的。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧50cm以上搭接长度。
第六章 脚手架搭设的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要8～12人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、架子班长组成的管理机构，架子班长负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
第七章 脚手架的检查与验收
1、脚手架必须由持有效《架子工特种作业人员证书》的人员搭设；
2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改；
3、脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"脚手架检查评分表"所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、技术负责人、项目经理签认，方能交付使用。
4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。
5、在检查验收中如发现悬挑式脚手架不符合设计或规范规定的，应立即落实整改。对检查验收的结果及整改情况，应按实记录，并由验收人员签名留档保存。
6、悬挑式脚手架验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌以及安全操作规程牌。施工荷载均匀堆放，并不超过250Kg／m2。建筑垃圾或不用的物料必须及时清除
第九节 脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
10、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
13、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
第十节、兜网的搭设
在八层搭设脚手架时开始搭设兜网，并随脚手架上翻依次搭设。依据现有材料，斜拉钢丝绳为?12，斜撑杆长度5.5米，间距5米。斜撑杆下部与大横杆连接。
第十一节 其他说明
1．悬挑式脚手架搭设之前，项目部技术负责人必须对参加搭设人员的安全技术交底，并履行签字手续；搭设人员必须持证上岗。
2．悬挑式脚手架必须严格按照设计、施工方案进行搭设。
3．悬挑式脚手架搭设过程中，须由安全员进行监督。
4．悬挑式脚手架的底部，必须采取防止人和物体的坠落的全封闭措施。
5、环保措施
在架体底部铺设一层密目网防止灰尘及小垃圾从架体上向下飘落。
及时清理架体上和安全网内的垃圾。
搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆。
挡脚板按要求制作好后, 统一刷油漆。
封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网。
安全网重复进行使用前，必须进行清洗。
在架体上设计并张贴安全宣传标语。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.1米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为4833.5，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.35031.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=2.00031.500/3=1.000kN/m
荷载的计算值 q=1.230.038+1.230.175+1.43
1.000=1.656kN/m
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=1.65630.8002/8=0.132kN.m
=0.1323106/5080.0=26.080N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.175+1.000=1.213kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.031.2133800.04/(38432.0631053121900.0)=0.258mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.03830.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35030.80031.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=2.00030.80031.500/3=0.800kN 荷载的计算值 P=(1.230.031+1.230.140+1.43
0.800)/2=0.662kN
大横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.083(1.230.038)31.5002+0.26730.66231.500=0.274kN.m
=0.2743106/5080.0=53.858N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.67730.03831500.004/(10032.06031053
121900.000)=0.05mm
集中荷载标准值P=0.031+0.140+0.800=0.971kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.8833970.72031500.003/(10032.06031053
121900.000)=2.46mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.509mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.03831.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.35030.80031.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=2.00030.80031.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.230.058+1.230.210+1.43
1.200=2.001kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125318.100=2.259kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.3503431.5003(0.800+0.250)/2=1.102kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3 = 0.14031.50034/2=0.420kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.00531.500318.100=0.136kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.917kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.0003231.50030.800/2=2.400kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.936
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.730.30030.84030.936 = 0.165kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.8531.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.233.917+0.8531.43
2.400=7.557kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.233.917+1.43
2.400=8.061kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.8531.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.8531.430.16531.5003
1.80031.800/10=0.095kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.061kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.15531.50031.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=8061/(0.193489)=88.728N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<>
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=7.557kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.15531.50031.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.095kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
=7557/(0.193489)+95000/5080=101.978N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<>
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 3 wk 3 Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.165kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =
3.6033.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 2.496kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.496kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.58的结果查表得到=0.96；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 96.246kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 7.496kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
七、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本工程算例中，m = 1100mm，l = 1900mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.30cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 N=8.06kN
水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2321.9530.000137.85310=0.21kN/m
k=1.10/1.90=0.58
kl=0.25/1.90=0.13
k2=1.05/1.90=0.55
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA=22.126kN
支座反力 RB=-5.385kN
最大弯矩 MA=10.604kN.m
抗弯计算强度 f=10.6043106/(1.053108300.0)=93.249N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N=3.92+2.40=6.32kN
水平钢梁自重计算荷载 q=21.9530.000137.85310=0.17kN/m 最大挠度 Vmax=4.810mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2200.0mm
水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/400,满足要求!
八、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平,计算公式如下
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570310.0363.03235/(1050.03160.03235.0)=2.14
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B
其值b'=1.07-0.282/b=0.938
经过计算得到强度
=10.603106/(0.9383
108300.00)=104.38N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算
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九、锚固段与楼板连接的计算
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.385kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[538534/(3.141635032)]1/2=9mm
本工程选用16的。
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧50cm以上搭接长度。
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