奔跑的流星lx
范文一：20160319汨罗油罐车爆炸事故
3·19汨罗油罐车爆炸事故
事件经过
2016年 03月 19日 20时 40分,一辆装载疑似易燃易爆物品的 大货车,在京港澳高速公路汨罗市古仑乡何家垄段由南往北行驶至 1414公里时发生油罐车爆炸事故,截至 20日中午,已经确认事故导 致 5人死亡, 21人受伤,其中 4人重伤。
事故原因
经初步调查,甘 C10679重型半挂牵引大货车在行驶过程中起火 爆炸,并引燃 2台小汽车和 2台大货车,另外导致 7台车辆受损。另 据甘肃省永昌县委宣传部消息, 涉事车主赵生虎无危险化学品运输资 质。 他驾驶货车从广州送货回来的路上发生爆炸。 具体情况还在核实 中。
事故处置
3月 20日中午,湖南省人民政府副省长、公安厅厅长黄关春率 公安等部门负责人到京港澳高速车辆燃爆事故现场调查情况, 看望慰 问受伤群众。 在听取岳阳市委市政府和公安交警部门处置情况汇报后, 黄关春副省长明确七点要求:一是调用最好的医生,药品,器械救治 伤员:二是安抚接待好死者家属:三是对居民受损情况进行调查登记; 四是加快现场清理进庋疏通交通;五是调查原因,举一反三,汲取教 训; 六是在全省开展交通隐患排查整治:七是统一及时发声引导舆论, 坚决查实造谣者并依法处理。
范文二：数起散装水泥罐车爆炸事故引来的反思
数起散装水泥罐车爆炸事故引来的反思-汽车
数起散装水泥罐车爆炸事故引来的反思
驻马店中集华骏车辆有限公司 时中华 刘四涛 韩月琴
摘要:分析了散装水泥罐车爆炸的性质,总结了所产生的原因主要是散装水泥罐车生产质量达不到罐体强度要求、安全措施失效、作业人员疏忽或经验不足,由此针对目前散装水泥罐车轻量化设计和制作过程中出现的问题提出了相应的解决措施,值得粉粒物料运输车生产企业加以关注和重规。2014年3月18日,湖北襄阳高新区一辆散装水泥罐车卸载水泥时罐体突然发生爆炸,事故造成1死2伤。从网上对此事件的报道得知,事情经过为散装水泥罐车在增压过程中发生的爆炸,而司机当时正站在车旁打电话。2015年元月份湖南地区也接连发生了两起散装水泥罐车罐体爆炸事故,事故发生时同样是正在卸载水泥。针对近两年特别是近期连续发生的数起散装水泥罐车爆炸事故,本文对其爆炸性质及爆炸原因进行分析,并提出应对措施。
爆炸性质分析
散装水泥罐车爆炸事故影响很大,不仅危及公共安全和造成生命财产的巨大损失,也势必给生产厂家的声誉带来严重的不良影响。有不少的行业人士在讨论散装水泥罐车爆炸的性质时认为是粉尘爆炸或不罐内压力过大爆炸有关。而判定散装水泥罐车爆炸究竟属于哪种性质的爆炸,首先要知道这两种爆炸的区别。
1,粉尘爆炸分析
粉尘爆炸是指悬浮于空气中的可燃粉尘触及明火或电火花等火源时发生的爆炸现象,爆炸过程伴有高压、高温燃烧,丏易产生二次爆炸,属于化学爆
炸。发生粉尘爆炸的三个必要条件:悬浮于空气中的可燃粉尘,有充足的空气和氧化剂,有火源，含电火花，;三个条件只有同时存在才有可能发生粉尘爆炸。散装水泥罐车是否为粉尘爆炸,需要确定罐内介质是否属于可燃粉尘。
通过查阅相关资料得知,有七类物质的粉尘被定义为可燃粉尘:金属类、煤炭类、粮食类、饲料类、合成材料类、家副产品类、林业品类。这七类物质的粉尘实际上可分为两大类,即金属类和有机物类。资料中特别提到水泥和类似于燃烧后的灰尘不属于可燃粉尘,这类物质的粉尘化学性质比较稳定,故不易燃烧。
2,罐内压力过大爆炸分析
罐内压力过大爆炸是指压力超过容器极限强度时发生的爆炸现象,爆炸过程只是压力释放的过程,属于物理爆炸。由此可知,压力过大爆炸不粉尘爆炸是分属于不同性质的爆炸,最简单的方法就是可以通过观察爆炸过程是否产生高温燃烧进行区别。
根据爆炸现场提供的照片，图1，,可以判定运输介质为水泥或粉煤灰，粉煤灰特指煤炭燃烧后的灰尘，,而水泥和粉煤灰属于无机物,化学性能比较稳定,属于不易燃烧物,不满足粉尘爆炸的三个必要条件之一，可燃粉尘，。同时现场也没有发现高温燃烧过后的痕迹,可以断定散装水泥罐车爆炸事故为罐内压力过大爆炸。
爆炸原因剖析
散装水泥罐车在卸料过程中需要对罐体内部施加压力而便于快速卸料。爆炸事故是由于罐内压力过大所产生的爆炸,可是为什么前几年在网上未见诸于报道,生产厂家在做市场回访时也没有发现这样的问题,而在近两年却特别多了？笔者认为发生散装水泥罐车爆炸事故的原因主要有以下三个方面。
1,罐体安全系数降低
自2004年国家开始治理超载以来,越来越多的与用车生产企业开始注重车辆的轻量化。散装水泥罐车由于其容积限定和装载介质相对固定,不会形成严重超载影响整车性能的问题。但随着市场竞争的激烈,车辆的轻量化已经成为各个生产厂家作为衡量一个产品性能的唯一标准。市场上销售的散装水泥罐车越来越轻,板材厚度越来越薄,而对应的罐体抗压能力越来越差,罐体的抗压安全系数也随之越来越小。特别是最近几年散装水泥罐车生产企业数量在不断地快速增加,相应的市场竞争也越来越激烈,新产品投入市场的速度也是越来越快。很多生产厂家在开发新产品时,并没有按照《散装水泥罐车技术条件及性能试验方法》的要求进行罐体强度试验。同时,散装水泥罐车在实际制作过程中,也会出现多种原因造成罐体强度达不到设计要求,如罐体板材使用小厂生产的,板材厚度和强度偏差达不到国家要求;罐体板材转运、制作时使用吊钳而造成罐体划伤;打磨或割除罐体上的焊渣和焊瘤时磨伤，图2，或割伤，图3，罐体板材,造成板材变薄;罐体焊接过程中的种种缺陷，图4，,造成焊缝达不到焊接要求等,这些在以前看似不起眼的小问题,却在散装水泥罐车逐步轻量化的过程中,成为造成罐体强度达不到要求的主要因素。
2,安全措施失效
散装水泥罐车在整个卸料作业过程中容易出现压力过大,可分为三种情况:卸料前的增压阶段卸料阀开启较晚,造成压力过大;卸料初期由于供气量大于罐体排出量,易造成压力过大;卸料过程出现管道堵塞,易造成压力过大。
散装水泥罐车生产厂家为了保证卸料过程中的作业安全,都会配置几种安全装置，图5，:压力表、安全阀、放气阀、助推阀等。每种装置在散装水泥
罐车上至少有一套,有些厂家出于安全考虑,安全阀和压力表则准备了多套。这些装置的安全作用主要表现为:压力表用于监测罐内压力;安全阀用于管道及罐内压力超过工作压力时,可自动排气降压;放气阀用于卸料过程中压力过高或卸料后人为排气降压:助推阀为防止卸料过程中管道堵塞。在整个作业过程中压力表和安全阀对于保证罐内压力安全担负着重要的作用,一旦压力表和安全阀同时失效,车辆自身不能通过自动排气降压和压力提示,极易造成罐内压力过大而产生爆炸。
3,作业人员疏忽或经验不足
散装水泥罐车整个卸料过程的安全,离不开作业人员的监控和操作。作业人员在散装水泥罐车卸料过程中需要时刻监控罐内压力和卸料情况,发现罐内压力超过觃定压力,应当立即采取措施降压,以保证作业安全。在作业过程中即使压力表和安全阀同时失效,富有经验的作业人员也能根据打气时间、卸料胶管的震动等情况进行判断,从而采取一定的措施来完成正常的卸料。因此,卸料过程出现罐内压力超高造成罐体爆炸,往往不作业人员疏忽或经验不足而没有采取措施排除异常大有关联。
综上分析,散装水泥罐车生产质量达不到罐体强度要求,安全措施失效,并丏作业人员疏忽或经验不足,是造成散装水泥罐车爆炸事故的主要原因。
解决措施
针对散装水泥罐车爆炸事故产生的原因,作为生产厂家及设计入员首先应该考虑如何提高散装水泥罐车自身主动安全性。笔者认为提高散装水泥罐车自身的安全可以从以下几个方面着手,其解决措施为:
(1)罐体强度方面:采用正觃大厂生产的钢材,生产制作过程中要避免作
业不当造成板材局部减薄,制作完成后按照试验要求对罐体进行加压试验。
(2)安装两套整定压力，编者注:整定压力是安全阀在冷态试验时所调定的开启压力。，不同的安全阀,防止安全阀多次动作造成损坏:其中一套整定压力高出最大工作压力,同时排泄能力也尽可能大。
(3)对于散装水泥半挂车使用自带气源时,可以台理设计气源动力装置,使其最大动力所产生的最大压力不得超过罐体的最大承载压力。
(4)使用可泄压型的料盖,料盖的最大可承受压力低于罐体最大承载压力,当罐内压力超过料盖的最大压力值时,料盖能自动排气降压。
(5)增加运输介质要求的提醒,避免运输可燃性粉粒物料而出现粉尘爆炸。
结语
散装水泥罐车属于粉粒物料运输车的一种车型,粉粒物料运输车轻量化是市场发展的趋势,也是粉粒物料运输车技术进步的表现。在粉粒物料运输车市场竞争激烈的今天,散装水泥罐车爆炸事故给所有粉粒物料运输车生产企业及相关的设计人员敲响了一个警钟。在进行轻量化设计和生产的同时,一定要把产品的质量和安全措施放到首位。
范文三：关于双氧水槽罐车爆炸事故案例分析
一辆装载双氧水的双罐体槽车爆炸事故案例分析 2007年6月2日19时和6月3日凌晨2时，一辆装载双氧水的双罐体槽车在323国道广西鹿寨县寨沙路段，2个贮罐先后发生爆炸，造成事故车辆损坏、交通中断9 h的恶果。
1 事故概况
2007年6月2日上午9时58分，司机陈某某、押运员兼司机张某开槽车到柳州盛强化工有限公司装双氧水。灌装工按常规对车辆的“三证”及罐体外观进行了检查，未发现异常情况。因为该车是第一次来装双氧水，为慎重起见，灌装工吩咐押运员用水分别对2个罐体进行灌水冲洗。之后开始灌装双氧水，2个集装箱罐共装了39.6 t 50%浓度的双氧水。13时33分槽车离开柳州运往深圳。下午17时，槽车行驶到323国道鹿寨县寨沙路段一坡顶处，司机陈某某从后视镜中看到拖车上靠近驾驶室的第一个罐体顶部的人孔盖有液体溢出，即将车子停靠到公路右侧检查，与押运员张某爬到罐顶上，打开快开式人孔盖查看，发现里面的液体在冒气泡，如开水般沸腾并溢出，流到地面冒起白烟，且越来越激烈，两人不知如何处理，束手无策。约18时叫过路的司机向110报警。约18时10分，鹿寨县交警来到现场实施交通封锁。19时左右，第1个罐体发生剧烈爆炸，罐体全部解体，挂车大梁弯曲变形，牵引车车头损坏，大量双氧水喷出。第1个罐体发生爆炸后，司机陈某某又到现场查看第2个罐体，发现第2个罐体内的液体也在沸腾。此时，柳州市及鹿寨县安监、公安、消防及相关部门工作人员先后到达现场，消防中队用消防水车对第2个罐体**冷却。约21时20分，柳州化学工业集团有限公司应急救援中队的第1批救援人员到达现场。此时，罐体下部左右2个排料阀橡胶垫片因高温软化并在罐内压力下被挤出，罐内双氧水从阀门喷出。为了排出罐内的双氧水，防止因反应压力过高发生爆炸，2名救援人员在消防水炮**掩护下，将罐体下部2个出料球阀打开，排出罐内的双氧水。至6月3日凌晨2时左右，当第2个罐体内的双氧水快排放完时，罐体突然发生爆炸，罐体中部鼓胀变形，人孔盖板被炸飞。此次事故除运输车辆及罐体损坏外，所幸未造成人员伤亡。
2 事故调查结果
2.1 承运单位情况
双氧水的承运单位为衡阳市某运输有限公司，具有危险货物运输资格(2类3项、第3类、第4类、5类2项、第6类、第8类)。
2.2 车辆情况
2.2.1 牵引车
牵引车型:重型半挂牵引车;机动车行驶证注册登记日期:2007年5月21日;检验合格有效期至2008年5月;核准牵引总质量:38285 kg。牵引车权属承运单位。
2.2.2 挂车及罐体
(1)挂车类型:重型集装箱半挂车;机动车行驶证登记日期:2004年7月;检验合格有效期至2007年7月;核定载质量:40000 。挂车权属承运单位。
(2)集装箱罐
挂车装2个集装箱罐。罐体产品编号:211012G1、211012G2。由东莞市永强汽车制造有限公司制造，2002年11月28日完工，2002年11月29日卖给茂名市某商贸有限公司，2007年3月茂名市某商贸有限公司转卖给承运单位。罐体技术参数:设计外形尺寸:02400×6100×4.0(封头板厚5.0 l"rln1);材质:304。容积:25 m3;设计压力:常压;设计温度:常温;工作介质:轻质燃油;最高工作压力:0.01 MPa;试验压力:0.036 MPa。执行技术标准:QC/r 653—20000J~油车、运油车技术条件》。罐体靠近人孔盖有1个用 I28的无缝管制作的排气管，管的下端用堵头封堵，仅在管子下部侧面分3排钻9个约(z)3的通气孔。罐体两侧出料管垫片为普通橡胶板。集装箱罐出厂有产品质量证明书和产品合格
证。
2.2.3 驾驶人员情况
司机:陈某某，男，29岁，小学文化，具有机动车驾驶证和《危险货物运输(列车)资格证》，2007年5月22日受聘承运单位驾驶员。押运员:张某，男，33岁，初中文化，具有《道路危险货物运输操作证》、《危险货物运输(列车)资格证》。2007年5月22日受聘承运单位押运员兼驾驶员。据交待，两人均为首次为承运单位出车。持有的相关危险货物运输的资格证，司机是2006年由原雇主办理，押运员是2007年由承运单
办理，领证前均未受过危险化学品运输安全培训考核，对危险化学品的知识不了解，出车前也没有人交待过安全注意事项，不知道双氧水性质。
2.2.4 双氧水质量
经广西化工产品质量监督检验站取样分析，柳州盛强化工有限公司50%双氧水产品质量符合标准要求。
2.2.5 罐体金属材质
经柳州市特种设备监督检验所检测:材质分析结果:0Cr18Ni9(304);金相分析结果:有晶间腐蚀。
3 事故原因分析
3.1 双氧水的危险性
双氧水(过氧化氢)属爆炸性强氧化剂。双氧水本身不燃，纯品化学性质稳定。但接触催化杂质时发生如下分解放热反应:
H202一H20+1/202+54.25 kJ?tool一
双氧水的温度和浓度越高，分解速率越快，因此一旦诱发了分解，则分解随着放热和温升自行加速，分解加剧，此连锁反应直至分解完全。在密封条件下，双氧水大量的潜热使水迅速蒸发，生成高温水蒸汽，此时水蒸汽的体积相当于液体水的数十倍至数百倍[3] 3，可使容器内的双氧水、氧气和水蒸汽产生高温高压导致容器爆炸。双氧水与许多无机化合物或杂质接触后都会迅速分解，放出大量的热量、氧和水蒸汽而导致爆炸。大多数金属(如铁、铜、银、铅、汞、锌、钴、镍、铬、锰等)及其氧化物和盐类都是双氧水分解的活性催化剂，尘土、香烟灰、碳粉、铁锈等也能加速分解。双氧水能与可燃物反应放出大量热量和氧气而引起着火爆炸。双氧水在pH值为3.5,4.5时最稳定，在碱性溶液中极易分解，在遇强光，特别是短波射线照射时也能发生分解。当加热到100?以上时，开始急剧分解。双氧水能使有机物燃烧，它与许多有机物如糖、淀粉、醇类、石油产品等形成爆炸性混合物，在撞击、受热或电火花作用下能发生爆炸。浓度超过74%的双氧水，在具有适当的点火源或温度的密闭容器中，会产生气相爆炸。
3.2 罐体不符合贮存要求
承运单位的2个集装箱罐是按工作介质为轻质燃油的技术标准进行设计和制造，制造时未经固化处理，内表面焊缝未经打磨，焊接飞溅物、焊渣(金属氧化物)等未彻底清理，内表面未作抛光和钝化处理。罐体靠封头环缝下部左右两侧各装设有1个排料阀，其法兰密封垫为普通橡胶板制作(因2个罐体上的人孔盖板均已被炸飞未找到，按经验判断其密封垫也应是普通橡胶板)。经取样以柳州盛强化工有限公司50%双氧水浸泡试验，此橡胶料与双氧水一接触即发生明显的反应，产生大量气泡。据承运单位事后的证明材料，这2台罐于2007年3月购回，曾于5月初装过粗苯，5月30日装过32%烧碱，之前使用的茂名某商贸有限公司在用期间装载情况未能查证。6月2日在装载双氧水前仅采用灌满水的方法进行冲洗。综上所述，与罐体有关的事故原因可能有以下
几个因素:
(1)集装箱罐系按工作介质为轻质燃油技术标准设计、制造，材质和制造工艺及罐体结构均不适合装载双氧水。罐体无测温装置，排气孔过小且无防尘罩等。
(2)由于奥氏体不锈钢罐体未经固熔处理，焊接热影响区在使用中接触敏感物质可产生晶间腐蚀，且内表面未经抛光和钝化处理。装入双氧水后，因腐蚀作用溶出的金属离子和附着在表面的焊渣等杂质可对双氧水的分解起到催化作用，因排气孔太小，分解产生的高温高压蒸汽和氧气不能及时有效排放，导致罐体超压爆炸。
(3)集装箱罐左右两侧的出料阀及人孔盖密封垫均采用普通橡胶垫。普通橡胶为高分子可燃有机物质，可诱发双氧水发生连锁放热分解反应，导致爆炸。
(4)该集装箱罐在此前曾装载过粗苯和32%烧碱，在此次装入双氧水前仅采用灌水方法冲洗，因冲洗不彻底(如法兰连接处)，残余的碱性物质与双氧水发生分解反应，导致爆炸。
3.3 管理疏漏
(1)罐装双氧水前，未对罐体适宜性进行技术性检查，没有判断其是否符合装载双氧水的要求。
(2)对罐内是否存在有害残留物(杂质)没有有效的检验手段。
(3)产品出厂未提供《化学品安全技术说明书》和《化学品安全标签》。
(4)运输人员未接受培训就取得了资格证书，其中既有发证机关的管理疏漏，也与承运单位的不重视有关，致使运输人员缺乏相关知识，对突发事故束手无策，这也是造成本次事故的重要原因。4 有关双氧水运输安全的几点建议按双氧水的特殊要求进行设计和制造，罐体材质应使用超低碳奥氏体不锈钢，内表面应经抛光和钝化处理。排气孔的泄放量应根据罐体容积进行计算确定，排气管上应带有防尘装置，罐体上应设有测温装置。人孔、出料阀法兰密封垫应采用聚四氟乙烯或钝铝等与双氧水不发生催化作用的材料。
(2)充装单位对前来装运双氧水的罐体应进行技术性检查，对罐体材质和结构、制造工艺不符合装载双氧水要求的应不予充装。
(3)执行充装前取样检验制度。在每次罐装双氧水前，均应对罐内的残留物取样进行定性分析，凡残留物不是双氧水或混入杂质的，必须对罐内进行彻底清洗。
(4)专罐专用。双氧水生产企业应与使用单位或经销单位约定，尽可能使用固定的槽罐装运，实行专罐专用;如使用社会运输，则应对罐体提出相应的技术要求。
(5)产品出厂时必须随车提供化学品安全技术说明书，在罐体上应有安全标签。
(6)司机和押运员必须经过正规的危险化学品安全知识、危险化学品运输安全知识培训，并经考核合格，掌握危险化学品安全知识后方可持证上岗。
延伸阅读:
过氧化氢在高温或杂质催化作用下，开始热分解反应，生成的氧气和水蒸气使罐体内压力增大，与此同时分解潜热使液体温度升高;温度升高又进一步加速分解反应，使罐内压力越来越大，最终导致反应失控或热爆炸。容器内部压力最终冲破槽罐的薄弱部位时，罐内气相介质通过裂缝高速喷出，并发出“嘶嘶”的声音。槽罐泄压时，由于内外存在压力梯度，容器内压力急剧下降，导致气液平衡破坏，从而导致罐内气体压力下降，过氧化氢大量的潜热使储罐内液体急速沸腾蒸发产生爆沸。此时水蒸气的体积相当于液体水的数十倍至数百倍，导致容器内压力骤增，最终使储罐产生脆性破坏，罐体碎片四处飞散，并产生巨大冲波，造成巨大破坏。结合近年来发生的一系列过氧化氢爆炸事故，国内外学者对其事故模型，热爆炸机理以及工艺过程中的热风险评估进行了大量的理论和实验研究。
危化品装卸车相关安全要求:
1、 运输人员必须经主管部门培训合格，掌握一定的危化品安全知识和应急
措施，取
得《道路危险货物运输操作证》，持证上岗。
2、 运输危化品人员装卸时必须佩戴与其危险货物相适应的劳动防护用品。 3、 危险化学品运输车辆槽罐必须按规定检验，有检验报告证明书。 4、 危险化学品运输车辆排气筒处必须装有阻火装置。
5、 危险化学品运输车辆安全警示标示齐全，有安全标签及安全技术说明书。 6、 装卸时必须挂接静电导线，静电导线与车体相连部分不得有油漆等，确
保静电输出。
7、 装卸时流速不可过快，按危险介质适当控制，避免液体流速过快在管道
内冲刷产生静电。
8、 夏季装卸前，罐车必须静止且打开装卸孔10分钟以上再作业，避免罐
体经长时间暴晒后内部受热液体体积膨胀而发生事故。 9、 装卸现场严禁吸烟，严禁带火种，低闪电，高危险性的介质装卸建议没
收司机人员打火机等火源。
10、 装卸平台操作柱、照明等电器线路必须防爆。
11、 装卸人员不得在装卸期间擅自离开现场，必须时时监护。 12、 其他。
机电工程部安环科
2015年4月
永磁交流伺服电机位置反馈传感器检测相位与电机磁极相位的对齐方式 2008-11-07 来源:internet 浏览:504
主流的伺服电机位置反馈元件包括增量式编码器，绝对式编码器，正余弦编码器，旋转变压器等。为支持永磁交流伺服驱动的矢量控制，这些位置反馈元件就必须能够为伺服驱动器提供永磁交流伺服电机的永磁体磁极相位，或曰电机电角度信息，为此当位置反馈元件与电机完成定位安装时，就有必要调整好位置反馈元件的角度检测相位与电机电角度相位之间的相互关系，这种调整可以称作电角度相位初始化，也可以称作编码器零位调整或对齐。下面列出了采用增量式编码器，绝对式编码器，正余弦编码器，旋转变压器等位置反馈元件的永磁交流伺服电机的传感器检测相位与电机电角度相位的对齐方式。
增量式编码器的相位对齐方式
在此讨论中，增量式编码器的输出信号为方波信号，又可以分为带换相信号的增量式编码器和普通的增量式编码器，普通的增量式编码器具备两相正交方波脉冲输出信号A和B，以及零位信号Z;带换相信号的增量式编码器除具备ABZ输出信号外，还具备互差120度的电子换相信号UVW，UVW各自的每转周期数与电机转子的磁极对数一致。带换相信号的增量式编码器的UVW电子换相信号的相位与转子磁极相位，或曰电角度相位之间的对齐方法如下:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
2.用示波器观察编码器的U相信号和Z信号;
3.调整编码器转轴与电机轴的相对位置;
4.一边调整，一边观察编码器U相信号跳变沿，和Z信号，直到Z信号稳定在高电平上(在此默认Z信号的常态为低电平)，锁定编码器与电机的相对位置关系;
5.来回扭转电机轴，撒手后，若电机轴每次自由回复到平衡位置时，Z信号都能稳定在高电平上，则对齐有效。
撤掉直流电源后，验证如下:
1.用示波器观察编码器的U相信号和电机的UV线反电势波形;
2.转动电机轴，编码器的U相信号上升沿与电机的UV线反电势波形由低到高的过零点重合，编码器的Z信号也出现在这个过零点上。
上述验证方法，也可以用作对齐方法。
需要注意的是，此时增量式编码器的U相信号的相位零点即与电机UV线反电势的相位零点对齐，由于电机的U相反电势，与UV线反电势之间相差30度，因而这样对齐后，增量式编码器的U相信号的相位零点与电机U相反电势的-30度相位点对齐，而电机电角度相位与U相反电势波形的相位一致，所以此时增量式编码器的U相信号的相位零点与电机电角度相位的-30度点对齐。
有些伺服企业习惯于将编码器的U相信号零点与电机电角度的零点直接对齐，为达到此目的，可以:
1.用3个阻值相等的电阻接成星型，然后将星型连接的3个电阻分别接入电机的UVW三相绕组引线;
2.以示波器观察电机U相输入与星型电阻的中点，就可以近似得到电机的U相反电势波形;
3.依据操作的方便程度，调整编码器转轴与电机轴的相对位置，或者编码器外壳与电机外壳的相对位置;
4.一边调整，一边观察编码器的U相信号上升沿和电机U相反电势波形由低到高的过零点，最终使上升沿和过零点重合，锁定编码器与电机的相对位置关系，完成对齐。
由于普通增量式编码器不具备UVW相位信息，而Z信号也只能反映一圈内的一个点位，不具备直接的相位对齐潜力，因而不作为本讨论的话题。
绝对式编码器的相位对齐方式
绝对式编码器的相位对齐对于单圈和多圈而言，差别不大，其实都是在一圈内对齐编码器的检测相位与电机电角度的相位。早期的绝对式编码器会以单独的引脚给出单圈相位的最高位的电平，利用此电平的0和1的翻转，也可以实现编码器和电机的相位对齐，方法如下:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
2.用示波器观察绝对编码器的最高计数位电平信号;
3.调整编码器转轴与电机轴的相对位置;
4.一边调整，一边观察最高计数位信号的跳变沿，直到跳变沿准确出现在电机轴的定向平衡位置处，锁定编码器与电机的相对位置关系;
5.来回扭转电机轴，撒手后，若电机轴每次自由回复到平衡位置时，跳变沿都能准确复现，则对齐有效。
这类绝对式编码器目前已经被采用EnDAT，BiSS，Hyperface等串行协议，以及日系专用串行协议的新型绝对式编码器广泛取代，因而最高位信号就不符存在了，此时对齐编码器和电机相位的方法也有所变化，其中一种非常实用的方法是利用编码器内部的EEPROM，存储编码器随机安装在电机轴上后实测的相位，具体方法如下:
1.将编码器随机安装在电机上，即固结编码器转轴与电机轴，以及编码器外壳与电机外壳;
2.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
3.用伺服驱动器读取绝对编码器的单圈位置值，并存入编码器内部记录电机电角度初始相位的EEPROM中;
4.对齐过程结束。
由于此时电机轴已定向于电角度相位的-30度方向，因此存入的编码器内部EEPROM中的位置检测值就对应电机电角度的-30度相位。此后，驱动器将任意时刻的单圈位置检测数据与这个存储值做差，并根据电机极对数进行必要的换算，再加上-30度，就可以得到该时刻的电机电角度相位。
这种对齐方式需要编码器和伺服驱动器的支持和配合方能实现，日系伺服的编码器相位之所以不便于最终用户直接调整的根本原因就在于不肯向用户提供这种对齐方式的功能界面和操作方法。这种对齐方法的一大好处是，只需向电机绕组提供确定相序和方向的转子定向电流，无需调整编码器和电机轴之间的角度
关系，因而编码器可以以任意初始角度直接安装在电机上，且无需精细，甚至简单的调整过程，操作简单，工艺性好。
如果绝对式编码器既没有可供使用的EEPROM，又没有可供检测的最高计数位引脚，则对齐方法会相对复杂。如果驱动器支持单圈绝对位置信息的读出和显示，则可以考虑:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
2.利用伺服驱动器读取并显示绝对编码器的单圈位置值;
3.调整编码器转轴与电机轴的相对位置;
4.经过上述调整，使显示的单圈绝对位置值充分接近根据电机的极对数折算出来的电机-30度电角度所应对应的单圈绝对位置点，锁定编码器与电机的相对位置关系;
5.来回扭转电机轴，撒手后，若电机轴每次自由回复到平衡位置时，上述折算位置点都能准确复现，则对齐有效。
如果用户连绝对值信息都无法获得，那么就只能借助原厂的专用工装，一边检测绝对位置检测值，一边检测电机电角度相位，利用工装，调整编码器和电机的相对角位置关系，将编码器相位与电机电角度相位相互对齐，然后再锁定。这样一来，用户就更加无从自行解决编码器的相位对齐问题了。
个人推荐采用在EEPROM中存储初始安装位置的方法，简单，实用，适应性好，便于向用户开放，以便用户自行安装编码器，并完成电机电角度的相位整定。
正余弦编码器的相位对齐方式
普通的正余弦编码器具备一对正交的sin，cos 1Vp-p信号，相当于方波信号的增量式编码器的AB正交信号，每圈会重复许许多多个信号周期，比如2048等;以及一个窄幅的对称三角波Index信号，相当于增量式编码器的Z信号，一圈一般出现一个;这种正余弦编码器实质上也是一种增量式编码器。另一种正余弦编码器除了具备上述正交的sin、cos信号外，还具备一对一圈只出现一个信号周期的相互正交的1Vp-p的正弦型C、D信号，如果以C信号为sin，则D信号为cos，通过sin、cos信号的高倍率细分技术，不仅可以使正余弦编码器获得比
原始信号周期更为细密的名义检测分辨率，比如2048线的正余弦编码器经2048细分后，就可以达到每转400多万线的名义检测分辨率，当前很多欧美伺服厂家都提供这类高分辨率的伺服系统，而国内厂家尚不多见;此外带C、D信号的正余弦编码器的C、D信号经过细分后，还可以提供较高的每转绝对位置信息，比如每转2048个绝对位置，因此带C、D信号的正余弦编码器可以视作一种模拟式的单圈绝对编码器。
采用这种编码器的伺服电机的初始电角度相位对齐方式如下:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
2.用示波器观察正余弦编码器的C信号波形;
3.调整编码器转轴与电机轴的相对位置;
4.一边调整，一边观察C信号波形，直到由低到高的过零点准确出现在电机轴的定向平衡位置处，锁定编码器与电机的相对位置关系;
5.来回扭转电机轴，撒手后，若电机轴每次自由回复到平衡位置时，过零点都能准确复现，则对齐有效。
撤掉直流电源后，验证如下:
1.用示波器观察编码器的C相信号和电机的UV线反电势波形;
2.转动电机轴，编码器的C相信号由低到高的过零点与电机的UV线反电势波形由低到高的过零点重合。
这种验证方法，也可以用作对齐方法。
此时C信号的过零点与电机电角度相位的-30度点对齐。
如果想直接和电机电角度的0度点对齐，可以考虑:
1.用3个阻值相等的电阻接成星型，然后将星型连接的3个电阻分别接入电机的UVW三相绕组引线;
2.以示波器观察电机U相输入与星型电阻的中点，就可以近似得到电机的U相反电势波形;
3.调整编码器转轴与电机轴的相对位置;
4.一边调整，一边观察编码器的C相信号由低到高的过零点和电机U相反电势波形由低到高的过零点，最终使2个过零点重合，锁定编码器与电机的相对位置关系，完成对齐。
由于普通正余弦编码器不具备一圈之内的相位信息，而Index信号也只能反映一圈内的一个点位，不具备直接的相位对齐潜力，因而在此也不作为讨论的话题。
如果可接入正余弦编码器的伺服驱动器能够为用户提供从C、D中获取的单圈绝对位置信息，则可以考虑:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
2.利用伺服驱动器读取并显示从C、D信号中获取的单圈绝对位置信息;
3.调整旋变轴与电机轴的相对位置;
4.经过上述调整，使显示的绝对位置值充分接近根据电机的极对数折算出来的电机-30度电角度所应对应的绝对位置点，锁定编码器与电机的相对位置关系;
5.来回扭转电机轴，撒手后，若电机轴每次自由回复到平衡位置时，上述折算绝对位置点都能准确复现，则对齐有效。
此后可以在撤掉直流电源后，得到与前面基本相同的对齐验证效果:
1.用示波器观察正余弦编码器的C相信号和电机的UV线反电势波形;
2.转动电机轴，验证编码器的C相信号由低到高的过零点与电机的UV线反电势波形由低到高的过零点重合。
如果利用驱动器内部的EEPROM等非易失性存储器，也可以存储正余弦编码器随机安装在电机轴上后实测的相位，具体方法如下:
1.将正余弦随机安装在电机上，即固结编码器转轴与电机轴，以及编码器外壳与电机外壳;
2.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
3.用伺服驱动器读取由C、D信号解析出来的单圈绝对位置值，并存入驱动器内部记录电机电角度初始安装相位的EEPROM等非易失性存储器中;
4.对齐过程结束。
由于此时电机轴已定向于电角度相位的-30度方向，因此存入的驱动器内部EEPROM等非易失性存储器中的位置检测值就对应电机电角度的-30度相位。此后，驱动器将任意时刻由编码器解析出来的与电角度相关的单圈绝对位置值与这个存储值做差，并根据电机极对数进行必要的换算，再加上-30度，就可以得到该时刻的电机电角度相位。
这种对齐方式需要伺服驱动器的在国内和操作上予以支持和配合方能实现，而且由于记录电机电角度初始相位的EEPROM等非易失性存储器位于伺服驱动器中，因此一旦对齐后，电机就和驱动器事实上绑定了，如果需要更换电机、正余弦编码器、或者驱动器，都需要重新进行初始安装相位的对齐操作，并重新绑定电机和驱动器的配套关系。
旋转变压器的相位对齐方式
旋转变压器简称旋变，是由经过特殊电磁设计的高性能硅钢叠片和漆包线构成的，相比于采用光电技术的编码器而言，具有耐热，耐振。耐冲击，耐油污，甚至耐腐蚀等恶劣工作环境的适应能力，因而为武器系统等工况恶劣的应用广泛采用，一对极(单速)的旋变可以视作一种单圈绝对式反馈系统，应用也最为广泛，因而在此仅以单速旋变为讨论对象，多速旋变与伺服电机配套，个人认为其极对数最好采用电机极对数的约数，一便于电机度的对应和极对数分解。
旋变的信号引线一般为6根，分为3组，分别对应一个激励线圈，和2个正交的感应线圈，激励线圈接受输入的正弦型激励信号，感应线圈依据旋变转定子的相互角位置关系，感应出来具有SIN和COS包络的检测信号。旋变SIN和COS输出信号是根据转定子之间的角度对激励正弦信号的调制结果，如果激励信号是sinωt，转定子之间的角度为θ，则SIN信号为sinωt×sinθ，则COS信号为sinωt×cosθ，根据SIN，COS信号和原始的激励信号，通过必要的检测电路，就可以获得较高分辨率的位置检测结果，目前商用旋变系统的检测分辨率可以达到每圈2的12次方，即4096，而科学研究和航空航天系统甚至可以达到2的20次方以上，不过体积和成本也都非常可观。
商用旋变与伺服电机电角度相位的对齐方法如下:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出;
2.然后用示波器观察旋变的SIN线圈的信号引线输出;
3.依据操作的方便程度，调整电机轴上的旋变转子与电机轴的相对位置，或者旋变定子与电机外壳的相对位置;
4.一边调整，一边观察旋变SIN信号的包络，一直调整到信号包络的幅值完全归零，锁定旋变;
5.来回扭转电机轴，撒手后，若电机轴每次自由回复到平衡位置时，信号包络的幅值过零点都能准确复现，则对齐有效 。
撤掉直流电源，进行对齐验证:
1.用示波器观察旋变的SIN信号和电机的UV线反电势波形;
2.转动电机轴，验证旋变的SIN信号包络过零点与电机的UV线反电势波形由低到高的过零点重合。
这个验证方法，也可以用作对齐方法。
此时SIN信号包络的过零点与电机电角度相位的-30度点对齐。
如果想直接和电机电角度的0度点对齐，可以考虑:
1.用3个阻值相等的电阻接成星型，然后将星型连接的3个电阻分别接入电机的UVW三相绕组引线;
2.以示波器观察电机U相输入与星型电阻的中点，就可以近似得到电机的U相反电势波形;
3.依据操作的方便程度，调整编码器转轴与电机轴的相对位置，或者编码器外壳与电机外壳的相对位置;
4.一边调整，一边观察旋变的SIN信号包络的过零点和电机U相反电势波形由低到高的过零点，最终使这2个过零点重合，锁定编码器与电机的相对位置关系，完成对齐。
需要指出的是，在上述操作中需有效区分旋变的SIN包络信号中的正半周和负半周。由于SIN信号是以转定子之间的角度为θ的sinθ值对激励信号的调制结果，因而与sinθ的正半周对应的SIN信号包络中，被调制的激励信号与原始激励信号同相，而与sinθ的负半周对应的SIN信号包络中，被调制的激励信
号与原始激励信号反相，据此可以区别和判断旋变输出的SIN包络信号波形中的正半周和负半周。对齐时，需要取sinθ由负半周向正半周过渡点对应的SIN包络信号的过零点，如果取反了，或者未加准确判断的话，对齐后的电角度有可能错位180度，从而造成速度外环进入正反馈。
如果可接入旋变的伺服驱动器能够为用户提供从旋变信号中获取的与电机电角度相关的绝对位置信息，则可以考虑:
1.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
2.利用伺服驱动器读取并显示从旋变信号中获取的与电机电角度相关的绝对位置信息;
3.依据操作的方便程度，调整旋变轴与电机轴的相对位置，或者旋变外壳与电机外壳的相对位置;
4.经过上述调整，使显示的绝对位置值充分接近根据电机的极对数折算出来的电机-30度电角度所应对应的绝对位置点，锁定编码器与电机的相对位置关系;
5.来回扭转电机轴，撒手后，若电机轴每次自由回复到平衡位置时，上述折算绝对位置点都能准确复现，则对齐有效。
此后可以在撤掉直流电源后，得到与前面基本相同的对齐验证效果:
1.用示波器观察旋变的SIN信号和电机的UV线反电势波形;
2.转动电机轴，验证旋变的SIN信号包络过零点与电机的UV线反电势波形由低到高的过零点重合。
如果利用驱动器内部的EEPROM等非易失性存储器，也可以存储旋变随机安装在电机轴上后实测的相位，具体方法如下:
1.将旋变随机安装在电机上，即固结旋变转轴与电机轴，以及旋变外壳与电机外壳;
2.用一个直流电源给电机的UV绕组通以小于额定电流的直流电，U入，V出，将电机轴定向至一个平衡位置;
3.用伺服驱动器读取由旋变解析出来的与电角度相关的绝对位置值，并存入驱动器内部记录电机电角度初始安装相位的EEPROM等非易失性存储器中;
4.对齐过程结束。
由于此时电机轴已定向于电角度相位的-30度方向，因此存入的驱动器内部EEPROM等非易失性存储器中的位置检测值就对应电机电角度的-30度相位。此后，驱动器将任意时刻由旋变解析出来的与电角度相关的绝对位置值与这个存储值做差，并根据电机极对数进行必要的换算，再加上-30度，就可以得到该时刻的电机电角度相位。
这种对齐方式需要伺服驱动器的在国内和操作上予以支持和配合方能实现，而且由于记录电机电角度初始相位的EEPROM等非易失性存储器位于伺服驱动器中，因此一旦对齐后，电机就和驱动器事实上绑定了，如果需要更换电机、旋变、或者驱动器，都需要重新进行初始安装相位的对齐操作，并重新绑定电机和驱动器的配套关系。
注意
1.以上讨论中，所谓对齐到电机电角度的-30度相位的提法，是以UV反电势波形滞后于U相30度的前提为条件。
2.以上讨论中，都以UV相通电，并参考UV线反电势波形为例，有些伺服系统的对齐方式可能会采用UW相通电并参考UW线反电势波形。
3.如果想直接对齐到电机电角度0度相位点，也可以将U相接入低压直流源的正极，将V相和W相并联后接入直流源的负端，此时电机轴的定向角相对于UV相串联通电的方式会偏移30度，以文中给出的相应对齐方法对齐后，原则上将对齐于电机电角度的0度相位，而不再有-30度的偏移量。这样做看似有好处，但是考虑电机绕组的参数不一致性，V相和W相并联后，分别流经V相和W相绕组的电流很可能并不一致，从而会影响电机轴定向角度的准确性。而在UV相通电时，U相和V相绕组为单纯的串联关系，因此流经U相和V相绕组的电流必然是一致的，电机轴定向角度的准确性不会受到绕组定向电流的影响。
4.不排除伺服厂商有意将初始相位错位对齐的可能性，尤其是在可以提供绝对位置数据的反馈系统中，初始相位的错位对齐将很容易被数据的偏置量补偿回来，以此种方式也许可以起到某种保护自己产品线的作用。只是这样一来，用户就更加无从知道伺服电机反馈元件的初始相位到底该对齐到哪儿了。用户自然也不愿意遇到这样的供应商。
范文四：化工爆炸事故个人感想
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化工爆炸事故个人感想
如果化工厂爆炸，能在极短时间内，释放出大量能量，产生高温，并放出大量气体，在周围介质中造成高压，给人们财产和安全造成极大的伤害，后果不堪设想。下面是有化工爆炸事故感想，欢迎参阅。
化工爆炸事故感想 近一段时间以来，交通、生产、食品卫生等领域频频发生安全事故。这不，发生在大连的“7.16”爆炸事故余音未了，山东省新泰市再次发生了化工厂爆炸事故。
大连的“7.16”爆炸事故以及“11.19”新泰化工厂爆炸事故等众多事故的频繁发生，无不在撞击人在生存与发展中，因此安全事故给我们带来的严重困惑与思考。
事故原因表明我们的职工在安全生产过程中违章较多但后果是严重的难以挽回的。安全生产的前提是遵章守法。切实做到安全生产提高安全意识从每一天的工作做起，从一点一滴开始。职工生产在第一线，现场环境复杂有时存在着不确定的因素，这就要求我们在工作和处理问题时，应时刻保持冷静的头脑并不断提高业务技能以不变应万变，防范各种突发情况。
每一位职工都要有危机意识，事故是对思想麻痹者的惩罚。切莫让一时的疏忽，成为你终身的遗憾。
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这次观看完之后还使我认识到班组安全管理是实现安全生产的重要保证。作为企业各项制度的执行者，我们必须实实在在，认认真真的作好班组的安全管理工作是在工作中，我们每个人都应应多留心，随时掌握生产中存在的各项问题及不安全因素等情况。发现安全隐患，必须及时采取相应措施解决，避免事故的发生 。只有这样我们每个人才会更有活力，长期安全才能有保障。
化工爆炸事故感想体会 X化工厂爆炸事故，值得我们认真反思.我们要从这次爆炸事故中深刻汲取教训，举一反三，查找隐患，堵塞漏洞，改进工作，真正把加强安全生产的各项措施落到实处。天然气爆炸是在一瞬间，(数千分之一秒)生产高温(达3000?)、高压的燃烧过程，爆炸波速可达300m/s，造成很大的破坏力。如果天然气泄漏遇到电厂内的高温设备、明火、静电、闪电或操作不当等会发生爆炸、火灾，在密闭空间会使人缺氧、窒息，甚至死亡，给单位安全生产和人民生命财产带来不可估量的损失。
我厂天然气可能泄漏的区域从调压站到燃气轮机之间的天然气的输送管道、调压器、阀门、过滤器、控制、调节、测量等零部件及其连接部位泄漏、配件等(重点区域燃气轮机的轮机间、气体小间、辅机间)。燃气轮机要求较高的天然气进口压力，高压天然气管道会由于气源压力波动而导致管道压力增加;天然气中含有的微量硫化氢等对管道及其附
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件均有腐蚀用,管壁会因腐蚀减薄;如果天然气管道埋地敷设,还会产生电化学腐蚀,这些都会加大管道泄漏被燃爆的可能性。
燃气轮机在启动和停机时。如果机内的燃料与空气混合达到了爆炸极限浓度时形成爆炸性混合物，有爆炸的危险。燃气轮机在气体小间、辅机间、轮机间的通风系统不良，也会形成爆炸性的混合物.遇到辅机室内高温部件附件有可能发生火灾爆炸事故。天然气中含有的液体成分若未能完全分离除去.可能会聚集在较低的位置.并且在燃料流量发生变化的过程中还会以液滴形式断续地流动。进入燃气轮机燃烧室的液态微滴或未蒸发的燃料液滴能在燃料喷嘴上结焦并引起过早点火或逆燃，还可以引起火焰温度和透平负载的快速波动。燃料液滴又可以通过燃烧室在下游的高温燃气通道内燃烧，这样引起超温甚至烧穿高温燃气通道部件。大量的液体进入燃烧室内部就会出现压力波动甚至发生爆燃。
防范措施:
1. 建立健全的各项安全管理制度。
. 加强职工教育培训，提高职工安全防范和应急能力,严格安全操作。在燃气轮机点火前(尤其是点火不成功或自动熄火后重新点火时)一定要按照运行操作规程对燃气轮机进行吹扫。
. 提高工作责任心，多巡检，及时发现设备缺陷;用科
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学的手段和现有的检测仪器及时发现泄漏隐患，提前采取预防措施。天然气发生严重泄漏时，会出现以下现象:3.1 天然气工作压力有变化。3.在泄漏源附近可听到强烈的气流声。
.手持报警仪会发出报警声。3.泄漏较大时(浓度较高)固定报警器会发出自动报警。
. 加强防火安全管理。凡进入天然气区域的人员一律严禁带火种。
. 采取防静电防爆措施。严格职工劳保穿戴，凡进入天然气区域的人员一律要求穿防静电工作服，严禁带手机进入;每年对天然气管道的静电和防雷接地装置以及电气设备的接地保护线进行检测，保证防火防爆安全装置完好，使静电和雷电能够及时得到地释放;采用防爆型照明、防爆仪表及其他防爆用电设备
. 保证消防系统完好。
. 按规定进行氮气置换，以确保施工安全。
化工爆炸事故感想范文 19时许，一声震耳欲聋的爆炸声划破山西省榆社县的上空。距离箕城镇北向阳村不足500米的山西榆社化工股份有限公司聚合车间突然发生爆炸。56岁的山西榆社县箕城镇北向阳村委会副书记李志明回忆起那一刻时，说可以用“心惊肉跳”来形容。
1日上午，据官方消息称，截至9时，事故共造成当班
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和附近工段工人死亡4人，重伤2人，轻伤3人，受伤人员已经被妥善安置到该县各个医院救治。记者在事故现场看到，安监、公安、卫生、消防等救援人员仍在忙碌，空气中弥散着化工厂固有的刺鼻气味。
事故发生时，李志明站在自己家的院子里，“先是看见头顶的天空中一团火光，接着‘砰’的一声巨响，顷刻间屋子里的窗户玻璃全部被震碎，等村里的人反应过来后才想起抱着脑袋逃命。
李志明说，事故发生后村委会干部第一反应就是疏散北向阳村近600名村民，预防第二次爆炸的发生。
中新社记者在到达该村采访时，180多户农村院落还笼罩在冬日黎明前的黑暗里，一片漆黑中仅有由30多名村民组成的护村队，在村委会办公大院门外燃烧着的麦秆前取暖。
村委会的几间屋子里一片狼藉，窗户玻璃都已被震碎，一些原来关着的屋门门板躺在地上，墙皮脱落，地面上、沙发上、桌子上以及一些电器上落满了一层厚厚的尘土。
几名村民告诉记者，村里几乎所有的窗户玻璃在同一时间破碎。村民说，爆炸没有给村民带来严重伤害，仅有几个人因玻璃划伤了皮肤，但爆炸让他们的房屋暂时不能居住，有几户墙体已经裂开了很深的缝隙
榆社县宣传部长王洪昌说，事故发生后，山西盛晋中
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市政府相关部门领导、专家紧急赶赴现场组织抢险，处理善后事宜。经山西省环保部门检测，事故发生地上空大气监测没有超标，厂区污水没有外排，对环环境基本没有影响。
目前，善后工作已全面展开，爆炸原因正在调查之中。
山西榆社化工股份有限公司的前身是山西省榆社县化工总厂，创建于1974年，是一个综合性的中型化工企业，主要生产十余种化工产品，拥有固定资产1.5亿元人民币，职工1500名，年产值1.6亿元人民币、年利税2000万元人民币。新的安全管理理念:演讲比赛中介绍了一些新的安全管理理念，从历史学角度阐述了安全哲学的概念;系统化安全;本质化安全;安全系统理论;控制论原理;信息论原理;行为科学原理;激励理论;事故系统要素;影响人的安全行为的因素;人的安全素质分析;事故心理学;事故损失分析;现代安全管理技术;安全管理的科学手段;安全评价等方面的内容。这些新的安全管理理念给人耳目一新的感觉，我作为安全员更要迅速提高自身的安全技能，把这些新的管理技术和方法，在实际工作中进行灵活运用。坚持以人为本，强化管理，尽可能地提高本质化安全，提高全员安全意识，规范人的不安全行为，杜绝各种习惯性违章行为，消除安全隐患，尽自己最大的努力为员工提供一个良好文明，安全的生产环境。做好单位安全生产的安全保障工作。
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范文五：油罐车爆炸
油罐车爆炸的分析步骤：
1. 油罐车的物性参数，如罐体形状，罐体尺寸，罐体材质厚度，内装液体的理化性质等。
2. 泄露的形式，具体是速释放泄露（大口），还是喷射泄露（小孔）。
3. 泄漏量的计算，
4. 爆炸能量的计算。也包括两种形式，a. 泄露后形成液池，液池蒸发生成蒸气云，蒸气云聚集扩散，遇见明火或静电等点火源发生燃烧爆炸。b. 随着液体泄露，罐体空间越来越大，则罐中蒸汽愈多，压力骤增，当罐内压强超过罐体的强度时，就会发生爆炸，由物理爆炸进而引发化学爆炸。
鉴于是油罐车，权且只考虑液池的蒸汽云爆炸。
蒸气云爆炸模型分析
蒸气云爆炸能产生多种破坏效应，如冲击波超压、热辐射、碎片作用等，但最危险、破坏力最强的是冲击波的破坏效应。常见的冲击波伤害－破坏准则有：超压准则、冲量准则、压力－冲量准则等。本次评价采用超压准则。
蒸气云爆炸的超压使用TNT 当量法进行计算。蒸气云爆炸的TNT 当量可用下式估算：
W TNT =1. 8αW f Q f
Q TNT
式中：1.8：地面爆炸系数；
α:蒸气云的TNT 当量系数，0.04；
W f :液化石油气形成的蒸汽云中参与爆炸的燃料的质量，kg ；
Q f ：燃料的燃烧热，kJ/kg；
Q TNT ：TNT 的爆热，4520kJ/kg；
W TNT ：蒸气云的TNT 当量，kg ；
根据项目单位提供的资料，液化石油气成份为50％的丙烷、50%的丁烷。查物质系数和特性表可知，丙烷燃烧热Hc/(103Btu.lb -1) 为19.9，丁烷燃烧热Hc/(103Btu.lb -1) 为19.4，则：
液化石油气的燃烧热Q f =19.9×103×0.5+19.4×103×0.5＝19.7×103
（Btu/lb）＝19.7×103×1.055÷0.454=45779（kJ/kg）
液化石油气密度取0.51t/m3，充装系数取0.9，设泄露的液化石油气形成的蒸汽云中参与爆炸的总体积百分数为30%，假设这个Ⅱ级供应站6m 3的液化石油气全部泄露（实际是不可能全部泄露的）。则：
6m 3的液化石油气全部发生泄漏时，液化石油气形成的蒸汽云中参与爆炸的燃料的质量W f =6×0.51×103×0.9×30%=826（kg ）
W TNT =1.8×0.04×826×45779/4520=602.3（kg ）
①死亡区
该区内的人员如缺少防护，则被认为将无例外地蒙受严重伤害或死亡，其内径为零，外径记为R 0，表示外圆周处人员因冲击波作用导致肺出血而死亡的概率
为50％，它与爆炸量间的关系由下式确定：
R 0=13. 6(W TNT /1000) 0. 37
式中：W TNT 为爆源的TNT 当量，kg 。
代入W TNT =602.3（kg ，TNT ）
得死亡半径R 0=11.3m
可以认为该圆周内没有死亡的人数正好等于圆周外死亡的人数，即死亡区内的人员将全部死亡，而死亡区外的人员将无一死亡。这一假设在破坏效应随距离急剧衰减的情况下是近似成立的。
②重伤区
该区内的人员如缺少防护，则绝大多数将遭受严重伤害，极少数人可能死亡或受伤。其内径就是死亡半径R 0，外径记为R 1，代表该处人员因冲击波作用耳膜
破裂的概率为50％，它要求冲击波峰值超压为44000Pa 。冲击波超压△Ps 可按下式计算：
△Ps=0.137Z-3+0.119Z-2-0.019
Z =R 1(P 0/E ) 1/3
E=1.8αW f Q f
△Ps =44000/P0 =0.4344
式中：
R 为目标到爆源的水平距离，m ；
P 0为环境压力，Pa ；
E 为爆源总能量，J/kg。
代入冲击波峰值超压44000Pa 可得到重伤半径：
R 1=1.082（E/101300）1/3=32.4m
③轻伤区
该区内的人员如缺少防护，则绝大多数将遭受轻微伤害，少数人将受重伤或平安无事，死亡的可能性极小。该区内径为重伤区域的外径R1，外径记为R 2，代表外边界处耳膜因冲击波作用破裂的概率为1％，它要求的冲击波峰值超压为17000Pa 。按重伤半径的计算方法可的：
R 2=1.956（E/101300）1/3=58.6m
④安全区
该区内人员即使无防护，绝大多数人也不会受伤，死亡的概率几乎为零。该区内径为轻伤区的外径R 2，外径为无穷大。
⑤建筑物的破坏分区
建筑物的破坏程度可参见如下方法确定。
表1 英国建筑物破坏等级的划分
注：在精度要求不太高的危险性评估中，可以此半径作为财产损失半径，并假定此半径内没有损失的财产与此半径外损失的财产相互抵消，或者说，可以假定此半径内的财产完全损失，此半径外的财产完全无损失。
各破坏等级区域外径由下式确定：
R i =K i W T NT 1/3/[1+(3175/W T NT ) 2]1/6
式中：R i 为i 区半径，m ；K i 为常量，计算财产损失半径时破坏等级i ＝2，取K i =4.6，代入上式得：
财产损失半径R i =67.9m
蒸气云爆炸模型后果评价结果
通过前面的蒸气云爆炸超压模型及超压准则，计算得出泄漏扩散后发生蒸气云爆炸造成的不同程度的人员伤害半径和财产损失半径，具体情况见表5.3.2。
表2 蒸气云爆炸破坏/伤害半径
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