姐就是姐_别侮辱姐
范文一：重力坝设计计算
山王庙水库大坝稳定及应力计算
1 基本资料
1.1 坝型选择：山王庙水库大坝采用砼重力坝。 1.2 为了保证大坝的安全，下游设护坦。
1.3 大坝的高度：计算得上游校核水位为2108.98m 、设计水位为2108.71m ，下游校核水位为2079.00m 、设计水位为2078.60m ，开挖高程为2075m 。坝顶高程为2111.00m, 堰顶高程为2108.00m 。
粗估最大坝高：2111-2075=36.00m。
1.4 溢流堰：可用曲线型实用堰（长研型、克奥型、WES 型）、折线型；
利用当地材料，且为小型溢流坝，采用WES 型。 1.5 大坝的稳定及边缘应力计算：
计算时可以考虑风浪及泥沙压力。 建筑物等级为5级建筑物。 1.5.1 实用堰的剖面尺寸：
坝轴线长12.0m ； 溢流堰口长10.0m ；
堰顶水深：校核水深为0.98m 、设计水位为0.71m ； 下游水深t ：校核水深为4.00m 、设计水位为3.60m ；
1.5.2 非溢流坝段的剖面尺寸：
坝轴线长：左岸3个坝段、55.0m ，右岸6个坝段、100.0m ； 上游水位：校核水位为2108.98m 、设计水位为2108.71m ； 下游水深t ：校核水深为4.00m 、设计水位为3.50m ；
2 溢流坝段的稳定和应力计算：只计算最不利情况——校核洪水时溢流情况；
下游水位：坝址水位~流量曲线得为2079.0m ； 上游水位：2108.98m ；
2.1 荷载计算：
2.2 验算抗滑稳定性：
(1)采用抗剪断强度公式计算，其稳定安全系数为： K=（f ，∑W+C，A ）/∑P ；
查前述地质提供的数据：f ，=1.0，C ，=1.10Mpa，代入公式：
K=（1.0×911.002+1.10×30.0×100）/616.89=6.83≥2.5（见规范要求），满足稳定要求。
(2)采用抗剪强度公式计算，其稳定安全系数为： K=（f ∑W ）/∑P ；
查前述地质提供的数据：f=0.6，代入公式：
K=（0.6×911.002）/616.89=0.8860，满足规范要求。
3 非溢流坝段的稳定和应力计算：只计算最不利情况——校核洪水时溢流情况；
非溢流坝段计入上游浪压力、坝顶局部增加的自重，减去堰面动水压力，其稳定安全系数和应力变化不大；由于时间关系，这里不再计算。
胡冲水库大坝稳定及应力计算
1 基本资料
1.1 坝型选择：胡冲水库大坝采用砼重力坝。 1.2 为了保证大坝的安全，下游设护坦。
1.3 大坝的高度：计算得上游校核水位为1767.22m 、设计水位为1766.88m ，下游校核水位为1732.93m 、设计水位为1732.67m ，开挖高程为1726.56m 。坝顶高程为1768.60m, 堰顶高程为1766.00m 。
粗估最大坝高：1768.60-1726.56=42.04m。
1.4 溢流堰：可用曲线型实用堰（长研型、克奥型、WES 型）、折线型；
利用当地材料，且为小型溢流坝，采用WES 型。 1.5 大坝的稳定及边缘应力计算：
计算时可以考虑风浪及泥沙压力。 建筑物等级为5级建筑物。 1.5.1 实用堰的剖面尺寸：
坝轴线长12.0m ； 溢流堰口长10.0m ；
堰顶水深：校核水深为1.22m 、设计水位为0.88m ； 下游水深t ：校核水深为6.37m 、设计水位为6.11m ；
1.5.2 非溢流坝段的剖面尺寸：
坝轴线长：左岸4个坝段、40.0m ，右岸4个坝段、53.0m ； 上游水位：校核水位为1767.22m 、设计水位为1766.88m ； 下游水深t ：校核水深为6.37m 、设计水位为6.11m ；
2 溢流坝段的稳定和应力计算：只计算最不利情况——校核洪水时溢流情况；
下游水位：坝址水位~流量曲线得为1732.93m ； 上游水位：1767.22m ；
2.2 验算抗滑稳定性：
(1)采用抗剪断强度公式计算，其稳定安全系数为： K=（f ，∑W+C，A ）/∑P ；
查前述地质提供的数据：f ，=0.59，C ，=0.29Mpa，代入公式：
K=（0.59×2099.529+0.29×53.155×100）/880.093=3.15＞2.5（见规范要求），满足稳定要求。
(2)采用抗剪强度公式计算，其稳定安全系数为： K=（f ∑W ）/∑P ；
查前述地质提供的数据：f=0.356，代入公式：
K=（0.35×2099.529）/880.093=0.835[σ]=0.35 Mpa，不满足规范要求。σYmin =0.0637 Mpa＞0，满足规范要求。
3 非溢流坝段的稳定和应力计算：只计算最不利情况——校核洪水时溢流情况；
非溢流坝段计入上游浪压力、坝顶局部增加的自重，减去堰面动水压力，其稳定安全系数和应力变化不大；由于时间关系，这里不再计算。
范文二：重力荷载值计算
第四章 重力荷载值的计算
4.1主要材料及构件自重
蒸压粉煤灰加气混凝土砌块5.5 kN/m3；钢筋混凝土25 kN/m3；铝合金窗0.4 kN/m2；木门0.15kN/m2；
4.1.1内外墙荷载标准值
4.1.2屋面及楼面永久荷载标准值
1．屋面永久荷载标准值(倒置式屋面，上人)：
2
4.1.3屋面及楼面均布可变荷载标准值
1．屋面：
屋面基本雪压，考虑50年一遇，取s0=0.45kN/m2，μr=1.0 故屋面雪荷载标准值 sk=μrs0
=1.0×0.47=0.47kN/m2
上
人
屋
面
均
布
可
变
荷
载
标
准
值
0.7kN/m2
2．楼面： 教室
、
卫
生
间
可
变
荷
载
标
2.0kN/m
4.2重力荷载代表值的计算
1.第一层
（1）、梁、柱：
（2）、内外填充墙重的计算：
准
值
横墙：
AB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度6000mm，
计算高度：4050-600=3450mm。
单跨重量：6×3.45×2.17=39.25kN
数量：4
总重：39.25×4=157kN
AB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度6000mm，
计算高度：4050—600=3450mm。
单跨重量：1.78×5.4×3.45=32.2KN 墙数量：14
总重：32.2×14=450.8kN
BC跨墙：墙厚2 40mm，计算长度2000mm，计算高度4050-600=3450mm。 单跨重量：2.17×(3.45×1.5-1.5×2.1)=4.72kN 数量：2
总重：4.72×2=9.44KN
横墙总重：157kN+450.8kN+9.44kN=617.24kN 纵墙：
外纵墙：2～4跨，单个纵墙面积3.35×6.6—2×2×2=13.71 m2
数量：8
总重：13.71×2.17×8=238kN
2～3跨，单个纵墙面积4.2×3.35-4×2.0=6.07 m2 数量：2
总重：6.07×2.17×2=13.17 kN
⑤～⑥跨，单个纵墙面积4.2×3.35-2×2.0=10.07 m2
数量：3
总重：10.07×2.17×3=65.56 kN
内纵墙：
出入口内纵墙：墙厚240mm，l=38400-4800×2-4×600==26400mm, h=4050-700=3350mm
墙体面积：26.4×3.35-1.2×2.0×2-6×1×2=71.64 m2 总重：71.64×1.78=127.52kN
内纵墙墙厚240mm,l=38400-6×600=34800mm,h=4050-700=3350mm
墙体面积：34.8×3.35-10×2.0×1=96.58 m2 总重：96.58 ×1.78=171.9kN
墙体总重=617.24+238+78.73+127.52+171.9=1230.39kN
（3）、窗户计算（铝合金玻璃窗）： 窗户：C-1
尺寸：1800mm×2000mm
自重：0.4KN/m2 数量：28
重量：2.0×2.0×0.4×19=30.4KN
（4）、门重计算：
M1： 尺寸：900mm×2100mm 自重：0.15KN/m2 数量：24
重量：1×2×0.15×24=4.8KN
M2： 尺寸：1800mm×2100mm
自重：0.4KN/m2 数量：2
重量：1.2×2.0×0.15×2=1.92KN
M3： 尺寸：900mm×2100mm 自重：0.4KN/m2 数量：4
重量：1.2×2.0×0.4×4=2.4KN
M4：尺寸：3600×2100mm 自重：0.4KN/m2 数量：1
重量：4.0×2.0×0.4×1=3.2 kN
门窗总重：42.72kN
（5）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：
面积：63×15.8=995.4（m2）
恒载：3.55×995.4=3533.6KN 活载：2.0×995.4=1990.8KN
由以上计算可知，一层重力荷载代表值为 G1=G 恒+0.5×G活
=（340.2+275+35+562.8+180.6+3533.6）×1.05+1230.39+42.72+1922.11+0.5×1990.8 =8259KN
注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。
2、第二～五层： （1）、梁、柱：
表4-2
横墙：
AB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度6000mm，
计算高度：3600 -600=3000mm。
单跨重量：6×3×2.17=33.98kN
数量：4
总重：39.25×4=135.93kN
AB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度6000mm，
计算高度：3600—600=3000mm。
单跨重量：1.78×6×3.0=27.87KN 墙数量：14
总重：27.87×14=390.25kN
BC跨墙：墙厚240mm，计算长度2000mm，计算高度3600-600=3000mm。
单跨重量：2.17×(3.0×2-2×2.0)=3.58kN 数量：2
总重：3.58×2=7.16KN
横墙总重：135.93+390.25+7.16=533.34kN 纵墙：
外纵墙：2～3跨，单个纵墙面积2.9×6.6—2×2×2=11.14 m2
数量：8
总重：11.14×2.17×8=193.39kN
2～3跨，单个纵墙面积4.2×2.9-1.8×2.0=8.18 m2 数量：4
总重：8.18×2.17×4=71 kN 内纵墙：
楼梯处内纵墙：墙厚240mm，l=38400-4800-5×600=30600mm, h=3600-700=2900mm
墙体面积：2.9×30.6-1.2×2.0×2-7×1×2=69.94 m2 总重：69.94×1.78=124.5kN
内纵墙墙厚240mm,l=38400-6×600=34800mm,h=3600-700=2900mm
墙体面积：2.9×34.8-10×2.0×1=80.92m2 总重：80.92 ×1.78=144.04kN 纵墙总重：532.93 kN
墙体总重=533.34+523.93=1066.27kN
（3）、窗户计算（铝合金玻璃窗）： 窗户：C-1尺寸：1800mm×2000mm
自重：0.4 kN/m2 数量：33
重量：2.0×2.0×0.4×33=32 kN C-2尺寸：1500mm×2000mm
自重：0.4KN/m2 数量：2
重量：1.5×2×0.4×2=2.4 kN
窗户总重：2.4 kN+32 kN=34.4 kN （4）、门重计算：
M1： 尺寸：1000mm×2000mm 自重：0.15KN/m2 数量：17
重量：1×2×0.15×17=5.1KN
M2： 尺寸：1200mm×2000mm 自重：0.4 kN /m2 数量：2
重量：1.2×2.0×0.15×2=1.92 kN 门总重：7.02kN
（5）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：
面积：63 ×15.8=995.4（m2）
恒载：3.55×995.4=3533.67KN 活载：2.0×995.4=1990.8KN
由以上计算可知，二～五层层重力荷载代表值为 G1=G
恒
+0.5×G
活
=（340.2+275+35+562.8+180.6+3533.6×
）
1.05+1066.27+34.4+7.02+1922.11+0.5×1990.8 =8282 kN
注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。 3、第六层： （1）、梁、柱：
表4-3
横墙：
AB跨、CD跨墙：墙厚280mm，计算长度5400mm，
计算高度：3600 -600=3000mm。
单跨重量：5.4×3×2.17=33.98kN
数量：4
总重：39.25×4=135.93kN
AB跨、CD跨墙：墙厚240mm，计算长度5400mm，
计算高度：3600—600=3000mm。
单跨重量：1.78×5.4×3.0=27.87KN
墙数量：14
总重：27.87×14=390.25kN
BC跨墙：墙厚280mm，计算长度1500mm，计算高度3600-600=3000mm。 单跨重量：2.17×(3.0×1.5-1.5×2.0)=3.58kN
数量：2
总重：3.58×2=7.16KN
横墙总重：135.93+390.25+7.16=533.34kN
纵墙：
外纵墙：⑧～⑨跨，单个纵墙面积2.9×6.6—2×2×2=11.14 m2
数量：8
总重：11.14×2.17×8=193.39kN
④～⑤跨，单个纵墙面积4.2×2.9-2×2.0=8.18 m2
数量：4
总重：8.18×2.17×4=71 kN
内纵墙：
楼梯处内纵墙：墙厚240mm，l=38400-4800-5×600=30600mm,
h=3600-700=2900mm
墙体面积：2.9×30.6-1.2×2.0×2-7×1×2=69.94 m2
总重：69.94×1.78=124.5kN
内纵墙墙厚240mm,l=38400-6×600=34800mm,h=3600-700=2900mm
墙体面积：2.9×34.8-10×2.0×1=80.92m2
总重：80.92 ×1.78=144.04kN
纵墙总重：532.93 kN
墙体总重=533.34+523.93=1066.27kN
（3）、窗户计算（铝合金玻璃窗）：
窗户：C-1尺寸：2000mm×2000mm
自重：0.4 kN/m2
数量：20
重量：2.0×2.0×0.4×20=32 kN
C-2尺寸：1500mm×2000mm
自重：0.4KN/m2
数量：2
重量：1.5×2×0.4×2=2.4 kN
窗户总重：2.4 kN+32 kN=34.4 kN
（4）、门重计算：
M1： 尺寸：1000mm×2000mm
自重：0.15KN/m2
数量：17
重量：1×2×0.15×17=5.1KN
M2： 尺寸：1200mm×2000mm
自重：0.4 kN /m2
数量：2
重量：1.2×2.0×0.15×2=1.92 kN
门总重：7.02kN
（5）、女儿墙重量：
女儿墙面积：0.9×（63+15.8）×2=141.8 m2
按外墙计算：94.05 ×2.17=205.07kN
（6）、楼板恒载、活载计算（楼梯间按楼板计算）：
面积：63×15.8=995.4（m2）
恒载：3.55×995.4=3533.6KN
活载：2.0×995.4=1990.8KN
由以上计算可知，六层重力荷载代表值为
G1=G 恒+0.5×G活=（340.2+275+35+562.8+180.6+907.2
1.05+205.07+1066.27+34.4+7.02+2703.4+0.5×(270.72+254.48) =5066kN
注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。
各质点重力荷载代表值如图3所示:（单位：kN）
图4—1 各质点重力荷载代表值
×）
范文三：布格重力异常计算
野外重力测量的计算题
某工区，平均经纬度为E119.6?,N40.1?;σ=2.67g/cm3(中间层校正需要)。近区地改
0.008645mGal，远区地改0.062980mGal。
(1)早基点读数3699.019，时间为上午8:10;仪器高h=60mm。
固体潮校正值为-0.0696mGal，基点坐标为x:4436.440km，y:40465.710km，
高程101m。
(2)A观测点读数3700.055，时间为上午10:23;仪器高h=20mm。固体潮
校正值为0.02462mGal，A点坐标x:4436.305km，y:40465.735km，高程
95.1970m。
(3)晚基点读数3698.859，时间为下午14:23，仪器高h=60mm，固体潮校正值为0.1238mGal。
格值表
读数 累计重力差 格值因子
3500 3551.02 1.01422
3600 3652.44 1.01423
3700 3753.86 1.01425
3800 3855.29 1.01427 问题:
求格值转换、计算A点的相对重力值、求A的布格重力异常。 解题思路:
1、格值转换:
g'=累计重力差+格值因子*(测点读数-格值表的标准读数)。
例如早基点:g'早=3652.44+1.01423*(3699.019-3600)=3752.86804 g'A=3753.86+1.01425*(3700.055-3700)=3753.915784
g'晚=3652.44+1.01423*(3698.859-3600)=3752.705764
2、计算A点的相对重力值
(1)仪器高校正，公式Δg早=0.3086*仪器高(单位m)，即Δg早=3.086h ---------------------------------------------
例如Δg早=0.3086*60/1000=0.018516
Δg晚=Δg早=0.018516
ΔgA=0.3086*20/1000=0.006712
-----------------------------------------
g''早=g'早+Δg早=3752.86804+0.018516=3752.886556
g''A=g'A+ΔgA=3753.915784+0.006712=3753.921956(结果为用Excel计算的，相加可能不是这个结果)
g''晚=g'晚+Δg晚=3752.705764+0.018516=3752.724280
-------------------------------------------------------------- (2)固体潮校正。g'''=g''+Δg固体潮
g'''早=g''早+Δg早固体潮=3752.886556-0.0696=3752.816956 g'''A=g''A+ΔgA固体潮=3753.921956+0.02462=3753.946576(结果为用Excel计算的，相加可能不是这个结果)
g'''晚=g''晚+Δg晚固体潮=3752.724280+0.1238=3752.848080
(3)零漂校正
----------------------------------------------- δg零早=-(g'''晚-g'''早)*(t早-t早)/(t晚-t早)
=-(3752.848080-3752.816956)*(8:10-8:10)/(14:23-8:10)=0 δg零A=-(g'''晚-g'''早)*(tA-t早)/(t晚-t早)
=-(3752.848080-3752.816956)*(10:23-8:10)/(14:23-8:10)=-0.01109755 δg零晚=-(g'''晚-g'''早)*(t晚-t早)/(t晚-t早)
=-(3752.848080-3752.816956)*(14:23-8:10)/(14:23-8:10)=-0.0311232 ----------------------------------------------- g''''早=g'''早+δg零早=3752.816956
g''''A=g'''A+δg零A=3753.935478
(4)相对重力值
Δg''''=g''''A-g''''早=3753.935478-3752.816956=1.118521831 3、计算布格重力异常
(1)地形校正
δg地形=近改+远改=0.008645+0.062980=0.071625 (2)中间层校正
δg中=-0.0419*σ*Δh=-0.0419*2.67*(95.1970-101)=0.649199019 (3)高度校正
δg高=0.3086*Δh=0.3086*(95.1970-101)=-1.7908058 (4)正常场校正
δg正常场=-0.814*sin(2φ)*D=-0.814*sin(2*40.1?)*(XA-X基点)=-0.814*sin80.2*(4436.305-4436.440)=0.108286474 (5)布格重力异常
δg布格=Δg''''+δg地形+δg中+δg高+δg正常场=0.156826524
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广播剧编剧学习小总结
剧本内容:
现在的广播剧多为单一剧本制，即剧组的所有部门都共用一份剧本，所以写剧本时应考虑到各部门的需求。
网络广播剧剧本没有统一的标准，但无论以怎样的形式表现，内容不外乎以下几样。
1、角色简介。
(1)内容主要包括性别、年龄、背景、性格、声线等。一千个读者眼中有一千个哈姆雷特，但是剧组中对每个角色的定位应相同。
(2)每个角色使用不同的字体颜色，颜色应清晰而不刺眼，还应考虑到剧本中相邻角色字体颜色的协调和可辨别性。
2、符号说明。剧本的符号太笼统了不方便各部门各司其职，太复杂用着又累。以下为钱童鞋惯用符号:
(1)音效 ——【】 后期制作
3
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配音说明 ——,, CV录制
有的音效需要CV录制，有的需要后期制作。剧本里标清楚，明确职责。
(2)内容说明 —— (’)
帮助理解剧本。
(3)同时发声 —— ?
适合音效较多较复杂的剧使用。
另外，音乐和音效分为前景音和背景音。前景音多为动作音，背景音多为环境音效。人与人之间的理解是有偏差的，剧本尽量写清楚点，减少误解。
4、幕头,钱童鞋乱诹的名字,。包括幕数、场景、人物、剧情概述等。幕数不用解释。广播剧因为没有图像，所以更应该标明场景，让使用剧本的人明晰。标明本幕出场人物方便导演预约CV和后期寻找干音。要是心情好还可以写上本幕剧情概述。
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5、正文。标明说话人、感情、音效、内容说明，把原著转换为广播剧可表现的形式。
剧本最终是以声音的形式表现，所以写的时候想的不仅仅是书面上的表达，心中要清楚这些文字转变为声音后的效果。
把小说中非对话的内容需要转换为语言表达。简单一点的直接转换为旁白、独白或对话，如场景描述、背景介绍等。复杂一点的就得自己编一段故事了，例如:花姐如此这般说了一通，从此钱钱便打消了当CV的念头。于是，帮花姐编一段振振有词丝丝入扣的话去吧，顺便鄙视一下偷懒的原著作者。
点明身份。广播剧没有画面，而声音的辨识度有限，特别是多个相同类型声线一起的时候，一定要点明身份让听众明白说话的人是谁或者在对谁说话，不要让听众听得一头雾水，工作总结《广播剧编剧学习小总结》。
多音字、生僻字和易错字,如’钥’，’钥匙’大家都不会念错，但单独出现时一不小心就念’月’了,记得标上拼音。
编剧应考虑的问题:
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1、策划和导演意图。
2、可行性。
(1) 只有声音没有画面是广播剧的最大特点也是最大局限，剧本的改编一定要适合广播剧表达，简单说即可操作且可理解。
可操作。例如:【钱钱瞪大了眼】。瞪眼这个动作没有声音，放在【】里不是让后期抓破头么。所以这个动作只能通过说话的语气、【吃惊的吸气声】或语言描述来呈现。
可理解。有的东西有声音，但听众未必能通过声音理解剧情想要表达的内容。例如:为了表现钱钱很无聊，遂加入钱钱两脚互相搓的声音。Orz，八成听众以为这是钱童鞋话筒的华丽噪音。
(2) 网络广播剧篇幅有限，剧本改成“大长今”是不行滴。
3、表现形式。是用旁白还是内白,倒叙还是插叙,先抛出悬念还是一步一步走向谜
4、原著的调性和口吻。
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5、哪些内容具体展示，哪些内容缩略甚至忽略。
6、设臵高潮。Orz，我最差的一项，请大家指点。
总之，编剧不是简单的句式转换，钱童鞋努力修炼Ing。
剧本改编较详细总结
上次总结了下编剧是干嘛的，这次总结下怎么干。,天，我这措辞,
编剧这活挺抽象的，各人有各人的逻辑，各人有各人的思维，没有标准方法。我在这里记录我的逻辑和习惯，也很期待大家与我分享。
一、看原著
普通读者看热闹，编剧得瞄门道。大家时间精力有限，除非是超萌的文，否则不会看N遍，特别是超长的文，so看的时候不妨做点笔记。所谓门道主要包括:
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1、角色:性格、背景、年龄、与他有关的事等,
2、角色之间的关系,咱要用运动的眼光看,,
3、故事情节、转折、结局,整体和部分,，特别是逻辑性较强的文，一定要理清楚了,
4、小说的描写手法:人称、叙述顺序、叙述方法等。
看完后做的工作:
1、 想想印象最深刻的情节or对话，ok，这就是改编时候的重点。如果是预告的话这些就是预告点,
2、 把故事从头到尾回忆一遍，复习想不起记不清的地方，理出脉络,
3、 总结下故事要表达的主旨，切忌改偏了,
4、 拟定期数和每期内容、长度。不要想当然，不同的文体原著与剧本的字数比例是不同的。对话多的文，如《纨绔》，原著与剧本的字数差别不大,描述多的文，比如《三生》，某些高度浓缩的地
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方，几句话就能改出一大幕来。
做完以上工作一定要跟策划、导演沟通，最好还能和作者交流一下，达成共识了再开始改。
二、 改编
1、 先把要改的内容提炼到一个文档中，按剧本顺序排列好，列出小标题。别嫌麻烦，磨刀不误砍柴工。然后认真的看几遍，一是确定提炼的内容没有错误or遗漏，二是熟悉内容，构建框架。
2、 心中有大概框架后开始找起点和落点。这个很重要啊，一个剧的开头若不吸引人，后面的精彩就白费了。剧的开头要交代清楚背景，曾经听一个剧听了半期都没弄明白故事发生的时代，orz。好吧，我承认是我觉悟低。但是凡事有度，过分详细一是占篇幅，二是听众一下子接受不了那么多信息，咱得人性化点,落点要让人意犹未尽，即不浪费前面的铺垫，又吸引听众关注下集。切忌戛然而止，或和盘托出。
说到落点不得不提《三生》，一二期落点都是策划&导演大人定的，非常妙。尾声时下一期男主出现，吊了胃口后见好就收。
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除了故事要有落点外，每个人物、每个事件都应该有落点。话说古龙大师在《武林外史》里把可怜的火孩儿朱八写丢后就再没写回来，导致此事至今忍让无数读者忧心。
3、 确定了头尾接下来就该规划躯干了。整个故事有高潮，每集中也应该有小高潮。切忌整期平淡，美其名曰为后面高潮的那期铺垫。孩子，米几个人有那么好的耐心滴。,这几句是特别说给我自己听的,。
4、 再然后就是划分幕了。钱童鞋的习惯是写一幕算一幕，我缺乏全局观啦。有的童鞋习惯以场景划分幕，我习惯以内容划分。不过《三生》第一期的幕划分的实在是有些乱啊...
5、 最后就是把握好张弛度:哪些内容咔嚓掉，哪些一笔带过，哪些必须认真描写。
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工作总结之迎新、招新--温栋 [工作总结之迎新、招新--温栋]新的学年，新的气象,
新的气象，新的理想,
新的理想，新的信念,
新的信念，新的面孔,
新的面孔，新的热情，工作总结之迎新、招新--温栋。 --题记
迎新
我的整个回忆
时间过得真快，转眼之间，大学四年就过去了四分之一。回想，在这四分之一的时间里，我收获了很多，成长了很多。从一开始一个青涩、幼稚的小毛童成长为现在成熟、有责任心、干练和懂得理解人、懂得换位思考的小师兄。
进到大二，团委学生会以及其他学院里的组织的第一次合作就是-9月3日的迎接2011级的新生。记得最早收到有关迎新通知的时候，那是正值暑假的时候。由于我是团委宣传部的，所以我们部门的四个人就理所当然地被安排进迎新工作小组的宣传组。
根据那时候学院迎新筹委会的工作安排，整个迎新活动一共分为信息组、接待组、宣传组、后勤组四个小组。(其实我个人觉得还有一个默默为新生奉献的小组-体检组)其中由于我是宣传组的，感觉自己弄好自己的工作就好了，有点抱着"事不关己，高高挂起"的
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心态，自然对其他组的工作情况、任务以及范围就不是很了解，对于宣传组的工作也不能说是滚瓜烂熟。
迎新结束之后我才知道迎新宣传组是由团委宣传部、学生会宣传部、心灵驿站宣传部、青志宣传部以及红会宣传部等五大组织的宣传部组成。我们小组的主要工作就是:
1.前期，宣传物资(展板、路牌、标志、提示、地图等)的购买、制作和准备,12栋楼下新生报到区、资环院楼以及教四的装饰、布臵, 2.迎新当天，维护好宣传物资以及及时增加所需物资,全体组员作为机动组，随时等待工作任务的安排,
3.后期，协助后勤组的收场工作、宣传物资的回收和整理。 我的具体工作
9月1日傍晚，接到温辉的通知，说是下午去四栋谈论下后天迎新的具体分工以及对新买拱门进行试用，以确保迎新当天不会出现问题。 9月1日晚上，突然接到一个看似轻松地任务。当时，锐培师兄打电话给我说:"温栋，你负责一下新生体检的工作怎么样?"经过我对体检工作简单的了解之后，感觉自己又没有被具体分配到什么任务，而且师兄那里又有体检带队成员的名单给我，不用我自己去找人。于是，就答应接下带新生体检的任务。(其中的感触和收获写在了下面)
9月2日，也就是离新生报到只有一天的日子。当时来说，天空灰灰的，没有太阳，天气似乎并不是那么的尽人意。那天晚上，我们参加迎新任务的所有小组都在十二栋楼下集中，各自听从相关负责人的安
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排，开始正式准备明天即将来临的喜庆日子。
9月2日晚上，我们宣传组主要负责去四栋搬好明天有关的宣传物资(展板、拱门、风机、KT板、水箱等)，弄好立在十栋旁边的大拱门和挂好相关迎新的宣传横幅和贴字，工作总结《工作总结之迎新、招新--温栋》。那天晚上，看到后勤组部分成员以及其他组忙得满头大汗的场景，我们的工作真的算不了什么，甚至觉得有点"打酱油"。因为我们那边的布场其实用不了那么的多人，所以这直接导致了"有人没活干，有活没人干",
9月3日。我们宣传组的大多数成员都在早上六点就在十二栋楼下集中，开始一天紧张而又兴奋地接新生工作。
我和几个男生被分配的任务就是对十二栋楼下的签到区、家长休息区、新生咨询处等进行布臵和装饰。之后就是去打印店打印一些体检区指示集合的标语和图示，对要体检的新生进行集合以及对分工人员到位的落实和提醒。
当下午最后一批新同学体检完毕之后，心里有种如释重负的感觉。一天忙碌的工作就这样结束了,
收获、感悟以及心得体会
1.整个迎新的过程当中，觉得后勤组的工作真的挺繁重的，又是搬桌子，又是搬凳子的，而且搬的路程还比较远，最让人头痛的是:女生占很大比例,
建议:以后考虑后勤组方面的话，就要增多点人手咯，还有尽量男生的比例大点吧。这样子会方便工作的开展，提高工作的进程和效率。
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2.体检组的带队人员工作量还是比较大的，由于每班次只有两个人带队去校医院那里体检，而且新生对校园的环境和路径等各个方面都还比较陌生，容易跟丢。
建议:希望学院能够多提供几个大声功，方便负责带队人的顺利带队,还有就是人手方面，可以的话，多提供点机动组那方面的人员数量，预防有人临时有事不能来带队或学院要求要加班带队的工作安排。 3.带队体检中发现，有好多新生不是没有体检表就是体检表上的个人基本信息没有填写完整。
建议:首先，助班那里的工作一定要做好、做足，确保每位新生手头上都有体检表,其次，可以的话，以后体检表不要放到助班那里，直接在签到处领取即可，可以确保每位已经报到的新生都可以拿到表,最后，可以在咨询处那里准备好一些笔和胶水，这样子可以方便新生的填表工作。
4.布臵拱门的时候，我们小组居然有部分人是及其打酱油的，根本就没有什么事情可以做。
建议:分组的工作大致可以按照部门来分，但是考虑全局的分工的时候可以不要死定为一个部门就是属于同一个组，因为有些组不用那么多人，而有些组则要多点人。
5.拱门的布臵是露天的，其插座也是露天的。
建议:由于当时没有考虑到天气的原因，所以后来下雨的时候再找遮雨的东西就会比较麻烦和匆忙。所以，以后不管弄什么东西，都要尽可能地想详细点，考虑到各种突发事件。
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有关迎新那段时间的体验和感悟就这么多了，其中的收获真的无法用语言来表达，总之:累并快乐着,
招新
9月17日、18日是资环团委招新的时间。下面就简单的讲下个人感悟和总结吧。
上周末两天，是团委招新的日子，更有点像对委员考验的日子。17日从中午的12:30到达教四204，接着一直面试，中间吃晚餐半个小时，然后到晚上10:30才结束。这不仅是一个体力活，更是一项脑力与毅力的考验。其中的辛苦大家心照不宣，坚持到了最后。 18日，我们宣传部一改上届的面试方式，采用新的面试办法，进行独自的部门第二轮面试-画工面试。
什么是"画工面试"呢?就是把进入第二轮的所有干事分成人数相近的几组，然后我们在统一给他们出一个主题，就叫他们小组在限定的时间内进行海报的排版、设计以及纯手工制作。 整个面试期间，新同学的作品让我们看到了他们的用心和耐力，执着和创意，才艺和创意。这都为我们选拔新干事提供了现实的依据和充分说服力。当然，最后我们也是如愿以偿地招到了自己部门心仪的干事,
个人需要改进的地方:
1.就我个人而言，面试的时候，有些问题的提出不够具有深度和广度，比较常规化，没多大创新。
2.面试的整个过程当中，有时候会把握不好面试的时间，有时太长，
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有时太短。
3.第二轮面试的形式还有需要改进的地方，创意、独异之处还比较少。 等等
以上就是团委招新的感悟和总结。作为委员，我一定会不断增强自身各个方面的素质和能力，努力培养好新的干事，把资环团委建设得更好,
温栋
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构建和谐**近几年工作小结,结合六中
全会,
[构建和谐**近几年工作小结,结合六中全会,]构建和谐**近几年工作小结,结合六中全会, 党的十六届六中全会通过的《中共中央关于构建社会主义和谐社会若干重大问题的决定》强调，要“实现好、维护好、发展好最广大人民的根本利益，不断满足人民日益增长的物质文化需要，做到发展为了人民、发展依靠人民、发展成果由人民共享，促进人的全面发展，构建和谐**近几年工作小结,结合六中全会,。”认真学习贯彻《决定》精神，联系十多年来党领导全市人民进行改革开放和现代化建设的实践，我们深刻地认识到，实现好、维护好、发展好最广大人民的根本利益，不断提高人民群众的生活水平，努力促进共同富裕，是贯彻落实科学发展观的重要内容，是构建社会主义和谐社会的重要基础，是加快天津经济社会全面发展的强大动力。 把不断提高人民生活水平寓于经济发展的全过程，是实践党的宗旨的根本要求 多年来，市委、市政府坚持把实现广大人民群众的根本利益作为一切工作的出发点和落脚点，坚持想问题、定政策、办事情始终着眼于中低收入的大多数群众，坚持把提高群众的生活水平寓于经济发展的全过程，坚持把人民群众是否拥护、是否受益作为检验各项工作的根本标准，形成了推进天津经济社会协调
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发展一贯坚持的基本思路。为着最广大人民的根本利益，坚持用发展的办法解决问题，创造性地提出并完成了“三五八十”四大奋斗目标，实施了“三步走”战略和五大战略举措，实现了又好又快的发展。从,,,,年到,:::年，国内生产总值由:,,.,亿元增加到,,,，.,亿元，财政收入由，,.,,亿元增加到，,:.:亿元，为提高人民生活水平奠定了坚实的物质基础。在发展经济的同时，市委、市政府特别注重从人民群众最关心、最直接、最现实的利益问题入手，千方百计克服困难，采取有效措施，使人民群众及时地、较多地分享改革发展的成果。早在,,,,年，市委、市政府就提出，要抓住控制物价、扶贫和解困再就业三件事不离手，在全国较早地建立了解困基金，率先实现了农村脱贫。,:::年又提出抓好增加群众收入、改善生活环境、提高文化品位的新三件事。经过全市人民多年的努力奋斗，天津经济社会发展综合评价总指数连续,,年居全国第三位，人民群众的生活水平和质量有了很大提高。“十五”末，城市居民人均可支配收入和农村居民人均纯收入分别达到,,,,,元和，,:,元，五年年均增长,:.，,和,:.:,,居民储蓄存款余额达到,,,,亿元，是,:::年的,.,倍。物价指数多年保持较低水平，“十五”期间年均上涨,.,,。多年来，天津市场繁荣兴旺，货源充足，价格稳定，交易活跃，社会消费品零售总额一直保持两位数增长。居民消费结构发生变化，
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,:::年城乡居民恩格尔系数分别达到,,.，,和,,.,,，比“九五”末分别降低了,.,和,.,个百分点。找范文http://www.zfanwen.cn 统筹协调各方面利益关系，努力缩小差距，是促进社会和谐的重要保障 党的十六届六中全会《决定》提出，要“坚持把改善人民生活作为正确处理改革发展稳定关系的结合点，正确把握最广大人民的根本利益、现阶段群众的共同利益和不同群体的特殊利益的关系，统筹兼顾各方面群众的关切。”天津近十几年的发展历程，就是在不断破解经济社会发展中的各种难题、克服多年积累的困难中发展起来的，就是在妥善协调好各方面利益关系、化解各种社会矛盾中实现全面进步的。构建科学合理、公平公正的社会收入分配体系，关系到最广大人民的根本利益，关系到干部群众积极性、主动性和创造性的充分发挥，关系到巩固和发展天津的大好形势，是一项长期而艰巨的任务。多年来，在经济发展的基础上，我市高度重视社会公平，合理调整收入分配格局。每次收入调整，都是首先考虑增加企业职工、离退休人员和社会困难群体的收入，力求做到整体受益，工作总结《构建和谐**近几年工作小结,结合六中全会,》。今年作出了“一次出台、三年连调”的部署，使全市上百万企业退休职工大幅度提高了收入水平。就业是民生之本。这些年来，我市坚持经济发展和扩大就业并举，城乡就业并举，自主就业和政府促进并举，积极创造就业岗位，使群众有稳定的收入来源。“十五”期
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间，我市实现新增就业岗位数量多于新增下岗失业人员数量，累计安臵下岗失业人员:，.,万人次，城镇登记失业率由,::,年的,.,,,下降到,:::年的,.，,。不断完善覆盖城乡居民的社会保障体系，十年来财政拿出,,:多亿元用于社会保障，基本做到了“两个确保”。市委、市政府高度重视和统筹兼顾困难群众，决不让一家一户过不去。千方百计采取措施，着力解决下岗职工的就业问题、特困企业职工安臵和债务清偿问题、困难企业退休人员大病医疗问题、农民工工伤和医疗保险问题、精简退职老职工生活困难补助费标准问题、老工伤人员生活保障问题、失业保险人员和城镇低保人员生活保障水平问题，等等。通过连续调整最低工资标准，提高工资指导线增资幅度，实施收入增长目标考核，努力使企业职工收入与经济发展水平相协调，最低工资标准与同期城镇居民可支配收入增幅相协调，企业与机关事业单位工资增幅相协调。目前，全市领取失业保险金人数从,::,年,,.,万人降为,.,万人，享受低保人员从,::,年的,,万人降为,,.,万人。城乡居民的收入比例由,:::年的,.,,:,下降到,:::年的,.，::,，低于全国,.,:,的水平。基尼系数为:.,,，低于全国:.,:的平均水平，贫富差距控制在比较合理的范围内。从全市来看，困难人数越来越少，困难程度越来越低，人民群众的整体生活水平有了明显提高。 加快发展社会事业，让群众从多方面得到实惠，
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是满足人民群众日益增长的物质文化需要的重要内容 提高人民群众生活水平，是一项系统工程。衡量群众的物质文化生活水平，收入是一个重要方面，同时还包括就业状况、居住条件、社会保障、教育水平、卫生医疗、环境质量、合法权益、治安秩序等多个方面。随着经济社会的发展，群众对生活质量的要求越来越高，为群众谋利益的标准更高了，领域更宽了，任务更重了。我市在逐年增加群众收入的同时，不断加快发展各项社会事业，创造更多的社会福利，着力从不同层面上让群众得到实惠，不断满足人民群众日益增长的多方面物质文化需要。多年来，我市坚持把财政支出的,:,以上用于社会事业。建设和改造了一大批中小学，实现了天津最好的建筑是学校。“十五”期间，义务教育和特殊教育入学率继续保持在,,,和,:,以上，高中阶段毛入学率超过,:,，高等教育毛入学率达到:,,，人均受教育年限超过,,年。建成了，:个社区卫生服务中心、,，:个社区卫生服务站，卫生服务站覆盖率达到,,.,,。县乡村三级医疗卫生保健网络不断完善。儿童保健和孕产妇系统管理覆盖率分别达到,:.:,,和,,,，人均平均期望寿命由,:::年的，:.,,岁提高到,:::年的，，.,,岁。文化事业和文化产业快速发展，文艺创作精品迭出，对外文化交流日益活跃，群众文化蓬勃发展，文化设施建设成绩突出，新闻出版业繁荣兴旺，广播电视业欣欣向荣。体育事业实现跨越发展，竞技体育不断取
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得突破，群众体育工作始终保持全国领先。城乡居民居住条件不断改善，建立了廉租房、经济租赁房、经济适用房三条住房保障线，,:::年末，城镇居民人均住房建筑面积达到,:.,平方米，农村居民人均住房面积达到,,.,平方米，居民家庭拥有自有产权住房的比例达到:,.,,。旧楼区综合整治累计完成,,:片、,,::多万平方米。人口、资源、环境协调发展。人口自然增长率下降为,.,,,。，进入低速增长期，人口素质普遍提高。蓝天、碧水、安静、细胞、生态环境和污染防治等六大环保工程全面实施，城市环境和市容市貌显著改观，成为全国首个创模达标的直辖市。城市交通更加发达，公交线网覆盖率达到，:,以上，多种便利交通工具极大改善了居民的出行条件。改造了地下管网等基础设施和,:条二级河道，城市居民家庭气化率达到,,.:,，热化率达到,,.,,。安全生产和食品、药品、餐饮卫生等方面的监管日益加强，社会治安保持全国最好地区之一。 所有这些，都使广大人民群众切身感受到时代的进步，感受到改革开放和经济发展的成果，感受到党和政府的关怀。人民群众从经济发展中得到实惠，更加信任党和政府，更加拥护党的路线、方针、政策，更加支持改革开放和现代化建设。今天，以天津滨海新区开发开放纳入国家发展战略为标志，我们迎来了新的重大历史机遇，天津已经站在了新的起点上，进入了新的上升期。随着全市经济和各项社会事业的快速发展，随着综合经济
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实力和综合财力的不断增强，我们有理由相信，在“十一五”期
间，全市人民群众的生活水平和生活质量，将会得到更大的提高
和更好的改善。<>
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挂职锻炼工作总结
[挂职锻炼工作总结]本人到××村挂职锻炼，担任村副支部书记半年多的时间以来，在镇党委、政府的坚强领导下，在镇领导的精心指导下，在村、支两委的大力支持下，我以科学的发展观为指导，按照构建和谐社会的目标，认真履行职责，大胆开展工作，积极摸索经验，完成了各段时期的各项工作和任务，挂职锻炼工作总结。现对半年来的工作学习情况进行回顾总结，找出经验教训，以利于以后有效的开展工作。
一、主要工作情况
深入调查研究，制订工作计划。驻村后，我从熟悉情况入手，找准工作的着力点和突破口，然后工作及时介入，在最短的时间里完成了角色的转换。
,一,加强党的基层组织建设。上任之时，正好是“七一”，我利用这大好的机会，把保持共产党员先进性与建设社会主义新农村有效的结合起来，卓有成效的讲了一堂党课，充分调动了党员、干部的积极性 。XX年发展新党员1名，为组织注入新鲜血液，为××村的发展培养和储备了人才。
,二,狠抓计划生育工作。随着农村税费改革的深入，村级工作已发生很大变化，计划生育工作逐渐成为村级工作的主旋律。上任以来，在计划生育工作方面，主要做了以下几项工作:一是深入宣传教育，营造良好的计生氛围,二是狠抓两检到位率。编辑:Www..Com 。
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我们村两委一班人分片包干，落实到人，确保了在家的妇检对象到位，保证了两检率,三是对违法生育对象进行调查摸底，并及时的上报政府，配合计生部门做好有效的处罚,四是及时落实到期手术。五是落实计划生育奖励政策，对5名享受独生子女扶助奖励政策的，按时发放了奖励金。,三,认真做好了新型农村合作医疗的参保工作。按照县委、县政府和镇党委、政府的统一安排和部署，每个村的参保人员不得低于总人口的93%，为了做好这项“惠民”行动，使农民真正的得到实惠，我和村、支两委一班人积极的召开各种会议，宣传、解释有关的政策和实惠。通过大家的努力，此项工作超前超额的完成，得到了党委、政府的好评。
,四,努力做好其它各项工作。村级工作千头万绪，我们在做好中心工作的同时，努力做好其它常规工作。
一是及时完成退耕还林补苗任务。由于XX年该村退耕还林验收不合格，XX年如果还不补栽到位，将影响到退耕还林专款的返回，这直接关系到群众的利益。为此，深入动员，组织人力物力，及时将所有苗木补齐。
二是及时的解决了×社×××等四户人屋后的山体滑坡。由于今年的气候异常，造成×××等四户人屋后的山体滑坡，村上得知情况后，及时的与镇党委、政府取得联系，并上报县国土局，国土局勘测后，立即划拨资金，组织人员进行整/a>，消除了安全隐患，工作总结《挂职锻炼工作总结》。村上的几个干部对危岩、危房户进行监控，保证了全村无安全事故发生。
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三是配合广播电视站做好了“小锅盖”的取缔工作。下年，×××村共取缔“小锅盖”×套，并全部进行了光纤电视的安装。
四是做好了抗旱抢收和防火防灾工作。今年由于持续高温，旱灾和火灾都发生很严重。全村火灾发生一起，旱灾的受灾面积达×××亩。受灾之后，村支两委积极组织村民进行晚秋作物的生产，以做到“小春受损大春补，大春损失晚秋补”。
五是做好了畜禽的防疫工作和狂犬病的注射工作。
六是认真完成了第二次全国农业普查工作。按时按质的完成了普查工作的全部内容。
七是认真配合各部门做好了各项社会保障工作。使本村的弱势群体得到了有效的保障，确保了村的稳定、和谐。
二、主要感受
,一,迎难而上，敢于挑战自我。尽管说下村挂职锻炼是我自己申请的，但真正到村去的时候，心里还是有过思想斗争的。因为我从学校毕业后，一直在单位工作，对农村工作的经验太少，又有一种畏惧心理，但是，领导的关心和家人的支持，让我义无反顾，毅然接受挂职锻炼的挑战。经过半年的努力，虽然农村工作有时很辛苦也有点累，但总的感到自己各方面都得到了极大的锻练和提高。
,二,充分调动村两委一班人的积极性，抓好班子的团结，是搞好工作的关键所在。“众人拾柴火焰高”。在摸底的过程中，我了解到本村的班子之间在沟通方面存在着一定的问题，根据这种情况，我及时的向党委、政府反映，并请联系村的镇领导和镇干部一起来做工作，
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收到了不错的效果，通过半年的努力，村支两委班子建设有了很大的起色。
,三,带着感情，为民谋利。挂职锻炼到村后，村里干部群众一开始都是持一种观望的态度。我深知取信于民，得到广大村民的理解和支持是今后做好各项工作的前提。因此，我从群众关心的难点和热点问题入手，办一些实实在在的事，基本取得了群众的信任，工作因而得到了广大群众的支持。如×社×××等四户人屋后的山体滑坡，得知情况后，我及时的向镇党委、政府汇报，并与国土所×××所长联系，请县国土局领导下来勘测，并划拨资金进行了整改。对×社的贫困老党员×××、×社的贫困老党员×××，本人积极的与镇社会事务办联系，为他们申请了临[]
时经费，以解他们的燃眉之急。
,四,要想做个合格的村副党支部书记，需要提高自己的政策理论水平。要通过系统学习“三个代表”重要思想和党在农村的各项方针、政策，增强政治意识、大局意识和组织观点、群众观点，牢固树立起为集体村民服务的思想，明确自身应有的带领全村群众致富奔小康的重要职责和定位,要掌握了解农业科技常识，增强自己引导农民依靠科技致富的本领和能力。也只有政策理论水平提高了，才能为做好农村工作指明方向，为贯彻落实党的农村政策提供思想保证。同时，也能更好的服务于农村、农业、农民。
三、存在不足
,一,基层工作经验缺乏，在工作中新思路、新举措不多。由于本
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人对农村工作经验缺少，干工作都是按上级部门的安排进行，自身独创性工作开展不够，工作新局面有待进一步打开。
,二,经济活动能力较弱，发展当地经济不理想。组织选派我们挂职锻炼，不仅仅是为了考验锻练自己，更主要的是要为村民谋福利 。如何发展经济，助农增收，就显得十分重要，但本人在发展上却没有提出可行的路子，对于原有的塔罗科血橙和麻竹等退耕还林作物，也由于缺乏技术，没能有效的让它体现经济效益。因此，在发展当地经济工作上不堪理想，还有待锻炼提高。整理:Www..com 。
XX年，是“十一五”规划的第一年，也是我下乡挂职锻炼关键的一年。在这一年中，我求真务实，勤于开拓、勇于拼搏，认真的完成了各级下达的各项工作和任务，受到了广大干群的一致好评。在来年的工作中，我将以饱满的热情，扬长避短，为×××村构建和谐新农村奠定基础[]
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贯彻我院党委开展“先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论”的工作
总结
[贯彻我院党委开展“先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论”的工作总结]贯彻我院党委开展“先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论”的工作总结研究生第三学生党支部为贯彻落实省委《关于开展先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论的通知》及我校党委《关于开展先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论的通知》的有关文件要求，切实把创先争优活动引向深入，确保取得实效，在我院党委的指导下，全院各基层党组织中开展先进基层党组织和优秀共产党员具体标准的讨论，现将研究生第三党支部的落实情况总结如下，贯彻我院党委开展“先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论”的工作总结。一、动员工作在接到“关于开展先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论的通知”的时，我们支部在第一时间通过QQ群和QQ邮件转达了我院党委的通知的精神和思想。通知我支部的广大党员通知根据自身的信息素养，自行通过网络查找相关的资料，自行认真学习党章，学习有关文件的相关精神和实质，准确把握党章规定的党员标准和中央提出的“五个好”、“五带头”的基本要求，做好思想发动，为开展先进和优秀标准讨论做好准备。并鼓励全体党员踊跃参加关于本次讨论主题的征文比赛，勇于在比赛中争取好成绩。
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二、组织过程鉴于本支部的党员人数有31名，召开大会比较不便:31名党员时间比较难统一，比较难找到一个共同的时间,其次人数太多，整体讨论难于达到人人发言。因此我们支部主要采用分组网上讨论、交流的方式。将31名党员分成了五个讨论小组，分别制定了每次的讨论主持人和记录人，通过讨论邮件来进行讨论。这样也就是实现了思想建设过程中时间的灵动性和分小组讨论的充分性。1、分组和负责人每个小组设有主持人和记录人各一名，主持人负责建立讨论组或者公共邮件，引导组员讨论,记录员负责导出“讨论记录”，简单归纳讨论结果，并将讨论结果交给宣传委员:徐哲。表1讨论分组组别讨论党员名单主持人&记录人一组严小逵、魏忠英、余秀兰、杨爽、张莉娜、黄小强余秀兰&杨爽二组周俏、王剑、曹雷、李冠杰、李洁、任娟曹雷&李冠杰三组张晓娜、夏果兵、徐哲、王少应、刘毅、董继燕徐哲&刘 毅四组肖倩、朱静静、陈江涛、梁玲敏、金 涛、颜 亮陈江涛&颜亮五组贾春成、李丹飒、王淑芳、曾颖欣、廖勇刚、袁君、伍国华李丹飒&曾颖欣2、建立各小组的讨论组和讨论邮件。各讨论小组由主持建立讨论组组合讨论邮件，引导各组成员进行深入的讨论。注意提示组员按“回复全部”进行回复，以便让大家读看跟帖的情况。3、讨论成果交流支委负责将各个讨论组的提交的“讨论记录”上传到咱们的支部博客，供各组间进行学习。以便各党员更好的对四个问题的理解。三、讨论的个案展示由于是图片不容易上传，所以就不再展示。四、讨论概要总结1.对照科学发展观的要求，新时期先进基层党组织和优秀共产党员的具
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体标准分别是什么,今年刚好是中共共产党建党90周年，党在一路发展过来，不同的时期，基层党组织便有不同的具体标准。根据中央的部署,开展创先争优活动以深入学习实践科学发展观为主题,以“推动科学发展、促进社会和谐、服务人民群众、加强基层组织”为目标,以创建先进基层党组织、争当优秀共产党员为主要内容。创建先进基层党组织要努力做到“五个好”,即领导班子好、党员队伍好、工作机制好、工作业绩好、群众反映好;争做优秀共产党员要努力做到“五带头”,即带头学习提高、带头争创佳绩、带头服务群众、带头遵纪守法、带头弘扬正气，工作总结《贯彻我院党委开展“先进基层党组织和优秀共产党员具体标准讨论”的工作总结》。具体来说作为基层党组织的学生党支部，我们需要秉承实学校十四次党代会精神、推进学校、学院2011年重点工作、实现学院事业科学发展这个核心任务，在上级党委的领导和指引下努力加强基层党支部的干部队伍建设，团结和带领全支部的硕士党员同志，相互促进各位党员同志的党风建设、作风建设和学风建设。在学院的创新争优的大浪潮下，努力打造一个战斗力强，凝聚力强、群众基础扎实的基层学生党支部，同时也相互监督支部成员，都能成为政治素质高、信念坚定，专业基础扎实，事业心和责任感强，工作勤奋扎实，群众基础好的优秀共产党员。2.在和平时期、日常工作中，基层党组织和共产党员的先进和优秀如何充分体现出来我们党的宗旨是全心全意为人民服务。全心全意为人民服务是我们一贯到底的宗旨和原则。不管是在战争年代还是在和平年代，一个基层组织和共产党员的先进和优秀将也是归根到底体现在该党
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组织和党员个人为人民服务的力度和程度上。目前我们和平时期的祖国还有相当一部分的地区经济发展不平衡，人民内部的各种矛盾也一定程度存在。日常工作中各基层组织和各共产党员体要崇尚助人为乐的道德、行为和实践，并努力践行到日常工作、生活中。具体到基层学生党支部，我们也是可以做很多相关周边的力所能及的为人民服务的事情。我们第三党支部多曾组织支部成员参与到我院公共的研究生机房的卫生打扫和电脑布线等活动中，从这些活动，确确实实地为自己身边的同学服务:为他们创造更舒适整洁的学习环境和安全保险的学习环境。作为普通的共产党员，我们可以主动地关心周边同学的思想、生活和学习，并积极为有需要的同学提供力所能及的帮助。主要实现以下几个先进性:政治觉悟上、思想建设上、组织建设、工作作风上、生活作风上、学习作风上、工作成果上。3.要成为先进基层党组织和优秀共产党员，存在哪些需要重点解决问题,先进基层党组织“五个好”、优秀共产党员“五带头”的创建标准，结合实际工作和岗位职责，进一步明确我处先进基层党组织和优秀共产党员的创争标准。我们学生党支部主要是做好自身的组织建设、思想建设、理论建设、作风建设和学风建设，重点是兼顾好作风建设、理论建设和组织建设三者之间的关系。4.创建先进基层党组织，争当优秀共产党员，应该采取什么具体措施,1)坚定政治立场，强化理论学习，提高理论思维能力2)树立信件模范典型，努力学习优秀事迹提高自身党性觉悟3)建立“党员挂牌制”，把党员臵于群众的监督之下。4)改善入党积极分子和预备党员的考察方式，在兼顾理论考察的同时，把重点发到
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实践考察上，严格把关党员的质量。5)建立党日活动，加强党员的实践能力，从实践中获得真知。6)组织“党员监督小组”，加强党员的组织建设，消除违纪现象。 7)开展多样化的为同学服务的活动。 8)开展批评与自我批评，不不断完善9)通过定期召开党员交流会和爱国教育基地学习参观等活动丰富党内生活。10)顺应时代发展的需要，开展多种形式的党建活动，例如网络党支部，党支部微博、博客等。11)建立匿名信息反馈监督机制，如群众意见箱、博客、Email，联系群众，群众监督。 12)认真学习专业知识，组织学习小组，讨论当今国内外时事，把党性和专业性结合起来。研究生第三党支部 余秀兰2011-3-4
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范文四：重力坝计算书
目录
摘 要 ............................................................... Ⅳ ABSTRACT ............................................................ Ⅴ
第一章非溢流坝设计计算 .............................. 错误！未定义书签。
1.1堤顶及防浪墙高程确定 ............................................. 1
1.1.1堤顶高程计算公式 ........................................... 1
1.1.2安全加高 ................................................... 1
1.1.3波高及雍高计算公式 ......................................... 1
1.1.4坝顶超高计算 .............................................. 2
1.2重力坝剖面设计 ................................................... 5
1.3重力坝挡水坝段荷载计 ............................................. 6
1.3.1基本原理与荷载组合 ......................................... 6
1.3.2坝体自重计算 ............................................... 6
1.3.2.1坝体自重计算公式 ......................................... 6
1.3.3.2按实体重力坝计算坝体自重及力矩 ........................... 6
1.4静水压力计算 ..................................................... 8
1.4.1静水压力计算公式 ........................................... 8
1.4.2设计工况 ................................................... 8
1.4.3校核工况 .................................................. 10
1.4.4正常使用工况 .............................................. 12
1.5扬压力计算 ...................................................... 14
1.5.1扬压力 .................................................... 14
1.5.2设计工况 .................................................. 14
1.5.3校核工况 .................................................. 15
1.5.4正常使用工况 .............................................. 16
1.6淤沙压力 ........................................................ 17
1.6.1水平淤沙压力公式 .......................................... 17
1.6.2淤沙浮容重计算 ............................................ 17
1.6.3淤沙高程 .................................................. 18
1.6.4淤沙压力及其力矩计算 ...................................... 18
1.7波浪压力及其力矩 ................................................ 19
1.7.1波浪压力公式 .............................................. 19
1.7.2设计工况 .................................................. 19
1.7.3校核工况 .................................................. 19
1.7基本作用荷载各种工况下的∑W 、∑P 和∑M . ...................... 20
1.8极限状态设计法分析挡水坝段稳定 .................................. 21
1.8.1承载能力极限状态设计式 .................................... 21
1.8.2正常使用极限状态设计式 .................................... 23
1.8.3坝段抗滑稳定验算 .......................................... 24
1.8.3.1基本组合工况 ...................................... 24
1.8.3.2偶然组合工况 ...................................... 24
1.8.4坝段坝趾抗压强度验算 ..................................... 24
1.8.4.1计入扬压力时的基本组合工况 ........................ 24
1.8.4.2计入扬压力时的偶然组合工况 ........................ 25
1.8.4.3不计入扬压力时的基本组合工况 ...................... 25
1.8.4.4不计入扬压力时的偶然组合工况 ...................... 25
1.8.4.5坝段坝蹱不出现拉应力计算 .......................... 25
1.9挡水坝段应力分析 ................................................ 26
1.9.1基本假定 .................................................. 26
1.9.2不考虑扬压力时的边缘应力计算 .............................. 26
1.9.2.1边缘应力计算公式 .................................. 26
1.9.2.2设计工况边缘应力计算 .............................. 27
1.9.2.3校核工况边缘应力计算 .............................. 28
1.9.3考虑扬压力时的边缘应力计算 ................................ 29
1.9.3.1边缘应力计算公式 .................................. 29
1.9.3.2设计工况边缘应力计算 .............................. 30
1.9.3.3校核工况边缘应力计算 .............................. 31
第二章 溢流坝设计计算 . ............................................. 33
2.1溢洪堰堰型选择 .................................................. 33
2.2溢洪道水力计算 .................................................. 33
2.3溢流堰堰面曲线 .................................................. 34
2.3.1溢流堰堰顶高程 ............................................ 34
2.3.2溢流堰总水头 .............................................. 34
2.3.3定型水头设计 .............................................. 35
2.3.4堰面曲线设计 .............................................. 35
2.4边墩高度 ........................................................ 37
2.5消能形式 ........................................................ 37
2.5.1消能公式 .................................................. 38
2.5.2设计工况下冲刷坑安全验算 .................................. 38
2.5.3校核工况下冲刷坑安全验算 .................................. 39
摘 要
随着时间的增长而不断增加的农业灌溉用水、城镇供水和农村人畜饮水是摆在人们面前的一个难题，因为目前可供水量离人们的供水目标相差甚远，水资源的短缺已严重制约国民经济和社会发展。水利枢纽工程的出现不仅能够解决这个问题，而且能实现对水能资源的综合梯级开发利用。
根据杨家沟水库的地质、地形、气候，气象等具体情况，本设计的主要内容和成果如下：
1、非溢流坝剖面尺寸的拟定：
坝高33.00m ，上游坡率1:0.15，下游坡率1:0.75，坝顶宽度4.50m 。
2、溢流坝堰面曲线的拟定：
顶部曲线段采用WES 曲线，直线段的坡率1:0.75，反弧段半径为10m 。
3、稳定分析：
经过分析，溢流坝和非溢流坝的稳定均满足要求。
4、应力分析：
经过分析，溢流坝和非溢流坝的应力均满足要求。
关键词：水利枢纽工程，混凝土重力坝，溢流坝
ABSTRACT
As the time does by, the demand of water for agriculture, urban supply and rural drinking is on such an increase that it becomes a difficult problem lying ahead. Due to the large gap between the fact and goal of the current water supply, Shortage of water resources has seriously confined the development of economy and society. However, the water conservancy project not only tackles the issue, but also makes the comprehensive development and utilization of water resources come true. According to GanLong gravity water power station field of geology, topography, climate, weather and other circumstances, the main elements of the design and results are as follows:
1、The size of the development of non-overflow dam sections:
Height of 33.00m, the upstream slope of 1:0.15ratio, lower rate of 1:0.75 slope, crest width of 4.50m.
2、Spillway weir curve drawn:
Top of the curve by WES curve, straight line of slope rate of 1:0.75, anti-arc with a radius of 10m.
3、Stability analysis:
After analysis, the stability of the spillway and non-overflow dam are sufficient.
4、Stress Analysis:
After analysis, non-overflow dam spillway and the stress are sufficient.
KEYWORDS ： water power station ,Concrete gravity dam, Overflow dam
2012届水利水电工程专业毕业设计
第一章非溢流坝设计计算
1.1堤顶及防浪墙顶高程确定
1.1.1堤顶高程计算公式
本工程设计洪水标准为30年一遇，校核洪水标准为300年一遇，坝顶高程应大于坝前水位+坝顶超高。而坝顶超高=累计频率1%的波高+风壅高度+安全加高
?h =h 1%+h z +h c （1.1）
1.1.2安全加高
本工程堤防级别为4级，设计洪水时，安全加高应为0.40m ，校核洪水时，安全加高应为0.30m 。
表1.1 坝的安全加高hc
1.1.3波高及雍高
内陆峡谷水库，宜按官厅水库公式（适用于
官厅水库公式： V 0＜20m/s 及 D＜20km ）计算
gh l
2ν0?gD ?=0. 0076ν ν2???0?
-1
2. 150-112013 （1.2） gL
ν02=0. 331ν?gD ? ν2???0?13. 75 （1.3）
h z =πh l 2
L cth 2πH
L （1.4）
2g m 式中： ——重力加速度，/s
D ——吹程， m
L ——波长，m
h z ——壅高，m
第 1 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
ν0——计算风速，m /s
H ——坝前水深，m
gD
h l ——当ν2
0=20~250gD 时，为累积频率5%的波高h5%;当ν2
0=250~1000时，为
累积频率10%的波高h10%。规范规定应采用累计频率为1%时的波高，对应于5%波高，应由累积频率为P （%）的波高hp 与平均波高的关系可按表B.6.3-1 进行换
表1.2 累积频率为
P %的波高与平均波高的比值
1.1.4坝顶超高的计算
表1.3 超高值Δh 的计算的基本数据
正常蓄水位和设计洪水位时，采用重现期为50 年的最大风速，ν0 =18.7m/s；校核洪水位时，采用多年平均风速，ν0 =13.0m/s
1、设计洪水位的超高
波高：
9. 81h l ?9. 81?0. 8?=0. 0076?18. 7 ?218. 72?18. 7?
h l =0. 60m
波长： -11213
第 2 页
2012届水利水电工程专业毕业设计
-1
2. 1513. 759. 81L =0. 331?18. 718. 72?9. 81?0. 8? ?218. 7??
L =6. 91m
壅高：
2πH πh l 23. 14?0. 62
h z =cth ≈==0. 16m L L L 6. 91
gD 值： 2v πh l 2
gD
2ν0=9. 81?800=22. 44218. 7 故按累计频率为5计算
h l 0. 60==0. 026H m 23
由表1.2查表换算
故
h 1%=1. 24h 5%=1. 24?0. 6=0. 75m
设计安全加高
h c =0. 4
设计防浪加高
?h =h 1%+h z +h c
=0. 75+0. 16+0. 4
=1. 31m
2、校核洪水位时的超高
波高：
9. 81h l ?9. 81?0. 8?=0. 0076? ?2132?13?
h l =0. 38m
波长：
9. 81L =0. 331?13213-12. 1513. 75-11213?9. 81?0. 8? ?2?13?
L =4. 80m
壅高：
第 3 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
2πH πh l 23. 14?0. 382
h z =cth ≈==0. 09m L L L 4. 80
gD 值： v 2πh l 2
gD
2ν0=9. 81?800=46. 47132 故按累计频率为5计算
h l 0. 38==0. 016H m 23
由表1.2查表换算
故
h 1%=1. 24h 5%=1. 24?0. 38=0. 47m
校核安全加高
h c =0. 3
校核防浪加高
?h =h 1%+h z +h c
=0. 47+0. 09+0. 3
=0. 86m
表1.5 堤顶超高计算结果表
表1.6 计算坝顶高程
第 4 页
2012届水利水电工程专业毕业设计
由表5-11可得，坝顶高程或防浪墙顶高程应不小于243.41m ，取坝顶高程243.00m, 设置0.50m 防浪墙，墙顶再设钢管护栏。
1.2重力坝剖面设计
重力坝坝顶高程243.00m ，设置0.50的防浪墙，最低建基面高程210.5m ，坝高H=33.00m。由于坝基完整性差、基岩较软弱，抗剪强度参数f 、c 值较小，上游坝坡放缓，坡率n =0~0. 2。根据工程经验，大坝下游坝坡坡率m =0. 65~0. 80，坝顶宽度一般取坝高的8%~10%，坝底宽约为坝高的0. 7~0. 9倍。初步设计坝顶宽取4.5m ，
n =0. 15，m =0. 75
图1.1 混凝土砌条石重力坝非溢流坝段剖面图
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田其春：合川杨家沟水库大坝设计
1.3重力坝挡水坝段荷载计算
1.3.1基本原理与荷载组合
重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、冰压力、地震荷载等。本次设计取单位长度的坝段进行计算。相关荷载组合见表1.7。
表1.7 荷载组合表
1.3.2坝体自重计算
1.3.2.1坝体自重计算公式
坝体自重W （KN ）的计算公式：
w =γc ?V
（1.5）
式中：V -坝体体积(m3) ，以单位长度的坝段为单位，通常把其断面分成若干个
简单的几何图形分别计算；
γc -坝体混凝土的重度，一般取24kN/m3。
力矩作以下规定：以坝底中心为力矩，逆时针为正，顺时针为负。 1.3.3.2按实体重力坝计算坝体自重及力矩
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2012届水利水电工程专业毕业设计
图1.2 实体重力坝自重计算图
一区：
W 1=24?4. 5?0. 5?1=54. 00KN
L 1=7. 35m
M 1=W 1L 1=54. 00. 00?7. 35=396. 90KN . m
二区：
W 2=24?0. 5?4. 5?6. 00?1=324. 00KN
第 7 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
L 2=6. 76m
M 2=W 2L 2=324. 00?6. 76=2190. 24KN . m
三区：
W 3=24?0. 5?32?(24. 00+4. 80)?1=11059. 20KN
L 3=3. 20m
M 3=W 3L 3=11059. 20?3. 20=35389. 44KN . m
表1.8 实体坝计算汇总表
1.4静水压力计算
1.4.1静水压力计算公式
静水压力是作用在上、下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平水压力P 和垂直水压力W 两种。静水压力按照3种工况进行计算，分别是设计工况、校核工况、正常使用工况。
1、水平水压力P 的计算公式：
P =(1/2) γw H 2
式中： H -计算点处的作用水头(m)； γw -水的重度取9.81kN/m3。 2、垂直水压力W 按水重计算 1.4.2设计工况
（1.7）
在设计工况下，上游坝前水位242.10m 由水位流量关系知，下游水位为221.00m 。 上游水位242.10m ，上游水深242.10-210.50=31.60m 下游水位221.00m ，下游水深221.00-210.50=10.50m
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2012届水利水电工程专业毕业设计
图1.2 设计工况静水压力计算图
水平向： 一区：
2
P =0. 5?9. 81?31.. 60=4898. 94KN 1
L 1=31. 60/3=10. 53m
M 1=-(4898. 94?10. 53) =-51585. 84KN . M
三区：
2P . 78KN 3=-0. 5?9. 81?10. 50=-540
L 3=10. 50/3=3. 50m
M 3=540. 78?3. 50=1892. 73KN . M
第 9 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
垂直向： 二区：
W 2=0. 5?9. 81?31.. 602?0. 15=734. 69KN
L 2=(4. 80+24. 00)/2-31. 60?0. 15/3=12. 82m
M 2=734. 69?12. 82=9418. 73KN . M
四区：
W 4=0. 5?9. 81?10. 502?0. 75=405. 58KN L 4=(24. 00+4. 80)/2-10. 50?0. 75/3=11. 77m M 4=-(405. 58?11. 77)=-4775. 70KN . M 表1.9 设计工况下静水压力汇总表
1.4.3校核工况
在校核工况下，上游坝前水位242.50m ，由水位流量关系知，下游水位为221.50m 。 上游水位242.50m ，上游水深242.50-210.50=32.00m 下游水位221.50m ，下游水深221.50-210.50=11.00m 水平向： 一区：
2
P . 72KN 1=0. 5?9. 81?32=5022
L 1=32. 00/3=10. 67m
M 1=-(5022. 72?10. 67) =-53592. 42KN . M
三区：
P 3=0. 5?9. 81?112=593. 51KN
L 3=11. 00/3=3. 67m
M 3=593. 51?3. 67=2178. 18KN . M
垂直向： 二区：
第 10 页
2012届水利水电工程专业毕业设计
W 2=0. 5?9. 81?32. 00?32. 00?0. 15=753. 41KN
L 2=(4. 80+24. 00) /2-4. 80/3=12. 80m M 2=753. 41?12. 80=9643. 65KN . M
四区：
W 4=0. 5?9. 81?11?0. 75?11=445. 13KN L 4=(24. 00+4. 80)/2-11. 00?0. 75/3=11. 65m
M 4=-(445. 13?11. 65)=-5185. 76KN . M
图1.3 校核工况静水压力计算图 表1.3 校核工况下静水压力汇总表
第 11 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
1.4.4正常使用工况
在正常使用工况下，由任务书中所给的数据可知下游水位为218.00m 。 上游水位241.00m ，上游水深241.00-210.50=30.50m 下游水位218.00m ，下游水深218.00-210.50=7.50m 水平向： 一区：
2
P . 88KN 1=0. 5?9. 81?30. 50=4562
L 1=30. 50/3=10. 17m
M 1=-(4562. 88?10. 17) =-46404. 49KN . M
三区：
2P . 91KN 3=-0. 5?9. 81?7. 50=-275
L 3=7. 50/3=2. 50m M 3=275. 91?2. 50=689. 77KN . M
垂直向： 二区：
W 2=0. 5?9. 81?30. 502?0. 15=684. 43KN
L 2=(24. 00+4. 80) /2-30. 50?0. 15/3=12. 88m
M 2=684. 43?12. 88=8815. 46KN . M
四区：
W 4=0. 5?9. 81?7. 52?0. 75=206. 93KN
L 4=(24. 00+4. 80) /2-7. 5?0. 75/3=12. 53m M 4=-(206. 93?12. 53)=-2592. 83KN . M
第 12 页
2012届水利水电工程专业毕业设计
图1.4 正常使用工况静水压力计算图
第 13 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
1.5扬压力计算
1.5.1扬压力
扬压力包括渗透压力和托浮力两部分。渗透压力是由上、下游水位差H 产生的渗流在坝内或坝基面上形成的水压力；托浮力是由下游水面淹没计算截面而产生向上的水压力。
扬压力分三种工况进行计算，分别是设计工况、校核工况，正常使用工况。
图1.5 扬压力分区示意图
1.5.2设计工况
设计工况下，上游水深为31.60m ，下游水深为10.50m 。由《混凝土重力坝设计规范SL 319-2005》[1]表B.3.1查得渗透压力强度系数取0.25，渗透压力分项系数为1.2，浮托力分项系数为1.0，则设计值为0.3。
γH 1=9. 81?31. 60=310. 00KN /m 2 γH 2=9. 81?10. 50=103. 00KN /m 2
γH =γH 1-γH 2=310. 00-103. 00=207. 00KN /m 2
αγH =0. 3?207. 00=62. 1KN /m 2
A 区：
U A =-10. 50?24. 00?9. 81?1=-2472. 12KN
第 14 页
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L A =14. 40-24. 00/2=2. 40m
M A =U A L A =2472. 12?2. 40=5933. 09KN . M
B 区：
U B =-1. 2?62. 10?2. 50?1=-186. 30KN L B =21. 50-14. 40+2. 50/2=8. 35m M B =-U B L B =-186. 03?8. 35=-15535. 61KN . M
C 区
U C =-1. 2?0. 5?62. 10?21. 50?1=-801. 09KN
L C =21. 50-14. 40-21. 50/3=0. 07m M C =U C L C =801. 09?0. 07=56. 01KN . M
D 区
U D =-1. 2?0. 5?2. 5?(207. 00-62. 10) =-217. 35KN
L D =24. 00-14. 40-2. 50/3=8. 77m M D =U D L D =-217. 35?8. 77=-1906. 16KN . M 表1.11 设计工况扬压力数据汇总表
1.5.3校核工况
校核工况下，上游水深为32.00m ，下游水深为11.00m 。由《混凝土重力坝设计规范SL 319-2005》[1]表B.3.1查得渗透压力强度系数取0.25，渗透压力分项系数为1.2，浮托力分项系数为1.0，则设计值为0.3。
λH 1=9. 81?32=313. 92KN /m 2
γH 2=9. 81?11. 00=107. 91KN /m 2
γH 1=γH -γH 2=313. 92-107. 91=206. 01KN /m 2
αγH 1=0. 3?206. 01=61. 80KN /m 2
A 区
U A =-11. 00?24. 00?9. 81?1=-2589. 84KN
L A =14. 40-24. 00/2=2. 40m
第 15 页
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M A =M A L A =2589. 84?2. 40=6215. 62KN . M
B 区
UB =-1. 2?61. 80?2. 5?1=-185. 40KN
L B =21. 50-14. 40+2. 50/2=8. 35m M B =M B L B =-185. 40?8. 35=--1548. 09KN . M
C 区
U C =-1. 2?61. 80?21. 50?0. 5?1=-797. 22KN
L C =21. 50-14. 40-21. 50/3=0. 07m M C =M C L C =797. 22?0. 07=55. 80KN . M
D 区
U D =-1. 2?0. 5?2. 5?(206. 01-61. 80) ?1=-216. 32KN
L D =24. 00-14. 40-2. 50/3=8. 77m
M D =M D L D =-216. 32?8. 77=-1897. 13KN . M 表1.12 校核工况扬压力数据汇总表
1.5.4正常使用工况
正常使用工况下，上游水深为30.50m ，下游水深为7.50m 。由《混凝土重力坝设计规范SL 319-2005》[1]表B.3.1查得渗透压力强度系数取0.25，渗透压力分项系数为1.2，浮托力分项系数为1.0，则设计值为0.3。
λH 1=9. 81?30. 50=299. 21KN /m 2
γH 2=9. 81?7. 50=73. 58KN /m 2
γH 1=γH -γH 2=299. 21-73. 58=225. 63KN /m 2
αγH 1=0. 3?225. 63=67. 69KN /m 2
A 区
U A =-7. 50?24. 00?9. 81?1=-1765. 80KN
L A =14. 40-24. 00/2=2. 40m
M A =M A L A =1765. 80?2. 40=4237. 92KN . M
第 16 页
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B 区
UB =-1. 2?67. 69?2. 5?1=-203. 07KN
L B =21. 50-14. 40+2. 50/2=8. 35m
M B =M B L B =-203. 07?8. 35=--1695. 63KN . M
C 区
U C =-1. 2?67. 69?21. 50?0. 5?1=-873. 20KN
L C =21. 50-14. 40-21. 50/3=0. 07m M C =M C L C =873. 20?0. 07=61. 12KN . M
D 区
U D =-1. 2?0. 5?2. 5?(225. 63-67. 69) ?1=-236. 91KN
L D =24. 00-14. 40-2. 50/3=8. 77m M D =M D L D =-236. 91?8. 77=-2077. 70KN . M 表1.13 正常使用工况扬压力数据汇总表
1.6淤沙压力
1.6.1水平淤沙压力公式
1?0?s ?2
P sk =γsb h tan 45-?
22??
（1.7） （1.8）
'-(1-n )γγsb =γsd
式中：γsb h s ?s
-淤沙浮容重；
-淤沙高度；
-淤沙内摩擦角。
1.6.2淤沙浮容重计算
取泥沙干容重γd =26-9.81=16.19kN/m3，孔隙率n =0.45，淤沙内摩擦角?s =10 。
第 17 页
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γsb =16. 19-(1-0. 45)?9. 81=10. 80KN /m 3
1.6.3淤沙高程
计算通过杨家沟水库的泥沙量，查《四川省水文手册》多年平均悬移质年输沙模数等值线图，其值为570t/km2。推移质沙量采用占悬移质泥沙的15%推求。经计算本工程多年平均来沙量为0.23万m 3。
杨家沟水库多年平均来沙总量为0.23万m 3，在经过20年淤积后，20年淤积泥沙量为4.62万m 3，相应泥沙淤积高程为223.93m 。
泥沙淤积高度h s =223. 93-210. 50=13. 43m 。取13.50m 。
图1.6 淤沙压力及其力矩计算图
1.6.4淤沙压力及其力矩计算
1、标准工况
P sk =0. 5?10. 80?13. 502?tan 450-100/2=825. 80KN
第 18 页
()
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L sk =13. 50/3=4. 50m
M sk =-825. 80?4. 5=-3716. 10KN . M
2、设计工况
设计值：设计值为标准值乘以分项系数1.2。
P sk =1. 2?0. 5?10. 80?13. 502?tan 450-100/2=990. 96KN
()
M sk =-990. 96?4. 5=-4459. 32KN . M 表1.14 泥沙压力及力矩汇总表
1.7波浪压力及其力矩
1.6.1波浪压力公式
波浪压力及其力矩也分三种工况考虑，分别为设计工况、校核工况，其作用分项系数为1.2，力矩规定同前。由“1.1坝顶高程的确定”可知，H >L /2均成立，故波浪为深水波。
深水波浪压力计算公式： 式
P l =
式中：H 1为坝前水深。 1.7.2设计工况
γL m
4
(h 1%+h z )
（1.9）
由1.1知L =6.91m，h 1%=0. 75，h z =0. 16，h l =0.60m 9. 81?6. 91P l =?(0. 75+0. 16)=15. 42KN
411
L ' =31. 60-?6. 91+(0. 75+0. 16)=30. 86m
63
M =P . 91KN ?M l L ' =-15. 42?30. 86=-475
1.7.3校核工况
由1.1知L =4.80m，h 1%=0. 47，h z =0. 09，h 1%=0.38m
第 19 页
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9. 81?4. 80
?(0. 47+0. 09)=6. 59KN 411
L ' =32. 00-?4. 80+(0. 47+0. 09)=31. 39m
63P l =
M =P . 86KN ?M l L ' =-6. 59?31. 39=-206表1.15 波浪压力及其力矩汇总
210.50
图1.7 波浪压力计算简图
1.7基本作用荷载各种工况下的∑W 、∑P 和∑M
表1.16 W 汇总表
第 20 页
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表1.17 ∑P 汇总表
表1.18 M
汇总表
1.8极限状态设计法分析挡水坝段稳定
1.8.1承载能力极限状态设计式
γ0ψS (F d , a k )≤
式中：S (?)——作用效应系数
1
γd
R (f d , a k )
（1.10）
第 21 页
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R (?)——抗力函数
γ0——结构重要性系数
ψ——设计状况系数
F d ——作用的设计值
γ0——结构重要性系数
a k ——几何参数
f d ——材料性能的设计值
γd ——结构系数
1、 抗滑稳定极限状态作用效应函数
S (?)=∑P
（1.11）
2、坝趾抗压强度计入扬压力情况下的极限状态作用效应系数
?∑W 6∑M S (?)= -2 B B ?
?
?1+m 2 ??
()
（1.12）
3、抗滑稳定极限状态的抗力函数
R (?)=f ' ∑W +c ' A
4、坝趾抗压强度极限状态抗力函数
（1.13）
R (?)=R a
式中：R a ——混凝土的抗压强度
（1.14）
表1.19 坝基岩体力学参数
表1.20 岩石质量分级
第 22 页
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1.8.2正常使用极限状态设计式
γ0S (F k , f k , a k )≤
式中：F k ——作用的标准值
c
γd
（1.15）
f k ——材料性能的标准值
c ——结构功能的极限值
式中设计状况系数、作用分项系数、材料性能分项系数均采用1.0.
1、以坝踵铅直应力不出现拉应力作为正常使用极限状态，作用效应的长期组合
采用下列设计表达式：
?∑W 6∑M
S (?)= +
B B 2?
?? ??
（1.16）
2、坝体应力约定压应力为正，拉应力为负。正常使用极限状态设计式：
?∑W 6∑M γ0 + B B 2?
?
?≥0 ??
（1.17）
结构安全级别为Ⅱ级的建筑物γ0=1. 0
3、短期组合下游坝面的垂直拉应力，正常使用极限状态设计式：
?W 6M - B B 2?
?
?≤100(KPa ) ??
（1.18）
第 23 页
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1.8.3坝段抗滑稳定验算
抗滑稳定验算采用可靠度分析法验算。分2种状况进行分析，分别为基本组合状况和偶然组合状况。 1.8.3.1基本组合工况
基本组合时，设计状况系数?取1.0，结构系数γd 取1.2，结构重要性系数γ0取0.9，摩擦系数f /取0.85，摩擦分项系数取1.3，抗剪断凝聚力C /取490kPa ，抗剪断粘聚力分项系数取3.0。
γ0ψS (?)=0. 9?1. 0?5199. 38=4679. 44KN
1R (?)=
1?0. 85490?
?12577. 47+?28. 8?=10773. 11KN
1. 2?1. 33?
γd
γ0?S (?) ≤
1
γd
R (?)
因此，在基本组合情况下，坝段是稳定的。 1.8.3.2偶然组合工况
偶然组合时，设计状况系数?取0.85，结构系数γd 取1.2，结构重要性系数γ0取0.9，摩擦系数f /取0.85，摩擦分项系数取1.3，抗剪断凝聚力C /取490 kPa，抗剪断粘聚力分项系数取3。
γ0ψS (?)=0. 9?1. 0?5426. 76=4884. 08KN
1R (?)=
1?0. 85490?
?12635. 74+?28. 8?=10804. 86KN
1. 2?1. 33?
γd
γ0?S (?) ≤
1
γd
R (?)
因此，在偶然组合情况下，坝段是稳定的。 1.8.4坝段坝趾抗压强度验算
坝段坝趾抗压强度验算分四种状况进行，分别是计入扬压力时的基本组合工况、偶然组合工况，不计入扬压力时的基本组合工况、偶然组合工况。 1.8.4.1计入扬压力时的基本组合工况
基本组合时，设计状况系数?取1.0，结构系数γd 取1.8，结构重要性系数γ0取0.9，混凝土抗压强度取10000kPa ，混凝土抗压强度分项系数取1.5。
. 616?(-8734. 16)??89002
-1+0. 75=523. 45KPa ?2
28. 8?28. 8?
γ0ψS (?)=0. 9?1. 0
()
第 24 页
2012届水利水电工程专业毕业设计
1
γd
R (?)=
110000?=3703. 70KPa 1. 81. 5
γ0?S (?) ≤
1
γd
R (?)
比较两组数据，可得知在计入扬压力的基本组合情况下，坝段坝趾抗压强度满足要求。
1.8.4.2计入扬压力时的偶然组合工况
偶然组合时，设计状况系数?取0.85，结构系数γd 取1.8，结构重要性系数γ0取0.9，混凝土抗压强度取10000kPa ，混凝土抗压强度分项系数取1.5。
. 966?(-10819. 75)??88462
-1+0. 75=542. 05KPa ?2
28. 8?28. 8?
γ0ψS (?)=0. 9?1. 0
()
1
γd
R (?)=
110000?=3703. 70KPa 1. 81. 5
γ0?S (?) ≤
1
γd
R (?)
比较两组数据，可得知在计入扬压力的偶然组合情况下，坝段坝趾抗压强度满足要求。
1.8.4.3不计入扬压力时的基本组合工况
基本组合时，设计状况系数?取1.0，结构系数γd 取1.8，结构重要性系数γ0取0.9，混凝土抗压强度取10000kPa ，混凝土抗压强度分项系数取1.5。
. 476?(-11261. 49)??125772
-1+0. 75=728. 69KPa ?2
28. 8?28. 8?
γ0ψS (?)=0. 9?1. 0
()
1
γd
R (?)=
110000?=3703. 70KPa 1. 81. 5
γ0?S (?) ≤
1
γd
R (?)
比较两组数据，可得知在不计入扬压力的基本组合情况下，坝段坝趾抗压强度满足要求。
1.8.4.4不计入扬压力时的偶然组合工况
偶然组合时，设计状况系数?取0.85，结构系数γd 取1.8，结构重要性系数γ0取0.9，混凝土抗压强度取10000kPa ，混凝土抗压强度分项系数取1.5。
第 25 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
γ0ψS (?)=0. 9?1. 0
. 746?(-13645. 95)??126352
-1+0. 75=755. 79KPa ?2
28. 8?28. 8?
()
1
γd
R (?)=
110000?=3703. 70KPa 1. 81. 5
γ0?S (?) ≤
1
γd
R (?)
比较两组数据，可得知在不计入扬压力的偶然组合情况下，坝段坝趾抗压强度满足要求。
1.8.4.4.5坝段坝踵不出现拉应力计算
坝段坝踵不出现拉应力验算只计算一种情况，即在正常使用并计入扬压力的情况。
. 586?(-5179. 81)??9249
+?=255. 33KPa ≥0 2
28. 828. 8??
γ0ψS (?)=0. 9?
根据计算结果，可知坝段坝踵不出现拉应力，满足要求。
1.9挡水坝段应力分析
1.9.1基本假定
一、坝体混凝土为均质、连续、各向同性的弹性体材料。
二、视坝段为固结于地基上的悬臂梁，不考虑地基变形对坝体应力的影响，并认为各坝段独立工作，横缝不传力。
三、假定坝体上水平截面上的正应力按直线分布，不考虑廊道对坝体应力的影响。
1.9.2不考虑扬压力时的边缘应力的计算
1.9.2.1边缘应力计算公式
在一般情况下，坝体的最大和最小应力都出现在坝面。 1、水平截面上的正应力
上游边缘应力σyu 和下游边缘应力σyd
σyu =σyd
∑W +6∑M
B
B
2
（1.19）
W 6∑M ∑ =-
B
B
2
（1.20）
第 26 页
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式中: ∑W ——作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和 KN ∑M ——作用于计算截面以上的全部荷载对截面垂直水流流向的力矩
总和 KN ?M
B ——计算截面的长度
2、剪应力
上游边缘剪应力τu 和下游截面剪应力τd
τu =(p u -σyu )n
（1.21）
τd =(σyd -p d )m
式中：p u ——上游面水压力强度 KPa p d ——下游面水压力强度 KPa n ——上游坝坡破率n =tan φu m ——下游坝坡破率m =tan φd 3、 水平正应力
上有边缘的水平正应力σxu 和下游正应力σxd
σxu =p u -τu n
σxd =p d +τd m
4、主应力
σ21u =(1+n 2)σyu -p u n
σ1d =(1+m 2)σyd -p d m 2
坝面水压力强度也是主应力
σ2u =p u
σ2d =p d
设计工况边缘应力计算
1、水平截面上的正应力
上游水位242.10m ，上游水深242.10-210.50=31.60m 下游水位221.00m ，下游水深221.00-210.50=10.50m
上游边缘应力σyu 和下游边缘应力σyd
σ=12577. 47. 8+-11261. 49?6yu 28. 8
=355. 25KN m 2282
σ12577. 4728. 8-6?(-11261. 49)28. 8
2
=518. 18KN m 2
yd = 第 27 页
1.22）
1.23） 1.24）
1.25） 1.26）
1.27） 1.28）
（（（（（（（1.9.2.2
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
2、剪应力
上游边缘剪应力τu 和下游截面剪应力τd
τu =(31. 60?9. 81-355. 25)?0. 15=-6. 79KN m 2
τd =(518. 18-10. 50?9. 81)?0. 75=311. 38KN m 2
3、水平正应力
上有边缘的水平正应力σxu 和下游正应力σxd
σxu =31. 60?9. 81-(-6. 79)?0. 15=311. 01KN m 2σxd =10. 50?9. 81+311. 38?0. 75=336. 54KN m
4、主应力
2
σ1u =(1+0. 152)?355. 25-31. 60?9. 81?0. 152=356. 27KN m 2σ1d =(1+0. 752)?518. 18-10. 50?9. 81?0. 752=751. 72KN m 2σ2u =9. 81?31. 60=310. 00KN m 2σ2d =9. 81?10. 50=103. 00KN m 2
1.9.2.3校核工况边缘应力计算
1、水平截面上的正应力
上游水位242.50m ，上游水深242.50-210.50=32.00m 下游水位221.50m ，下游水深221.50-210.50=11.00m 上游边缘应力σyu 和下游边缘应力σyd
12635. 746?(-13645. 95)2
+=340. 00KN m 28. 828. 82
12635. 746?(-13645. 95)2=-=537. 45KN m
28. 828. 82
σyu =σyd
2、剪应力
上游边缘剪应力τu 和下游截面剪应力τd
τu =(32. 00?9. 81-340. 00)?0. 15=-3. 91KN m 2τd =(527. 45-11?9. 81)?0. 75=314. 66KN m
3. 水平正应力
上有边缘的水平正应力σxu 和下游正应力σxd
2
σxu =32. 00?9. 81-(-3. 91)?0. 15=314. 51KN m 2σxd =11?9. 81+314. 66?0. 75=343. 91KN m
4. 主应力
第 28 页
2
2012届水利水电工程专业毕业设计
σ1u =(1+0. 152)?340. 00-32. 00?9. 81?0. 152=340. 59KN m 2σ1d =(1+0. 752)?537. 45-11. 00?9. 81?0. 752=779. 07KN m 2σ2u =9. 81?32. 00=313. 92KN m 2σ2d =9. 81?11. 00=107. 91KN m 2
表1.22 应力计算结果（单位：Mpa ）
1.9.3考虑扬压力时的边缘应力计算
1.9.3.1边缘应力计算公式
先求出包括扬压力在内的全部荷载铅直分力的总和∑W 及全部荷载对截面的垂直水平流流向形心轴产生的力矩总和∑M ，在利用公式：
W 6M =+
B
B 2
σyu
（1.29）
σyd =
∑W -6∑M
B
B
2
（1.30）
计算σy ，而τ、σx 、σ1、σ2可根据边缘为分体的平衡条件求得
τu =(p u -p uu -σyu )n
（1.31） （1.32） （1.33） （1.34） （1.35） （1.36）
σxu =(p u -p uu )-(p u -p uu -σyu )n 2
τd =(σyd +p ud -p d )m
σxd =(p d -p ud )+(σyd +p ud -p d )m
σ1u =(1+n 2)σyu -(p u -p uu )n 2
σ2u =p u -p uu
第 29 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
σ1d =(1+m 2)σyd -(p d -p ud )m 2
（1.36） （1.37）
σ2d =p d -p ud
1.9.3.2设计工况边缘应力计算
1、水平截面上的正应力
上游水位242.10m ，上游水深242.10-210.50=31.60m 下游水位221.00m ，下游水深221.00-210.50=10.50m 上游边缘应力σyu 和下游边缘应力σyd
8900. 616?(-8734. 16)2
+=245. 87KN m 28. 828. 82
8900. 616?(-8734. 16)2=-=372. 23KN m
28. 828. 82
σyu =σyd
2、剪应力
上游边缘剪应力τu 和下游截面剪应力τd
3676. 86??
-245. 87??0. 15=-9. 69KN m 2
28. 8??
3676. 86??
τd = 372. 23+-10. 50?9. 81??0. 75=297. 67KN m 2
28. 8??
τu = 31. 60?9. 81-
3、水平正应力
上有边缘的水平正应力σxu 和下游正应力σxd
σxu = 31. 60?9. 81-σxd
3676. 86??3676. 86??-31. 60?9. 81--245. 87??0. 152=179. 96KN m 2?
28. 8??28. 8??3676. 86??3676. 86??
= 10. 50?9. 81--10. 50?9. 81??0. 752=196. 89KN m 2?+ 372. 23+
28. 8??28. 8??
4、主应力
σ1u =(1+0. 152)?245. 87- 31. 50?9. 81-σ1d
3676. 86??22
??0. 15=247. 32KN m 28. 8??
3676. 86??22
=1+0. 752?372. 23- 10. 5?9. 81-??0. 75=582. 25KN m
28. 8??
()
σ2u =9. 81?31. 50-σ2d
3676. 86
=181. 35KN m 2
28. 83676. 86
=9. 81?10. 50-=-24. 66KN m 2
28. 8
第 30 页
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1.9.3.3校核工况边缘应力计算
1、水平截面上的正应力
上游水位242.50m ，上游水深242.50-210.50=32.00m 下游水位221.50m ，下游水深221.50-210.50=11.00m 上游边缘应力σyu 和下游边缘应力σyd
8846. 966?(-10819. 75)2
+=228. 92KN m 28. 828. 82
8846. 966?(-10819. 75)2=-=385. 46KN m
28. 828. 82
σyu =σyd
2、剪应力
上游边缘剪应力τu 和下游截面剪应力τd
3788. 78??
-228. 92??0. 15=-6. 98KN m 2
28. 8??
3788. 78??
τd = 385. 46+-11?9. 81??0. 75=306. 83KN m 2
28. 8??
τu = 32. 00?9. 81-
3、水平正应力
上有边缘的水平正应力σxu 和下游正应力σxd
σxu = 32. ?9. 81-σxd
3788. 78??3788. 78??
-228. 92??0. 152=181. 32KN m 2?- 32. 00?9. 81-
28. 8??28. 8??3788. 78??3788. 78??
= 11. 00?9. 81-+385. 46+-11. 00?9. 81??0. 752=138. 41KN m 2?
28. 8??28. 8??
3788. 78??22
??0. 15=229. 97KN m 28. 8??
3676. 86??22
=1+0. 752?385. 46- 11. 00?9. 81-??0. 75=615. 58KN m
28. 8??
4、主应力
σ1u =(1+0. 152)?228. 92- 32. 00?9. 81-σ1d
()
σ2u =9. 81?32. 00-σ2d
3788. 78
=182. 37KN m 2
28. 83788. 78
=9. 81?11. 00-=-23. 64KN m 2
28. 8
表1.22 应力计算结果（单位：Mpa ）
第 31 页
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第 32 页
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第二章 溢流坝设计计算
2.1溢流堰堰型以及尺寸选择
为减小工程总投资，混凝土砌石重力坝泄水建筑物采用坝顶溢流WES 实用溢流堰坝。溢流坝段布置在主河槽段，以将洪水泄入主河槽中。本工程采用无闸控制的溢流堰，为了降低坝前洪水水位，溢流堰宜建得越宽越有利，但同时也要考虑到大坝下游河道地形地质条件，要避免宣泄洪水时挑流水舌冲刷岸坡，影响岸坡的稳定。经反复布置调整，将溢流堰的总宽度确定为40m 。为方便坝顶人行交通，溢流堰上须布设交通桥，故在溢流堰上设中墩5个，将溢流堰分为6孔，边墩、中墩厚1.00m ，溢流孔每孔净宽5.50m 。人行桥采用T 型梁截面，梁高0.60m ，桥面宽4.50m 。
2..2溢洪道水力计算
本工程溢流堰采用无闸坝顶自由出流溢流堰，以校核洪水位时的堰上水头作为总水头。由调洪演算求出校核洪水位以及相应的溢流下泄流量Q 溢，可求得堰上总水头
H
max
的本工程侧槽式溢流堰的泄流能力采用下式计算:
3/2
Q =ε1δs 2g H 0
（2.1）
式中: ε1——侧收缩系数，与墩头形式及行进水流的进水方向有关。初拟时可取
0.9—0.95，本次设计取0.9
δs ——淹没系数，自由出流 δs =1
Q ——流量，校核洪水下泄流量
B ——溢流堰总净宽 B =33m
m ——流量系数，初拟时根据水工建筑物经验可预定P 1/H d ≥1. 33，不计
行进流速，取m =0. 502
H ——堰上水头 m
g ——重力加速度 g =9. 81m /s 2
第 33 页
田其春：合川杨家沟水库大坝设计
以表5-13的泄流曲线成果，结合坝址处洪水过程线、库容曲线进行调洪演算：设计工况(20年一遇) 下，下泄流量为71.40m /s，坝前水位为242.07m ，取242.10m ；校核工况(200年一遇) 下，下泄流量为115.00m 3/s，坝前水位为242.44m ，取242.50m 。
3
2.3溢流堰堰面曲线
2.3.1溢流堰堰顶高程
本工程溢流堰采用无闸坝顶自由出流溢流堰，因此，溢流堰的堰顶高程设定为正常蓄水位高程241.0m 。 2.3.2溢流堰总水头
本工程溢流堰采用无闸坝顶自由出流溢流堰，以校核洪水位时的堰上水头作为总水头。由调洪演算求出校核洪水位以及相应的溢流下泄流量Q 溢，可求得堰上总水头
H
max
的本工程侧槽式溢流堰的泄流能力采用式（2.1）计算，
表2.2 总水头计算数据
侧收缩系数ε1，与墩头形式及行进水流的进水方向有关。初拟时可取0.9—0.95，本次设计取0.9
δs ——淹没系数，自由出流 δs =1
m ——流量系数，初拟时根据水工建筑物经验可预定P 1/H d ≥1. 33，不计行
进流速，取m =0. 502
得堰上总水头：
115. 0=0. 9?0. 502?1?33?2?9. 81?H 0
H max =1. 426m
结合本次计算结果，P 1=16. 42m ，P 1/H d ≥1. 33。故满足假设条件
第 34 页
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2.3.3定型水头设计
H d 定型设计水头及设计时采用的堰顶水头，一般取校核水位时堰顶水头H max 的75%-95%，并满足下列要求：1、遇校核水位时，堰顶附近的负压值不得超过3-6m 水柱；2、遇常遇洪水位（等于或小于20一遇洪水）时，坝顶附近不得出现负压。由于堰上总水头比较小，水流对溢流面的作用小，另一方面为了减小水流对溢流面的冲刷和空蚀作用。
取 H d =H nax =1. 40m 。
2.3.4堰面曲线设计
本工程选用WES 曲线。首先绘出坝顶部的曲线，取堰顶部最高点为坐标原点。WES 型堰顶部曲线以堰顶为界分为上游段和下游段两部分。
1、上游三圆弧型曲线
本次设计上游段曲线采用三圆弧型曲线。堰顶O 点上游三圆弧的半径及其坐标值为：
R 1=0. 5H d ==0. 7m
R 2=0. 2H d =0. 28m
R 3=0. 04H d =0. 056m x 1=
0. 175H d =0. 245m x 2=0. 276H d =0. 3864m
x 3=0. 282H d =0. 3948m
图2.1 上游三圆弧型曲线图
2、开敞式堰面堰顶下游堰面采用WES 幂曲线
（2.2）
式中： H d ——堰面曲线定型设计水头, m ，可根据容许负压的大小按堰顶最大作
用水头H max 的75%～95%计算。
x 、y ——原点下游堰面曲线横、纵坐标；
K n ——与上游坝面坡率有关的系数, 按下表查得。 n -1x 1. 85=KH d y
表2.3 K n 与(?y ?x ) 的关系表
第 35 页
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1. 850. 85x =2?1. 4y 幂曲线：
3、中间直线段
其上部与坝顶曲线相切，下部与反弧段曲线相切，坡率与挡水坝段的下游坝面坡率相同，取1:0.75
直线段与幂曲线相切时，切点C 的横坐标为x c ：
?k ?x c = ?m n ??1n -1H d （2.3）
式中：k -系数
n -系数
H d ——设计水头
m -坝下游的坡率
代入数据得：
2??x c = ??0. 75?1. 85?11. 85-1?1. 4=2. 15m
3、下部反弧段
本次设计消能方式采用鼻砍挑流式
（1）挑流鼻坎高度
根据规范，挑流鼻坎应该高出下游最高水位1-2m ，为了减少工程量，取1m ，相应高程222.5m 。
（2）反弧段半径
要计算反弧段半径，首先要确定校核洪水全开时反弧处的水深h ，R =(8~10)h ，而h 可由h =q /v 计算，v 的计算公式为：
v = （2.4）
（2.5） ?=第 36 页
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K E = （2.6）
其中：?=时，?取0.95。 K E =适用于K E =0.004-0.15之间，当K E >0.15消能方式采用挑流消能。校核洪水时：
115. 00q ==3. 485m 3s 5. 5?6
H =32. 00-11. 00=21. 00m
K E =3. 485
. 81?21. 001.. 5=0. 01156
?=-0. 055=0. 6989 0. 50. 01156
v =0. 6989?2?9. 81?21. 00=14. 1865s
3. 485=0. 25m 14. 1865
R =10?0. 25=2. 50m h =
由于溢流堰的单宽流量较小，无法满足设计需求。故，反弧段半径取较为适当R =10. 00m
3、挑射角度
当鼻砍挑射角度小于45 是=时，挑脚越大，挑距越远，但是，冲刷坑也越深，一
' 般要求挑射距离L 与最大冲刷坑深度t k ' 的比值作为指标，t k >2. 5~5. 0；根据经验，
挑角一般采用θ=20 ~25 。
因此 ，反复校核 θ=25
2.4边墩高度
由于溢流堰的单宽流量较小，水流作用对坝体和坝面影响较小，可以忽略不计。因此，设计边墩高度为1m ，厚度为0.3m 。
2.5消能形式
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田其春：合川杨家沟水库大坝设计
2.5.1消能公式
消能形式采用挑流消能。分设计洪水和校核洪水两种情况下检验冲刷是否影响大坝安全。坎顶距离建基面高度为11+1=12m。挑角取20 。计算公式采用以下三条公式：
L =1?2v 1sin θcos θ+v cos g ?（2.7）
（2.8）
（2.9） t k =αq 0.5H 0.25 t k /=αq 0.5H 0.25-H 2
式中：L -水舌挑距，m ；
v 1-坎顶水面流速，m/s, 按鼻坎处平均流速v 的1.1倍计；
h 1-坎顶垂直方向水深，m ，h 1=h cos θ；
h 2-坎顶至河床面的高差，m ；
t k -水垫厚度，自水面算至坑底，m ；
t k /-冲坑深度，m ；
q -单宽流量，m 3/(s ?m )；
H -上下游水位差，m ；
H 2-下游水深，m ；
α-冲坑系数，坚硬完整的基岩α=0.9~1.2，坚硬但完整性较差的基岩
α=1.2~1.5，软弱破碎、裂隙发育的基岩α=1.5~2.0。
当鼻砍挑射角度小于45 是=时，挑脚越大，挑距越远，但是，冲刷坑也越深，一
' 般要求挑射距离L 与最大冲刷坑深度t k ' 的比值作为指标，L k >2. 5~5. 0
2.5.2设计工况下冲刷坑安全验算 79. 20=2. 40m 3s ?m ) 设计洪水时：q =33
上下游水位差：H =242. 10-221. 00=21. 10m
K s =q
g H 1. 5=2. 409. 81?21. 11. 5=0. 0079≤0. 15
?=-0. 055=0. 7251 0. 50. 0079
v 1=1. 1v =1. 1?0. 7251?2?9. 81?21. 1=16. 2286s
h =1. 1q 2. 40=1. 1?=0. 1627m v 116. 2286
h 1=h cos 20 =0. 1529m
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h 2=12. 00m 2 ?1?16. 2286?sin 20?cos 20+L =?? 22 9. 81??+16. 2286?cos 20?. 2286?sin 20+2?9. 810. 1529+12. 00??
=32. 73m
t k =2. 0?2. 402?21. 10. 25=24. 69m
' t k =t k -H 2=24. 69-12=12. 69m
L t k ' =32. 73=2. 8 12. 69
所以冲刷坑不影响大坝安全。 2.5.3校核工况下冲刷坑安全验算
115. 00=3. 485m 3s 校核洪水时：q =5. 5?6
上下游水位差：H =32. 00-11. 00=21. 00m
K E =3. 485
9. 81?21. 001.. 5=0. 01156≤0. 15
?=-0. 055=0. 6989 0. 50. 01156
v =0. 6989?2?9. 81?21. 00=14. 1865s
v 1=1. 1v =1. 1?14. 1865=15. 6051s
h =1. 1?3. 485=0. 25m 15. 6051
h 1=h cos 20 =0. 23m
h 2=12. 00m 2 ?1?15. 6051?sin 20?cos 20+L =?? 22 9. 81??+15. 6051?cos 20?. 6051?sin 20+2?9. 810. 23+12. 00??
=32. 47m
t k =2. 0?3. 4852?210. 25=26. 44m
' t k =t k -H 2=26. 44-12=12. 44m
t k ' =32. 47=2. 61 12. 44
所以冲刷坑不影响大坝安全。
第 39 页
第 1 页 共 47 页
范文五：重力荷载计算
重力荷载计算
1. 屋面及楼面的永久荷载标准值 屋面（上人）
30厚细石混凝土保护层 22×0.33=0.66kN/ m2 三毡四油防水层 0.4kN/ m2 20厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4 kN/ m2 150厚水泥蛭石保护层 5×0.15=0.75 kN/ m2 100厚钢筋混凝土板 25 ×0.1=25kN/ m2 2 合计 4.96 kN/ m 1—9层楼面:
瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55 kN/ m2 100厚钢筋混凝土 25 ×0.1=2.5kN/ m2
2 合计 3.30kN/ m2
2. 屋面及楼面可变荷载标准值
上人屋面均布活荷载标准值 2.0kN/ m2 楼面活荷载标准值 2.0kN/ m2 屋面雪荷载标准值 Sk=μrSo=1.0×0.2= 0.2kN/ m2
3. 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算
梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙门窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程从略，计算结果见下
注：1表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量
2梁长度取净长；柱长度取层高
墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5kN/ m2），内墙面为20mm
2
厚抹灰，铝合金窗单位面积重力荷载取0.4 5kN/ m 则外墙荷载为： （1） 标准层
A轴（D）轴：
铝合金窗 4×1.2×1.2×0 .45=2.592kN 墙自重 0.39×｛（3.6-0.7）×7.8-4×1.2×1.2｝×11.8=77.60kN 瓷砖 （3.6×7.8-4×1.2×1.2）×0.5= 11.16kN 抹灰 （3.6×7.8-4×1.2×1.2）×17×0.02=7.59 kN
合计 98.942kN （2） 首层
A轴（D）轴：
铝合金窗 4×1.2×1.2×0 .45=2.592 kN 墙自重 0.39×｛（5.1-0.7）×7.8-4×1.2×1.2｝×11.8=131.433kN 瓷砖 （5.1×7.8-4×1.2×1.2）×0.5= 17.01kN 抹灰 （5.1×7.8-4×1.2×1.2）×17×0.02=11.567kN 合计 162.602kN 内墙为240mm粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙荷载为： （3）标准层
B轴（C）轴：
铝合金窗 1×2×1.2×0 .45=1.08 kN 墙自重 0.24×（7.8-2）×（3.6-0.7）×10.3 =41.58kN 抹灰 （3.6×7.8-4×1.2×1.2）×17×0.02= 7.589kN 合计 50.249kN
4. 竖向荷载框架受力总图
1.屋面板传给梁的荷载，本设计屋面板传给梁的荷载传递示意图如下图所示
2.A-B轴间框架梁均布荷载为
楼面板传恒荷载= 0.5×7.8×3.9=15.21kN/ m 楼面板传活荷载= 0.5×7.8×2=7.8kN / m
屋面板传恒荷载= 0.5×7.8×4.96=19.344kN/ m
屋面板传活荷载= 0.5×7.8×2=7.8kN/ m 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取最大值
标准层梁均布荷载= 主梁自重+内墙自重=5.513+4.28×（3.6-0.7）=17.925kN/ m 顶层梁均布荷载=主梁自重=5.513kN/ m
总屋面板传恒荷载= 19.344+5.513=24.857kN/ m 总楼面板传恒荷载= 15.21+17.925=33.135 kN/ m
3.BC轴间框架梁均布荷载为：
楼面板传恒荷载= 3.6×3.6=12.96kN/ m 楼面板传活荷载= 3.6×2=7.2kN/ m 屋面板传恒荷载= 3.6×4.96=17.856kN/m
屋面板传活荷载= 3.6×2=7.2kN/ m 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，取最大值 标准层梁均布荷载= 主梁自重=5.513kN/ m 顶层梁均布荷载=主梁自重=5.513 kN/ m
4. CD轴间框架梁
由于结构对称布置，故CD轴间框架梁计算同AB轴间框架梁计算
5. A轴纵向集中荷载计算： 顶层柱：
女儿墙自重（墙高1.1m，0.1m厚的混凝土压顶）=1.1×0.19×11.8+0.1×0.19×25+（1.2×2+0.19）×0.5=4.24kN/ m
顶层柱恒荷载=女儿墙重+梁重+板传荷载+次梁重=4.24×7.8+（7.8-0.7）×5.513+（19.344×7.8+7.8×2.625）/2+19.344×7.8/2= 233.335kN 顶层柱活荷载=板传活荷载=7.8 ×7.8/2=30.42kN
标准层柱恒荷载=墙自重+梁重+板传荷载+次梁重=98.942+（7.8-0.7）×5.513+（15.21×7.8+7.8×2.625）/2+15.21×7.8/2=256.43kN 标准层柱活荷载=板传活荷载=7.8×7.8/2×2=60.84 kN 6. B轴纵向集中荷载计算：
顶层柱恒荷载=梁重+板传荷载+次梁重=5.513×（7.8-0.7）+17.856×3.6/2+（7.8×2.625+19.344×7.8）/2=156.962 kN
顶层柱活荷载=板传活荷载+次梁板传活荷载=5.1×3.6/2+7.8×7.8/2×2.0=70.02 kN
标准层柱恒荷载=墙自重+梁重+板传荷载+次梁重=50.249+（7.8+3.6/2+7.8/2）×5.513+12.96×3.6/2+（7.8×2.625+15.21×7.8）/2=217.56kN
标准层柱活荷载=板传活荷载=5.1×3.6/2+7.8×7.8/2×2.0=70.02kN 7. C轴纵向集中荷载同B轴，D轴纵向集中荷载同A轴 8. 竖向荷载下的受荷载图如下图
风荷载计算
作用在屋面梁和楼面节点处的集中风荷载标准值为 Wk=βzμsω0μz（hi+hj）B/2 式中，ω0—基本风压，ω0 =0.55 kN / m2
μz—风压高度变化系数，因本工程地点在小区内，所以地面粗糙度为C
类，μz的计算结构见
μs=风荷载的体型系数，根据建筑物的体型系数查《建筑结构荷载规范》
得μs=
βz—风振系数，基本自振周期对于混凝土结构可用T1=0.09n（n是建筑
层数），估算大约为0.9，βz=1+φzξν/μz, βz的计算结构见
hi—下层柱高 hj—上层柱高
B—迎风面宽度，B=7.8m ξ—脉动增大系数，ξ=1.29 ν—脉动影响系数，H/B=41.1/63.6=0.646,C类地面，查规范得ν=0.435
水平荷载作用下结构侧移计算 1. 风荷载作用下的位移验算 （1）侧移刚度
（2）风荷载作用下框架侧移计算
主梁线刚度ib计算
水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算
△μj= Vj/ΣDj
式中，Vj—第j层的总剪力
ΣDj——第j层所有柱的抗侧移刚度之和 △μj——第j层的层间侧移
风荷载作用下框架侧移计算
内力计算
为了简化计算，考虑如下几种受荷情况：○1恒载作用；○2活荷载满跨布置；3风荷载作用（从左向右，或从右向左）；对于○1○2两种情况，框架在竖向荷○
载作用下，采用叠加法计算；对于○3，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。
1． 恒荷载标准值作用下的内力计算
（1）恒荷载引起的屋面梁的固端弯矩和不平衡弯矩 MgAw，Bw=MgCw，Dw=-1/12×24.857×7.82=-126.025kN ·m MgBw，Aw=MgDw，Cw=126.025 kN ·m
MgBw，Cw =-1/12×17.86×3.62-5/96×5.51×3.62=-23 kN ·m
MgAw，Bw=
（2）标准层楼面的固端弯矩
MgBb，Ab=MgDb，Cb =-1/12×30.795×7.82= -156.13kN ·m MgAb，Bb=MgCb，Db =156.13kN ·m
MgBb，Cb =-1/12×12.96×3.62-5/96×5.51×3.62= -17.72 kN ·m
MgAb，Bb=
（3） 恒荷载引起的节点不平衡弯矩 MAw=MgAw，+MgAw，Bw =-126.025kN ·m
MBw=Mg BwAw +Mg Bw cw，=126.025-23=103.025 kN ·m MCw=MgCw，Bw +MgCw Dw =23-126.025=-103.025 kN ·m MDw，=MgDw，+MgDw，Cw =126.025 kN ·m MAb=MgAb +MgAb，Bb =156.13kN ·m
MBb=MgBb，Ab +MgBb，C b = 156.13-17.72=138.41kN ·m MCb=MgCb，Bb +MgCb，Db =17.72-156.13=-138.41kN ·m MDb=MgDb +MgDb Ab =156.13kN ·m
2. 活荷载标准值作用下的内力计算
活荷载与恒荷载的比值小于1，故可采取满跨布置。求得的内力在支座处与最不利荷载位置法求得的内力很相近。可直接进行内力组合，梁的跨中弯矩应乘以1.2的系数予以增大。
（1）活荷载引起的固端弯矩 屋面梁处
3. 风荷载作用下的内力计算
框架在风荷载（从左向右）下的内力用D值法进行计算：○1各柱反弯点高度○2各柱反弯点处的剪力值；3各柱的杆端弯矩及梁端弯矩○4各柱的轴力○和梁的剪力
第i层第m柱所分配的剪力为Vi = Dim Vi/ΣD，Vi=ΣWj 。
框架柱反弯点位置y= y0+y1+y2+y3计算结果见
框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算结果见，柱端轴力和梁端剪力计算结果见，其弯矩、剪力和轴力图分别见 MCT= Vim （1﹣y）h MCB = Vim yh
中柱 MbLj =iLb（MCBj+1+MCTj）/( iLb +iRb)
MbRj =iRb（MCBj+1+MCTj）/( iLb +iRb)
边柱 MbAj = MCBj +MCTj
·
风荷载作用下框架柱剪力和梁柱端弯矩
杆件A轴节点弯矩分配系数
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杆件D轴节点弯矩分配系数
4. 活荷载标准值作用下的内力计算
活荷载与恒荷载的比值小于1，故可采取满跨布置。求得的内力在支座处与最不利荷载位置法求得的内力很相近。可直接进行内力组合，梁的跨中弯矩应乘以
1.2的系数予以增大。
（1）活荷载引起的固端弯矩
屋面梁处
MgAw，Bw=MgCw，Dw=-1/12×7.8×7.82=-39.55kN ·m
MgBw，Aw=MgDw，Cw=39.55 kN ·m
MgBw，Cw =-5/96×7.2×3.62=-4.86 kN ·m
MgAw，Bw=
（2）标准层楼面的固端弯矩
MgAb，Bb=MgCb，Db =-1/12×7.8×7.82= -39.55kN ·m
MgBb，Ab=MgDb，Cb =39.55k kN ·m
MgBb，Cb =-5/96×7.2×3.62=-4.86 kN ·m
MgAb，Bb=
（4） 恒荷载引起的节点不平衡弯矩
MAw=MgAw，+MgAw，Bw =-39.55kN ·m
MBw=Mg BwAw +Mg Bw cw，=39.55-4.86=-34.69 kN ·m
MCw=MgCw，Bw +MgCw Dw =4.86-39.55=34.69 kN ·m
MDw，=MgDw，+MgDw，Cw =39.55 kN ·m
MAb=MgAb +MgAb，Bb =39.55kN ·m
MBb=MgBb，Ab +MgBb，C b = 39.55-4.86=34.69 kN ·m
MCb=MgCb，Bb +MgCb，Db =4.86-39.55= -34.69 kN ·m
勇者之风
