【doc】岭澳核电站1号发电

范文一：【doc】岭澳核电站1号发电机定子铁芯划伤事件的处理和分析

岭澳核电站1号发电机定子铁芯划伤事件的

处理和分析

第25卷

2005正

第3期

9月

核科学与工程

ChineseJournalofNuclearScienceandEngineering

Vo1.25No.3

Sep.2005

岭澳核电站1号发电机定子

铁芯划伤事件的处理和分析

袁振亚

(大亚湾核电运营管理有限责任公司技术部,广东深圳518124)

摘要:对岭澳核电站1号发电机在LIOI大修中发生的定子铁芯划伤事件的后果进行了分析,对处理效

果进行了分析和评价,并对铁芯缺陷探测试验在岭澳核电站发电机上的有效性进行了讨论.

关键词:发电机;定子;磁通;短路

中图分类号:TM307.1文献标识码:B文章编

号:0258—0918(2005)03—0212—04

Analysisandtreatmentsongenerator’SstatorscrapeinLing’ao

NuclearPowerStation

YUANZhen—ya

(TechnicalDepartment,DayaBayNuclearPowerOperationsandManagem

entCo.,Ltd.,

ShenzhenofGuangdongProv.518124,China)

Abstract:Theresultofthegenerator’Sstatorscrapeisanalyzedbycalculatingi

nthe

baseofmeasurementofresistancebetweenthestatorlaminations.Inthelighto

fspecial

structureofthegeneratorstatorinLing’aoNuclearPowerStation,theconclusionthat

theEL-CIDisin—validityputforward.

Keywords:generator;stator;magneticflux;short—circuit

1事件过程描述

2003年5月5El,在岭澳核电站1号发电

机进行抽转子工作的过程中,发生了发电机转

子与垫在发电机定子上的滑板一起滑动并造成

该滑板底部上粘贴的聚四氟乙烯衬垫破损,使

滑板(铝质)在大部分铁芯段内直接与铁芯相摩

擦的事件.事件造成大量铝屑附着在发电机定

子底部铁芯上(18,24槽),部分铁芯有轻微划

伤.另外,在抽转子过程中,安装在转子端部的

夹具与励端34槽铁芯相碰,造成该段铁芯轻微

损伤.用放大镜对转子铁芯进行检查,发现

收稿日期:2005—03—30;修回日期:2005—06—06

作者简介:袁振亚(1975一),男,湖北人,工程师,1998年毕业于华中理

工大学,获工学学士学位,大学毕业后一直在大亚湾核电

运营管理有限公司技术部设备管理处从事发电机设备管理工作

212

18~24槽铁芯表面有大量片间短路现象出现.

34槽铁芯碰伤部位有变形和片间短路.

2定子铁芯片间短路的危害

一

般说来,发电机的铁芯扇形片有一侧是

与铁芯定位筋短路的,因此全部扇形片通过定

位筋本身彼此呈电气连接.当有效铁芯的齿部

或齿高部位的绝缘损坏时,就形成电流的闭合

回路,如图1箭头所示.这个电流产生的损

耗与回路的有效电阻有关,可能达到很大

的数值,引起很高的温度,一直发展到使有

效铁芯熔化的事故,并引起发电机其他部

件的损坏.

图1定子铁芯间短路示意图

circuitbetweenstatorlaminations Fig.1Short—

沙角电厂(SC)1号发电机(677MW,271—

606型)是法国GEC—ALSTHOM公司1993年

生产的,1994年12月投入运行的.1996年1

月24日在运行中定子B相21号槽下层线棒主

绝缘对地击穿.抽出转子后发现,靠汽轮机侧

定子第2O,21槽之间第4,5段铁芯齿部约有

100mm烧熔;第21槽第3,6段铁芯齿烧出

一

个长,宽,深各约为15O,9O,50mm的大洞.

故障部位附近定位筋槽口有过热痕迹.说明铁

芯故障起因是由于片间短路通过定位筋形成的

环流,导致损耗与温升增高直至烧损.

3发电机铁芯划伤事故后的处理

岭澳核电站发电机铁芯划伤事故发生后,

检修人员首先用尖细的刀具将附着的铝屑剥离

下来,并用吸尘器将剥离的铝屑吸走.处理

后铁芯片间的电阻基本达到了1Q以上(见

表1).

表1部分电阻较小的齿段的电阻值

Table1Resistancesbetweenlaminations

槽号齿号受损区域片间电阻/a齿电阻/a

2O241,13O0.22.2

21371,1300.22.9

21571,1300.21.1

22571,13O0.41.1

注:测量表计为FLUKE87?,表笔电阻为0.1n,测量数

据均未减去表笔电阻,为实测值

为了使线棒与铁芯电接触良好,岭澳核电

站发电机定子线棒表面涂有半导体漆,因而这

样大的电阻说明基本消除了铁芯硅钢片之间的

片间短路.

对于碰伤的部位,ALSTHOM现场工程师

做了如下处理:

1)用高速电钻对损伤的部位进行打磨;

2)用2O的磷酸溶液加电极涂刷其表

面,如图2所示.

铁芯处理前后,均做了EL—CID试验(铁芯

缺陷探测试验),试验结果合格.处理后的试验

结果如表2所示.

铁芯

蓄

电

池

图2铁芯损伤部位的电极涂刷示意图

Fig.2TreatmentwithH3PO,solutionindamagearea

4发电机铁芯内涡流损耗计算

发电机定子铁芯是发电机导磁部件,当穿

213

过定子铁芯的磁通发生交变时,根据电磁感应

定律,铁芯内将感应出电势和电流,这些电流在

铁芯内部围绕磁通呈旋涡状流动(称为涡流),

涡流在铁芯中引起JR的损耗,并使铁芯发

热.单片钢片中的涡流如图3所示.

图3单片硅钢片产生涡流的示意图

Fig.3Eddycurrentinsinglestatorlamination

涡流在钢片整个体积内能量的损耗可近似

通过式(1)计算:

P一7c.d.B.V/6p(1)

式中:为钢片的体积,V—lbd.

涡流损耗与频率厂的平方,钢片的厚度d

的平方及最大磁感应强度B的平方成正比,

而与钢片的电阻率l0成反比.因此,为了减少涡

流损耗,发电机的铁芯是由薄钢片叠压而成的.

下面对岭澳核电站发电机正常和事故后硅

钢片内的涡流损耗进行粗略的计算.

岭澳核电站发电机硅钢片的厚度主要是

0.5mm.一片圆周上的硅钢片其尺寸如图4

所示.钢片外径为2990mm,钢片内径为

1510mm,槽总深度为215mm.

每个整圆硅钢片是由14个扇形硅钢片组

合而成的.每个扇形的角度约为25.7..因

此,每个扇形硅钢片的体积为:

一

1/14×7c×E(2990/2).一(15lO/2)]×

1O一×0.5×10.一1.86×10一(m.)

假设:扇形硅钢片内的磁通为50Hz正弦

变化,磁通密度最大值约为1.5T,硅钢片电阻

率l0约为50Q?cm.一片扇形硅钢片轭部的

损耗约为:

3.14×3.14×5O×5O×0.25×10×1.5×1.5×

1.86×1O/(6×5O×10一.)一0.85(W)

当发生片间短路时,轭部涡流回路如图1

214

图4硅钢片结构示意图

Fig.4Dimensionsofstally

箭头所示.

假设:受损铁芯长度为130mm×0.5—

65ram(即恰好一个齿段),铁芯内的磁通密度

最大值为1.5T,则:

磁通面积S一65×525—34125(mm)

短路回路内的感应电势:

E一4.44fBS=4.44×50×1.5×

34775×10一11.4(V)

情况1:假设短路回路有效电阻为0.01Q,则

回路损耗为:11.4×11.4/0.01=12996(W).

相比130片硅钢片内原来的涡流损耗130×

0.85W一11O.5w,发热量是原来的118倍.

这个损耗量不管是相对值还是绝对值都是很大

的,可能造成硅钢片片间绝缘的损坏,其结果是

造成更严重的短路,最后导致铁芯的烧毁.

情况2:假设短路有效电阻为1Q,则短路回

路损耗只有129.96W,铁芯发热只是略有增加.

由此可见,铁芯片间短路后的铁芯涡流损

耗的增加与短路回路有效电阻成反比,与短路

铁芯的长度的平方成正比.

5发电机的铁芯划伤事故后果的

分析

由表1可见,齿电阻都大于1.0Q,按第4

节情况2中的计算,回路的损耗只是略有增加,

对整个铁芯的处理可以说是比较成功的.

此外,岭澳核电站发电机背部所有定位筋

中,只有一根与铁芯直接接触,而其他与铁芯都

是绝缘的.不绝缘的定位筋从励端观察位于时

钟的2点附近,从这一点来说,即使底部铁芯硅

钢片发生片间短路,涡流不能构成回路,不会对

电机的铁芯造成损坏.

但是随着运行时间的加长,由于电机运行

中的发热和振动影响,即使是绝缘的定位筋,也

可能与铁芯直接接触,这样铁芯存在片间短路

就很危险.因此,从长期来说,这是一个运行的

隐患,需要加以处理.

6ECID定子铁芯故障探测系统

EL-CID是电磁铁芯故障探测仪(Electro—

mangneticCoreImper{ectionDetector)的英文

缩写,是基于电磁原理开发出来的发电机定子

铁芯故障探测系统.由于该仪器操作比较简

单,试验灵敏度高,可以探测到铁芯深处的故障

点,同时该系统仅需要在定子铁芯中建立起额

定磁通百分之几的磁场,即可完成试验要求,因

此在许多场合用来代替铁芯损耗试验.

EL—CID测试系统可以探测到并直接测量

出故障点在所加励磁情况下的感应电流,由感

应电流的幅值确定故障的程度.确定故障点

后,EL—CID还可以为铁芯修复工作提供依据.

其测量原理可用图5来说明.

图5EL-CID系统测量原理图

Fig.5PrincipleofEL-CID

岭澳核电站现场采用EL-CID试验仪器的

工作过程如下:将检测仪的传感器紧贴相邻两

齿沿表面轴向滑动,传感器将测得的磁通分布

转变为电流信号,与放置在定子膛内的参考线

圈测得的信号同时输入主机;经主机采样处理

后输入到打印绘图仪,绘出铁齿位置及其对应

的磁通分布曲线.依据所绘出的曲线可以分析

出故障位置.根据试验过程中记录下来的毫安

表的最大读数(电流差)可以初步判断出短路的

程度.

国外对EL_CID试验做了很多研究,认为

其可靠性很高,但仍然倾向于保留传统的铁损

试验作为分析故障性质和验证修复质量的最可

靠方法.

7发电机上EL—CID试验有效性

的判断

如第5节所述,如果岭澳核电站发电机背

部所有定位筋中,只有一根与铁芯直接接触,而

其他与铁芯都是绝缘的,在定位筋与铁芯绝缘

良好的情况下,对于大多数铁芯叠片来说,即使

存在片间短路,如图1所示,涡流也不可能构成

回路,因而图5中的故障电流是不存在的.从

这一点来看,在岭澳核电站1号发电机上所做

的EL—CID试验的结果也就不可信了.关于这

一

点尚需与厂家进行讨论.

同理,定子铁损试验也不能全部反映出定

子铁芯叠片间的短路情况.而测量定子铁芯片

间电阻时,由于定子线棒表面涂有半导体绝缘

漆,当线棒与铁芯接触好时电阻非常小,接触不

好时电阻很大.因而测量的数据也是非常分散

的,不能准确反映短路的情况.

如何准确判断出岭澳核电站发电机定子铁

芯片间短路的情况,还需设计新的试验方法.

8发电机投入运行后的监测措施

岭澳核电站的发电机投入运行后,主要有

两个方面的检测数据值得注意:一是受损铁芯

部位附近的温度探头的数据;二是铁芯离子监

测器(L1GRV001MG)的读数.铁芯离子监测

器也反映了铁芯内部的过热情况.

从长远来看,每次大修均应检查电机内定

子背后的定位筋与定子铁芯接触的部位是否有

过热的痕迹,在抽转子大修中检查发电机铁芯

是否有过热痕迹.

215

范文二：大亚湾核电站及岭澳一期核电站主发电机密封装置主要部件加工改进

大亚湾核电站及岭澳一期核电站主发电机

密封装置主要部件加工改进

【摘要】论文简要介绍了大亚湾核电站及岭澳一期

核电站主发电机密封装置的组成、运行及出现的问题,并对

问题的处理过程进行了简要描述。重点介绍了密封瓦和内油

挡油封环的加工改进过程中碰到的问题及应对措施,经过多

轮大修实践,证明该套方案切实可行

【Abstract】This paper briefly introduces the composition, operation and problems of the main generator sealing device of Dayawan nuclear power station and Ling Ao phase I nuclear power station, and

the process of dealing with the problems is described briefly. This paper mainly introduces the problems encountered in the process of the improving the sealing ring and the inner oil seal ring and the countermeasures. After several practice, it proves that the scheme is feasible.

【,P键词】发电机, 密封瓦 ,油封环 ,加工改进

【Keywords】main generator, seal tile, seal ring,

process improvement

【中图分类号】TM623.3 【文献标志码】A 【文章编号】1673-1069,2017,05-0189-03

1大亚湾核电站及岭澳一期核电站主发电机密封装置简介

大亚湾核电站及岭澳一期核电站共有四台900MW发电机。发电机由GEC ALSTOM生产。发电机额定容量为1158MVA、端电压为26kV,定子线圈用水冷却,定子铁芯和转子线圈用氢冷却[1]。发电机密封装置主要结构如图一所示

发电机两端氢气密封采用空、氢侧双流环式密封结构,如图二,,压力密封油从不同油路进入,抵达转轴与密封瓦之间的间隙后,因压力相等,故以相反的方向排出,这样保证氢、空侧密封油完全分开,确保发电机外部空气不能进入,内部氢气不受污染,能保持较高的纯度

2 发电机运行过程中密封装置存在的主要问题

2.1 密封瓦局部区域过热

密封瓦工作时,发电机转子以50r/s高速旋转,密封瓦相对静止,在瓦与轴之间形成了一个较大的速度梯度,靠近轴颈表面的油膜以接近90m/s速度的运动,靠近密封瓦表面的油膜速度接近0。此时油膜厚度只有0.175,0.19mm,如果供油不稳定、局部间隙过小,就容易造成密封瓦表面乌金因

局部过热而发黑,甚至融毁。历史上,两电站的四台机组就因密封油定期试验等造成短时供油不足、密封瓦轴向径向间隙偏小、密封油品质较差等原因造成密封瓦发黑、融毁

2.2 发电机内部存在积油

在发电机定子内部前、中、后端分别布置了三个积油装置GRV001,002,003CW,以收集发电机内部积液。在运行过程中,发电排油量高于标准值。根据其排油特性,呈现出大亚湾二号机中部积油及岭澳一号机两端积油两种类型

3 发电机密封装置主要部件的加工改进

为缓解该问题,曾采取将发电机内油挡间隙调整至标准下限值,对密封瓦室中分面进行对研消除间隙,调整密封油泵定期试验规程以防止油泵联动停运期间短时油压波动等方式,但未从根本上解决问题

经多年研究,确定将发电机密封瓦轴向、径向间隙扩大,对内油挡进行改造,将三齿密封环改为五齿密封环并加装铝挡板,。此两项工作执行后,发电机密封瓦发黑、发电机内部积油问题从根本上得到解决,提高了主机设备的稳定性、可靠性

密封瓦及内油挡油封环加工改进过程及参数控制要点,

由于发电机密封瓦和内油挡油封环均为精密设备,工作环境苛刻,设备可靠性要求极高,且由于自身特点,加工过程较复杂。经过多次实践与改进,总结出了一整套加工方案,

成功完成相关加工改造工作,同时,由于对各参数的合理控制,加工后回装时与预期值相符度高

3.1 密封瓦加工的主要过程

在密封装置解体阶段测量密封瓦轴向、径向间隙,用手塞尺实塞间隙,,解体后清理并重新拼装密封瓦,测量密封瓦厚度、内径等数据并计算轴向、径向间隙,根据解体实塞间隙及计算间隙确定加工量,送至机加工车间进行加工,复装后再次测量相关间隙验证加工结果

3.2 密封瓦加工过程中的难点及对策

在加工过程中会碰到较多实际问题,经过多次改进确定了如表一的对策。加工完成后,整周直径偏差为0.005mm

3.3 内油挡油封环加工的主要过程

将旧油封块从内油挡中取出并装入新型油封块,把油封块底部塞实,整体运至机加工车间,将其置于已找正的胎具上进行找正,根据测量数据确定加工标准,进行车削加工,核实最终数据并确认是否再次加工,现场对油封块进行适配

3.4 内油挡油封环加工过程中的难点及对策

在加工过程中会碰到较多实际问题,经过多次改进确定了如表二的对策。加工完成后,整周直径偏差为0.02mm

4 结语

发电机密封瓦和内油挡存在的问题实际是两者相互影响的同一设备问题。各部门同仁为此一系列的解决措施付出了

艰辛的思考和劳动,终始问题得以圆满解决

【参考文献】

【1】广东核电培训中心.900MW压水堆核电站系统与设备[M].北京,原子能出版社,2016.

范文三：大亚湾核电站及岭澳一期核电站主发电机密封装置主要部件的加工改进[Word文档]

大亚湾核电站及岭澳一期核电站主发电机密封装置主

要部件的加工改进

关键字:大亚湾核电站,核电站,一期,核电站,发电机,密封装置,装置,主要,

主要部件,加工,改进大亚湾核电站及岭澳一期核电站主发电机密封装置

主要部件的加工改进

本文为Word文档，感谢你的关注,

【摘要】论文简要介绍了大亚湾核电站

及岭澳一期核电站主发电机密封装置的组成、运行及出现的

问题，并对问题的处理过程进行了简要描述。重点介绍了密

封瓦和内油挡油封环的加工改进过程中碰到的问题及应对措

施，经过多轮大修实践，证明该套方案切实可行。

【Abstract】This paper briefly introduces the composition， operation and problems of the main generator sealing device of Dayawan nuclear power station and Ling Ao phase I nuclear power station，

and the process of dealing with the problems is described briefly. This paper mainly introduces the problems encountered in the process of the improving the sealing ring and the inner oil seal ring and the countermeasures. After several practice， it proves

that the scheme is feasible.

【,P键词】发电机; 密封瓦 ;油封环 ;加工改进

【Keywords】main generator; seal tile; seal

ring; process improvement

【】TM623.3 【文献标志码】A 【】1673-1069

(2017)05-0189-03

1大亚湾核电站及岭澳一期核电站主发电机密封装置简

介

大亚湾核电站及岭澳一期核电站共有四台900MW发电机。发电机由GEC ALSTOM生产。发电机额定容量为1158MVA、端电压为26kV，定子线圈用水冷却，定子铁芯和转子线圈用氢冷却[1]。发电机密封装置主要结构如图一所示。

发电机两端氢气密封采用空、氢侧双流环式密封结构(如图二)，压力密封油从不同油路进入，抵达转轴与密封瓦之间的间隙后，因压力相等，故以相反的方向排出，这样保证氢、空侧密封油完全分开，确保发电机外部空气不能进入，内部氢气不受污染，能保持较高的纯度。

2 发电机运行过程中密封装置存在的主要问题

2.1 密封瓦局部区域过热

密封瓦工作时，发电机转子以50r/s高速旋转，密封瓦相对静止，在瓦与轴之间形成了一个较大的速度梯度:靠近轴颈表面的油膜以接近90m/s速度的运动，靠近密封瓦表面的油膜速度接近0。此时油膜厚度只有0.175,0.19mm，如果供油不稳定、局部间隙过小，就容易造成密封瓦表面乌金因局部过热而发黑，甚至融毁。历史上，两电站的四台机组就因密封油定期试验等造成短时供油不足、密封瓦轴向径向间隙偏小、密封油品质较差等原因造成密封瓦发黑、融毁。

2.2 发电机内部存在积油

在发电机定子内部前、中、后端分别布置了三个积油装置GRV001,002,003CW，以收集发电机内部积液。在运行过程中，发电排油量高于标准值。根据其排油特性，呈现出大亚湾二号机中部积油及岭澳一号机两端积油两种类型。

3 发电机密封装置主要部件的加工改进

为缓解该问题，曾采取将发电机内油挡间隙调整至标准下限值，对密封瓦室中分面进行对研消除间隙，调整密封油泵定期试验规程以防止油泵联动停运期间短时油压波动等方式，但未从根本上解决问题。

经多年研究，确定将发电机密封瓦轴向、径向间隙扩大，对内油挡进行改造(将三齿密封环改为五齿密封环并加

装铝挡板)。此两项工作执行后，发电机密封瓦发黑、发电机内部积油问题从根本上得到解决，提高了主机设备的稳定性、可靠性。

密封瓦及内油挡油封环加工改进过程及参数控制要点:

由于发电机密封瓦和内油挡油封环均为精密设备，工作环境苛刻，设备可靠性要求极高，且由于自身特点，加工过程较复杂。经过多次实践与改进，总结出了一整套加工方案，成功完成相关加工改造工作;同时，由于对各参数的合理控制，加工后回装时与预期值相符度高。

3.1 密封瓦加工的主要过程

在密封装置解体阶段测量密封瓦轴向、径向间隙(用手塞尺实塞间隙)，解体后清理并重新拼装密封瓦，测量密封瓦厚度、内径等数据并计算轴向、径向间隙，根据解体实塞间隙及计算间隙确定加工量，送至机加工车间进行加工，复装后再次测量相关间隙验证加工结果。

3.2 密封瓦加工过程中的难点及对策

在加工过程中会碰到较多实际问题，经过多次改进确定了如表一的对策。加工完成后，整周直径偏差为0.005mm。

3.3 内油挡油封环加工的主要过程

将旧油封块从内油挡中取出并装入新型油封块，把油封块底部塞实，整体运至机加工车间，将其置于已找正的胎具上进行找正，根据测量数据确定加工标准，进行车削加工，核实最终数据并确认是否再次加工;现场对油封块进行适配。

3.4 内油挡油封环加工过程中的难点及对策

在加工过程中会碰到较多实际问题，经过多次改进确定了如表二的对策。加工完成后，整周直径偏差为0.02mm。

4 结语

发电机密封瓦和内油挡存在的问题实际是两者相互影响的同一设备问题。各部门同仁为此一系列的解决措施付出了艰辛的思考和劳动，终始问题得以圆满解决。

【参考文献】

【1】广东核电培训中心.900MW压水堆核电站系统与设备[M].北京:原子能出版社，2016.

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范文四：岭澳核电站一期

基本概况

岭澳核电站(7张)

项目地址:广东省深圳市大鹏新区大鹏街道

投资方:中国广东核电集团公司

业主公司:岭澳核电有限公司

运营单位:大亚湾核电运营管理有限责任公司

堆型:压水堆(PWR)

功率:2X990MW

设计寿命:40年

开工时间:1997年5月

首台商运时间:2002年5月

项目简介

岭澳核电站核岛穹顶

岭澳核电站一期是中广核集团按照国务院确定的“以核养核，滚动发展”方针，继大亚湾核电站投产后，在广东地区兴建的第二座大型商用核电站。它以大亚湾核电站为参考，结合经验反馈、新技术应用和核安全发展的要求，实施了52项技术改进，全面提高了核电站整体安全水平和机组运行的可靠性、经济性。岭澳核电站一期按照国际标准，推进我国核电自主化、国产化进程，实现了项目管理自主化、建筑安装施工自主化、调试和生产准备自主化;实现了部分设计自主化和部分设备制造国产化，整体国产化率达到30%。岭澳核电站一期实现了工程质量、进度、投资控制“三大目标”;全部187个单位工程，优良率100%;两台机组分别提前 48天和66天投入商业运营;节省投资3.81亿美元，比国家批准的预算节约近10%。岭澳核电站一期的建设和运营为我国核电发展积累了宝贵的经验，为推进核电自主创新、探索形成自主品牌的百万千瓦级核电技术路线CPR1000，全面实现我国百万千瓦级商用核电站自主化、国产化奠定了良好的基础。岭澳核电站核岛工程获中国建筑工程最高奖—鲁班奖。[2]

建设成就

岭澳核电站一期以大亚湾核电站为参考，结合经验反馈、新技术应用和核安全发展的要求，实施了52项技术改进，全面提高了核电站整体安全水平和机组运行的可靠性、经济性。岭澳核电站一期按照国际标准，推进我国核电自主化、国产化进程;实现了项目管理自主化、建筑安装施工自主化、调试和生产准备自主化;实现了部分设计自主化和部分设备制造国产化，整体国产化率达到30%。

岭澳核电站一期实现了工程质量、进度、投资控制“三大目标”;全部187个单位工程，优良率100%;两台机组分别提前48天和66天投入商业运营;节省投资3.81亿美元，比国家批准的预算节约近10%。[1]

运行状况

岭澳核电站一期建成投产以来，安全运行业绩优良。1号机组创造了商运后连续两个燃料循环无非计划停机停堆安全运行592天的世界纪录，2号机组创造了自首次临界及商运起无非计划停堆安全运行935天的世界核电新机组最好纪录。

2006年，岭澳核电站一期实现上网电量150.62亿千瓦时，能力因子达到91.3%;在国际上衡量核电站安全运行水平的9项关键指标中，有8项超过世界中间水平，其中4项达到或超过世界先进水平。截至2007年3月31日，岭澳核电站一期累计实现上网电量约636亿千瓦时。[2]

运行业绩

岭澳核电站一期投入商业运行以来，取得了优异的运行业绩:

2005年，与2004年WANO同类型机组9项业绩指标比较，岭澳核电站一期有7项指标超过世界中间水平，其中1项达到先进水平。

2005年2月20日，岭澳核电站一期实现自投产以来连续无工业安全事故超过1000天。 2005年，岭澳核电站一期两台机组平均能力因子和负荷因子分别为87.16%和86.63%。截至2006年1月，累计实现上网电量470.52亿千瓦时;累计偿还基建贷款本息10.32亿美元，占还本付息总额的21.08%。[1]

范文五：[训练]岭澳核电站一期

岭澳核电站一期