微微欢迎大家进店选购
范文一：浅谈型钢底座悬挑式钢管脚手架设计计算 - 中国建筑安全网
浅谈悬挑式钢管脚手架型钢底座设计计算
? 张元安 ,福建省厦门市建设工程质量安全监督站,
[主题词]:悬挑架底座 设计 计算
近年来～城市高层建筑日趋增多～脚手架型式也趋多样化～其中型钢底座悬挑式钢管脚手架因其可容作业范围大～造价低～安全可靠～而应用最为广泛～在此～笔者尝试举一型钢底座设计计算实例供同行参考:
一、工程概况:
2恒通花园二期工程为三十二层～建筑面积31700m, 其中首层层高6.0m～二，四层层高4.5m～五，三十二层层高为3.0m～建筑总高度100.5m。脚手架型式采用型钢作为支撑底座的悬挑架。 二、型钢悬挑架搭设部位及分段搭设情况:
五层以上每八层一段分段采用钢管悬挑架搭设。分段情况:五，十二层、十三，二十层、二十一，二十八层、二十九层以上各一段～搭设型钢底座钢管悬挑架～分别在第五、十三、二十一、二十九层预
#埋悬挑系统～悬挑系统采用14“工”字钢作为底座。 三、型钢悬挑架技术参数
架体立杆纵距l=1.5m～架体宽l=1.0m～架体步距h=1.8m～支ab
##撑底座型钢采用14“工”字钢。在14“工”字钢上离墙200mm设置内排立杆～距离内排立杆1000mm设置外排立杆。脚手架最高搭设高度H为3.0m/层×8层=24m～搭设13步架。 S
四、型钢悬挑架搭设的施工顺序
在建筑物楼层内正对脚手架立杆设置两道预埋～一道设置在离外
#墙面0.5m处～另一道设置在离外墙面1.8m处?将14“工”字钢穿
#入楼层Ф20圆钢U型环内锁紧?在14“工”字钢上设置立杆?设置纵、横向扫地杆?搭设大横杆?搭设小横杆?扶手水平杆?搭设剪刀撑杆?连墙杆拉设?张挂密目安全网?铺脚手板?验收?使用。 五、型钢悬挑架的计算:
1、脚手架荷载计算
1
按荷载最大情况取值～即建筑装修施工时～考虑装修施工进度～脚手板,竹笆片,每步满铺～施工荷载考虑三层同时作业～每层荷载
2取2000N/m。
脚手架外立杆处荷载
2,1,施工荷载标准值产生的轴向力总和 ( 按g=2000N/m三层1
同时作业计算 )
lb,N,，l，g，3,0.5，1.5，2000，3,4500NQKa12
,2,脚手架结构自重标准值产生的轴向力～按步距1.8m～纵距1.5m～查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001》,以下简称《规范》,附录A表A-1得外排每米立杆承受结构自重标
2准值g=0.136KN/m。K
N,H,gG1KSK
,24m，0.136KN/m,3264N
,3,构配件自重标准值产生的轴向力,包括脚手板、安全网、栏杆、挡脚板等防护设施,
lbN,(，l，13，g)，(l，h，13，g)，(l，13，g，13，g)，(1.0m，l，13，g)GKaaaa2234522
,(0.5，1.5，13，50)，(1.5，1.8，13，3)，(1.5，13，38.4，13，13.2)，(1.0，1.5，13，50),2488N
22查《建筑施工手册》第三版，竹笆片自重g,50N/m,安全网自重g,3N/m,23
2栏杆采用钢管，用十字扣件扣结在立杆上，钢管自重g,50N/m,十字扣件4
2自重g,13.2N/m,挡脚板采用1m高立笆。5
根据《规范》5.3.2-2公式～由以上得脚手架外立杆荷载为:
N,1.2(N，N)，0.85，1.4,NG1KG2KQK外
,1.2，(3264，2488)，0.85，1.4，4500,12257N
脚手架内立杆处荷载
,1,脚手架结构自重标准值产生的轴向力～按步距1.8m～纵距1.5m～查《规范》附录A表A-1得内排每米立杆承受结构自重标
2准值g=0.1248KN/m。 K
2
N,H,gG1KSK
,24m，0.1248KN/m,2995N
,2,构配件自重标准值产生的轴向力,只计算脚手板防护,
lbN,，l，13，g,0.5，1.5，13，50,488NG2Ka22
根据《规范》5.3.2-2公式～由以上得脚手架内立杆荷载为:
N,1.2(N，N)，0.85，1.4,NG1KG2KQK内
,1.2，(2995，488)，0.85，1.4，4500
,9535N
2、连墙点的计算
,1,地面粗糙程度按C类～基本风压按ω=0.8。 0
,2,其中作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算式为:
,,0.,7,,ksz0
,3,风压高度变化系数按建筑高度100m取值, 查《建筑结构荷 载规范》GB50009-2001～得μ=1.79 z
,4,脚手架的风荷载体型系数
,,1.3,按《规范》表4.2.4建筑为框架取值 s
取脚手架一跨1.5M考虑～查《规范》附录A表A-3:,,0.089
,,,1.3s
,,0.089
,,1.3，0.089,0.1157s
5,所以: ,
,,0.7，0.1157，1.79，0.8,0.116k
,6,因连墙点采用钢管预埋～预埋钢管承受剪力～
22 F,fA,205N/MM，489MM,100KNc剪
远大于单个扣件抗滑荷载8KN～所以只需验算扣件抗滑荷载。
3
,7,由以上～根据《规范》5.4.1公式:
N,N，Nllw0
,N,1.4Alwwk
N5KN其中双排架连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力取。0
,N,5KN,1.4A所以:lwk
N,5KN32lA,,,18.47mw,1.41.4，0.116k
2连墙点按每层每三跨4m×1.5m×3=18m设置满足要求。 3、挑架底座验算,为安全及简便计算～钢丝绳拉力不计,
#,1,14“工”字钢计算支座反力
计算简图:
N N N内外
支点
1300 500 200 1000
LL L L 4 321
根据力矩平衡原理～为简便计算及安全考虑～只认为最后一根
Ф20圆钢U型环受力。
()NL，L，NL,N(L，L)12234外内
12257，1200，9535，200,N，1800
N,9231N
#,2,14“工”字钢最大弯距
M,N(L，L)，NL122外内 7,12257，1200，9535，200,1.66，10N,M
4
#,3,14“工”字钢剪力验算
N，N12257，9535外内22,,,10.14N/MM,120N/MM,,,,,A2150
2 已知“工”字钢截面面积钢结构设计规范14#A,2150MM(,,GB50017)
满足要求。
#,4,14“工”字钢抗弯强度验算
71.6610M，22163/205/f,,,NMM,f,NMM,,5W1.0210，
53已知14#“工”字钢抗弯模量为1.0210(钢结构设计规范50017)W,，MM,,GB
满足要求。
# ,5,14“工”字钢挠度验算
22NLLN(L，L)L12001000212内外,,(3,)，(3,)6EI12006EI1200
2212257，1200，12009535，200，1200,3,1，3,0.833()()6，206000，71200006，206000，7120000
1200,4.813MM，0.113MM,4.926MM,,8MM150
2414#E,206000N/MMI,7120000MM已知“工”字钢弹性模量为，惯性距。
满足要求。
,6,Ф20圆钢制作的U型螺栓验算
按单根圆钢受力计算
N923122f,,,29.4N/MM,f,205N/MM,,A314
2 已知圆钢截面面积为,20A,314MM
满足要求。
,7,Φ22圆钢焊接焊缝强度
采用搭接焊法～Φ22圆钢与Φ20圆钢U型螺栓焊接～取d=20mm。a=0.7d=14mm。焊缝长度l为100mm。
N10965N22t,,,3.92N/mm,[t],118N/mm 2al2，14，100
满足要求。
六、几点说明
1、Ф20圆钢U型环预埋时应严格控制前后两根对应在一条直线
5
上。
2、在钢梁上立第一根立杆时～应至少2人配合～立好立杆后～迅速绑设扫地杆～防止立杆倾倒。
3、为安全起见～在钢梁外侧增加一道Φ15钢丝绳倒拉在上一层外梁预埋环上。
4、钢梁拆除时～应先用绳子拉住钢梁悬挑端～再解开楼层固定点。
5、U型环预埋位置楼板应增加钢筋加固网～提高楼板承载能力。
6、钢梁与Ф20圆钢U型环固定可采取焊接等其它多种连接方式～但不管哪种连接方式～必须将钢梁固定牢固～使其不晃动或移动。
7、型钢底座悬挑式钢管脚手架一个悬挑段搭设高度不超过24m。
附:型钢底座及预埋件示意图
6
15保险钢丝绳
搭接焊接φ
14#“工”字钢
20mm圆钢U型环
100mm长22-40mm钢筋或钢管
21
8@100双层双向钢筋加固网Ф
16-22mm钢筋U型环
43
型钢底座及预埋件示意图
7
范文二：梁模板门式钢管架设计计算实例 - 中国建筑安全网
梁模板门式钢管架设计计算实例
广东省化州市建筑工程总公司 李兵
摘 要 《建筑施工模板安全技术规范》,JGJ162-2008,从2008年12月1日开始实施。本文按新
规范的要求～介绍门式钢管模架的设计计算方法。 关键词 门式钢管模架 设计 计算
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)自2000年12月1日开始实施以来，
门式钢管脚手架不仅在脚手架工程上得到普遍应用，而且在模板支架工程上应用也相当广泛。与扣
件式钢管模架相比，门式钢管模架其稳定性能
较差，设计计算与构造要求也不尽相同。本文
按照《建筑施工模板安全技术规范》
(JGJ162-2008，以下简称《规范》)的要求，
介绍梁模板门式钢管模架的设计计算方法。
1. 工程概况
某工程首层层高4.8m，大梁截面尺寸b×
h=300mm×700mm，拟采用门式钢管模架作模板
支撑。
2. 支模方案
门架型号为MF1219，采用垂直于梁跨方
向布置，跨距为800mm，梁底面板采用18mm
厚胶合板，支承楞梁次楞和主楞均采用截面尺
寸为80mm×80mm的松木枋，次楞沿梁跨方
向间距为200mm。支模架的结构如图1所示。
3. 设计计算
3.1 材料的尺寸及其力学特征
3.1.1 MF1219门架(图2)
(1)门架自重N(包括门架及其配件、纵向加固GK
杆及剪刀撑、交叉支撑的重量):近似按《规范》条文
说明例8给出的数值:
N=0.55KN/m GK
(2)门架的几何尺寸及杆件规格:见表1
1
表1 门架的几何尺寸及杆件规格
MF1219 门架代号
80 h 2
1930 h 0
1219 门架几何尺寸(mm) b
750 b 1
1536 h 1
1 φ42.0×2.5
2 φ26.8×2.5
杆件外径壁厚(mm)
3 φ42.0×2.5
4 φ26.8×2.5 (3)门架用钢管的截面几何特征:见表2
表2 门架用钢管截面几何特性
钢管外径壁厚 截面积 截面惯性矩 截面抵抗矩 截面回转半径
43(mm) (mm)(mm )(cm ) (cm) (cm) 42.0 2.5 3.10 6.08 2.83 1.40 26.8 2.5 1.91 1.42 1.06 0.86 3.12次楞和主楞:次楞和主楞均采用b×h=80mm×80mm的松木枋，其截面抵抗矩W和惯性矩m
I分别为 x
11232W bh×80×80=85333mm ,,m66
11343I×80×80=3413333mm ,,bhx1212
3.1.3材料的设计指标
(1)18mm厚胶合木板:
2抗弯强度; fNmm,11.5/jm
2抗剪强度; fNmm,1.4/jv
2弹性模量E=4000。 Nmm/
(2)松木枋:
2抗弯强度; fNmm,13/m
2
2抗剪强度; fNmm,1.4/v
2弹性模量 E=9000。 Nmm/
(3)门架立杆钢管:
2抗压强度=205。 fNmm/
3.2设计计算
3.2.1梁底模板计算
(1)强度验算
1)《规范》规定，梁底模板可按简支跨计算，其计算跨度即为次楞的间距，即。 lm,0.2
2)荷载计算:《规范》规定，强度验算时，梁的底板及其支架参与组合的荷载类别为
GGGQ，，，，分别计算如下: 1232kkkk
2GGa.模板自重标准值:按《规范》表4.1.1取0.5KN/m，故为 1K1K
G=0.5×0.3=0.15KN/m。 1K
3GGb.混凝土自重标准值:按《规范》取24，故为 KNmm/2K2K
G=24×0.3×0.7=5.04。 KNm/2K
3GGc.钢筋自重标准值:按《规范》梁取1.5，故为 KNm/3K3K
G=1.5×0.3×0.7=0.6。 KNm/3K
2QQd.振捣混凝土荷载标准值:按《规范》对水平面模板取2，故为 KNm/2K2K
Q=2×0.3=0.6。 KNm/2K
按《规范》要求，强度验算时，应分别考虑由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合。
由可变荷载控制的组合:
q =0.9×,1.2×(0.15+5.04+0.315)+1.4×0.6,
=6.701。 KNm/
由永久荷载控制的组合:
q=0.9×,1.35×(0.15+5.04+0.315)+1.4×0.7×0.6,
=7.218。 KNm/
根据以上计算比较，取由永久荷载控制的组合q =7.218 KNm/
作为验算的依据。
3)内力计算:计算简图如图3所示。
3
1122 MqlKNm,,，，,7.2180.20.03688
11 VqlKN,,，，,7.2180.20.72222
4)强度验算
a.抗弯强度验算
11223截面抵抗矩 Wbhmm,,，，,3001816200j66
6M0.03610，22, (满足要求) ,fmm,11.5/,,,2.22/NmmjjmW16200j
b.抗剪强度验算
3330.72210V，，22,,,,0.2/Nmm, (满足要求) fNmm,1.4/jjV2230018bh，，
5)挠度验算
q为挠度验算时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其荷载效应设计值 g
q=0.15+5.04+0.315=5.505 KNm/g
11334截面惯性矩 Ibhmm,,，，,30018145800x1212
445qll200，，55.505200g, (满足要求) ,,,,,,,,0.197mm0.5mm,,，，3843844000145800EI400400x
3.2.2次楞计算
(1)强度验算
1)次楞为简支梁，其计算跨度为。 lm,1.22)荷载计算
p次楞承受由梁底模板传来的分布荷载及梁侧模板传来的集中荷载(包括模板自重和梁侧模板1
p传来的楼板混凝土自重)，分别计算如下: 2
q由梁底模板传来的分布荷载为
qKNm,，,7.2180.2/0.34.812/ 楼板混凝土的厚度为120mm，为了计算楼板混凝土及其模板传来的集中荷载，现假定支承楼板
模板的门架其跨距和间距均为1.2m。
p梁侧板和楼板模板自重: 1
4
p=0.9×1.35×0.5×[0.2×(0.7-0.12)+0.2×0.6] 1
=0.143 KN
p梁侧模板传来的楼板混凝土自重: 2
p=0.9×1.35×25.1×0.2×0.6×0.12=0.439KN 2
pppKN,，,，,0.1430.4390.582合计 12
次楞的计算简图如图4所示
3)内力计算
c0.3由图4中知 cmram,,,,,0.3,0.25,0.45,l1.2
qcl4.8120.31.2，， MrpaKNm,,，,,，，,(2)(20.25)0.5820.450.6488
qc4.8120.3， VpKN,，,，,0.5821.30422
4)强度验算
6M0.6410，22, (满足要求) ,fNmm,13/,,,7.5/NmmmmW85333m
3331.30410V，，22,,,,0.31/Nmm, (满足要求) fNmm,1.4/mV228080bh，，
5)挠度验算
不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值:
0.20.2 qGGGQKNm,，，，，,，，，,()(0.155.040.315)3.67/1231kkkk0.30.3
0.582 pKN,,0.4790.91.35，
a0.45 ,,,,,0.375,0.25rl1.2
32qclpal232 ,,，，,(84)(34),vrr38424EIEIxx
3323.6730012000.479104501200，，，，，232,,，，，，,，(840.250.25)(340.375) 38490003413332490003413333，，，，
l1200 , (满足要求) vmm,,,3,，,1.251.032.28mm,,4004003.2.3主楞计算
主楞承受由次楞传来的集中荷载pKN,1.304，按两跨连续梁计算，计算简图如图5所示。
5
图5 主楞计算简图
1515 MplKNm,,，，,1.3040.80.49B3232
6M0.4910，22B, (满足要求) ,fNmm,13/,,,5.74/NmmmmW85333m
M331.3040.49p，B VKN,，,，,2.569220.8l
3332.56910V，，22,,,,0.60/Nmm, (满足要求) fNmm,1.4/mV228080bh，，
挠度计算:近似按图6所示两种荷载单独作用下的最大挠度叠加求AB跨梁的最大挠度。
MKNm,0.49.B
2233625440.0642761.304108000.06420.4910800，,，，，，，，Ml3 vpl,,,,384438449000341333390003413333，，，，，EIEIxx
l800, (满足要求)。 ,,,1.080.660.42mmvmm,,,2.0,,400400
3.2.4门架稳定性验算
(1)荷载计算
1)风荷载
W风荷载标准值按下式计算: k
WW,,,, kzsz0
,,式中——高度z处的风振系数，按《规范》4.1.3条取=1; zz,——风载体型系数，按《建筑施工门式脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)第4.0.4条规s
,定，对门架立杆为42mm的敞开式脚手架，可取0.25。 s
,——风压高度变化系数。查《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)当H=5m时，C类地区，z
6
,,0.74。 z
W——基本风压(KN/?)，按《规范》4.1.3条规定，采用重现期n=10年的风压值，该地区0
2为。 WKNm,0.5/0
2 WKNm,，，，,1.00.250.740.50.0925/k
垂直于门架平面的水平加固杆的底层步距，门架跨距(相邻两门架立杆在门架平面处hm,1.8的轴线距离)为0.8m，故
qWKNm,，,，,0.80.80.09250.074/ wk
22qh0.0741.8，wMKNm,,,0.024/ w1010
2)门架所承受的轴力N计算
NKNm,0.55/Hm,4.02已知门架自重，门架高，由主楞传给一榀门架的轴向力GK0NVKN,,，,442.56910.276。由于模架是由永久荷载控制设计，所以一榀门架所受的轴向力1
也按永久荷载控制设计计算，即 N
2Mw NNNH,，，，，，(0.91.35)(1.40.6)10GKb
20.024， ,，，，，，，，,10.2760.91.350.554.021.40.612.99KN1.219
3)门架稳定性验算
已知门架采用MF1219，立杆外径42，2.5mm。
24门架立杆:截面。 AcmIcmhmm,,,3.10,6.08,1930100
4门架立杆加强杆为(见图2及表1、表2)。 ,26.82.5,1.42,1536，,,mmIcmhmm11
h153641IIIcm,，,，，,6.081.427.21 01h19300
I7.21 i,,,1.525A3.101
,,,，，,khi/1.131930/1.52510143.0长细比 00
,,0.333查表得
7
2 AAcm,,，,223.106.2001
验算立杆的稳定性:可调底座调节螺栓伸出长度不超过200mm，取调整系数，故 k,1.0
3N12.9910，22KfNmm,，,1.0205205/, (满足要求)。 ,,62.9/Nmm2,A0.3336.2010，，0
4. 设计体会
4.1门架的稳定性与水平加固杆、交叉支撑、剪刀撑、连墙件的设置关系极大。因此应严格按《规范》的要求设置。
4.2由本例计算可知:模板及其支承楞梁、门架立杆的应力都较小，控制本例设计的是次楞的挠度，因为次楞的跨度达1.2m。为了使次楞的挠度控制在允许值内，在设计中，不得不将次楞间距由原300mm改为200mm，才满足要求。
参考文献
1. 中华人民共和国行业标准 建筑施工模板安全技术规范 中国建筑工业出版社 2008.12
2. 中华人民共和国行业标准 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 中国建筑工业出版社 2000.12
8
9
范文三：钢管、扣件、密目式安全网检验抽样规定
钢管、扣件、密目式安全网检验抽样规定
1、 钢管
1）由同一尺寸、同一牌号、同一材料状态、同一热处理制度的钢管组成检验批。
2）每批钢管不大于400根，大于400根时应另作为一个检验批。
3）每批随机抽取4根，其中2根做拉伸试验，2根做弯曲试验，每根均做截面尺寸及外观检测。
4）每根样品长度1.5米。
2、 扣件
1）同一厂家、同一型式（直角、旋转、对接）的扣件组成检验批。
2）抽样数量 小于500个，抽8个；500—1200，抽13个；1200—10000，抽20个；超过10000个，超出部分另作一个检验批。
3、 密目式安全网
1）同一厂家、同一规格尺寸、同一批次生产的安全网作为一个检验批。
2）抽样数量 小于500张，抽1组共2张，一张耐贯穿试验，一张耐冲击试验；501—5000张，抽2组共4张，二张耐贯穿试验，二张耐冲击试验。
3）超过5000张时，另做一个检验批。
范文四：安全网、钢管脚手架扣件类
自贡市盐都建设工程质量检测有限公司 委托编号:ZJC/ 四川. 自贡市汇东路816号附1号 邮编:643000 电话、传真:0813-8262899 网址:www.zjczg.com
—安全网、钢管脚手架扣件类(六) 受控号:ZJC-FB-CX-48-2016
委托单位 见证单位
工程名称
?委托送检 送 样 人 联系电话 检测类型 ?见证取样 见 证 人 见证编号
样品名称 规格型号 生产单位 生产日期
委
托
方 填 写
检测产品及参数
?外观检验 ?规格与网目边长 ?耐冲击性能 ?耐贯穿性能 ?安全网 ?绳的断裂强力 ?其他:
?抗滑性能 ?抗破性能 ?扭转刚度 ?抗拉性能 ?抗压性能 ?抗滑性能
?钢管脚手架扣件 ?钢管规格尺寸 ?钢管力学性能 ?其他:
样品状态说明(不正常时应详细描述): 样品状态 ?正常 ?不正常 检
测已检样品处置 ?保留试样 ?无需保留试样 报告领取方式及份数 自取，3份(委托检测2份)。 公?GB 5725-2009 《安全网》
司?GB/T 8834-2006 《绳索 有关物理和机械性能的测定》 检测依据 填?GB 15831-2006 《钢管脚手架扣件》
写 ?其他:
检测费用 大写: 拾 万 千 百 拾 元 ,:
委 托 方:1.我方保证所填写的信息、提供的资料和实物确具真实性，并对检测公司所填写的信息和承诺及声明予以确认。
我方保证按时交清检测费用、领取报告。
2.若逾期3个工作日未领取退样，已检样品由检测公司自行处理。 双
检测公司:1.我方保证检测的科学性、公正性和准确性，对检测数据及结论负责;对委托方提供的检测样品和技术资料保密;方
对委托方所填写的委托检测产品及参数、样品处理和报告领取的信息予以确认。 承
2.委托送样检测，其检测数据及结论仅对来样负责。 诺
3.对检测报告若有异议，应于收到报告之日起十五日内向检测单位提出。 及
本协议书经双方确认签名、委托方付清检测费后生效，委托方领取检测报告后本协议书自行失效。 声
明
委托方经手人签名: 业务受理人签名:
联系电话: 联系电话:0813-8262899 年 月 日 注:1.请在有?的地方划“?”或划“×”。“?”代表选择，“×”代表不选择，?处为空时，应划“/”锁定。其余栏目应逐栏填写或划“/”锁定。本委托协议一式二联，检测公司、委托方各一联。
2.本协议书如不够填写，可另附页。另附页必须填写明委托编号，并经本协议书双方确认签名后方可与本协议书共同生效。
范文五：安全帽、安全带、安全网、钢管扣件制度
安全帽、安全带、安全网的购买、保管、使用、报废等制度 安全帽
1. 购买安全帽,必须检查是否备有产品检验合格证,不准购买和使用不合格品。安全帽必 须符合国家标准 GB-2811《安全帽》的规定,并要经常进行检查,发现损伤、裂痕等异 常情况应立即更换。
2. 1) 凡进入施工现场的所有人员,都必须正确佩戴安全帽。作业中不得将安全帽脱下。正 确戴安全帽必须注意两点:一是安全帽由帽衬和帽壳部分组成,帽衬和帽壳不能紧贴, 应有一定的间隙(帽衬顶部间隙为 20~50mm ,四周为 5~20mm );当有坠物落到安全 帽壳上时,帽衬可到缓冲作用,不使颈椎受到伤害,二是必须系紧下颚带;当人体发生 坠落时,由于安全帽戴在头部,起到对头部的保护作用。
2)) 戴安全帽的高度为:帽箍底边至人头顶端的垂直距离为 80-90mm ,安全帽必须能承 受 5000N 的冲击力。
3) 要正确使用安全帽,要扣好帽带,调整好帽衬间距(一般为 4— 5cm )。
安全带
1. 安全带应选用符合国家标准 GB6095— 80《安全带》规定的安全带的构造形式、材料、 技术能和使用保管上的要求等 。
2. 1)高处作业人员,在无可靠安全防护设施时,必须系好安全带,安全带必须先挂牢后再 作业,不系安全带是违法的,安全带应高挂低用,不准将绳打结使用,也不准将挂钩直接 挂在安全绳上使用,钩子应挂在连接环上,当发现有异常时要立即更换,换新绳时要加绳 套,使用 3m 以上的绳要加缓冲器。
2) 在攀登和悬空等作业中,必须佩戴安全带并有牢靠的挂钩设施。
3) 安全带不使用时要妥善保管,不接触高温、强酸、强碱或尖锐物体,使用频繁的绳要经 常做外观检查,使用两年后要做抽检,抽验过的样带要换新绳。安全带的检验应按 GB6096— 85《安全带检验方法》进行,不得采购和使用不合格的产品。
3. 在使用时应注意:
1) 安全带应高挂低用,防止摆动和碰撞;安全带上的各种部件不得任意拆掉。
2) 安全带外观有破损或发现异味时,应立即更换。
4. 报废:
1) 安全带使用两年以后,使用单位应按购进批量的多少,选择一定比例的数量,作一次抽 检,用 80公斤的砂袋做自由落体试验,若未破断可继续使用,但被抽检的样带应更换新的 挂绳才能使用;否则不合格这批安全带应全部报废。
2) 安全带使用 2至 3年即应报废。
安全网
1. 采购: 1)采购新网必须有产品质量检验合格证。产品检验合格证是产品的重要标识,是 产品出厂检验合格的证明。
2)必须严格地根据使用目的,选择网的类型,根据负载高度,选择网的宽度,立 网不能代替平网。
2. 安全网的检验与管理
①使用前的检查:安全网塔设完毕后,须经安检部门检验,合格后方可使用。
②使用过程中的检查:在施工过程中每两周或一月要做一次检查。当其一安全网受到较大 冲击后也应立即检查。 每隔 3个月按批号对试验网绳进行强力实验一次, 并做好试验记录。 每年还应做抽样冲击试验一次。
③安全网就由专人负责购置、保管、发放和收存,网体在入库及库存时,要查验网上在两 个不同的位置所附的法定的永久性标牌。严禁采购使用无产品说明书和无质量检验合格证 书的安全网。
④在使用过程中,要配备专人负责保养安全网,并及时作检查和维修。网内的坠落物经常 清理,保持网体干净,还要避免大量焊接或其它火星入网内。当网体受到化学品的污染或 网绳嵌入粗砂粒或其它可能引起磨损的异物时,即须进行清洗,洗后使其自然干燥。 ⑤使用过后拆下的网。要有安检部门作全面检验并签定合格使用的证明,方可入库存放或 重新使用。
⑥安全网在搬运中不可使用铁钩带刺的工具,以防损伤安全网。
3. 施工现场使用的安全网的质量必须符合标准要求, 并要定期进行抽样检测试验, 对检测 试验不合格的安全网要坚决报废,不得使用。
钢管扣件报废制度
钢管扣件进入施工现场卸料前, 施工总包单位、 监理单位等应当对产权单 位的钢管扣件的合格证及检查报告进行核查, 并在验收单上签字确认, 留存相 关资料。
扣件的技术要求和检验方法应当符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》 (GB15831)的相关规定。
钢管扣件具有下列之一的应做报废处理:
1、 钢管扣件表面有裂纹、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和 深的划道;
2、 钢管外径、壁厚、端面的偏差不符合规范要求的;
3、 钢管外表面锈蚀深度大于 0.18㎜的;
4、 扣件有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的;
5、 可调托撑支托板厚小于 5㎜,变形 1大于㎜的;
6、 可调托撑支托板、螺母有裂缝的;
7、 经检测力学性能达不到要求的;
转载请注明出处范文大全网 » 浅谈型钢底座悬挑式钢管脚手架
