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范文一：外墙脚手架施工方案
外墙脚手架施工方案
第一章 方案说明部分
一、编制依据
1、世纪星城项目工程施工图
2、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
3、《钢结构设计规范》 GB50017-2003
4、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001
5、《建筑施工安全检查规范》 JGJ59-99
二、工程概述
本工程为青州市展诚房地产开发公司开发的“世纪星城”集商业和住宅于一体的项目，项目地块位于青州市海岱路与粮市街交汇处西南侧，总建筑面积145167㎡。主要由五幢9+1F（10+1F）小高层与13幢6+1F（5+1F）多层住宅组成，另外还有沿街商铺及物业用房等。在五幢小高层下部设一人防地下室（2#），建筑面积为20340㎡，在3#、4#、7#、8#、9#、10#、11#、14#、15#多层住宅楼下部设一地下室（1#），建筑面积为15931㎡。小高层结构形式为框架剪力墙结构，多层为框架结构。
本工程应业主方要求，分两期施工。一期工程为5幢（5#、6#、12#、13#、18#楼）9+1F（10+1F）小高层住宅及其下部的2#人防地下室，另外还有沿街商铺和售楼处等；二期工程为13幢（1#、2#、3#、4#、7#、8#、9#、10#、11#、14#、15#、16#、17#楼）6+1F（5+1F）多层住宅及1#地下室。
本工程多层住宅脚手架的搭设高度最高为24m左右，没有超过规范的单管立柱上限高度50m，故采用双排单管扣件式落地脚手架。小高层1～4层采用双排单管扣件式落地脚手架，5～屋面采用双排单管扣件式悬挑脚手架，悬挑高度为20～24m。
三、技术参数
1、外墙脚手架的立柱基础在原土夯实，承载力应达到100Kpa 以上，面层浇筑C15 砼70mm 厚，砼面层应斜向路边的排水沟，立杆垫脚采用木板垫块，其规格为200×200×20mm。
2、脚手架钢管采用Φ48×3.5，立杆纵距1.5米，排距1.05米，步距2.0米。
3、剪刀撑按45o~60o进行搭设，在外立面满设。连墙件按两步三跨设置。
4、施工层小横杆在大横杆上部，每跨2根均匀布置。 悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5至2.6米，建筑物内锚固段长度3.4米、4.5米。锚固拉环钢筋采用ф18圆钢。
5、脚手架外立杆侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内立杆与建筑物之间拟采用模板或密目网进行封闭。
6、施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
7、悬挑水平钢梁采用直径16mm的钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物2.6m。上部拉接点拉环钢筋采用ф18圆钢，距离支撑点距离2.6米。
8、钢筋砼柱处槽钢埋入柱内。施工时先预留锚固钢筋，进行固定。
9、其它剪力墙部分预留槽钢洞进行锚固，拆除脚手架时以便抽出。
四、施工工艺及技术要求
4.1施工要求
4.1.1必须使用合格材料，对于有变形和不合格的扣件均不得使用。在外脚手架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。
4.1.2连墙杆必须按规范规定设置，并应随架体搭设进度及时跟进， 连墙件的布置应符合下列规定：偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；采
用菱形布置，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。
4.1.3脚手架外侧采用安全网全封闭，围网设于靠外侧立杆的内侧，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm，不得漏设。在铺设竹片的操作层上必须设防护栏杆和踢脚板，踢脚板高度180mm。防护栏杆两道，上栏杆高度为1.2m，中栏杆距中设置。
4.1.4外侧立面的整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹 角在45~60度之间，每组剪刀撑跨越立杆根数不少于5根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。剪刀撑斜杆应与立杆进行连接，底部斜杆的下端应固定，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不应小于1.0m，设置3个旋转扣件。
4.1.5在外脚手架搭设过程中脚手架里、外两排立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置；小横杆的搭设应与大横杆垂直，小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。
4.1.6立拄上的对接扣件应交错布置，两个相邻立拄接头不能在同一步距内，且相邻立拄接头在高度方向错开的距离不小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立拄顶端应高出女儿墙上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m。
4.1.7脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。
4.1.8横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。纵向水平杆接长一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平
距离不应小于500mm，并应等距设置不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。扫地杆必须按要求进行搭设，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。
4.1.9剪刀撑的设置要求
每道剪刀撑跨越立拄的根数宜在5~7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45~60度之间。要求在外侧立面整个长度和高度连续设置剪支撑。剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式接长时不应小于三个扣件连接固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm。
4.1.10架体上开洞的施工要求
施工时提升架等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开钢管立杆，如断开大横杆，则要求加设斜杆及设置横向支撑予以加强。洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。
4.1.11脚手板设置要求
作业层脚手板应铺满，铺稳；竹片脚手板，应设置在三根横向水平杆上。如当用到脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。铺设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。
竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四
个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。雨天后上架施工必须采取防滑措施。
4.1.12悬挑梁的设置
悬挑梁采用16号槽钢，转角部位由于有柱,采用埋入柱内设置,由于悬挑层施工时，上层柱混凝土尚未浇筑,所以,转角部位工字钢穿过柱子用锚筋锚固,上层混凝土浇筑时浇入柱中剪力墙部位穿过墙体留洞150×180,用锚筋锚固。
4.1.13脚手架钢丝绳拉杆,钢丝绳拉杆采用直径不小于ф16的钢丝绳,绳夹采用匹配的钢丝绳夹,每端绳夹不得少于三个,相互之间间距为6-8倍钢丝绳直径离吊环最近的绳夹应尽量靠近吊环,紧固绳夹时应考虑每个绳夹的合理受力,离吊环最远处的绳夹不得首先单独受力。
4.1.14安全通道和斜道
为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设安全网。
五、安全保证措施
各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。
5.1人员要求
（1）严格参照外架搭设要求进行施工。
（2）特殊工种必须持证上岗，具备一切高空作业的能力，50岁以下，无疾病。
（3）必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上
班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹。
（4）积极配合外架搭设完毕后的工作。
（5）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养。
（6）听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。
5.2搭设要点
（1）钢管脚手架立杆基础应坚实可靠；
（2）立杆间距、大横杆间距、小横杆间距符合方案要求；
（3）钢管立杆大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；
（4）脚手架负荷量每平方米不得超过270kg；
（5）脚手架两端、转角处以每隔6—7根立杆应设剪刀撑，剪刀撑地面角度应大于45－60度；
（6）架子的铺设宽度不得小于1.0 m，脚手板必须满铺；
（7）离墙面距离30~35cm，不得有空隙和探头板，脚手板搭接时不得小于20cm，对接时应架设双排小横杆，间距不大于20cm，在架子拐弯处脚手架板应交叉搭设，垫平脚手架板应用木块，并且要钉牢，不得用砖垫；
（8）翻脚手架应两人由里往外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时必须挂安全带；
（9）上人斜道的铺设宽度不得小于1.0m，坡度宜采用1：3，防滑条间距不得大于30cm；
（10）脚手架外侧，斜道和平台要绑1m高的防护栏和钉18cm高的挡脚板或防护立网；
（11）首层设置安全通道，必须用双层木板铺钉；
（12）安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；
（13）每隔四层、必须搭设安全防护、并满铺木板、并挂安全网加双栏杆；
（14）搭设完毕后，必须经上级领导验收合格后，方可投入使用。
5.2使用阶段
（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、砼的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过300kg/m，同时施工不得超过2层；
（2）结构施工时严禁将外脚手架做支模架，不得在外架上堆放钢筋，木枋，电缆等材料；
（3）六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；
（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；
（5）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求，
扣件螺栓是否松动，脚手架立拄的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；
（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：
a)主节点处的纵、横向水平杆；
b)连墙体；
c）支撑；
d）栏杆，踢脚板；
e）安全防护设施；
f）安全网。
5.3拆除阶段
（1）拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业；
（2）拆除脚手架大横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；
（3）拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件，钢丝绳等材料，应向下传递或
用绳吊下，禁止往下乱扔。
5.4安全防护措施
（1）严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。
（2）重点加强料台使用标准；
（3）重点加强满堂架与外架间隔的封闭；
（4）重点加强施工作业人员安全劳动意识。
（5）安全网必须用符合安全部门规定的防护密目安全网；
（6）在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密。
（7）外架上必须配备足够的灭火消防器材，成立义务消防队。
5.5防雷雨台风措施
（1）外架用的预埋件必须用一根细钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。
（2）雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。
（3）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。
第二章 方案计算书部分
一、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
（按最不利点计算）
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距2.0米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5，
连墙件采用2步3跨，竖向间距4.0米，水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，竹架板共铺设4层。
悬挑水平钢梁采用16号槽钢。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物
2.60m。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.50/3=1.5kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.175=0.2556kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.5=2.1kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.2556+0.10×2.1)×1.5002=0.519kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.2556+0.117×2.1)×1.5002=-0.61kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.61×106/5080.0=120N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.175=0.213kN/m
活荷载标准值q2=1.5kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.213+0.990×1.5)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.285mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.0399kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.05×1.500/3=0.184kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=1.2×0.0399+1.2×0.184+1.4×
1.575=2.473kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.038×1.052/8+2.473×1.05/3=0.871kN.m
=0.871×106/5080.0=171.46N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.0399+0.184+1.575=1.799kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1799×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.94mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.96mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.500/2=0.184kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.184+1.4×2.362=3.5756kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.1248×24.000=2.995kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×4×1.500×(1.050+1.500)/2=1.148kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×24.000=0.180kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.773kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.000
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1.250×1.000 = 0.481kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=11.35KN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ=12.34KN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.34kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 135.86
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.35kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.278kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到
= 179.73
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
六、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.481kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 10.915kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 15.915kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=150.00/1.58的结果查表得到=0.63；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 63.321kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
七、悬挑梁的受力计算: 悬挑架构造要求
1、外脚手架的内立杆距墙0.3m，内外排立杆的间距为1.05m，立杆的纵向间距为1.5m。大横杆之间的步距为2.0m。 悬挑脚手架的首层搭设节点示意图如下：
悬挑脚手架的首层搭设节点
悬挑槽钢梁大样
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体1500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2600mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 25.162cm2。
槽钢安全验算
本工程选用16号槽钢，将槽钢视为悬臂梁考虑。 Mx=1.2N+0.3N=12.34×1.5=18.51kNm γx=1.05 Wnx=141cm3 工字钢弯曲正应力为：
σ＝Mx/γxWnx=18.51/1.05×141=125 N/mm2＜f＝205N/mm2 即工字钢安全。
八、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：
b=1.58
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值
用b'查表得到其值为0.876
经过计算得到强度
=6.85×106/(0.876×141000.00)=55.46N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算
九、拉杆的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=24.045kN
十、拉杆（绳）的强度计算:
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=24.045kN
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×24.045/0.850=226.307kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20.0mm。
钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=24.045kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[24045×4/(3.1416×50×2)]1/2=18mm
十一、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.420kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[9420×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.42kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取
1.5N/mm2； h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h
要大于9420.43/(3.1416×20×1.5)=100.0mm。
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.42kN； d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取
0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求!
故本设计可靠。
二、悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[20a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载8.00kN。
一、次梁的计算
次梁选择[20a号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm
截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m
(3)槽钢自重荷载 Q3=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.30+2.00+0.22) = 3.03kN/m
经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×8.00=11.20kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.03×3.002/8+11.20×3.00/4=11.80kN.m
3.抗弯强度计算
其中
x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度
=11.80×106/(1.05×178000.00)=63.16N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算
4.整体稳定性计算
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570×11.0×73.0×235/(3000.0×200.0×235.0)=0.76
由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值
用b'查表得到其值为0.695
经过计算得到强度
=11.80×106/(0.695×178000.00)=95.48N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[20a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm
截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/m
Q1 = 0.15kN/m
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.22) = 0.45kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=(1.2×(0.30+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.22×3.00/2)=2.47kN P2=(1.2×(0.30+2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.22×3.00/2)=4.54kN P3=(1.2×(0.30+2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.22×
3.00/2)+11.20/2=10.14kN
P4=(1.2×(0.30+2.00)×1.00×3.00/2+1.2×0.22×3.00/2)=4.54kN P5=(1.2×(0.30+2.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.22×3.00/2)=2.47kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
1.290
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=14.823kN,R2=11.117kN
支座反力 RA=11.117kN
最大弯矩 Mmax=11.865kN.m
3.抗弯强度计算
其中 x —— 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] —— 钢材抗压强度设计值，
[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度 =11.865×106/1.05/178000.0+16.213×
1000/2883.0=69.106N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]
，满足要求!
4.整体稳定性计算
其中
b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到 b=570×11.0×73.0×235/(4000.0
×200.0×
235.0)=0.57
经过计算得到强度 =11.87×106/(0.572×
178000.00)=116.50N/mm2；
主梁槽钢的稳定性计算
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=21.968kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为
RU=21.968kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K —— 钢丝绳使用安全系数，取8.0。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×21.968/0.820=214.319kN。 选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm。
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=21.968kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；
所需要的吊环最小直径 D=[21968×4/(3.1416×50×2)]1/2=17mm
六、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；
3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加
补软垫物，平台外口应略高于内口；
4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；
6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；
7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。
青州市世纪星城项目 编制单位：浙江展诚建设集团股份有限公司编制时间： 外 墙 脚 手 架 施 工 方 案 2011年11月
范文二：外墙脚手架施工方案
外墙脚手架施工方案
工程名称:江北监狱中心监区关押点新建工程第三标段监舍 (西 ) 、车间 (西 ) 施工单位:湖北省建工第二建设有限公司
项目经理:
技术负责人:
安 全 员:
编 制 人:
审 批 人:
编制单位:湖北省建工第二建设有限公司
编制日期:二 0一三年九月一日
外墙脚手架施工方案
1. 编制依据
1.1 施工图纸
1.2 主要规范、规程
1.2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)
1.2.2. 建筑施工高处作业安全技术规范 (JGJ80-91)
1.2.3. 建筑施工安全检查标准 (JGJ59-99)
1.3 施工组织设计
1.4 参考施工手册
2. 设计总体思路
结合本工程结构形式、 实际施工特点, 建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件 式双排钢管脚手架。 用于结构施工和装修施工及安全防护。 脚手架搭设采用双排双立杆。 立杆距结构外沿 0.30m ,排距 (横距 ) 为 1.2m ,立杆纵向间距为 1.5M, 横向间距为 1.8M, 大 横杆步距为 1.80m, 脚手架外侧腰杆一道。
3. 构造要求及技术措施
3.1 回填土应分层夯实,基础上、底座下设置垫板,布设必须平稳,不得悬空。并在 四周距脚手架外立杆 50cm 处设一浅排水沟。
3.2 脚手架采用双排双立杆,立杆顶端高出屋面檐口上皮 1.5m 。立杆连接接头必须 采用对接扣件连接, 立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置,两个相邻立杆接 头避免出现在同步同跨内, 并在高度方向错开的距离不小于 50cm ; 各接头中心距主节点 的距离不宜大于步距的 1/3。
3.3 大横杆
3.3.1 大横杆置于小横杆之下, 在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧;其长度大于 3跨、不小于 6m ,同一步大横杆四周要交圈。
3.3.2 大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内。相邻接头水 平距离不小于 50cm ,各接头距立柱的距离不大于 50cm 。
3.4 小横杆
3.4.1每一立杆与大横杆相交处 (即主节点 ) ,都必须设置一根小横杆,并采用直角扣
件扣紧在大横杆上, 该杆轴线偏离主节点的距离不大于 15cm 。 小横杆间距应与立杆柱距 相同, 且根据作业层脚手板搭设的需要, 可在两立柱之间在等间距设置增设 1~2根小横 杆,其最大间距不大于 75cm 。
3.4.2小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于 10cm ;伸出里排大横杆距结构外边缘 15cm ,且长度不大于 44cm 。上、下层小横杆应在立杆处错开布置,同层的相邻小横杆在 立柱处相向布置。
3.5 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮 20cm 处的立柱上,横向扫地杆则用 直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。 当存在较大高差时, 则将高处的纵向扫 地杆向低处延长两跨与立柱固定。 靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于 50cm , 并对此 立杆采取双向斜拉加固措施。
3.6 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式,随立柱、纵横向水平杆同步搭 设, 用通长剪刀撑沿架高连续布置。 双立杆部位采用双杆通长剪刀撑,单立杆部位则采 用单杆通长剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于 4跨,且不应小于 6m ,设置一道,斜杆与地面 的夹角在 45°-60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑 的一根斜杆扣在立柱上, 另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上, 两端分别用旋转扣件固 定, 在其中间增加 2至 4个扣结点。 所有固定点距主节点距离不大于 15cm 。最下部的斜杆 与立杆的连接点距地面的高度控制在 30cm 内。 剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长 度≥ 400mm ,并用不少于 2个旋转扣件固定,瑞部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥ 10cm 。 3.7 脚手板采用楠竹跳板。 脚手板设置在三根横向水平杆上, 并在两端 8cm 处用直径 1.2mm 的镀锌铁丝箍绕 2~3圈固定。当脚手板长度小于 2m 时,可采用两根小横杆,并将 板两端与其可靠固定,以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆, 各杆距接缝的距离均不大于 15cm 。靠墙一侧的脚手板离墙的距离 120-150mm 。拐角处两 个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。
3.8 连墙件
3.8.1 连墙件采用刚性连接,垂直间距为 4.0m 、水平间距为 7m 。连墙杆用 φ48×3.5的钢管,它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。
3.8.2 在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。 在顶板上两框架 柱间中点处,距结构外皮 1.5m 处预埋 HRB335钢筋,用 φ48×3.5的钢管与脚手架可靠拉 结。在建筑物的首层设置两道连墙件。
3.8.3 连墙件横竖向顺序排列、 均匀布置、 与架体和结构立面垂直,并尽量靠近主节 点 (距主节点的距离不大于 30cm) 。 连墙杆伸出扣件的距离应大于 10cm 。 底部第一根大横 杆就开始布置连墙杆,靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。
3.9 防护设施
3.9.1 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用 1.8×6.0m 的规格,用网绳 绑扎在架体里侧。作业层网应高于平台 1.2m 。
3.9.2 作业层脚手架立杆于 0.6m 及 1.2m 处设有两道防护栏杆, 底部侧面设 18cm 高的挡 脚板。
4. 防雷避电措施
4.1 采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措 施。
4.2 避雷针共设置 4根避雷针,避雷针采用 φ12镀锌钢筋制作,高度不小于 1m ,设置 在脚手架四角立杆上,并将所有最上层的大横杆全部连通,形成避雷网络。
4.3 接地线采用 40×4的镀锌扁钢,将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。 接地线的连接应保证接触牢靠,与立杆连接时应用 2道螺栓卡箍连接,螺丝加弹簧垫圈 以防松动并保证接触面不小于 10mm2,并将表面油漆及氧化层清除,露出金属光泽并涂 以中性凡士林。
4.4 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过 50m 设置 1个, 位置 不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害, 防止接地线道机械伤害。 两者的 连接采用焊接, 焊接长度应大于 2倍的扁钢宽度。 焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻, 要求冲击电阻不大于 10Ω。同时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离 (一般不小于 3m) 以免发生击穿事故。
5. 脚手架的搭设及拆除施工工艺
5.1 落地式钢管脚手架搭设施工工艺 .
5.1.1 落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、 夯实→ C10基础垫层→定位设置垫 板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆 (搁栅 ) →剪刀撑→连墙杆→铺 脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
5.1.2 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并作 好标记。用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确
地放在定位线上,垫板必须铺放平稳,不得悬空;双管立柱应采用双管底座,底座下垫 枕木,并垂直于墙面设置。
5.1.3 在搭设首道脚手架的过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向 增设, 待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。 当脚手架操作层高出 连墙件两步时,应采取临时稳定措施,直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
5.1.4 双排架宜先立里排立杆,后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的,再立中间 的一根, 互相看齐后, 立中间部分各立杆。 双排架内、 外排两立杆的连线要与墙面垂直。 立杆接长时,宜先立外排,后立内排。
5 .2 脚手架的拆除施工工艺
5.2.1 拆架程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、 斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等 (一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪 刀撑→小横杆→大横杆→立杆 ) 。
5.2.2 不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆 立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间 扣件,然后托住中间,再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降,严禁先 将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于 2步,如高差大于 2步, 应增设连墙件加固。
5.2.3 拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变 形,拆除各标准节时,应防止失稳。
5.2.4 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度 (约 6.5m) 时,应先在适当位置搭临 时抛撑加固,后拆连墙件。
6 脚手架安全技术措施
6.1脚手架搭设的安全技术措施
6.1.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求,做到不积水、不沉陷,顶 板基础的混凝土必须达到设计强度的 75%以上才能施工。
6.1.2 搭设过程中划出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协 调, 严禁在无人指挥下作业。 当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方, 并得到允许, 以防坠落伤人。
6.1.3 开始搭设立杆时, 应每隔 6跨设置一根抛撑, 直至连墙件安装稳定后,方可根
据情况拆除。
6.1.4 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶,以保证搭设过程安全,未完成脚手 架在每日收工前,一定要确保架子稳定。
6.1.5 脚手架必须配合施工进度搭设, 一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 6.1.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查,验收和签证。每两步验收 一次,达到设计施工要求后挂合格牌一块。
6.1.7 外脚手架的卸荷严格采用 φ15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连 接,严禁私自拆改。
6.2 脚手架上施工作业的安全技术措施
6.2.1 结构外脚手架每支搭一层, 支搭完毕后, 经项目部安全员验收合格后方可使 用。任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。
6.2.2 严格控制施工荷载, 脚手板不得集中堆料施荷, 施工荷载不得大于 3kN /m2, 确保较大安全储备。
6.2.3 当作业层高出其下连墙件 3.6m 以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临 时撑拉措施。
6.2.4 各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。
6.2.5 定期检查脚手架, 发现问题和隐患, 在施工作业前及时维修加固,以达到坚固 稳定,确保施工安全。
6.3 脚手架拆除的安全技术措施
6.3.1 拆架前,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准, 进行技术交底后才准工作。
6.3.2 架体拆除前,必须察看施工现场环境,包括架空线路、外脚手架、地面的设 施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡 能提前拆除的尽量拆除掉。
6.3.3 拆架时应划分作业区, 周围设绳绑围栏或竖立警戒标志, 地面应设专人指挥, 禁止非作业人员进入。
6.3.4 拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时, 应先通知对方,以防坠落。
6.3.5 在拆架时不得中途换人, 如必须换人时, 应将拆除情况交代清楚后方可离开。
6.3.6 每天拆架下班时,不应留下隐患部位。
6.3.7 所有杆件和扣件在拆除时应分离, 不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地 面。
6.3.8 所有的脚手板, 应自外向里竖立搬运, 以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 6.3.9 拆下的零配件要装入容器内, 用吊篮吊下;拆下的钢管要绑扎牢固,双点起 吊,严禁从高空抛掷。
7. 安全管理
根据脚手架施工的特殊性, 结合公司职业健康安全管理手册、程序文件,要求施工时作 到如下:
7.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等, 现场严禁吸烟。
7.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌, 不得践踏草坪、 损 坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
7.3 严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 7.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工, 上岗人员定期体检, 体检合 格者方可发上岗证,凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者,一律不 得上脚手架操作。
7.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道,不准攀爬架子。
7.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需拆改时, 应由架子工来完成,任何人不得任意拆改。
7.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改, 如需做局部拆改时, 须经技术部同意 后由架子工操作。
7.8 不准利用脚手架吊运重物; 作业人员不准攀登架子上下作业面; 不准推车在架 子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
7.9 不得将模板支撑、 缆风绳、 泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上, 严 禁任意悬挂起重设备。
7.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板,以及扣件 绑扎扣等所有架子部件。
7.11 拆除架子而使用电焊气割时,派专职人员做好防火工作,配备料斗,防止火
星和切割物溅落。
7.12 脚手架使用时间较长,因此在使用过程中需要进行检查,发现基础下沉、杆 件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。
7.13 要保证脚手架体的整体性,不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体。 7.14 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品,材料、工具用滑轮和 绳索运输,不得乱扔。
7.15 使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋,袖口及裤口 要扎紧。
7.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管,并建立严格领退料手续。 7.17 施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。
7.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,当天拆当天清,拆下的 扣件和铁丝要集中回收处理。 应随时整理、 检查, 按品种、 分规格堆放整齐, 妥善保管。 7.19 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经 常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫,并要采取防 滑措施。
范文三：外墙脚手架施工方案
外墙脚手架施工方案
外墙脚手架施工方案
工程概况
工程位置:
投资单位:
设计单位:
地质勘察:
监理单位:
施工单位:
工程总投资:
总用地面积:
1( 编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001);
2、本工程的设计文件;
3、其它相关的安全规范和操作工艺;
4、参考书《建筑施工计算手册》与《建筑施工手册》(第四版);
5、施工现场的实际情况。
2( 外墙脚手架形式选用
1地下室~地上三层，采用双排落地扣件式钢管脚手架，脚手架搭设数据如下:立?
杆横距1.00M; 立杆纵距1.5M; 立杆步距h=2.0M。连墙件采用钢管楼层预埋，再用短钢管把脚手架与预埋钢管扣连，间距为二步二跨。因本工程为框架结构住宅，层高4.0m，应控制每个连墙件?40?。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当产杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(见下图)。
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外墙脚手架施工方案
钢管脚手架封闭施工，四周满挂绿色密目式安全网，起到确保周边居民安全减少施工灰尘外扬和美化施工环境的作用。
外墙脚手架施工必须设置安全平网，平网张设的位置为:
(1)第二层楼面标高处;
(2)操作面处。
3( 材料要求
1、脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。钢管的锈蚀、弯曲必须符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中有关规定。
2、扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定，扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N?M时，不得发生破坏。
3、竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。
4、连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。
5、型钢、圆钢均为A3钢材质，其应符合《钢结构工程质量验收规范》(GB50205-2001)中的有关规定。
6、焊条材质及使用应符合现行相关国家规范的有关规定。
7、各材料应有出厂合格证、质保书，并经试验合格后方可使用。
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外墙脚手架施工方案 4( 脚手架搭设
4(1 落地式钢管脚手架的搭设
1、基础处理
脚手架座落在地下室底板上及底板外回填土上,回填土夯实,脚手架底座底面标高宜高于旁边地坪50MM，脚手架搭设影响区域用C20砼进行硬化，砼厚为80，脚手架外侧挖设250*300的排水沟，脚手架立柱下统长垫设50厚、约200宽的木跳板。
2、搭设方案
按照本工程的特点，落地式脚手架的高度在16M左右，搭设过程中满足〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉的相关要求，能够保证脚手架的安全与正常使用，对落地式脚手架不再进行验算。
(1) 材料及规格选择
架体采用φ48×3.0mm的钢管，长度大体分为4,6.5m和1.4,2.3m两种。无裂纹，弯曲符合规范要求，锈蚀深度不大于0.5mm。扣件采用标准扣件，无明显变形、无裂纹。立网使用2000目1.5m×6m密目网。
(2) 搭设尺寸
1 搭设总高度:根据相应的部位搭设。 ?
2 搭设要求:双排搭设，全封闭式安全立网防护。 ?
(3)构造要求:
1立杆:纵向间距1.5m，横向间距1 m，步距2.0M，里排杆距离墙体300mm，基?
础设置垫木、底座。立杆接头交错布置，同一步内相邻两立杆不能同时有接头，间隔两立杆接头垂直距离不小于500mm，且距近结点不大于三分之一步距。立杆垂直偏差控制在1/200之内，且不大于100mm。
2小横杆 ?
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外墙脚手架施工方案
小横杆扣在立杆上且紧靠结点，朝里端距墙体100,150mm。
3横杆 ?
大横杆间距不大于400MM，设置在立杆内侧，保证接接头上下里外错开,同一跨内上下两根大横杆不宜同时出现接头，应交错搭设，且各接头中心距立杆的距离应小于1/3跨度。大横杆同一排水平偏差不大于该片脚手架的总长度的1/300，且不大于50mm。
4连墙件 ?
连墙件设置，水平间距立杆纵距的3倍，竖向间距18层为2步高、11层为3步高，呈菱型布置。具体做法:采用钢管预埋,钢管做拉结。
5剪刀撑 ?
脚手架两端拐角处及中间每隔5,7跨沿架体高度连续设置剪刀撑，剪刀撑与水平的夹角不大于60?，相交结点应处在同一直线上。
6防护栏杆及脚手板 ?
每步搭设两道防护栏杆，上面一道高为1300?,下一道为700?;作业层满铺竹笆及踢脚板，踢脚板高为180? 。
7根据有关要求做法隔离防护工作。 ?
3、落地脚手架斜道的搭设:
在落地扣件式钢管脚手架的一侧搭设斜道，宽度为1200?,坡度为1:3,拐弯处设休息平台,斜道两侧及平台外侧均设置栏杆及挡脚板.栏杆高度为1200?,挡脚板高度为180MM,按规定设置剪刀撑,脚手竹笆顺铺,脚手竹笆搭接不少于200MM,人行斜道脚手板上应每隔250-300?设一根防滑条,木条厚度20-30MM,并按规定设置安全网.
三、脚手架的验收
1、对脚手架构配件严格检查验收，脚手架及其承力结构应在下列阶段验收:
(1) 承力结构完后及脚手架搭设之前;
(2) 作业层上施加荷载;
(3) 每搭设完二、三步架后;
(4) 达到设计高度后。
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外墙脚手架施工方案
2、脚手架搭设检查下列项目:
(1) 脚手架搭设是否符合方案要求;
(2) 扣件连接是否牢固。
(3) 落地式脚手架排水措施是否齐全;
(4) 底座是否松动，立杆是否悬空;
(5) 安全防护措施是否符合要求;
(6) 是否超载。
四、脚手架的拆除
1(脚手架拆除顺序与搭设顺序相反。
2(拆除前，应由工程负责人进行拆除安全交底，清除脚手架上杂物及地面障碍物。
3(拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。
4(连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
5(当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
6(当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙件和横向斜撑加固。
7(卸料时，各构配件严禁抛至地面。
8(运至地面的构配件应及时检查、整修、保养，并按品种、规格随时码堆存放。
五(安全管理
1(构件焊接必须由熟练焊工(有有效焊工证)施焊。
2(脚手架搭设人员必须是持有有效上岗证的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
3(施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
4(脚手架的构配件质量与搭设质量应按〈建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范〉(JGJ130-2001)规定进行检查验收，合格后方准使用。脚手架的安全检查与维护应按有关规定进行。
5(脚手架按装修脚手架二步施工荷载承载计算，不得超载。不得将模板、钢管等放在脚手架上。严禁悬挑起重设备。
8(当有六级或六级以上在风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。
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外墙脚手架施工方案 雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
9(脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。脚手架上应按要求设置灭火器。
10(脚手架应及时清除其上建筑垃圾，无堆积砼和落手灰。
11(搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
12(在脚步手架使用期间，严禁拆除下列材料:
(1)主节点和纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆。
(2)连墙件。
14(脚手架采取防雷接地措施:
(1)钢管脚手架宜每隔50M设一处接地装置，如最远点到接地点的过渡电阻超过10欧姆，则应增加接地装置。
(2)钢管脚手架每隔一定距离应设引下线，引下线宜采用圆钢，引下线处的立杆上下应连接，并高于其它立杆，接地线与引下线焊接连接。
5(附件:脚手架计算书
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外墙脚手架施工方案
附件:钢管落地脚手架计算书
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》
(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 16 m，立杆采用单立管;
搭设尺寸为:立杆的横距为 1m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为2 m; 内排架距离墙长度为0.30m;
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;
采用的钢管类型为 Φ48×3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 1.00; 连墙件采用两步两跨，竖向间距 4 m，水平间距3 m，采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
2施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层;
3.风荷载参数
2本工程地处江苏苏州市高新区，基本风压0.45 kN/m;
风荷载高度变化系数μ 为1.34，风荷载体型系数μ 为1.30; zs
脚手架计算中考虑风荷载作用;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1176;
2脚手板自重标准值(kN/m):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;
2安全设施与安全网(kN/m):0.005;
脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038;
脚手板铺设总层数:6;
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外墙脚手架施工方案 5.地基参数
地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kPa):140.00;
2立杆基础底面面积(m):0.20;地基承载力调整系数:1.00。
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外墙脚手架施工方案 二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆
按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板
自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P=0.038 kN/m ; 1
脚手板的自重标准值:P=0.3×1/(2+1)=0.1 kN/m ; 2
活荷载标准值: Q=2×1/(2+1)=0.667 kN/m;
静荷载的设计值: q=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166 kN/m; 1
活荷载的设计值: q=1.4×0.667=0.933 kN/m; 2
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
22跨中最大弯距为M=0.08×0.166×1.5+0.10×0.933×1.5 =0.24 kN.m; 1max
支座最大弯距计算公式如下:
22支座最大弯距为 M= -0.10×0.166×1.5-0.117×0.933×1.5 =-0.283 kN.m; 2max
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
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外墙脚手架施工方案
662σ=Max(0.24×10,0.283×10)/5080=55.709 N/mm;
2大横杆的最大弯曲应力为 σ= 55.709 N/mm 小于 大横杆的抗压强度设计值
2[f]=205 N/mm，满足要求～
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
其中:静荷载标准值: q= P+P=0.038+0.1=0.138 kN/m; 112
活荷载标准值: q= Q =0.667 kN/m; 2
最大挠度计算值为:
ν=
45450.677×0.138×1500/(100×2.06×10×121900)+0.990×0.667×1500/(100×2.06×10×121900) = 1.519 mm;
大横杆的最大挠度 1.519 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求～
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值:p= 0.038×1.5 = 0.058 kN; 1
脚手板的自重标准值:P=0.3×1×1.5/(2+1)=0.150 kN; 2
活荷载标准值:Q=2×1×1.5/(2+1) =1.000 kN;
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.15)+1.4 ×1 = 1.649 kN;
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外墙脚手架施工方案
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯
矩和;
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
2M = 1.2×0.038×1/8 = 0.006 kN.m; qmax
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M = 1.649×1/3 = 0.55 kN.m ; pmax
最大弯矩 M= M + M = 0.555 kN.m; qmaxpmax
62最大应力计算值 σ = M / W = 0.555×10/5080=109.344 N/mm ;
2小横杆的最大弯曲应力 σ =109.344 N/mm 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 2N/mm，满足要求～
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠
度和;
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
45ν=5×0.038×1000/(384×2.06×10×121900) = 0.02 mm ; qmax
大横杆传递荷载 P = p + p + Q = 0.058+0.15+1 = 1.208 kN; 12
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外墙脚手架施工方案 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
225ν = 1207.6×1000×(3×1000-4×1000/9 ) /(72×2.06×10×121900) = 1.707 pmax
mm;
最大挠度和 ν = ν + ν = 0.02+1.707 = 1.727 mm; qmaxpmax
小横杆的最大挠度为 1.727 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与
10 mm,满足要求～
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系
数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ? R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
大横杆的自重标准值: P = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN; 1
小横杆的自重标准值: P = 0.038×1/2=0.019 kN; 2
脚手板的自重标准值: P = 0.3×1×1.5/2=0.225 kN; 3
活荷载标准值: Q = 2×1×1.5 /2 = 1.5 kN;
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4×1.5=2.462 kN; R < 8.00="" kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!="" 五、脚手架立杆荷载计算:="">
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1176kN/m
N = [0.1176+(1.50×2/2)×0.038/2.00]×16.00 = 2.342kN; G1
2(2)脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m
N= 0.3×6×1.5×(1+0.3)/2 = 1.755 kN; G2
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
N = 0.15×6×1.5/2 = 0.675 kN; G3
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外墙脚手架施工方案
2(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0.005 kN/m
N = 0.005×1.5×16 = 0.12 kN; G4
经计算得到，静荷载标准值
N =N+N+N+N = 4.892 kN; GG1G2G3G4
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
N= 2×1×1.5×2/2 = 3 kN; Q
风荷载标准值按照以下公式计算
2其中 W -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规o
定采用:
2 W = 0.45 kN/m; o
U -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的z
规定采用:
U= 1.335 ; z
U -- 风荷载体型系数:取值为1.3; s
经计算得到，风荷载标准值
2 W = 0.7 ×0.45×1.335×1.3 = 0.547 kN/m; k
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N+1.4N= 1.2×4.892+ 1.4×3= 10.071 kN; GQ
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 N+0.85×1.4N = 1.2×4.892+ 0.85×1.4×3= 9.441 kN; GQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为 W
2 M = 0.85 ×1.4WLh/10 =0.850 ×1.4×0.547×1.5× wka
2 2/10 = 0.39 kN.m;
六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
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外墙脚手架施工方案
立杆的轴向压力设计值 :N = 10.071 kN;
计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :k = 1.155 ;当验算杆件长
细比时，取块1.0;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 计算长度 ,由公式 l = k×μ×h 确定 :l = 3.465 m; o0
长细比 L/i = 219 ; o
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的计算结果查表得到 :φ= 0.152 ; o
2立杆净截面面积 : A = 4.89 cm;
3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm;
2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm;
2σ = 10071/(0.152×489)=135.492 N/mm;
2立杆稳定性计算 σ = 135.492 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205
2N/mm，满足要求～
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 :N = 9.441 kN;
计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 : k = 1.155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 计算长度 ,由公式 l = kuh 确定:l = 3.465 m; 00
长细比: L/i = 219 ; 0
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的结果查表得到 :φ= 0.152 o
2立杆净截面面积 : A = 4.89 cm;
3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm;
2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm;
2σ = 9440.88/(0.152×489)+390331.305/5080 = 203.853 N/mm;
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外墙脚手架施工方案
2立杆稳定性计算 σ = 203.853 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 2N/mm，满足要求～
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚
手架可搭设高度按照下式计算:
构配件自重标准值产生的轴向力 N(kN)计算公式为: G2K
N = N+N+N = 2.55 kN; G2KG2G3G4
活荷载标准值 :N = 3 kN; Q
每米立杆承受的结构自重标准值 :G = 0.118 kN/m; k
-43H =[0.152×4.89×10×205×10-(1.2×2.55 s
+1.4×3)]/(1.2×0.118)=56.528 m;
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 H等于或大于26米，按照下式调整且不超过50s
米:
[H] = 56.528 /(1+0.001×56.528)=53.504 m;
[H]= 53.504 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为16m，小于[H]，满足要求～
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手
架可搭设高度按照下式计算:
构配件自重标准值产生的轴向力 N(kN)计算公式为: G2K
N = N+N+N = 2.55 kN; G2G3G4G2K
活荷载标准值 :N = 3 kN; Q
每米立杆承受的结构自重标准值 :G = 0.118 kN/m; k
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: M=M / (1.4×0.85) = 0.39 /(1.4 × wkw
15 / 18
外墙脚手架施工方案 0.85) = 0.328 kN.m;
-43H =( 0.152×4.89×10×205×10-(1.2×2.55+0.85×1.4×(3+0.152×4.89×s
100×0.328/5.08)))/(1.2×0.118)=20.522 m;
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 H等于或大于26米，按照下式调整且不超过50s
米:
[H] = 20.522 /(1+0.001×20.522)=20.11 m;
[H]= 20.11 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =20.11
m。
脚手架单立杆搭设高度为16m，小于[H]，满足要求～
八、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
N = N + N llw0
2风荷载标准值 W = 0.547 kN/m; k
2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A = 12 m; w
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N= 5.000 0kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算:
N = 1.4×W×A = 9.184 kN; lwkw
连墙件的轴向力设计值 N = N + N= 14.184 kN; llw0
连墙件承载力设计值按下式计算:
N = φ?A?[f] f
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度;
22又: A = 4.89 cm;[f]=205 N/mm;
-43连墙件轴向承载力设计值为 N = 0.949×4.89×10×205×10 = 95.133 kN; f
N = 14.184 < n="95.133,连墙件的设计计算满足要求～">
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外墙脚手架施工方案 连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 N = 14.184小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求～ l
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ? f g
地基承载力设计值:
f = f×k = 140 kPa; ggkc
其中，地基承载力标准值:f= 140 kPa ; gk
脚手架地基承载力调整系数:k = 1 ; c
立杆基础底面的平均压力:p = N/A =50.354 kPa ; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 10.071 kN;
2基础底面面积 :A = 0.2 m 。
p=50.354 ? f=140 kPa 。地基承载力满足要求～ g
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外墙脚手架施工方案
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范文四：外墙脚手架施工方案
河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案
军休干部接待服务楼
(外墙脚手架施工方案)
建设单位:河南省军队离退休干部服务中心
监理单位:河南省海华监理建设有限公司
施工单位:河南红旗渠建设集团有限公司
二0一一年十一月十六日
军休干部接待服务楼 1
河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案
目 录
1工程概况 ......................................... 1 1.1总体工程概况 ................................... 1 1.2脚手架工程概况.................................. 1 2编制依据 ......................................... 2 3施工部署 ......................................... 2 3.1安全防护领导小组 ................................ 2 3.2设计总体思路 ................................... 2 4脚手架构造要求及技术措施 .......................... 3 4.1脚手架的构造要求及技术措施 ...................... 3 4.2脚手架出入口的构造 .............................. 9 5安全防护措施 .................................... 10 5.1电梯井洞口防护措施 ............................. 10 5.2结构临边防护措施 ............................... 10 5.3楼梯间防护措施................................. 10 5.4防雷避电措施 .................................. 10 6脚手架的搭设及拆除施工工艺 ....................... 11 6.1普通型钢悬挑脚手架脚手架搭设施工工艺 ............ 11 6.2脚手架的拆除施工工艺 ........................... 12 7劳动力、材料及机具配备 ........................... 12 7.1劳动力配备 .................................... 12
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 7.2材料配备 ...................................... 12 7.3机具配备 ...................................... 13 8质量保证 ........................................ 13 8.1构配件允许偏差................................. 13 8.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法 ................. 14 8.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准.............. 17 8.4质量保证注意事项 ............................... 17 9安全施工措施 .................................... 18 9.1材质及其使用的安全技术措施 ..................... 18 9.2脚手架搭设的安全技术措施 ....................... 18 9.3脚手架上施工作业的安全技术措施 ................. 18 9.4脚手架拆除的安全技术措施 ....................... 19 10文明施工要求 ................................... 20 11外双排脚手架稳定验算 ............................ 21 12附图 ........................................... 36
军休干部接待服务楼 3
河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案
脚 手 架 施 工 方 案
1工程概况
1.1总体工程概况
1.2脚手架工程概况
本工程采用悬挑式双排脚手架满搭到顶，最高架子高度为69.5m。因三层以下为附楼，悬挑结构不易搭设脚手架，本方案采取分段悬挑和吊绳卸荷加固措施，将每段架子荷载分散在结构柱和梁上(架子详细卸载做法见附图)。
悬挑16#槽钢全部预埋在四层、九层、十四层梁板面上，需要对结构进行验算，不满足要求时应采取加固措施。
各层层高及高度变化表
层 号 层 高(m) 结构楼地面标高(m) 设置悬挑层
-1 4.65 -5.55 落地式脚手架
1 5.95 -0.9
2 5.1 5.05
3 5.1 10.15
3.6 4 15.25 第一道
3.6 5 18.85
3.6 6 22.45
3.6 7 26.05
3.6 8 29.65
3.6 9 33.25 第二道
3.6 10 36.85
3.6 11 40.45
3.6 12 44.05
3.6 13 47.65
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案
3.614 51.25 第三道
3.6 15 54.85
3.8 16 58.45
5.15 17 62.25
3.47 18 67.4
屋面梯间
屋面水箱 2编制依据
河南省军队离退休干部服务中心军休干部接待服务楼工程施工图纸
军休干部接待服务楼工程施工组织设计
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001，2002年版) 《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ 80-91)
《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59-99)
《建筑施工手册》(缩印本第4 版，2003.9)
《简明施工计算手册》
3施工部署
3.1安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在3‰以内” 安全生产目标的必然保障，也是我项目部争创建“郑州市中州杯工地”的根本要求。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下:
3.2设计总体思路
(一)、外墙脚手架工程总体布置根据工程的特点结合现场实际情况，将其搭设分为3大部分以及卸料平台:
1、第一部分:地下室，标高从-5.550m,-0.900m结构形式采用落地式普通钢管脚
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 手架搭设，高度8.600m;依据基坑工作面情况决定使用门式脚手架或移动式门式脚手架，脚手架立杆距离结构墙面至少20cm，以确保在该阶段后施工地下室外墙防水。地下室防水工程完成后全部拆除。
2、 第二部分落地式脚手架:首层至四层，标高从,0.900,15.25m)，结构形式采用落地式普通钢管脚手架搭设。
3、 第三部分悬挑式脚手架:4层板面至屋面层部分，标高从15.25,67.4m，结构形式采用普通型钢(槽钢)悬挑式和钢丝绳加吊环吊挂式相结合钢管脚手架，按分段卸荷方法搭设，按每5层卸荷一次。
1?、4层至8层段，由4层悬挑5层吊挂，
2?、9层至14层段，由9层悬挑10层吊挂，
3?、15层至屋面，由15层悬挑16层吊挂。
4、卸料平台:结构施工期间按每个塔楼每层设置，每栋保持上下2层卸料平台，确保施工安全，每次搭拆必须在搭好上一层时才能拆除下一层平台架子。具体尺寸为:长2.5m，宽2.2m，结构构造采用槽钢为主次梁，钢丝绳、吊环吊挂相结合的槽钢、钢管、合板结构形式，卸料台周边围拦高度1.2m。详见后附大样图。
(二)、脚手架使用材料有:φ48×3.5钢管、可锻式铸铁钢管扣件、密排条竹式脚手板、18厚胶合板并油红白相间油漆踢脚板、φ14卸荷钢丝绳、?级φ18卸荷吊环、U型扣、阻燃密目安全网、16#悬挑槽钢。
外脚手架沿建筑物四周搭设悬挑式双排钢管脚手架，用于结构和装修施工，同时兼作安全防护。外架立杆距离结构外沿或者阳台外沿0.15m，横距为0.8m ，纵距为1.50m;大横杆步距1.80m，横向间距800?，纵向2条通长。
4脚手架构造要求及技术措施
4.1脚手架的构造要求及技术措施
4.1.1悬挑脚手架的构造和技术措施
在四层、九层、十四层梁板埋设16#槽钢挑梁，在上一层梁板设斜拉卸荷钢丝绳。卸荷采用φ14钢丝绳斜拉方式，斜拉点水平间距4500mm，悬挑架考虑风载浮托作用上部斜拉的同时设下拉杆间距1500mm，采用φ48×3.5钢管，与脚手架的附墙预埋钢管连接。悬挑斜拉式脚手架搭设中，其架体的搭设保持立杆纵距1.5米，排距0.8米，
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 大横杆步距为1.8米，小横杆间距为0.75米，小横杆挑出大横杆20?以防止其从扣件中滑出。悬挑架连墙件按两步两跨设置，采用双扣件固定。考虑铺设脚手板两层。
1、基本构造
1)悬挑梁的设置
多道悬挑斜拉式脚手架的布置，采用在楼层边梁处按照外架立杆的间距埋设16#槽钢梁作为悬挑构件。距悬挑梁外端200mm和距结构边线300mm处，横向焊接两根18?钢筋作固定立杆，注意立杆要对准横向槽钢上放置。
2)斜拉构件的设置
斜拉构件由钢丝绳、可调螺栓、吊环、卡环等构件组成，钢丝绳的一端用卡环固定在槽钢挑梁悬臂端的底部上，一端与预埋的吊环连接，中间用花篮螺栓连接。吊环预埋位置与槽钢梁的预埋位置在同一铅垂线上，其相对标高相差一个标准层高。按照以上程序把斜拉构件组装好后，可调螺栓，使每根钢丝绳在张紧的前提下基本达到同等的受力状态。
180018001800每2步架满铺Φ48×3.5钢管蒿竹跳板封闭
100200800钢筋外立面满挂密目式安全网封闭
6×19钢丝绳
第一步满铺蒿竹花篮螺栓
2200~27002
316#槽钢悬挑纵梁1300
悬挑脚手架示意图
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案
48钢管
18mm钢筋
150
200
3
说明:槽钢悬挑梁定位筋采用
11(梁)筋焊接，外露部分净空
尺寸应稍大于槽钢断面。
2
槽钢接触面要透焊。
4.1.2脚手架的构造和技术措施
1)定位
在四层(九层、十四层)的板面上，16号槽钢按预留定位筋插入固定，按距离建筑结构300?处和1100?焊接18?钢筋横向成排，间距尺寸要求一致，祥见大样图。 2)立杆
脚手架外立杆纵间距为0.9米,内立杆纵间距为1.5米,横向间距为0.8米;立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。
立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 高度方向至少错开50cm;各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3(本工程取50cm)。
立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。
立杆的误差控制:
为了防止立杆编斜而承受过大的偏心力,需对立杆的垂直偏差程度进行控制,并实行双控。
在脚手架的高度段H内,立杆的全部垂直偏差绝对值为小于100mm。
在脚手架的高度段H内,立杆偏差的相对值小于H/400。
3) 大横杆
大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m 且同一步大横杆四周要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内;相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3(本工程不大于50cm)，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300。步距为1800?，脚手架外向中间增加一条通长杆。
4) 小横杆
每一立杆与大横杆相交处(主节点)都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1 根小横杆，最大间距不超过75cm。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15 cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置，具体详见附图。
横向承力结构是由立杆和小横杆组成的横向结构。它是脚手架直接承受和传递垂直荷载的部分,是脚手架的受力主体。
横向承力结构中心节点是指大横杆短横杆与立杆的交点。应具有足够的强度,即具有传递剪力的能力,能将作业层承受的荷载通过立杆可靠地传递到基础上。所以使用过程的任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。
5) 纵、横向扫地杆
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案
纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于30cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。
6)剪刀撑
本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑每6步5 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45?~60?之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4 个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。
为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接(保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查)。
本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6 跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。
7)脚手板
成条竹作业层脚手板采用纵向满铺而成,做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实,不得超过50mm的间隙;接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。脚手板设置在三根横向水平杆上，探头不大于15?，并在两端8cm 处用直径14 号镀锌钢丝箍绕2~3 圈固定。
在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔6 层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。
脚手板应在下列部位给予固定:
? 脚手板的两端和拐角处。
? 坡道和平台的两端。
? 其它可能发生滑动和翘起的部位。
离地面2m以上施工作业层都要在脚手架外立杆的内侧搭设牢固的护身栏杆和挡脚板。护身栏杆距离脚手板的高度为1000mm，贴在外立杆内侧搭设两道水平钢管。挡脚
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 板高度为180mm。
脚手板的对接、搭接构造要求详见8.2节:脚手架搭设的允许偏差和检验方法。 8)连墙杆
连墙杆的搭接采用双扣件连接。即在现浇混凝土的框架梁、柱上留预埋管,然后用扣件把钢管与立杆连接。详见大样。
连墙杆在每层范围均布置一排,竖向间距为3.0 m ,横向间距为3.6m,连墙杆布置见大样图。
第一道连墙杆从5. 0m 标高开始设置，连墙杆尽量靠近主节点，偏离主节点不大于200mm。
连墙杆中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接;当脚手架暂时不能设置连墙杆时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45?~60?夹角。
9) 防护设施
脚手架满挂全封闭2000目密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。
作业层脚手架外立杆于0.9 m 处设一道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。 10)卸荷方法:
本工程脚手架荷载大，必须加设卸荷措施。在每隔五层水平距1.5m的外梁、柱
边预埋2ф18吊环，用两组ф14 mm钢丝绳分别拉紧下一层的内外大横杆节点处。
中间用ф16可调螺栓调紧，底部用水平杆顶在结构立面上，组成斜拉式桁架卸载结
构。详见大样图。
11)安全斜挡板
斜挡板设置要求在四层沿建筑物四周，特别是人行走道设置一层安全斜挡板，结构构造采用48*3.5钢管从脚手架内外立杆斜挑再由斜钢管向上斜拉，用扣件作支撑杆和斜拉杆的固定拉环卡扣，斜撑和拉杆间距1.80m，钢管横杆@1m，挡板宽为距架子外
安全网，挡板面禁止堆放材料或杂物。 立杆2.5米，斜挡板用蒿竹满铺，面挂阻燃
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案
钢管扣件连墙杆
48*3.5钢管
小横杆钢管斜拉杆
钢管横杆48*3.5钢管@1000立杆
阻燃安全密网
梁上埋钢管用
扣件卡牢满铺篙竹楼板面
钢管斜挑杆
斜杆安全挡板大样
4.2脚手架出入口的构造
出入口设在首层9~11轴，出入口搭设6.0m×4.5m×4.5m(长×宽×高)的防护棚，上铺50mm 厚的双层脚手板。
在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆，斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件。
出入口具体做法详见附图-02。
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 施工电梯出口处设置4.5m×3.6m×6m(长×宽×高)出入口，顶部铺50mm 厚的双层脚手板，具体做法详见附图-03。
5安全防护措施
5.1电梯井洞口防护措施
电梯井口设置不低于1.2m 高的自闭式防护门，用φ12 的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm 焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。详见附图
电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用φ25 螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。
5.2结构临边防护措施
在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。
沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌;护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。
5.3楼梯间防护措施及防火安全措施
楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设18cm 高的挡脚板。
利用每层的楼梯口或人货梯出入口设置2个5L干粉式灭火器，作为应急防火措施，同时利用地下室的临时消防水池和加压泵与临时自来水管连接，在各楼层中设置水口，以备灭火时用。
5.4防雷避电措施
本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》标准。
工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 施。
每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。
接地线采用40×4 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于30Ω，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。
6脚手架的搭设及拆除施工工艺
6.1普通型钢悬挑脚手架脚手架搭设施工工艺
悬挑脚手架搭设的工艺流程为:水平悬挑槽钢?纵向扫地杆?立杆?横向扫地杆?小横杆?大横杆(搁栅)?剪刀撑?连墙件?铺脚手板?扎防护栏杆?扎安全网。
定位定距:根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记，垫木准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除。
当脚手架操作层高出连墙杆两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙杆搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。
其余组件的搭设要求详见构造要求。
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 6.2脚手架的拆除施工工艺
拆除作业应按确定的程序进行拆除:安全网?挡脚板及脚手板?防护栏杆? 剪刀撑?斜撑杆?小横杆?大横杆?立杆?水平悬挑槽钢。
不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。
拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙杆加固。
拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙杆。
7劳动力、材料及机具配备
7.1劳动力配备
劳动力配备详见下表
工 种 人 数 任 务
24 架子工 负责架子搭设及拆除
1 测量放线工 负责脚手架垂直度控制 7.2材料配备
材料配备详见下表
名 称 单位 数 量 规 格
t 240 普通钢管 ф48×3.5mm
1500 0.3m*2.5m 脚手板 条
m2 10000 1.5m*6m 密目安全网
150 1.2m*6m 水平安全网 条
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16000 直角扣件
2000 旋转扣件
2000 对接扣件
7.3机具配备
机具配备详见下表
名 称 单位 数 量 备 注
48 架子扳手 把 搭设和拆除架子用
2 力矩扳手 把 检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
2 倒链葫芦 个 调整架子水平弯曲度 8质量保证
8.1构配件允许偏差
构配件允许偏差详见下表
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8.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法
脚手架搭设的允许偏差和检验方法详见下表:
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 8.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准详见下表
安装扣件抽检数允许的不
检查项目 项次
数量(个) 量(个) 合格数
连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件;
1 1201~3200 50 5
接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件
2 1201~3200 50 10
(非主节点)
8.4质量保证注意事项
8.4.1脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经过安全员验收合格后方可交付使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。 8.4.2高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用:
搭设完毕后;
连续使用达6 个月;
施工中中途停止使用超过15 天，在重新使用之前;
在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后;
在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。 8.4.3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。
8.4.4 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
8.4.5 外观质量
安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。
脚手架钢管颜色一致。
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 9安全施工措施
9.1材质及其使用的安全技术措施
9.1.1 扣件的紧固程度宜在40~50 N?m，并不大于65 N?m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 9.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。
9.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
9.1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。 9.1.5 严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。
9.1.6钢管和扣件及吊环、钢丝绳均要现场取样送检,合格后方可使用。 9.2脚手架搭设的安全技术措施
9.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。
9.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。
9.2.3 开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。
9.2.4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
9.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙杆以上两步。 9.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。
9.3脚手架上施工作业的安全技术措施
9.3.1 结构外脚手架每搭设一层，搭设完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
9.3.2 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
9.3.3 结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。
9.3.4 当作业层高出其下连墙杆3.1m 以上，且其上尚无连墙杆时应采取适当的临时抛拉措施。
9.3.5 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。
9.3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
9.4脚手架拆除的安全技术措施
9.4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙杆应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。
9.4.2 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。
9.4.3 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。
9.4.4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。
9.4.5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。
9.4.6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 9.4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。
9.4.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 9.4.10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。 9.4.11 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 9.4.12 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下;拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。
9.4.13 六级风以上(含六级)时停止拆除脚手架施工。
10文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到:
10.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
10.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。
10.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 10.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。
10.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
10.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
10.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
10.8 不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
10.9 不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
10.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
10.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 切割物溅落。
10.12 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
10.13 要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。 10.14 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
10.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
10.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。 10.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 10.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 10.19 六级以上(含六级)大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
11外双排脚手架稳定验算
1.脚手架参数(使用品茗软件计算)
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为69.5m，立杆采用单立杆;
搭设尺寸为:立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m;
15 m; 内排架距离墙长度为0.
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;
采用的钢管类型为 Φ48×3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00;
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.0 m，水平间距3 m，采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
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2施工均布荷载(kN/m):2.000;脚手架用途:装修脚手架;
同时施工层数:2 层;
3.风荷载参数
2本工程地处广东****，查荷载规范基本风压为0.700kN/m，风荷载高度变化系数μz
为1.568，风荷载体型系数μ为1.128; s
计算中考虑风荷载作用;
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248;
2脚手板自重标准值(kN/m):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;
2安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005;脚手板铺设层数:46 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长
度 2.2 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00;
楼板混凝土标号:C30;
6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:6.000;
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 钢丝绳与墙距离为(m):3.600;
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.3 m。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P= 0.038 kN/m ; 1
脚手板的荷载标准值: P= 0.3×1.5/3=0.15 kN/m ; 2
活荷载标准值: Q=2×1.5/3=1 kN/m;
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1 = 1.626 kN/m;
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
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2 =1.626×0.8/8 = 0.13 kN.m; 最大弯矩 Mqmax
2最大应力计算值 σ = M/W =25.608 N/mm; qmax
2小横杆的最大弯曲应力 σ =25.608 N/mm 小于 小横杆的抗压强度设计值
2[f]=205 N/mm，满足要求～
3.挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.15+1 = 1.188 kN/m ;
45最大挠度 ν = 5.0×1.188×800/(384×2.06×10×121900)=0.252 mm; 小横杆的最大挠度 0.252 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10
mm，满足要求～
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算
小横杆的自重标准值: P= 0.038×0.8=0.031 kN; 1
脚手板的荷载标准值: P= 0.3×0.8×1.5/3=0.12 kN; 2
活荷载标准值: Q= 2×0.8×1.5/3=0.8 kN;
荷载的设计值: P=(1.2×0.031+1.2×0.12+1.4×0.8)/2=0.65 kN;
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m; 1max
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M=0.267×0.65×1.5= 0.26 kN.m; 2max
M = M = 0.007+0.26=0.267 kN.m + M1max2max
62最大应力计算值 σ = 0.267×10/5080=52.64 N/mm;
2大横杆的最大应力计算值 σ = 52.64 N/mm 小于 大横杆的抗压强度设计值
2[f]=205 N/mm，满足要求～
3.挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm;
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
45 ν= 0.677×0.038×1500 /(100×2.06×10×121900) = 0.052 mm; max
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
小横杆传递荷载 P=(0.031+0.12+0.8)/2=0.475kN
35ν= 1.883×0.475×1500/ ( 100 ×2.06×10×121900) = 1.203 mm; 最大挠度和:ν= ν + ν = 0.052+1.203=1.255 mm; maxpmax
大横杆的最大挠度 1.255 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求～
四、扣件抗滑力的计算:
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数
1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ? R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
小横杆的自重标准值: P = 0.038×0.8×2/2=0.031 kN; 1
大横杆的自重标准值: P = 0.038×1.5=0.058 kN; 2
脚手板的自重标准值: P = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN; 3
活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN;
荷载的设计值: R=1.2×(0.031+0.058+0.18)+1.4×1.2=2.002 kN; R < 8.00="" kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!="">
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
N = [0.1248+(0.80×2/2)×0.038/1.80]×69.50 = 9.86kN; G1
2(2)脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m
N= 0.3×46×1.5×(0.8+0.3)/2 = 11.385 kN; G2
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
N = 0.15×46×1.5/2 = 5.175 kN; G3
2(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网;0.005 kN/m
N = 0.005×1.5×78.5 = 0.589 kN; G4
经计算得到，静荷载标准值
N =N+N+N+N = 28.285 kN; GG1G2G3G4
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。
经计算得到，活荷载标准值
N= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN; Q
风荷载标准值按照以下公式计算
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2 -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规其中 Wo
定采用:
2 W = 0.7 kN/m; o
U -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规z
定采用:
U= 1.568 ; z
U -- 风荷载体型系数:取值为1.128; s
经计算得到，风荷载标准值
2 W = 0.7 ×0.7×1.568×1.128 = 0.867 kN/m; k
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N+1.4N= 1.2×28.285+ 1.4×2.4= 37.302 kN; GQ
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 N+0.85×1.4N = 1.2×28.285+ 0.85×1.4×2.4= 36.798 kN; GQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为 W
2 M = 0.85 ×1.4WLh/10 =0.850 ×1.4×0.867×1.5× wka
2 1.8/10 = 0.501 kN.m;
六、钢丝绳卸荷计算: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内卸荷3次;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置;以
卸荷吊点分段计算。
第1 次卸荷净高度为18m;
第2 次卸荷净高度为18m;
第3 次卸荷净高度为18m;
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经过计算得到
a=arctg[3.600/(0.800+0.300)]=69.864度 1
a=arctg[3.600/0.300]=84.289度 2
第1次卸荷处立杆轴向力为:
P = P = 1.5×37.302×12/78.5 =8.553 kN; 12
k为不均匀系数，取1.5 x
各吊点位置处内力计算为(kN):
T = P/sina = 8.553/0.939 = 9.110 kN 111
T = P/sina = 8.553/0.995 = 8.596 kN 222
G = P/tana = 8.553/2.727 = 3.136 kN 111
G = P/tana = 8.553/10.000 = 0.855 kN 222
其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]= T =9.110 kN。 1
钢丝绳的容许拉力按照下式计算:
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN);
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，
2 计算中可以近似计算Fg=0.5d，d为钢丝绳直径(mm);
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α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82;
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[F]取 9.11kN，α=0.82，K=6，得到: g
0.5选择卸荷钢丝绳的最小直径为:d =(2×9.110×6.000/0.820) = 11.5 mm。 吊环强度计算公式为:σ = N / A ? [f]
2其中 [f] -- 吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f] = 50 N/mm;
N -- 吊环上承受的荷载等于[Fg];
2 A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd;
0.53选择吊环的最小直径要为:d =(2×[Fg]/[f]/π) =(2×9.110×10/50/3.142)
0.5 = 11 mm。
第1次卸荷钢丝绳最小直径为 11.5 mm，必须拉紧至 9.110 kN，吊环直径为 11 mm。 根据各次卸荷高度得:
第2次卸荷钢丝绳最小直径为 11.5 mm，必须拉紧至 9.110 kN，吊环直径为 11 mm。 第3次卸荷钢丝绳最小直径为 11.5 mm，必须拉紧至 9.110 kN，吊环直径为 11 mm。 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值 :N = 37.302×20/78.5 =9.504 kN;
计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :k = 1.155 ;当验算杆件长细
比时，取块1.0;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ;
计算长度 ,由公式 l = k×μ×h 确定 :l = 3.118 m; o0
长细比 L/i = 197 ; o
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的计算结果查表得到 :φ= 0.186 ; o
2立杆净截面面积 : A = 4.89 cm;
3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm;
2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm;
2σ = 9504/(0.186×489)=104.49 N/mm;
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22立杆稳定性计算 σ = 104.49 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm，
满足要求～
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 :N = 36.798×20/78.5 =9.375 kN; 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.58 cm;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 : k = 1.155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 计算长度 ,由公式 l = kuh 确定:l = 3.118 m; 00
长细比: L/i = 197 ; 0
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的结果查表得到 :φ= 0.186 o
2立杆净截面面积 : A = 4.89 cm;
3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.08 cm;
2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm;
2σ = 9375.373/(0.186×489)+501227.013/5080 = 201.745 N/mm;
2立杆稳定性计算 σ = 201.745 N/mm 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205
2N/mm，满足要求～
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
N = N + N llw0
2W = 0.867 kN/m; 风荷载标准值 k
2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A = 9 m; w
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N= 5.000 0
kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算: N = 1.4×W×A = 10.92 kN; lwkw
连墙件的轴向力设计值 N = N + N= 15.92 kN; llw0
连墙件承载力设计值按下式计算:
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N = φ?A?[f] f
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数;
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度;
22又: A = 4.89 cm;[f]=205 N/mm;
-43连墙件轴向承载力设计值为 N = 0.949×4.89×10×205×10 = 95.133 kN; f
N = 15.92< n="95.133,连墙件的设计计算满足要求～">
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 N = 15.92小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求～ l
连墙件扣件连接示意图
九、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 300mm，
43水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm，截面抵抗矩W = 108.3 cm，截面积A = 21.95 2cm。
受脚手架集中荷载 P=(1.2×28.285 +1.4×2.4)×20/78.5= 9.504 kN; 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m;
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悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
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悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:
R[1] = 9.638 kN;
R[2] = 9.226 kN;
R[3] = 0.691 kN;
R[4] = 0.177 kN。
最大弯矩 M= 0.111 kN.m; max
6最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 0.111×10 /( 1.05 ×108300 )+
32 9.504×10 / 2195 = 5.303 N/mm;
2水平支撑梁的最大应力计算值 5.303 N/mm 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值
2215 N/mm,满足要求～
十、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
其中φ -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: b
φ = 570 ×10×63× 235 /( 1100×160×235) = 2.04 b
由于φ大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φ值为0.932。 bb
62经过计算得到最大应力 σ = 0.111×10 /( 0.932×108300 )= 1.097 N/mm;
2水平钢梁的稳定性计算 σ = 1.097 小于 [f] = 215 N/mm ,满足要求! 十一、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力R和拉钢绳的轴力R按照下面计算 AHUi
其中Rcosθ为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 Uii
各支点的支撑力 R=Rsinθ CiUii
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:
R=9.686 kN; U1
R=9.826 kN; U2
十二、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R均取最大值进行计算，为 U
R=9.826 kN U
6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。 选择
其中[F]-- 钢丝绳的容许拉力(kN); g
F -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得F,123KN; gg
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别
取0.85、0.82和0.8。α,0.85;
K -- 钢丝绳使用安全系数。K,6。
得到:[Fg]=17.425KN>R,9.826KN。 u
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 U
N=R=9.826kN U
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
2其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm;
1/2所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(9826×4/3.142×50) =16mm; 十三、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.177 kN;
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河南红旗渠建设集团有限公司 外墙脚手架施工方案 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 250N/mm;
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[177.371×4/(3.142×50×1/22)] =1.503 mm;
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上
锚固长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下: 锚固深度计算公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.177kN;
d -- 楼板螺栓的直径，d = 18mm;
2 [f] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm; b
2 [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm;
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
177.371/(3.142×18×1.43)=2.193mm。
2-3螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×18×215×10=54.68kN 螺栓的轴向拉力N=0.177kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.683kN，满足要求～ 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下: 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 0.691kN;
d -- 楼板螺栓的直径，d = 18mm;
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm;
2 f -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95f=14.3N/mm; ccc
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经过计算得到公式右边等于112.19 kN，大于锚固力 N=0.69 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
12附图
附图01:外脚手架卸荷节点大样图
附图02:外脚手架节点图1
附图03:外脚手架节点构造详图2
附图04:施工电梯与外脚手架平面位置图
附图05:电梯井内脚手架搭设平面图及外脚手架立面图
附图06: 外脚手架平面布置图
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范文五：外墙脚手架施工方案
目 录
1、编制依据及说明
2、工程概况
3、方案选择
4、施工流程
5、施工方法
6、施工资源计划
7、施工要求及安全技术措施
8、落地式脚手架计算书
9、附图
1、编制依据及说明
1.1编制依据
1.1.1工程设计图纸、 现场条件、 《齐鲁化工区金山消防中队施工组织设计》 及相关的施工文件;
1.1.2 国家、部、省、市有关工程建设的法律、法规;
1.1.3公司的施工技术标准、工法及有关管理制度;
1.1.4国家现行的规范、规程,主要包括:
《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011
《建筑施工脚手架实用手册》
2、工程概况
工程名称:本工程为金山消防中队,位于势较平坦。建筑面积为 2863.86平方,建筑高度为 12.3米,主楼为办公楼,主楼层高 3.6米,结构形式为框架 结构。
建设单位:山东临淄区金山镇政府
监理单位:淄博永安建设管理有限公司
设计单位:山东中天科技工程有限公司
施工单位:山东高阳建设有限公司。
建筑设计使用年限为 50年,抗震设防烈度为 7度,耐火等级为二级,安全 等级为二级。
3、方案选择
3.1本工程为三层框架楼外墙脚手架采用落地式脚手架。
3.2结构施工时支撑脚手架
结构施工时支撑脚手架采用满堂式扣件钢管脚手架,用于梁板支撑及结构 施工。
3.3墙体砌筑脚手架
砌筑施工时采用双排扣件钢管脚手架。
3.4脚手架结构布置
落地脚手架立杆纵距为 1.5m ,立杆横距 0.95m ,内立杆离墙外出 0.3m 。剪 刀撑沿脚手架四跨五步式连续设置,每主节点处设横向小横杆,小横杆端头处 伸出长度不小于 0.1m ,连墙杆件设置为两步三跨。
4、施工流程
地基处理→铺垫板→竖立杆→扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆(第一步) →连墙杆→纵向水平杆→横向水平杆→设抛撑(第二步)→纵向水平杆→横向 水平杆→连墙杆→竖立杆(第三步)→纵向水平杆→横向水平杆→竖立杆(第 四步)→纵向水平杆→横向水平杆→连墙杆(第五步)→剪刀撑,依次类推, 逐步完成。
5、施工方法
5.1落地脚手架施工方法
5.1.1落地脚手架基础
出墙 1.6m 进行整平、夯实并做成水泥散水坡状,然后出墙 300mm 、 1250mm 分别定出内外立杆位置,平行于墙面铺设木垫板,木板要垫实,不得有空、探 现象,垫板采用 6m×0.2m×0.05m的木板,不得使用板皮及脆性材料作垫板。 5.1.2落地脚手架搭设
5.1.2.1垫板铺好后, 在垫板上根据立杆纵距用粉笔画出立杆位置, 根据立 杆位置拉线摆放底座及竖立杆。
5.1.2.2放置纵向扫地杆,自角部起依此向两边竖底立杆,内外立杆应用
6.0m 、 4.5m 、 3.0m 相互错开,立杆底端与纵向扫地杆扣接固定后,装设横向扫 地杆并于立杆固定(固定立杆底端前,应吊线坠保证立杆垂直) ,每边竖起 3-4根立杆后,即装设第一步纵向水平杆(与立杆扣接固定)和横向水平杆(小横 杆靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定) ,设临时斜支撑,校正立杆垂直与顺直、 水平杆水平使其调节到符合要求后,按 40-65N.m 力拧紧扣件螺栓,形成脚手架 的起始段,按上述要求依次向前延伸搭设,直到第一步架交圈完成。交圈后, 再全面检查一遍脚手架达到要求后,再搭设第二步、第三步等,随搭设进程及 时装设连墙件和密目安全网。铺设脚手板和装设作业层挡脚板。
5.2脚手架拆除
5.2.1架子拆除时划分作业区,周围设围拦和警示标志,并设专人指挥,禁 止非作业人员进入作业区。
5.2.2脚手架拆除顺序应遵守由上到下、先搭后拆、后搭先拆的原则,即先 拆除密目网、踢脚板、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后小横杆、大横杆、立杆等; 并按一步一清原则逐层交圈进行拆除。不能上下层同时进行,连墙杆件必须与 脚手架同步拆除,严禁将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。不得分段、分 片、分立面拆除,拆下的架管、扣件和配件应及时用绳索栓住杆件利用滑轮缓 慢滑下,严禁高空抛掷。
5.2.3拆架子的高空作业人员必须戴安全帽, 系好安全带, 安全带要高挂低 用,穿橡胶软底鞋,不得穿塑料底及拖鞋作业。
5.2.4拆除大横杆、剪刀撑时,先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣 件,拆除时统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的扣件时, 先通知对方,以防发生意外。
5.2.5分部拆除高差为两步,若大于两步则增设连墙杆加固并挂设安全网, 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时,先在适当位置设临时抛撑加固后, 再拆除连墙杆。
5.2.6运至地面的材料按指定地点,分类堆放整齐,当天拆当天清,拆下的 扣件和钢管集中回收堆放在指定地点。
5.2.7在拆架过程中,中途不得换人,如需换人应交接交底,将现场情况讲 清楚后方可离开。
6、施工资源计划
6.1劳动力需求计划
6.1.1脚手架工程由专业队伍分包,架工操作人员全部持证上岗。由安全员 朱洪刚具体负责脚手架的搭设、使用与拆除,监督、检查脚手架在使用过程中 的各项安全标准。
7、施工要求及安全技术措施
7.1施工要求
7.1.1材料要求
7.1.1.1钢管采用 φ48×2.8的焊接钢管,其力学性能应符合国家现行标准 《碳素结构纲》 GB/T700中的规定,立杆、纵向水平杆的钢管长度为 3m 、 4.5m 、 6m ,横向水平杆为 1.5-3.5m ,钢管必须涂刷防锈漆。扣件采用直角扣件、对接 扣件、旋转扣件,应符合 GB15831-2006《钢管脚手架扣件》的规定。
7.1.1.2落 地 脚 手 架 垫 板 用 6.0m×0.2m×0.05m木 板 , 底 座 采 用 150mm×150mm×8mm的方形垫铁。
7.1.1.3架板采用木脚手板, 板长 3.0-6.0m , 宽为 0.2-0.25m , 厚度 0.05m 。 7.1.1.4平网、密目安全网采用淄博市安检站推荐产品, 并有合格证、推荐 证、准用证,其阻燃性能应符合 GB5725-2009的规定。
7.1.2搭设要求
7.1.2.1立杆
立杆纵距为 1.5m ,横距为 0.95m, 分别采用 3m 、 4.5m 、 6m 钢管交错布置, 允许搭设偏差为±5mm ,立杆垂直度允许搭设偏差为±10mm 。
7.1.2.2扫地杆设置
从基底往上 200mm 处设置扫地杆,扫地杆采用对接接长,扫地杆在端头与 立杆交接处伸出扣件长度不小于 100mm 。
7.1.2.3立杆、横杆及接头布置
(1)立杆采用对接接长,对接接头应交错布置,两个相邻立杆的接头不应 设在同步跨内, 两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm , 各接头 中心距主接点的距离不应大于步距的 1/3。
(2)纵向水平杆步距 1.5m ,设置在立杆的内侧,其长度不宜小于 3跨,对 接接头应交错布置, 不应设在同步、 同跨内, 相邻接头水平距离不应小于 500mm , 接头中心至主节点的距离不应大于纵距的 1/3。
(3) 每个主节点处设置一根横向水平杆, 用直角扣件扣接在纵向水平杆上, 主节点处两直角扣件的距离不应大于 150mm 。
7.1.2.4连墙件
(1)脚手架与建筑物主体结构连接点设在短肢剪力墙及框架柱上。
(2)连墙件布设为二步三跨,设置时尽量靠近主节点,偏离主节点的距离 不应大于 300mm 。 连墙件设置应从底层第一步纵向水平杆处开始设置, 布设形式
为菱形。
7.1.2.5剪刀撑的搭设
剪刀撑为四跨五步式设置在外立杆的外侧,与水平面为 45-60o夹角,沿整 个长度和高度连续设置,采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端 或立杆上, 旋转扣件到中心主节点的距离不应大于 150mm , 剪刀撑采用搭接接长, 搭接长度不小于 1000mm , 用三个扣件等距布置, 扣件在钢管端头处不小于 100mm 处连接。
7.1.2.6小横杆的设置
每一主节点必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣结在纵向水平杆 上部,端头处伸出长度不小于 100mm 。
7.1.2.7脚手板的设置
脚手板设置层数为两层,每组架板必须设三根小横杆,脚手架板要满铺封 头,接头搭设在小横杆上,采用搭接和对接两种铺设方式。搭接铺设长度为 200mm, 板端外出小横杆 150mm 。对接铺设时,接头处必须设两根横向水平杆。 脚手板外伸长度不大于 200mm ,两块板外伸长的和为 300mm ,架板两侧设置 180mm 以上高踢脚板。
7.1.2.8护栏和挡脚板的设置
在操作层上设置挡脚板,并且设置安全防护栏,护栏高度为 1.2m 。
7.1.2.9脚手架与建筑物之间封闭方法
(1)在脚手架外立杆内侧满挂密目安全网,用系绳将密目网绑扎到立杆或 大横杆上,使网与架体牢固连接在一起。系绳的材质应符合 GB5725-2009的规 定。
(2)脚手架沿建筑物垂直方向每隔 6.0m 设置安全平网一道,将脚手架与 建筑物之间封闭,当局部架体内立杆与墙体之间的距离大于 150mm 时,采用木 脚手板进行防护。
7.1.3拆除要求
7.1.3.1脚手架由项目部批准并有书面交底后方可拆除, 拆除时周围设维护 栏杆或竖立警戒标识并由专人负责指挥。
7.1.3.2脚手架由上而下沿周圈同步拆除, 不得分段分片进行拆除, 若特殊
部位拆除超过两步架时应增设连墙件加固。
7.1.3.3拆架子的高空作业人员必须戴安全帽, 系好安全带, 安全带要高挂 低用,穿橡胶软底鞋,不得穿塑料底及拖鞋作业。
7.1.3.4拆下的架管、扣件和配件应及时用绳索栓住杆件利用滑轮缓慢滑 下,严禁高空抛掷。拆除材料按指定地点分类堆放整齐。
7.1.4脚手架验收标准
7.1.4.1搭设高度 H≦ 20m 时,纵向偏差不大于 H/200,且不大于 100mm ,横 向偏差不大于 H/400,且不大于 50mm 。
7.1.4.2纵向水平杆水平偏差不大于总长度的 1/300, 且不大于 20mm , 横向 水平杆水平偏差不大于 10mm 。
7.1.4.3脚手架步距、 立杆横距偏差不大于 20mm , 立杆纵距偏差不大于 50mm , 同跨内内外纵向水平杆高差 10mm 。
7.1.4.4扣件拧紧扭力矩控制在 40-65N.m 范围内,无松动现象。
7.1.4.5连墙点的数量,位置要正确,连接牢固,无松动现象。
7.1.5脚手架的荷载要求及使用规定
7.1.5.1作业层架体上的施工均布活荷载不得超过以下规定值; 结构脚手架 3KN/m2, 装修脚手架 2KN/m2。
7.1.5.2在架板上堆放的砂浆和容器总重不得大于 1.5 KN,施工设备单重 不得大于 1 KN,使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于 2.5 KN。 7.1.5.3在架面上设置的材料应码放稳固, 不影响施工操作和人员通行。 严 禁上架人员在架面上奔跑,退行。
7.1.5.4施工人员在脚手架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度, 禁 止在架板上加垫器物或垫高单块架板增加操作高度。
7.1.5.5在作业中, 禁止随意拆除脚手架的基本构件、 整体性杆件及连墙杆 件,确因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采取相应弥补措施, 并在作业完毕后,及时予以恢复。
7.1.5.6施工人员在架上作业时, 应注意自我安全保护和他人的安全, 避免 发生碰撞,闪失和落物。严禁在脚手架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 7.1.5.7施工人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道, 严禁攀援脚手
架上下。
7.1.5.8施工作业前, 应先检查有无影响安全作业的隐患存在, 若发现有不 安全的隐患时,应立即通知所有架上人员撤离,进行维护及加固,达到安全要 求后方可进行正常生产。
7.1.5.9在脚手架上作业时, 作业项目完成后, 把架体上剩余材料及物品及 时移至到室内,未完成项目每日收工前应清理架面,将面上的材料堆放整齐, 垃圾清运到地面,落入安全网内的垃圾及材料随时清理干净,在任何情况下不 得从架体上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
7.2安全技术措施
7.2.1技术措施
7.2.1.1脚手架必须严格按照施工方案搭设, 搭设时要有书面技术交底, 对 详细部位要有节点构造详图,操作人员必须严格按方案及交底执行,所有偏差 数值必须控制在规范允许范围内。
7.2.1.2安全员对已搭设好的脚手架按照方案进行检查验收, 验收时要有量 化内容,如横、立杆间距数值,立杆的垂直度,横杆的平整度、扣件螺丝拧距 力测试等都应详细记载在验收纪录中,不能简单的用“符合要求”来代替。 7.2.1.3脚手架应有资质的专业队伍分包, 架工操作人员必须经过培训合格 后持证上岗。
7.2.2冬雨季安全措施
7.2.2.1架工要穿好工作服、防滑鞋、戴好安全帽、系好安全带,安全带要 高挂低用。
7.2.2.2如遇雾、雨及六级以上大风天气时,禁止脚手架搭设及拆除作业。 7.2.2.3风雨天气过后, 要专人巡视检查, 密切注意现场脚手架及地基情况, 发现异常及时采取措施。
7.2.2.4脚手架搭设前设好排水措施, 架体及周边不得有积水现象, 以防雨 水浸泡造成地基下陷。
7.2.2.5雪天脚手架不得施工, 大雪过后将脚手架上的积雪、 冻块清除干净 方可操作。
7.2.2.6冬雨季施工, 脚手架应按标准设置防滑措施, 架板及架管上的雨雪
清理干净及干燥后方可施工。安全员对冬雨季施工要检查到位,并将检查情况 做好记录,如实反馈到项目部。
8、落地式脚手架计算书
一、 编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011
3、《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011
4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)
5、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
6、《建筑施工现场管理标准》 DBJ14-033-2005
7、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
8、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011
9、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91
10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质 [2009]87号文
二、 工程参数
三、 横向水平杆(小横杆)验算
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定 :
“当使用冲压钢脚手板、 木脚手板、 竹串片脚手板时, 纵向水平杆应作为横向水平杆的支座, 用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是:脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→ 纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆,如图:
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
(一)抗弯强度计算
1、作用横向水平杆线荷载标准值:
q k =(QK +QP1) ×S=(2+0.35)×1.5=3.53 kN/m
2、作用横向水平杆线荷载设计值:
q=1.4×Q K ×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.35×1.5=4.83 kN/m
3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载,但 计算支座最大支反力要计入悬挑荷载) ,最大弯矩:
M max = ql b 2 4.83×0.952 = 0.545kN ·m
8 8 4、钢管载面模量 W=5.19cm3
5、 Q235钢抗弯强度设计值, f=205N/mm2
6、计算抗弯强度
σ= M max
0.545×106
= 105.01N/mm2 〈 205N/mm2
W 5.19×103 7、结论:满足要求
(二)变形计算
1、钢材弹性模量 E =2.06×105N/mm2
2、钢管惯性矩 I =12.46cm 4
3、容许挠度 [ν]=l/150与 10mm
4、验算挠度
5
、 结
论:满
足要求
四、 纵向水平杆 (大横杆 ) 验算
双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算,如下图:
不需要计算抗弯强度和挠度。
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值:
F=0.5ql b (1+
a
1
) 2=0.5×4.83×0.95(1+
0.15
) 2=3.08kN l
b
0.95
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值
Fk=0.5q k l
b
(1+
a
1
) 2=0.5×3.53×0.95(1+
0.15
) 2=2.25kN l
b
0.95
ν= 5q
k
l
b
45×3.53×9504
= 1.5mm 〈
950
=6.3与 10mm 384EI 384×2.06×105×12.46×104150
五、 扣件抗滑承载力验算
水平杆与立杆连接方式采用单扣件,抗滑承载力 R
c
= 8kN。
纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值 =3.08kN〈 R c
=8kN 结论:扣件抗滑承载力满足要求
六、 立杆的稳定性计算
1、分析立杆稳定性计算部位
组合风荷载时,由下式计算立杆稳定性
N + Mw f
?A W
N ——计算立杆段的轴向力设计值; A ——立杆的截面面积;
?——轴心受压构件的稳定系数, W——截面模量; f ——钢管的抗压强度设计值; Mw ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩;
Mw=0.9×1.4Mwk= 0.9×1.4ωk l a h 2
10
其中,风荷载标准值 ωk =μ
z
·μ
s
·ω0 ,
将 N=1.2(N G1k +N
G2k
)+0.9×1.4∑ N
Qk
代入上式化简为:
1.2Hg
k
+ 0.9×1.4×μ
z
·μ
s
·ω
l
a
h 2
+
1.2N
G2k
+
0.9×1.4∑ N
Qk
≤ f
?A 10W ?A ?A
H ——脚手架高度; g k ——每米立杆承受的结构自重标准值; l
a
——立杆纵距; h ——步距;
μz ——风压高度变化系数;μ
s
——风荷载体型系数;
ω0——基本风压,取山东淄博市张店 10年一遇值, ω0=0.3kN/m2 N
G1k
——脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力;
N G2k ——构配件自重标准值产生的轴向力; ∑ N
Qk
——施工荷载标准值产生的轴向力总和;
脚手架结构自重产生的轴压应力
σg = 1.2H s g k
?A
风荷载产生的弯曲压应力:
σw = 0.9×1.4×μ
z
μs
ω0 l a h 2
10W
构配件 (安全网除外,但其自重不大 ) 自重荷载、施工荷载作用位置相对不变,其值不随
高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大,脚手架结构自重随脚手架高度降低而增
加 (计算中应考虑的架高范围增大 ) ,因此,取 σ=σg +σ
W
最大时作用部位验算立杆稳定性。
2、计算风荷载产生的弯曲压应力 σ
w
风荷载体型系数 μ
s
=1.3φ=1.3×0.8=1.040 ,值大于 1.0时,取 1.0。
σw = 0.9×1.4×μ
z
×1.0×0.3×1.5×1.52×106
=24.6μz 10×5.19×103
地面粗糙度 C 类 有密集建筑群的城市市区。 3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力 σg
首先计算长细比 λ:
λ= l 0
i
l 0 ——计算长度, l
=kμh; i ——截面回转半径; k ——计算长度附加系数, 其值取 1.155;
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数, 应按规范表 5.2.8采用; h—步距; 立杆横距 l
b
=0.95m,连墙件布置二步三跨,查规范表 5.2.8得 μ=1.5, h=1.5m
λ= kμh1.155×1.5×150.0 i 1.57
根据 λ的值,查规范得轴心受压构件的稳定系数 ?=0.256。
立杆纵距 l a =1.5m,查规范附录 A 表 A-1得 g
k
=0.1433kN/m
σg = 1.2H
s
g
k
=
1.2H
s
×0.1433×103
s
N/mm2?A 0.256×502.00
4、求 σ=σw +σg
列表如下:
分析说明:脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大,但此处脚手架结构自重产
生的轴压应力很小, σw +σ
g
相对较小,脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小,但脚手
架自重产生的轴压应力接近最大 σ=σw +σ
g
最大,因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。
5、验算长细比
由规范 5.2.8式,且 K=1,得
λ=
l 0 k μh
=
1.5×150
=143 <>
i
i
1.57
结论 :满足要求 ! 。
6、计算立杆段轴向力设计值 N 脚手架结构自重标准值产生的轴向力 N G1K =Hs g k =16×0.1433=2.29kN 构配件自重标准值产生的轴向力
N G2K =0.5(lb +a1)l a ∑ Q p1+Qp2l a +la HQ p3=0.5×(0.95+0.15)×1.5×3×0.35+0.17×1.5×3+1.5×16×0.01=1.871kN
l b ——立杆横距; a 1——小横杆外伸长度; l a ——立杆纵距; Q p1——脚手板自重标准值; Q p2——脚手板挡板自重标准值; Q p3——密目式安全立网自重标准值; H ——脚手架高度; 施工荷载标准值产生的轴向力总和
∑ N Qk =0.5(lb +a1)l a Q k =0.5×(0.95+0.15)×1.5×2×1=1.65kN Q k ——施工均布荷载标准值; 组合风荷载时
N=1.2(NG1K +NG2K )+0.9×1.4∑ N Qk =1.2×(2.29+1.871)+0.9×1.4×1.65=7.07kN 7、组合风荷载时,验算立杆稳定性 按规范公式 5.2.6-2验算立杆稳定性,即: N +
M w =
7.07×103 +24.6×0.65=55.01+15.99=71.00N/mm2
?A
W
0.256×502
结论 :满足要求 ! 。
8、不组合风荷载时,验算立杆稳定性
N=1.2(NG1K +NG2K )+1.4∑ N Qk =1.2×(2.29+1.871)+1.4×1.65=7.30kN 按规范公式 5.2.6-1验算立杆稳定性: N =
7.30×103 2
?A
0.256×502
结论 :满足要求 ! 。
七、 连墙件计算
(一)脚手架上水平风荷载标准值 ωk
连墙件均匀布置,取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算,高度按 16m ,地面粗糙 度 C 类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数 μz =0.67
脚手架风荷载体型系数 μs =1.3?=1.3×0.8=1.04 ,取值大于 1.0时,取 1.0。 基本风压取山东淄博市张店 10年一遇值, ω0=0.3kN/m2 ωk =μz μs ω0= 0.67×1.0×0.3=0.20kN/m2 (二)求连墙件轴向力设计值 N
每个连墙件作用面积 A w =2×1.5×3×1.5=13.50m2 N=Nlw +N0=1.4wk A w +3=1.4×0.20×13.50+3=6.78kN N lw ——风荷载产生的连墙件轴向力设计值;
N 0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,双排脚手架 N 0=3kN; (三)连墙件稳定计算
连墙杆采用钢管时,杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管 上,因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离,即 l H =0.3m,因此长细比
λ=
l H =
30.0
λ]=150
i
1.57 根据 λ值,查规范附录表 C , ?=0.949, N =
6.78×103
=14.23N/mm2 <205n>
?A
0.949×502
满足要求 ! 。 抗滑承载力计算
连墙件采用双扣件连接 , 抗滑承载力取 12kN 。 N l =6.78kN<>
连墙件扣件抗滑承载力满足要求 ! 八、 立杆地基承载力计算
1、立杆段轴力设计值 N
N=7.30kN
2、计算基础底面积 A
取垫板作用长度 1.5m , A=0.3×1.5=0.45m2
3、确定地基承载力设计值 f
g
粘性土承载力标准值:f gk =120kP
a
=120kN/m2
取 K c = 0.5,得 f
g
=k
c
f
gk
=0.5×120=60kN/m2
4、验算地基承载力 立杆基础底面的平均压力
P= N
=
7.30
=16.22kN/m2 <>
g
=60kN/m2 A 0.45
满足要求 ! 。 9、附图
