那晚越女说我?
范文一：结构力学公式
1
、常用截面几何与力学特征表
注：1．I 称为截面对主轴（形心轴）的截面惯性矩（mm4）。基本计算公式如下：
2．W 称为截面抵抗矩（mm3），它表示截面抵抗弯曲变形能力的大小，基本计算公式如下：
3．i 称截面回转半径（mm ），其基本计算公式如下：
4．上列各式中，A 为截面面积（mm2），y 为截面边缘到主轴（形心轴）的距离（mm ），I 为对主轴（形心轴）的惯性矩。
5．上列各项几何及力学特征，主要用于验算构件截面的承载力和刚度。
2、单跨梁的内力及变形表
2.1 简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度
2.2 悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度
2.3 一端简支另一端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度
2.4 两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度
2.5 外伸梁的反力、剪力、弯矩和挠度
注：1．在均布荷载作用下：M ＝表中系数×ql2；V ＝表中系数×ql ；。
2．在集中荷载作用下：M ＝表中系数×Fl ；V ＝表中系数×F ；。
3.3 四跨等跨连续梁内力和挠度系数
注：同三跨等跨连续梁。
3.4 五跨等跨连续梁内力和挠度系数
注：同三跨等跨连续梁。
3.5 二不等跨梁的内力系数
注：1．M ＝表中系数×ql21；V ＝表中系数×ql1；
2．（Mmax ）、（Vmax ）表示它为相应跨内的最大内力。
3.6 三不等跨梁内力系数
注：1．M ＝表中系数×ql21；V ＝表中系数×ql1；
2．（Mmax ）、（Vmax ）为荷载在最不利布置时的最大内力。
4．双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数表 符号说明如下：
刚度
式中 E——弹性模量；
h ——板厚；
ν——泊松比；
ω、ωmax ——分别为板中心点的挠度和最大挠度；
Mx ——为平行于lx 方向板中心点的弯矩；
My ——为平行于ly 方向板中心点的弯矩；
Mx0——固定边中点沿lx 方向的弯矩；
My0——固定边中点沿ly 方向的弯矩。 正负号的规定：
弯矩——使板的受荷面受压者为正；
挠度——变位方向与荷载方向相同者为正。
4.1 四边简支
4.2 三边简支，一边固定
4.4
四边固定
4.5 两边简支，两边固定
5．拱的内力计算表
5.1各种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式
Ac ——拱顶截面面积；
A ——拱上任意点截面面积。
当为矩形等宽度实腹式变截面拱时，公式I ＝Ic/cosθ所代表的截面惯性矩变化规律相当于下列的截面面积变化公式：
此时，上式中的n 可表达成如下形式：
下表中列出了矩形等宽度实腹式变截面拱的n 值。
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数，近似取
K ＝1
（2）带拉杆双铰拱
1）在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数
式中 E——拱圈材料的弹性模量；
E1——拉杆材料的弹性模量；
A1——拉杆的截面积。
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数（略去拱圈轴向力变形影响）
式中 f——为矢高；
l ——为拱的跨度。
6．刚架内力计算表
内力的正负号规定如下：
V ——向上者为正；
H ——向内者为正；
M ——刚架中虚线的一面受拉为正。
6.1 “┌┐”形刚架内力计算表（一）
6.2“┌┐”形刚架内力计算表（二）
6.3“”形刚架的内力计算表
范文二：稳定性系数公式
要求：
1．在调用数据库时任意搜索“总编号”、“钻孔编号”、“工程名称”项目中任一数据，应当将所有搜索结果列出来，然后通后使用者选择后将选择整个表格窗口调出来。此功能应在软件开启后的任一状态，任一窗口均能实现。如当软件窗口处在平面图绘制时，点击快捷菜单即弹出相应窗
一、传递系数发计算土质边坡的最小安全系数
1、数据的录入
a 、地面线和地层线几何数值特性提取。通过CAD 或者其它软件将原来的dwg 图元文件导入，此时我们提取地面线和地层线的几何特征，以分段函数y=ax+b（x1<><=x2）来表示直线段，对于曲线简化为直线，注意当曲线变直线时，既要保证精度又要兼顾计算效率。将提取的数值通过坐标转换，转换成以坡脚处为坐标原点，x 为水平方向的坐标系中；="" b="" 、土的物性参数的录入（即土的黏聚力c="" ，内摩擦角φ及土的重度r="" ）。各层土的取值为为其取样的试验结果值相加，然后除以取样的个数，即平均值，代表整个土层的物性参数；="" c="">
2、安全系数的计算
对于折线滑动面规范上指定用传递系数法来计算。通过垂直于X 轴并且过折线滑动面的分界点的直线来划分条块，同时将离原点最远条块记为1，紧接着为2，然后依次为3~n。 如图所示：
1-1滑坡断面计算示意图
1-2 单个条块的受力示意图
利用公式 下式子来计算安全系数
∑(R ∏ψi n-1n -1
j =1
n -1
j =1j ) +R n F s =i =1∑(T ∏ψi i =1n-1 （1-1） j ) +T n
ψj =cos(θi -θi +1) -sin(θi -θi +1)tan ?i +1 （1-2）
R i =N i tan ?i +c i L i （1-3）
式中 F s ——稳定性系数；
θi ——第i 块段滑动面与水平面的夹角（°）；
R i ——作用于第i 块段的抗滑力（kN/m）；
N i ——第i 块段滑动面的法向分力（kN/m）；
?i ——第i 块段土的内摩擦角（°）；
c i ——第i 块段土的黏聚力（kPa ）；
L i ——第i 块段滑动面的长度（m ）；
T i ——作用于第i 块段滑动面上的滑动分力（kN/m），出现与滑动方向相反的滑动
分力时，T i 应取负值。
。 ψj ——第i 块段的剩余下滑动力传递至i+1块段时的传递系数（j=i）
范文三：结构力学重点公式
刚度法
动力系数β＝１／
1-
θ*θθ频率方程D=｜k11－w 2m 1 k12 ｜ w *w 平方+4ζ*ζ*θ
w *w
｜k21 k22－w 2m 2｜ 最大弯矩 Ｍmax ＝(G*βFp)*l*0.25 =(k11－w 2m1)(k22－w 2m2) －k12k21=0 最大正应力 σmax ＝(G+βFp)*l／4Wz (w2) 2－(最大竖向位移 Ymax ＝(G+βFp) δ k 11k 22)w 2＋k 11k 22-k 12k 21=0
m 1+m 2
m 1m 2 第一振型y 11= －
k 12
y 21
k 11-w 1*w 1*m 1
第二振型y 12= －
k 12
y 22
k 11-w 2*w 2*m 1
柔度法
频率方程D=｜б11m 1－1 б
12
m 2 ｜
w *w
｜б
21
m 1 22m 2-
1｜ w *w
＝（б11m 1－
1）（22m 2－1）－б12m 2б21m 1=0 w *w w *w
主振型Y 11＝－
Y 21б12m2
б11m1-w *w
Y 11＝－
Y 22
б12m2
б11m1- W ＝
g ＝3EIg
w бcw *l *l *l
Y 2max ＝y v 0
02 ＋(2
w
) V 0＝ｗ*
max*Y max -y 0*y 0 柔度系数 б＝L 3／48EI 自振频率 w ＝
G б 荷载频率 θ＝2πn ／60 阻尼比ζ＝(1／20π)*ln
Yk Yk +10
刚度法
动力系数β＝１／
(1-
θ*θw *w ) 平方+4ζ*ζθ*θ
频率方程D=｜k11－w 2m 1 k12 ｜ w *w
｜k21 k22－w 2m 2｜ 最大弯矩 Ｍmax ＝(G*βFp)*l*0.25 =(k11－w 2m1)(k22－w 2m2) －k12k21=0 最大正应力 σmax ＝(G+βFp)*l／4Wz (w2) 2－(2最大竖向位移 Ymax ＝(G+βFp) δ k 11k 22)w ＋k 11k 22-k 12k 21=0
m 1+m 2
m 1m 2
第一振型y 11= －
k 12
y 21
k 11-w 1*w 1*m 1
第二振型y 12= －
k 12
y 22
k 11-w 2*w 2*m 1
柔度法
频率方程D=｜б11m 1－1 б
12
m 2 ｜
w *w ｜б
21
m 1 22m 2-
1｜ w *w
＝（б11m 1－
1）
（22m 2－1）－б12m 2б21m 1=0 w *w w *w
主振型Y 11＝－
Y 21
б12m2
б11m1-w *w
Y 11＝－
Y 22
б12m2
б11m1-W ＝
g ＝3EIg
w бcw *l *l *l
Y 2max ＝y 02 ＋(v 02
w
) V 0＝ｗ*
max*Y max -y 0*y 0
柔度系数 б＝L 3／48EI 自振频率 w ＝
G б
荷载频率 θ＝2πn ／60 阻尼比ζ＝(1／20π)*ln
Yk Yk +10
范文四：结构力学公式大全
结构力学公式大全
1、常用截面几何与力学特征表
注：1．I 称为截面对主轴（形心轴）的截面惯性矩（mm4）。基本计算公式如下：
2．W 称为截面抵抗矩（mm3），它表示截面抵抗弯曲变形能力的大小，基本计算公式如下：
3．i 称截面回转半径（mm ），其基本计算公式如下：
4．上列各式中，A 为截面面积（mm2），y 为截面边缘到主轴（形心轴）的距离（mm ），I 为对主轴（形心轴）的惯性矩。
5．上列各项几何及力学特征，主要用于验算构件截面的承载力和刚度。
2、单跨梁的内力及变形表
2.1 简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度
2.2 悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度
2.3 一端简支另一端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度
2.4 两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度
2.5 外伸梁的反力、剪力、弯矩和挠度
3．等截面连续梁的内力及变形表
3.1 二跨等跨梁的内力和挠度系数
注：1
．在均布荷载作用下：M ＝表中系数×ql2；V ＝表中系数×ql ；。
2．在集中荷载作用下：M ＝表中系数×Fl ；V ＝表中系数×F ；。
[例1] 已知二跨等跨梁l ＝5m ，均布荷载q ＝11.76kN/m，每跨各有一集中荷载F ＝29.4kN ，求中间支座的最大弯矩和剪力。
[解] MB 支＝（－0.125×11.76×52）＋（－0.188×29.4×5）
＝（－36.75）＋（-27.64）＝－64.39kN ·m
VB左＝（－0.625×11.76×5）＋（－0.688×29.4）
＝（－36.75）＋（－20.23）＝－56.98kN
[例2] 已知三跨等跨梁l ＝6m ，均布荷载q ＝11.76kN/m，求边跨最大跨中弯矩。
[解] M1＝0.080×11.76×62＝33.87kN ·m 。
3.2 三跨等跨梁的内力和挠度系数
注：1．在均布荷载作用下：M ＝表中系数×ql2；V ＝表中系数×ql ；。
2．在集中荷载作用下：M ＝表中系数×Fl ；V ＝表中系数×F ；。
3.3 四跨等跨连续梁内力和挠度系数
注：同三跨等跨连续梁。
3.4 五跨等跨连续梁内力和挠度系数
注：同三跨等跨连续梁。
3.5 二不等跨梁的内力系数
注：1
．M ＝表中系数×ql21；V ＝表中系数×ql1； 2．（Mmax ）、（Vmax ）表示它为相应跨内的最大内力。
3.6 三不等跨梁内力系数
注：1．M ＝表中系数×ql21；V ＝表中系数×ql1；
2．（Mmax ）、（Vmax ）为荷载在最不利布置时的最大内力。
4．双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数表
符号说明如下： 刚度
式中 E——弹性模量； h ——板厚； ν——泊松比；
ω、ωmax ——分别为板中心点的挠度和最大挠度； Mx ——为平行于lx 方向板中心点的弯矩； My ——为平行于ly 方向板中心点的弯矩； Mx0——固定边中点沿lx 方向的弯矩； My0——固定边中点沿ly 方向的弯矩。 正负号的规定：
弯矩——使板的受荷面受压者为正； 挠度——变位方向与荷载方向相同者为正。 4.1 四边简支
4.2 三边简支，一边固定
4.3 两边简支，两边固定
4.4 一边简支，三边固定
4.4 四边固定
4.5 两边简支，两边固定
5．拱的内力计算表
5.1各种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式
A ——拱上任意点截面面积。
当为矩形等宽度实腹式变截面拱时，公式
I ＝
Ic/cosθ
所代表的截面惯性矩变化规律相当于下列的截面面积变化公式：
此时，上式中的n 可表达成如下形式：
下表中列出了矩形等宽度实腹式变截面拱的n 值。
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数，近似取 K ＝1
（2）带拉杆双铰拱
1）在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数
式中 E——拱圈材料的弹性模量； E1——拉杆材料的弹性模量； A1——拉杆的截面积。
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数（略去拱圈轴向力变形影响）
式中 f——为矢高；
l ——为拱的跨度。
6．刚架内力计算表
内力的正负号规定如下：
V ——向上者为正；
H ——向内者为正；
M ——刚架中虚线的一面受拉为正。
6.1 “┌┐”形刚架内力计算表（一）
6.2“┌┐”形刚架内力计算表（二）
6.3“
”形刚架的内力计算表
范文五：滑坡稳定性计算公式,DZ
采用《滑坡防止工程勘察规范》（DZ/T 0218-2006）推荐的传递系数法公式进行计算：
∑((W i ((1-r U ) cos a i -A sin a ) -R D i ) t an Φi +C i L i ) ∏ψj ) +R n F s =i =1j =i n -1n -1（5-1）
∑[W i (sina i n -1+Acsoa ∏ψi ) +T D i ) ]n -1
j +T n
i =1j =i
Rn i =(W n (1-r u ) cos a n -A sin a n ) -R D n ) tan ?i +1+C n L n
∏n -1ψj =ψ1?ψ2?ψ3? ?ψn -1 （5-3）
j =i
T n =(W n (sina n +A cos a n ) +T D n （5-4）
式中：
W i 第i 条块的总量（kN/m）；
C i 第i 条块的内聚力（kPa ）；
φi 第i 条块的内摩擦角（°）；
L i 第i 条块滑面长度（m ）；
αi 第i 条块滑面倾角（°）；
βi 第i 条块地下水流向（°）；
A 地震加速度（单位：重力加速度g ）；
K f 稳定系数。
5-2） （
