嗫?暁雲?
范文一：荷载计算公式
荷 载 计 算 公 式
C ――AC段内的剪力(等值或变值) VACA B M――C点的弯矩 Cx x’ RR AB M――AC段任一点的弯矩 l x(AC)
序荷载图示 支座反力R、剪力V、弯矩M和挠度ω的计算公式 号
ab，; R,,V,pR,V,pBCBAACll
xabbx,,，， ; Map,1,M,pM,p,,p X(CB)X(AC)Clll,,
223plpabA B ,当时，; a,b,,,,CCC 1 3EIl48EIa b
al 当时，得 a,b、x,(a，2b)3
22(2)pba，ab ,,max93EIl
ab2，cb2，，， RVp,,,RVp,,BDBAACll
cb2，ca,;， Mpx,Vp,X(AC)CDllp p
pp，， ，，，，，，M,,,c,ax，alM,2a，bl,xX(CD)X(DB)llA B 2 C D c a b pa当，; a,c，，M,M,2c，bCmaxl l
pa23223， ,,，，,,2a，cl，2a,4al,ac,cC6EIl
pc23223 ,,，，,,2c，al，2c,4cl,ac,aD6EIl
(n-1)p ,1n; ,,RRpAB2
242n1,5n,4n,13当n为奇数时:， 3 Mpl,,,plmaxmax3A B 384nEI8nc c c c c 2n5n,43当n为偶数时:， M,pl,pl,maxl=nc max384nEI8
序荷载图示 支座反力R、剪力V、弯矩M和挠度ω的计算公式 号
nnp ; ,,RRpAB2
242n1，5n，2n，13当n为奇数时:， 4 Mpl,,,plmaxmax3A B 384nEI8nc/2 c/2 2c c c c n5n，23当n为偶数时:，
M,pl,pl,maxmaxl=nc 384nEI8
2qlqlxqlxx,,,,q ，;， 11R,R,V,,M,,,,,,XXAB22l2l,,,,5 24323ql5ql,,qlbx4x;; B A M,,,,,,,，,1maxmaxX23,,l 384EI824EIll,,
cbcabx,d,,;;; VcqR,V,qR,,V,q,,,,CDAACBBDlcll,,
2，，qcbx，，bxx,dd c ，， M,M,qc,X(AC),,()XCDll2c，，q
cbx,,，当时， 1x,d，M,qca,,,6 X(DB)C D B ll,,B A a=d+c/2 b
qcbcb,,得; M,d，,,maxl l2l,,
4222，，,,qcbbcx，，x,d44 ,,,,l,,x,，
4,,X(CD),,EIlllbc24,,，，7
1 风荷载:【荷载规范GB 50009-2001(2006版)附表D.4强条】
2 正常使用活荷载标准值(KN/m2):【荷载规范-4.1.1强条、技术措
施-荷载篇】
(1)住宅、宿舍取2.0;其走廊、楼梯、门厅取2.0;
(2)办公、教室取2.0;其走廊、楼梯、门厅取2.5;
(3)食堂、餐厅取2.5;其走廊、楼梯、门厅取2.5;
(4)一般阳台取2.5;
(5)人流可能密集的走廊/楼梯/门厅/阳台、高层住宅群间连廊/平台
取3.5;
(6)卫生间取2.0~2.5(按荷载规范);设浴缸、座厕的卫生间取4.0;
(7)住宅厨房取2.0，中小型厨房取4.0，大型厨房取8.0(超重设备另行计算);
(8)多功能厅、阶梯教室有固定坐位取3.0;无固定坐位取3.5; (9)商店、展览厅、娱乐室取3.5;其走廊、楼梯、门厅取3.5; (10)大型餐厅、宴会厅、酒吧、舞厅、健身房、舞台取4.0; (11)礼堂、剧场、影院、有固定坐位的看台、公共洗衣房取3.0; (12)小汽车通道及停车库取4.0;
(13) 消防车通道:单向板取35.0;双向板楼盖、无梁楼盖取20.0;
注:消防车超过300KN时，应按结构等效原则，换算为等效均布荷载。结构荷载输入:无覆土的双向板(板跨?2.7m):板、次梁取28，主梁取20;覆土厚度?0.5m 的双向板(板跨?2.7m):板取?28, 梁参考院部《消防车等效荷载取值计算表》;其余情况需单另计算，专业负责人需复核。
(14) 书库、档案库取5.0;
(15) 密集柜书库取12.0;
(16) 大型宾馆洗衣房取7.5;
(17) 微机房取3.0;大中型电子计算机房取?5.0，或按实际; (18) 电梯机房、通风机房取7.0;通风机平台取6(?5号风机)或8(8号风机);
(19) 制冷机房、宾馆储藏室、布草间、公共卫生间(包括填料隔墙)取8.0;
(20) 水泵房、变配电房、发电机房、银行金库及票据仓库取10.0; (21) 管道转换层取4.0;
(22) 电梯井道下有人到达房间的顶板取5.0。
未列出者查荷载规范及《全国民用建筑工程设计技术措施(结构分册)》荷载篇。
3屋面活荷载标准值(KN/m2):【荷载规范-4.3.1强条、技术措施-荷载篇】
(1)上人屋面取2.0;
(2)不上人屋面取0.5;
(3)屋顶花园取3.0(不包括花圃土石材料);
注:施工或维修荷载较大时，屋面活荷载应按实际情况采用;因排水不畅、堵
塞等，应加强构造措施或按积水深度采用。
(4)地下室顶板施工荷载一般取10.0，塔楼内顶板一般不少于5.0;高低层相邻的屋面，低屋面应考虑施工荷载不少于4.0;其分项系数取1.0。
注:当利用顶板上的覆土层荷重代替施工荷载时，必须在图上注明覆土层须待
上部主体结构施工完成后方可进行回填。
4 楼(屋)面附加恒荷载标准值(KN/m2):
(1) 楼面:一般楼地面视楼地面做法而定，建筑另有要求或有回填层时按实际计算确定;
根据建筑楼面作法，楼层面层荷载: 1.1 KN/m2 板底: 0.4 KN/m2
合计楼层面层恒载: 1.5 KN/m2
上人屋面及露台(板顶+板底): 2.5 KN/m2 (平屋面建筑找坡距离较大时，应核算找坡附加荷载，该情况在公建比较常见)坡屋面恒载(输入时应按坡度乘以放大系数) 2.0 KN/m2
屋面起坡30?时 q恒放大1.15
屋面起坡40?时 q恒放大1.31
屋面起坡45?时 q恒放大1.41
(2) 住宅厨房:需考虑吊顶时取1.2(活载?2.5时取1.0); (3) 卫生间下沉板:按实际填料重计算确定;(用轻质填充料时需在图中注明填充材料的允许容重)
(4)其他:
1(卫生间及卧室的次要隔墙下不设梁，板上恒载应考虑附加墙重的折算荷载1.5 KN/m2。
2(电梯机房屋面的吊钩荷载按30KN集中荷载输入梁荷载中。 3(电梯机房楼面活载取值7.0 KN/M2
4(非标屋面砼水箱按水箱吨位x2计算总重量，分摊后按集中荷载输入。
5(跃层室内楼梯起步处不设梁，支承板厚加10mm.板面附加恒荷载取
2 KN/m2，对应位置设板底加强筋2φ14。
5 直升机停机坪活荷载标准值(KN/m2):【荷载规范-4.3.2】 (1) 等效均布荷载:不应低于50 KN/m2;
(2) 局部荷载标准值:
轻型直升机(最大起飞重量2t):取20KN，作用面积0.20×0.20 m2 中型直升机(最大起飞重量4t):取40KN，作用面积0.25×0.25 m2 重型直升机(最大起飞重量6t):取60KN，作用面积0.30×0.30 m2 注:最终荷载取值以甲方提供的技术参数为依据。
(3) 动力系数取1.4。
6 人防等效静荷载标准值(KN/m2):
(1) 顶板:
按防常规武器或防核武器的抗力级别、覆土厚度、短边净跨、是否考虑上部影响查【人防规范GB 50038-2005第4.7.2、4.8.2】。 (2) 土中外墙:
按防常规武器或防核武器的抗力级别、土类别、土性质、外墙材料、是否考虑上部影响查【人防规范-4.7.3、4.8.3】。
(3) 钢筋混凝土底板:
按防常规武器或防核武器的抗力级别、基础型式、覆土厚度、短边净跨、地下水位置、是否考虑上部影响查【人防规范-4.7.4、4.8.5、4.8.15】。
(4) 直接作用门框墙:
按防常规武器或防核武器的抗力级别、坡度角、是否考虑上部影响查【人防规范-4.7.5、4.8.7】。
(5) 出入口临空墙:
按防常规武器或防核武器的抗力级别、坡度角、是否考虑上部影响查【人防规范-4.7.6、4.8.8】。
(6) 防护单元抗力相同时隔墙、临空墙:
按防常规武器或防核武器的抗力级别查【人防规范-4.7.8、4.8.9-1】。
(7) 防护单元抗力不同时隔墙、临空墙:
按防常规武器或防核武器的抗力级别、作用部位查【人防规范-4.7.8、4.8.9-2】。
(8) 楼梯:
按防常规武器或防核武器的抗力级别、作用部位查【人防规范-4.7.10、4.8.11】。
7 地下水设防水位的确定及其荷载作用划分
7.1 地下水设防水位的确定:
地下水的设防水位应取建筑物设计使用年限内(包括施工期)可能产生的最高水位。当岩土工程勘察报告已提供地下水设防水位时，按实际数据确定;否则可取建筑物的室外地坪标高。
7.2 荷载作用划分:
(1)抗浮计算:
当地下水设防水位低于室外地坪标高时，地下水按活荷载作用，水位变化较大时分项系数取为1.4，否则可取1.35;给排水构筑物分项系数可取1.27。若乘以分项系数后的等效水头高于室外地坪，则取到室外地坪标高。当地下水设防水位取为室外地坪标高时，地下水按恒荷载作用，分项系数取1.0。对抗浮有利的永久荷载分项系数取1.0。
抗浮验算时，永久荷载标准值的总和(W)与水浮力的总和(F)之比值应满足W,F?1.05。
(2)承载力计算:
当地下水设防水位低于室外地坪标高时，作用在地下室底板、侧壁、挡墙上的地下水按活荷载作用，水位变化较大时分项系数取为1.4，否则可取1.35;给排水构筑物分项系数可取1.27。若乘以分项系数后的等效水头高于室外地坪，则取到室外地坪标高。当地下水设防水位取为室外地坪标高时，地下水按恒荷载作用，分项系数取1.0。 8隔墙荷载:
1)外墙200厚加气混凝土砌块:(保温烧结砖可同此荷载取值) 墙厚200 0.20×8.5=1.7 KN/m2
内侧粉刷: 0.4 KN/m2
外墙瓷砖: 0.5 KN/m2
q恒=1.7+0.40 +0.5=2.6 KN/m2 2)外墙200厚淤泥烧结多孔砖砌体(页岩烧结空心砖墙同此) 墙厚200 0.20×11.0=2.2 KN/m2
内侧粉刷: 0.4 KN/m2
外墙瓷砖: 0.5 KN/m2
q恒=2.2+0.40 +0.5=3.1 KN/m2 3) 200厚分户墙面荷载:
空心砖墙200厚 q恒=3.2 KN/m2
加气砼 200厚 q恒=2.5 KN/m2
淤泥烧结多孔砖砌体 q恒=3.0 KN/m2
页岩烧结空心砖墙 q恒=3.0 KN/m2 4) 100厚内墙面(含建筑专业注明甲方自理的墙体): 墙厚100，空心率: 20%
0.09×80%×19=1.4 KN/m2
单面粉刷: 0.4 KN/m2
单面瓷砖: 0.5 KN/m2
q恒=1.4+0.40 +0.5=2.3 KN/m2 5)隔墙线荷载折减:
外墙有窗折减0.8，如有凸窗不折减，内墙门窗折减0.9;墙高扣除梁
高。
9其他荷载:
阳台栏板: q恒=3.5 KN/m
封闭阳台:
按外墙荷载折减
楼梯间栏板: q恒=4.0 KN/m
女儿墙荷载:
按照建筑条件计算
坡屋面檐沟: q恒=4.0 KN/m
石材幕墙: q恒=1.2 KN/m2(计算时按整层高度) 玻璃幕墙: q恒=1.0 KN/m2(计算时按整层高度) 正常玻璃幕墙为悬挂荷载，输在上层梁底
10楼板降标高(与楼层结构标高相比):
住宅楼面结构标高=建筑标高-30mm,公建楼面结构标高=建筑标高-30mm
普通厨房:降30mm
普通卫生间:降50mm
同层排水的卫生间:降350mm(附加恒载7.0 KN/m2) 同侧排水的卫生间:降150mm(附加恒载3.0 KN/m2) 普通阳台、楼梯间,电梯厅: -0.05
雪荷载是房屋屋面的主要荷载之一，属于结构上的可变荷载。在我国寒冷地区及其他大雪地区，因雪荷载导致屋面结构以及整个结构破坏的事例时有发生(如下图所示)。尤其是大跨度结构以及轻型屋盖对雪荷载更为敏感。因此，在有雪地区，在结构设计中必须考虑雪荷载的作用。
两个雪荷载倒塌事故
1. 基本雪压
所谓雪压是指单位水平面积上的积雪重量。
雪压的计算公式:s,rd
式中 s——雪压(N/m)
r——雪重度(N/m)
d——雪深(m)
雪重度r是一个随时间和空间变化的量，越靠近地面，雪的重度越大，雪深越大，下层的重度越大。
屋面水平投影面上的雪荷载标准值，按下式计算:
Sk??rS0
; Sk——雪荷载标准值(kN/m2)22
?r——屋面积雪分布系数;
; S0——基本雪压(kN/m2)
———————————————————————————————————————————————
基本雪压(S0)是雪荷载的基准压力，一般按当地空旷平坦地面上积雪自重的观测数据，经概率统计得出50年一遇最大值确定。可以在《建筑结构荷载规范》附录表D4中直接查出。
2.屋面的雪压
影响屋面雪压的因素有:风、屋面形式、屋面散热等。
1) 风对屋面积雪的影响
风对屋面积雪的影响:主要是由风的漂积作用引起的。在下雪过程中，风会把部分本将飘落在屋面上的雪积吹到附近的地面或其它较低的物体上，这种影响就叫风的漂积作用。当风速较大或房屋处于曝风位置时，部分已经积在屋面上的雪会被风吹走，从而导致平屋面或小坡度(坡度小于10度)屋面上的雪压普遍比邻近地面上的雪压要小。在高低跨屋面的情况下，由于风对雪的漂积作用，会将较高屋面的雪吹落在较低屋面上，在低屋面上形成局部较大的漂积荷载。对多坡度屋面及曲线型屋面，屋谷附近区域的积雪比屋脊区大，其原因之一是作用下的雪漂积，屋脊区的部分积雪被风吹在屋谷区内。
对于高低跨屋面，由于风对雪的漂积作用，会将较高屋面的雪吹落在较低屋面上，在低屋面上形成局部较大的漂积荷载。苏联根据西伯利亚地区的屋面荷载的调查，对屋面积雪分布系数?r规定为
?r=2h/S0?4.0
式中 h——屋面高低差，m;
S0——基本雪压，kN/m。
并规定积雪分布宽度?1=2h，但不小于5m，不大
———————————————————————————————————————————————
于10m。积雪按三角形分布，如图所示。根据我国的
积雪情况调查，高低屋面堆雪集中程度远小于西伯利
亚地区，形成三角形分布的情况较小，一般高低屋面
处存在风涡作用，雪堆多形成曲线图形的堆积情况。
因此，我国规范将其简化为矩形分布的雪堆，对?r取
平均值2(0，雪堆长度2h不小于4 m。但不大于8 m。
对多跨坡屋面及曲线型屋面，屋谷附近区域的积雪比屋脊区大，也受风作用下的雪漂积的影响，屋脊区的部分积雪被风吹积在屋谷区内，造成局部堆雪及局部滑雪。因而，对多跨坡屋面及曲线型屋面，风作用除了使总的屋面积雪减少外，还会引起屋面的不平衡积雪荷载。
2)屋面坡度对积雪的影响
屋面雪荷载与屋面坡度密切相关，一般随坡度的增加而减小，主要原因是风的作用和雪滑移所致。
当屋面坡度大于到某一角度时，积雪就会在屋面产生滑移或滑落，坡度越大滑落的雪越多。屋面表面的光滑程度对雪滑移的影响较大。雪滑移带来的另一个问题是滑落的雪堆积在与坡屋面领接的较低屋面上。风作用使总的屋面积雪减少，对双坡屋面及曲线型屋面，还会引起屋面的不平衡积雪荷载。
3)屋面温度对积雪的影响
2
屋面散发的热量使部分积雪融化，同时也使雪滑移更易发生。
不连续加热的屋面，加热期融化的雪在不加热期间可能重新冻结。———————————————————————————————————————————————
在屋面较低处结成较厚的冰层，产生附加荷载。重新冻结的冰雪还会减低坡屋面上的雪滑移能力。融化后的雪水常常会在檐口处冻结为冰凌及冰坝。这一方面会出现渗漏现象;另一方面会对结构产生不利的荷载效应。
我国南部气候较暖，屋面积雪容易融化;北部寒潮风较大，屋面积雪容易吹掉。与苏联、加拿大、北欧等国相比，积雪情况不甚严重(积雪期也较短。因此。我国《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)根据以往的设计经验，参考国际标准ISO 4355及国外相关资料，对屋面积雪分布仅概括地规定了8种典型屋面积雪分布系数，见表2—3。其中大部分屋面都列出了积雪均匀分带和不均匀分布两种情况，后一种主要是考虑雪的滑移和堆积后的效应。
此外，根据英国建筑标准，可按如下方式计算
1.一般坡屋面
2.拱形屋面
3.多跨坡屋面及拱形屋面屋谷
4.屋面高度突变区域
5.相交坡屋面
6.局部遮挡物及障碍物
车辆验算荷载
一.定义
在桥上行驶的车辆种类繁多，有汽车、平板挂车、履带车、压路机等，各类车辆在桥梁上出现的机遇不同。通过对实际车辆的轮轴数目、前后轴的间距、轮轴压力等情况的分析、综合和概括，公路桥涵设计规范中规定了桥梁设计采用标准化荷载。把经常地、大量地出现的汽车队做为汽车荷载;把偶然地个别地出现的履带车和平板挂车做为履带车和平板挂车荷载。计算荷载采用汽车荷载，验算荷载采用履带车、平板挂车荷载。
汽车荷载以汽车队表示，分为汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级、汽车-超20级四个等级。荷载级别的数字即表示一辆主车的总重量吨数。每级车队中只有一辆重车，前后都是主车。重车是指在规定的某荷载级别中总重量大的车辆。
验算荷载分为500 kN履带车(简称履带-50)，800 kN、1000 kN和1200 kN平板挂车(简称挂车-80、挂车-100和挂车-120)四种。
二.分类
设计桥涵或受车辆影响的构造物所用的车辆荷载，分为计算荷载和验算荷载两种。 计算荷载以汽车车队表示，验算荷载以履带车、平板挂车表示。
一、计算荷载
计算荷载的汽车车队分汽车-10级、汽车-15级、汽车-20级和汽车-超20级四个等级。车队的纵向排列的横向布置规定 如图1.0.1A和图1.0.1B，其主要技术指标规定如表1.0.1A。
表1.0.1A 各级汽车荷载主要技术指标
主要指标 单位
一辆汽车总重力 kN 100 150 200 300 550
一行汽车车队中
重车辆数 辆 — 1 1 1 1
前轴重力 kN 30 50 70 60 30 中轴重力 kN — — — — 2×120
后轴重力 kN 70 100 130 2×120 2×140
轴距 m 4 4 4 4+1.4 3+1.4+7+1.4 轮距 m 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 前轮着地宽度
及长度 m 0.25×0.2 0.25×0.2 0.3×0.2 0.3×0.2 0.3×0.2 中后轮着地宽度
及长度 m 0.5×0.2 0.5×0.2 0.6×0.2 0.6×0.2 0.6×0.2 车辆外形尺寸
(长×宽) m 7×2.5 7×2.5 7×2.5 8×2.5 15×2.5 注:一行汽车车队中主车辆数不限。
二、验算荷载
验算荷载分为500kN履带车(简称履带-50)，800kN、1000kN和
1200kN平板挂车(简称挂车-80、挂车-100和挂车-120)四级，其荷载
图式及横向布置规定如图1.0.1C，主要技术指标规定如表1.0.1B。 表1.0.1B 各级验算荷载主要技术指标
主要技术指标 单位 履带—50 挂车—80 挂车—100 挂车—120 车辆重力 kN 500 800 1000 1200 履带数或车轴数 个 2 4 4 4
各条履带压力或
每个车轴重力 kN 56kN/m 200 250 300
履带着地长度或
纵向轴距 m 4.5 1.2+4.0+1.5 1.2+4.0+1.5 1.2+4.0+1.2
每个车轴的
车轮组数目 组 — 4 4 4
履带横向中距或
车轮横向中距 m 2.5 3×0.9 3×0.9 3×0.9
履带宽度或每对车轮
着地宽度和长度 m 0.7 0.5×0.2 0.5×0.2 0.5×0.2
1.0.2 车辆荷载的选用及布载规定
设计桥涵或受车辆影响的构造物所用的车辆荷载等级，应根据公路的使用任务、功能和将来的发展等具体情况，按表1.0.2-1确定。
表1.0.2-1 各类公路车辆荷载
公路等级 高速公路 一 二 三 四
计算荷载 汽车—超20级 汽车—超20级 汽车—20级 汽车—20级 汽车—20级 汽车—10级
验算荷载 挂车—120 挂车—120 挂车—100 挂车—100 挂车—100 履带—50 注:?一条路线上的桥涵，一般应采用同一计算荷载和验算荷载;
?当改建三级公路时，对达到汽车-15级、挂车-80荷载标准的原有桥梁可适当利用;
?有集装箱运输的一级公路，应采用汽车-超20级、挂车-120荷载;
?桥面行车道宽度为4.5m的桥梁，其平板挂车不作具体规定，设计时可按实际情况自行确定。
桥梁设计应按本标准1.0.1条规定的荷载图式布载。桥梁横向布置车队数应按表1.0.2-2确定。
当桥梁横向布置队数大于2时，应考虑计算荷载效应的横向析减，但折减后的效应有得小于用两行车队布载的计算结果。一个整体结构上的计算荷载，横向折减系数规定于表1.0.2-3。
表1.0.2-2 桥梁横向布置车队数
桥面净宽W(m) 横向布置车队数
车辆单向行驶时 车辆双向行驶时
表1.0.2-3 横向折减系数
横向布置车队数 3 4 5 6 7 8
横向折减系数 0.78 0.67 0.60 0.55 0.52 0.50
当桥梁计算跨径大于等于150m时，应考虑计算荷载效应的纵向折减。当为多跨连续 结构时，整个结构均应按最大的计算跨径考虑计算荷载效应的纵向折减。纵向折减系数 规定见表1.0.2-4。
表1.0.2-4 纵向折减系数
计算跨径L(m) 纵向折减系数 计算跨径L(m) 纵向折减系数
150?L,400
400?L,600
600?L,800 0.97
0.96
0.95 800?L,1000
L?1000
0.94
0.93
用验算荷载验算时，不计冲击力、人群荷载和其它非经常作用 在桥涵上的各种外力。履带车在顺桥方向可多辆布载，但两车间距不得小于50m;平板挂
车在桥梁全长内用一辆布载。
三.国家标准
四.关于超载
一、 公路超限超载运输的严重危害性
(一)缩短公路使用寿命 ，对公路安全构成严重威胁
据公路工程专业人士测算，超载使水泥路面缩短使用年限40,，沥青路面缩短20,,30,以上，超限超载运输严重的路段使用寿命更短。一条设计使用15年的公路，如果行驶车辆超限超载100,，那么其实际使用年限仅为设计使用年限的10,左右，即实际使用年限仅为1.5年到2年，更何况实际超限超载往往都在100,以上，有的车辆更达300,。
超载车辆大多数采取加装钢板弹簧等办法，使车货总量及轴载重量大大超过了公路桥梁的设计荷载标准，从而导致了大部分桥梁涵洞出现拱圈开裂、桥墩变形等病状，引起桥梁结构灾性的破坏。目前超载货车是越超越大，越超越重，一辆5吨的货车居然改造成20吨，甚至30吨的货车，15吨的货车则被改造成近100吨的货车使用。难怪漳州的战备大工农兵桥、大江东大桥和郭坑大桥等都成为危桥，有的已被拆除重建，有的禁止汽车通行，只允许摩托车、自行车和行人通过。
(二)严重破坏公路设施，增加公路维护费用
根据专家分析，车辆超限重量的增加和其对路面的损害是成几何倍数增长的，超限10%的货车对道路的损害会增加40%，一辆超载2倍的车辆行驶一次，对公路的损害相当于不超限车辆行驶16次;一辆36吨的超载车辆对道路的毁坏程度相当于9600车1.8吨重的小汽车对道路的破坏。司机和车主超限运输每赢利1元钱，就会造成公路损坏100元的代价。按照河南省超限运输赔(补)偿费100元/吨标准收取，路政部门收取的钱只是超限车辆对公路损坏修复载重量增大后，路面就会发生结构性的破坏，造成路面网裂、变松散和坑槽等病状。国道319线龙岩、漳州路段，每天都有6000多部超载车辆在公路上来回行驶，龙岩路段已经不堪负重，路面龟裂、错台、石拱桥拱圈裂缝的路段有80公里长，维修已耗资几千万元，平均每年修复投资上千万元。
(三)造成交通规费大量流失，国家财产损失惨重
目前公路的养路费、货、客运附加费、运管费、车辆通告费等大部分交通规费都是以车辆核定吨位进行计算的，吨位越高，应征额就越大。为了少缴规费，不少货运车“大吨小标”的现象严重;为了多挣钱，运煤车加高马槽超长加宽、多拉快跑;更有甚者，一些不法分子串通一气，几部货车共用一个车牌号，分别行驶在不同的道路上，这些都导致国家交通规费大量流失，造成公路建设和公路养护资金的投入减少，使原来就落后的公路交通发展受阻。超限、超载车辆的荷载远远超过了公路和桥梁的设计承受荷载，致使路面损坏、桥梁断裂，正常使用年限大大缩短，不得不提前大中修。全国公路每年因车辆超限、超载造成的损失超过300亿元，给国家财产造成了巨额损失。
(四)制约公路通行能力，容易诱发交通事故
超限超载车辆是“小马拉大车”，使速度远低于正常车速，本来一天就可以运两趟的路程，超限超载车辆一天只能运一趟。超限超载车辆的慢速行驶制约了高速公路舒适、快速特点，干扰了其他车辆的正常行驶。
同时，各省公路上频频发生的交通事故和桥涵坍塌事故与超载超限密切相关，并常常
造成局部交通线路的堵塞或区域路网“感冒”，给当地交通管理部门的工作带来很大的压力。超限运输车辆特别是一些改装拼装车辆，其实只不过采取了仍保持出厂的配置。由于大量的超载运输车辆长期处于超负荷运转状态，使车辆的制动和操作等安全性能迅速下降，表现为轮胎发生爆胎，刹车失灵，转向器轻飘抖动，钢板弹簧折断、半轴断裂，给交通安全带来极大的事故隐患。据统计，载重货车道路交
通事故中有80%以上是由于超限超载运输引起。去年发生在我市济阳路上的特大交通事故，经调查就是超载太多，造成刹车失灵，致使路边修路的两名工人和货车里的三人当场死亡的惨痛教训。
(五)扰乱市场秩序，造成汽车行业的畸形发展
超限运输使得运价低迷，干扰了运输行业的健康发展。我国的货运市场是最早开放的，改革开放初期就允许个体户跑运输，早期的车主和司机收入很高，所谓“要致富、上大路”，“车轮一转，钞票成捆”。后来由于缺乏宏观调控，造成供求失调，车多货少，运力扩张，过剩运力拥挤在有限的货运市场空间。车主为了揽取生意竞相压价，导致运价降低，而运价下滑又刺激了超限运输，靠超限来弥补损失，从而形成越超限运价越低，运价越低越超限的恶性循环。由于目前形成的公路运价过低的状况，使原先由铁路或水路运输的货物也转而通过公路运输，加剧内部竞争，扰乱了交通运输秩序。
发达国家汽车工业的发展经验表明，运输车辆的大型化和专业化能够大大降低运输成本，制造大型化车辆是世界性的发展趋势。部分经营者在购置车辆时，为了逃避国家规费，追求利润的最大化，往往希望购买吨位标定较小，而实际装载量大的货车。而一些汽车制造业和改装企业往往为了打开销路，迎合购车者少缴交通规费和保险费用的心理，不顾公路的承受能力，随意生产大吨位车轴小的重型车，伪造型号和技术数据，大车小标识，降吨位促销。对同一车型任意提供产品合格证等手段，以谋取不正当的经济利益。阻碍了货物运输向大型化、专业化和高档化方向发展，阻碍了车辆的更新换代和车辆结构调整，使货运企业竞争力和经济利益难以提高。
二、治理超载超限运输的具体对策
超限运输涉及到车辆生产、运输市场、收费管理和群众利益等诸多问题，在《公路法》和《超限运输车辆行驶公路管理规定》中也明确规定了超过公路、公路桥梁、公路隧道的限载、限高、限宽、限长标准的车辆，不得在有限定标准的公路、公路桥梁或公路隧道内行驶。超过公路或者公路桥梁限载标准确需行驶的，必须经县级以上地方人民政府交通主管部门批准，并按要求采取有效的防护措施;影响安全的还应经同级公安机关批准;运载不可解体的超限物品的，应按照制定地点、时速、线路行驶，并悬挂明显标志。并对于车辆擅自在公路上超限行驶的，由交通主管部门责令停止违法行为，可以处三万元以下罚款。所以为维护社会市场经济秩序，解决货运机动车辆超载超限运输问题，减少道路交通事故的发生，保护人民群众生命和国家、集体、个人财产安全，建立健康、规范、公平、有序的道路运输市场，就要彻底根治超载超限这一顽症，必须全国联动，以“堵”为主，综合治理，标本兼治。
总的办法有四个:
(一)健全法制，强化管理
(二)加强队伍建设，作到严格执法
(三)开展法制宣传
(四)联手行动，综合治理
总之，治理超限超载运输是一项长期而又艰巨的任务需要不断的摸索和创新，只有各部门互相配合、形成合力，并且长抓不懈，才能稳定路况，保障公路完好通畅，促进经济的健康快速发展
楼面恒载:
楼面恒载包括构件自重，面层自重，板底抹灰自重(或吊顶自重)，PKPM软件可以自动计算构件自重，所以输入的荷载只为后两项之和。后两项要根据具体工程的建筑做法，查《建筑结构荷载规范》得出。
例1:
楼面做法:(从上向下)12厚大理石地面;30厚细实混凝土;现浇楼板;天棚抹灰。
32楼面恒载:)12厚大理石地面:0.012×28 KN/m=0.34 KN/m
3230厚细实混凝土:0.03×24KN/m=0.72 KN/m
32天棚抹灰(15mm):0.015×17KN/m=0.26 KN/m
楼板恒荷载标准值:0.34+0.72+0.26=1.32
具体工程按照上述方法计算，PKPM输入时再将计算结果稍微加大，可以乘以1.1的增大系数。
如果板上有隔墙，处理方法如下:
1、 隔墙下有梁，则隔墙的荷载以线性荷载的形式加到梁上。
2120厚烧结砖重量: 2.96 KN/m
2240厚烧结砖重量: 5.24 KN/m
2360厚烧结砖重量: 7.62 KN/m
2490厚烧结砖重量: 9.99 KN/m
用面荷载乘以层高(可以适当减小)就得到梁上的线荷载。 2、 隔墙下没有梁，多用在卫生间，可以先算出隔墙的总重，然后除以隔墙所在
房间的楼板的面积，以面荷载的形式加到楼板上，同时由于有设备，可以将
活荷载取大些。
3、 根据《建筑结构荷载规范》的附录B来计算，特殊情况下使用。
简化计算楼面恒载的方法:
3将各种建筑做法的容重取平均值，近似取为20 KN/m，主要楼面的做法厚为90mm、100mm、110mm，次要楼面(如走道，楼梯等)的做法厚可取 50mm，
2吊顶或抹灰取最大值0.5 KN/m这样，
322主要楼面的恒荷载为:0. 1×20 KN/m+0.5 KN/m=2.5KN/m(100厚) 322次要楼面的恒荷载为:0. 05×20 KN/m+0.5 KN/m=1.5KN/m(50厚) 最后再加上隔墙等效的面荷载。
2总结上述方法恒荷载取值见下表(不包括隔墙) (KN/m) 楼面恒载 一般楼面 卫生间 楼梯 次
要楼
面
1.5-3 3-3.5 8-10 1.
5
屋面恒载 平屋面(不平屋面(上坡屋面
上人) 人)
3.5-4.5 4.5-5.5 2
范文二：荷载计算公式
3.2.1 荷载计算公式
（一） 深浅埋隧道判定原则
深、浅埋隧道分界深度至少应大于坍方的平均高度且有一定余量。根据经验，这个深度通常为2~2.5倍的坍方平均高度值，即：
H p =(2~2. 5)h q
式中，H p —深浅埋隧道分界的深度； h q —等效荷载高度值
系数2~2.5在松软的围岩中取高限，在较坚硬围岩中取低限。
当隧道覆盖层厚度h ≤h q 时为超浅埋，h q
(1) 当隧道埋深h 小于或等于等效荷载高度h q （即h ≤h q ）时，为超浅埋隧道，围岩压力按全土柱计算。
围岩垂直均布压力为：
q =rh
式中，r —围岩容重，见表3-1； h —隧道埋置深度。
围岩水平均布压力e 按朗金公式计算
φ?1???
e = q +rH t ?tan 2 450-0?
22????
(2) 当隧道埋深h 大于等效荷载高度h q 且小于深浅埋分界深度（h q
q =
Q ?h λtan θ?=rh 1-? B B ??
tan β-tan φ0
tan β1+tan βtan φ0-tan θ+tan φ0tan θλ=
tan β=tan φ0+
tan
φ0+1tan φ0
tan φ0-tan θ
2
式中，B —坑道跨度； r —围岩的容度； h —洞顶覆土厚度；
θ—岩体两侧摩擦角，见表3-1； λ—侧压力系数；
φ0—围岩计算摩擦角，见表3-1；
β—产生最大推力时的破裂角；
围岩水平压力按下式计算： 隧道顶部水平压力： e 1=rh λ
隧道底部水平压力： e 2=rH λ=r （h +H t ）λ
(3) 当隧道埋深h 大于或等于深浅埋分界深度H p （即h ≥H p ）时，为深埋隧道，围岩压力按自然拱内岩体重量计算：
单线铁路隧道按概率极限状态设计时的垂直压力为：
q =rh q =0. 41?1. 79s ?r
单线、双线及多线铁路隧道按破坏阶段设计时垂直压力为：
q =rh q =0. 45?2s -1?rw
式中，h q —等效荷载高度值； s —围岩级别，如级围岩s =3； r —围岩的容重
w —宽度影响系数，其值为：
w =1+i (B -5)
其中，B —坑道宽度；
i —B 每增加1m 时，围岩压力的增减率（以B =5m为基准），当B <5m时，取i =0.2，b="">5m时，取i =0.1。
围岩的水平均布压力e 按表3-2计算求得（一般取平均值）。
范文三：荷载计算公式
荷载计算公式
均布荷载下的最大挠度在梁的跨中, 其计算公式:
Ymax = 5ql^4/(384EI).
式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).
q 为均布线荷载标准值(kn/m).
E 为钢的弹性模量, 对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩, 可在型钢表中查得(mm^4).
跨中一个集中荷载下的最大挠度在梁的跨中, 其计算公式:
Ymax = 8pl^3/(384EI)=1pl^3/(48EI).
式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).
p 为各个集中荷载标准值之和(kn).
E 为钢的弹性模量, 对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩, 可在型钢表中查得(mm^4).
跨间等间距布置两个相等的集中荷载下的最大挠度在梁的跨中, 其计算公式: Ymax = 6.81pl^3/(384EI).
式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).
p 为各个集中荷载标准值之和(kn).
E 为钢的弹性模量, 对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩, 可在型钢表中查得(mm^4).
跨间等间距布置三个相等的集中荷载下的最大挠度, 其计算公式:
Ymax = 6.33pl^3/(384EI).
式中: Ymax 为梁跨中的最大挠度(mm).
p 为各个集中荷载标准值之和(kn).
E 为钢的弹性模量, 对于工程用结构钢,E = 2100000 N/mm^2. I 为钢的截面惯矩, 可在型钢表中查得(mm^4).
悬臂梁受均布荷载或自由端受集中荷载作用时，自由端最大挠度分别为的, 其计算公式: Ymax =1ql^4/(8EI). ;Ymax =1pl^3/(3EI).
q 为均布线荷载标准值(kn/m). ;p 为各个集中荷载标准值之和(kn).
你可以根据最大挠度控制1/400，荷载条件25kn/m以及一些其他荷载条件 进行反算，看能满足的上部荷载要求！
范文四：PCB板计算公式
PCB板计算公式(1平方米=10000CM,1平方米=1000000MM)-PCB 板公式:长*宽*单价 /拼板
双面板 (FR4 0.6-1.2MM)450/平方米
四层板 (FR4 0.8-1.2MM)850/平方米-
六层板 (FR4 1.6MM)1350/平方米-
单面板 (FR4 0.6-1.2MM)300/平方米-
珍珠棉公式 :长 *厚 *多少钱一平方 *税率-
纸箱公式:(长 +宽 +2) *(宽 +高 +1) *单价 *2除 1000 -
平卡:(长+0.5
啤盒
-
PE袋计算公式(MM/25.4,CM*2.54,1CM=2.54)-
长*宽*厚度*密度(2.62)*单价/1000-
-
体积换算重量的公式-
长(MM)*宽(MM)*厚度(MM)*比重/10的6次方*1000就等于多少G了 -
-
模具成本分析 =材料費 +彈簧費 +螺絲費 +邊釘費 +熱處理費 +小導柱費 +大導柱費 +標準件費 +加工費 -
-
五金摸具报价公式:-
单冲模报价 (HK)=<下模板 v*7.9*price*3+线割="" ,="" 五金="" ,="" 模座="">-
连续模报价 (HK)=<下模板 v*7.9*price*4+线割="" ,="" 五金="" ,="" 模座=""> -
SUS 弹片模报价 =<下模板 v*7.9*price*4+线割="" ,="" 五金="" ,="" 模座=""> -
-
会计类销售额计算公式:税额 =含税额收入 /(1+税率或征收率)-
税额计算公式:税额 =含税总收入 -销售额-
不含税单价计算公式:不含税单价 =销售数 /数量-
范文五： 风荷载计算公式
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算:
w=βμμw ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] kgzzs10
上式中:
w:作用在门窗上的风荷载标准值(MPa); k
Z:计算点标高:61.2m;
β:瞬时风压的阵风系数; gz
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算):
β=K(1+2μ) gzf
其中K为地面粗糙度调整系数，μ为脉动系数 f-0.12地: β=0.92×(1+2μ) 其中:μ=0.387×(Z/10) A类场gzff-0.16 B类场地: β=0.89×(1+2μ) 其中:μ=0.5(Z/10) gzff-0.22 C类场地: β=0.85×(1+2μ) 其中:μ=0.734(Z/10) gzff-0.3 D类场地: β=0.80×(1+2μ) 其中:μ=1.2248(Z/10) gzff
对于C类地形，61.2m高度处瞬时风压的阵风系数: -0.22 β=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)))=1.6876 gz
μ:风压高度变化系数; z
根据不同场地类型,按以下公式计算: 0.24 A类场地: μ=1.379×(Z/10) z
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取z=5m; 0.32="" b类场地:="" μ="(Z/10)">
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取z=10m; 0.44="" c类场地:="" μ="0.616×(Z/10)">
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取z=15m; 0.60="" d类场地:="" μ="0.318×(Z/10)">
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取z=30m; 对于c类地形，61.2m高度处风压高度变化系数:="" 0.44="" μ="0.616×(Z/10)=1.3669">
μ:局部风压体型系数; s1
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μ: s1
一、外表面
1. 正压区 按表7.3.1采用;
2. 负压区
— 对墙面， 取-1.0
— 对墙角边， 取-1.8
二、内表面
对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
本计算点为大面位置。
由于大部分门窗都有开启，按[5.3.2]JGJ102-2003条文说明，门窗结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。
另注:上述的局部体型系数μ(1)是适用于围护构件的从属面积s122A小于或等于1m的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m时，局部风压体型系数μ(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属s122面积小于10m而大于1m时，局部风压体型系数μ(A)可按面积的对s1
数线性插值，即:
μ(A)=μ(1)+[μ(10)-μ(1)]logA s1s1s1s12222 在上式中:当A?10m时取A=10m;当A?1m时取A=1m;
w:基本风压值(MPa)，根据现行<>
范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，武汉地区取0.00035MPa;
