电流互器宽频等效电路模型的分频段

陈少伟崔 翔,

华北电力

Modeling in Different Frequencies for Wide Frequency Equivalent Circuit of Current Transformer

-CHEN Shaowei, CUI Xiang

( School of Electrical Engineering, North China Electric Power University, Baoding 071003, China)

[1 ] 摘要变电站内开关作时会母线上产生包含很多高 : , 大量的研究和实验发现系统对二次系统的干扰。, 频分量的瞬态过电压和过电流为预测这种瞬态过程中某 。在空绝缘变电站内开关操作最主要的电磁

一频段对二次回路传导干扰电需要立变电站内电流 , 时会在线上产生非常杂且含有丰富高 , 扰源互感器各个频段的模型先用矢量匹配法拟和测量电流互感 。主要集中在 的瞬态电压或电流瞬 ( 10 MHz) 。频成分器所得到的宽频电流传输特性数据然后在得到传输数的 , 从 , 态电流会通过电互感器耦合二次设备中去基础上介绍了一种输入接电阻的二端口络合方法为 。[2 - 5 ] 为了预测某一频段内 。而对二次设备造成扰 了验证该法的正确性对一台 的电流互感器用 , 500 kV 需要建立电流互感各个频段的电路 , 扰电流方法进行了分频段建模并 软件电路模型进行了 , PsPice , 模型国内对互感器模的建立已经作一些研。仿真计算其结果表明电路模传特性和测量到的电压 , [6 - 7 ] 但是主要工作是建立电压互感的模型对电 , 的传输特性吻合 。 流互器的模型研究较少。关词电流感器瞬态电流网络综合分频段建模 中图: ; ; ; [8 ] 笔者用矢量匹配法对量得到的电流互 分类号文献标识码: TM63 : A 得到了电流 , 感宽频传输特性的数据进行了拟和Abstract: In substation, the switch operation will cause the 然后将传输函数分奇偶 , 、互感器的宽频数fast transient overvoltage and high current including a great 这样对于一数或偶函数其零点将只 , , 两部分deal of high frequency components in the bus bar. In order 传输函数稳最后将奇函数 , 。会出现虚轴上to predict the current stress in secondary circuits caused by 并在入端接 , 和函数转换成与导纳有的函数the transient process, the model of current transformer in 最后将得到奇数 , 电阻基础上分别进行模different wide frequency characteristic is necessary to be set 输出端并 , 和偶函数的个电路模型的输入端串联[9 - 12 ] up. In this paper, based on matching vector quantity 从到电流互

method, characteristic data of current transformer in wide 网络综合方法1 frequency band is obtained firstly. Then with the transfer

function, a synthesis method of two terminal network by 输入端接电阻的二端口网络 参数电流传 1.1 y means of connecting a resistance at the input terminal is 输特

introduced. To verify this method, a model of 500 kV CT in 二端口网络的转移数是表征二端口网络传输 different frequencies has been built. A good simulation result 这些转移函数又可用网络参数 , 性

using PsPice has been achieved, and the result shows that 所示根据二网络性质传输 1 , , 来表示

the method is accurate. : 函数可

Key words: current transformer; transient high current; network synthesis I( s) Ry 2112 ( 1) ( ) Hs= = iI( s) 1+yR 111

引言0 奇偶电流传输函数的建立1.2 、

用矢量匹配对测量电流互感器宽频电流传输 电力系统内的电磁兼容问题突地表现为

收稿日期- - : 2005 10 09 基金项目国家杰出青年科学基金: ( 50325723) 。

作者简介陈少

第 卷 第 期 Vol.42 No.4 42 4 ?285? 年 月 2006 8 High Voltage Apparatus Aug. 2006 1?n ( 0) I( S)2 Y a ( 0) N ( 0) I( S) Y Y Rb1 c

图 感性阻抗所对应的模型2 输入端接电的二端口网络1 1?n ( 1) 特性所得到的数据进行转换和有理逼近其最终结 , Y a( 1) ( 1) : 可表示为如下形式的有理逼近表

mm- 1s- abs+bs+ +bs+b n=1 n mm- 110图 电感和电容联所对应的模型3 其中极点 及其对应 既

为实数是极点数; d ; N 。以是共轭复数式中的矩阵可用图 所示的二端口

式中分子多项式分母多式

1+D( s) /D( s) eo它们均是 串联电路其中LC , 1/LC=ω, : L= ii ii(( i) ( i)2 式 相 对 比 可 认 为 式 中 的 ( 1) , ( 1) y=N( s) /D( s) , 12 e o1/2K; C=2K/ω。 ii y=D( s) /D( s) , R=1 Ω。 11eo1( ?) 式中的矩阵可用图所示二端口网 络( 5) Y4 N( s) /D( s) oe奇函数 以写为 , H( s) H( s) = oo元件均为感其中, , : 实现# 1+D( s) /D( s) ( ?) ( ?) ( ?) oe% % Y 和式相对比可认为式中的 =s( K- nK) ( 1) , ( 1) y=N( s) /D( s) , % ?12oeb11 12 % % ’( ?)% ( ?) ( ?) y=D( s) /D( s) , R=1 Ω。 Y =s( n ( 8) 11oe1? ? 2 )KK - n % 12 c22 % % 电路综合( ?) 1.3 ( i) % %%Y =snK ?a 如 果 已 知 只 含 元 件 的 二 端 口 网 的

且它们可以表述以下形式, : ( ?) # ( 0) ( i) n % 2Ks ( ?) % 11 Y 11 a( ?) K %++Ks%y = ! Y 1111 b22 ( ?) % s s+ωi=1 i % Y c% % ( 0) n ( i) % % 2Ks ( ?) 22 22 K %++Ksy= !% 22图 容性阻抗所对应模型22 4 22 s s+ω% i % i=1 % 上述电路图 中变压器的 变比 的符号 应取与( 4) n $ ( i) ( 0) % n K12 2Ks ( ?) 12 % % ++Ks% y=y= ! 相同如果为负可把想变压器的输出两断1221K, , 22 12 12 % s s+ω i=1 i % % 点颠倒一下来实现变比 除了满足式,中% n ( 6) ( 8) 。( i) ( i) % % K?0, K?0 % 11 22 的件以外还应该满足式, ( 9) : % % ( i) ( i) ( i) 2 % ( i) ( i) ( )KK- K % ?0, i=0, 1, 2, , n, ? 11 22 12 & |K| |K| 1 ( 9) 12 22 ( i) ? ?( i) 式就可以写成如下矩阵形式( 4) : n KK11 12 n ( )( )( ) 0i?从式和 参数的推导可以得网络的 ( 3) yy, 11 12 Y=Y+Y+Y( 5)! i=1 由于电流传输函数对 没做要求因此可以根据y, 22 式中矩阵可用图 所示的二端口络实( 5) 2 相同其应的留数y , 11 要选取一般取 的极与 , y22 现元件均为电感其中, , : 中的条件( 4) 。应满足式# ( 0) 1 ( 0) ( 0) % 在得到上述矩阵表的电路之后将他们并联, % Y = ( K- nK) 0 % b11 12 s % % 起来即可得到 矩阵表示的电路模见 , Y , 5。 % 1 ( 0) ( 0) ( 0) % 2 ( 6) ’Y = ( nK- nK) 从图中可以看出理想变压器用保证了二端口% c 0 0 , , 22 12 s % % % 网络并联时连接正规性 。 1 ( 0) ( 0) % %Y%a % 同理上述方法得奇函数的路

将偶函数和奇函数两个路模型的输入串输出 0.035 , 就可得到该频段的整体电路模型见图 , , 6。 0.025 端并联 /p.u. 0.015 ( 0) 仿真数据 Y幅值测量数 H( s)0.005 e 0 ( 1)12345610 10 10 10 10 10 Y1 Ω I( s)1 I( s)2 200 H( s)o ( ?) 100 Y ) 真数据 ? ( /0 图 并联综合电路 图 电流传输函数所对应的路模型5 6 量数 - 100 相角应用实例2 - 200 12345610 10 10 10 10 10 f /Hz 对一台 额定电的变比为 500 kV、1 250 A/1 A 图 电压互感低频段的传输特性7 的电流互感 频率范围内进行了 ,10 Hz20 MHz 段 的仿真果PsPice 。并矢匹配法对测量数据分两个频段进行 , 测量高频段的电路模型2.2 得到该互感器的分频电流传输数下面 , , 拟和该频段的频率范围为 ,拟和得 826 kHz20 MHz, 进行分频段建模CT 。 用上述网合方法对该 阶用上述方法对频 6 。到的电传输函的阶数为 频段的电路模型2.1 得的元件参数 , 的偶奇传输函数分别进行建模、该段的频率范围为 ,拟和得10 Hz826 kHz, 图 表 给出了该频段 的仿真结果3, 4。8 PsPice 。见表 到的电传输函的阶

得到的元件参 表 , 应频段偶函数的综电元件3 频段的偶奇传输函数分别进行建模、 表 1, 2。 感性支路 容性支路 数见表 ? n6.980 7 e+000 n0 6.310 2 e+000 表 应低频段偶函数的综合电路元件1 1.743 6 e- 002 C3.430 3 e- 013Lb b 感性支路 容性支路 L2.052 1 e- 002 C3.981 8 e- 013c c ? n1.188 4 e+003 n5.498 8 e+001 0 L2.497 8 e- 007 C2.164 6 e- 008 a a 5.386 7 e- 002 4.119 2 e- 012 LCb b 串支路 LC n=- 4.250 8 e+0001 7.080 9 e- 003 3.023 7 e- 012 LCc c 4.345 9 e- 003 1.718 6 e- 013 LCb b 4.532 8 e- 006 2.265 1 e- 007 LCa a 2.767 1 e- 003 2.699 1 e- 013 LCc c

对应高频段奇函的

串联支路 L3.919 1 e- 007 C1.772 5 e- 006LC n= - 2.697 9 e+001a a 1 1.289 6 e- 003 3.784 3 e- 013 LCb b 表 对应低频段奇函数的综合电路的元2 6.869 3 e- 004 7.104 6 e- 013 LCc c

n=4.365 4 e+0012 4.441 8 e- 008 C4.358 4 e- 008La a L3.355 2 e- 002 C3.899 1 e- 012b b n=1.368 5 e+0013 L2.623 7 e- 002 C4.986 1 e- 012 c c 4.952 7 e- 003 1.431 9 e- 011 LC b b L7.685 8 e- 007 C1.702 1 e- 007 a a 2.669 6 e- 002 2.656 5 e- 012 LCc c

n=1.536 2 e+0033 3.618 9 e- 007 C1.959 6 e- 007La a L3.646 7 e- 002 C2.774 9 e- 010b b

结语3 L2.118 6 e- 003 C4.776 4 e- 009 c c

L2.3738 e- 006 C4.263 0 e- 006 a a 首先用矢量 匹配法对 电流互感 器 频

从电路图中可看出由于电感支路的存在保 得 到了各频段 , , , 性的数据频段进了有

给出了该频将 7 , 下转第 页 ( 289 )证了瞬态电流中直流分量的通过图 的电传输函数在基础

Vol.42 No.4 42 卷 第 4 期 ?289?年 月 2006 8 High Voltage Apparatus Aug. 2006 提出越来越高的要求。传统的期停电防性试验 表 2 绝缘缺陷实例 线圈端 支架绝 检修具有一定的盲目性, 存在不能及时发现电气 设备型号 缺陷判断 查结果 缘 tan δ/% 缘 tan δ/% 设潜在绝缘缺陷的不足。设备离线停电试验加 支架不良 支架分层 JCC1 220- 3.5 24.6 的试验电最高为 10 kV, 而运电压远高于此电 器受潮 器身下部有 JCC1 220- 10.8 24.9 , 所停电试验不能真正反映运况下的缘 压 15.2上部油柜及 JCC1- 220 2.0 器身受潮 状况。在线监测统[4 ]步得到发展与完善, 利用 低部有水 ( 干燥后 0.3) 带电介质损耗测试仪在运电

般采用常规的反接线法, 加压 10 kV, 所测 tan δ值, 在线监测是绝缘测试的个必然发展趋势。在线 应 , 监测到的 监测技术已在部分地区开始推广用符合绝缘试验规程规定。当 tan δ值与出厂值或一 时数据能够为电设备实现状态修供强有

升到 UN/3科学依据。 ! tan δ增量超过?0.3%, 设备

续运行。 继

参考文献: 电容式电流互感器一般测量一次对末屏

tan δ值 , 压 为 10 kV。 当 末 屏 对 地 绝 缘 低 于 学勤, 许书燕. 电气试验与油化验 [M] . 北京: 中

版社, 1999. 1 000 MΩ时, 则需测量其末屏对地的 tan δ值 ,

[2] 西南电业管理局试验研究所. 高压电气试验法 [M] . 北: 2 kV, 所测值不应于 2%。当主缘电容量与初始 水利电力出版社, 1990. 值或出厂值差别超过?5%时, 应查原因。如所测 湖南电力行业协会. 力设施试验方法: 输配部分 [M] . 北 [3] tan δ值过最大允许, 存在的缺陷很可

胶垫老化、龟裂螺丝力不均, 造成密封不良而引 [4] 龙 峰, 王富荣, 李大进, 等. 性设备介质损因数在

测方法误差分析研究[J] . 电力科学与工程, 2004( 2) : 19 -21. 起的绝缘受潮、劣化。 [5] 吕延锋, 钟连宏, 王建华. 电气设备绝缘介质损耗测量方法 的研究[J] . 高电压技术, 200,0 26( 5) : 38 -42. 语4 [6] 一种提高 CVT 绝介质损耗及电容量测量准确度的有方法 , [J] . 电力设备, 200,4 5( 5) : 52 -55. 随着电网的不断发展对供电的连

"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""

( 上接第 286 页) 国电机工程报, 2000, 20( 6) : 39- 42 0.35 [3] 孙竹森, 张禹方, 张广州, 等. 500 kV 变电站电磁骚和防护 措施的研 0.25 ( 1) [J]. 电压技术, 2000, 26( 1) : 16- 18 测量数据 /p.u. 仿真数据 0.15 [4] 孙竹森, 张方, 张广州, 等. 500 kV 变站电骚扰和防护 措施的研 0.05 究( 2) [J]. 高电压技术, 2000, 26( 2) : 26- 27 0 7[5] Wiggins C M, Thomas D E. Transient Electromagnetic 610 10 200 inference in substations [J]. IEEE Trans. on Power Delivery, 100 1994, 9( 4) : 1 869- 1 881. ) ?值 测量数据 ( / [6] 仿真数据 吴茂林, 崔 . 电压互感器宽频传输特性的建模 [J]. 中国 0 电机工程学报, 2003, 23( 10) : 1- 5. 相- 100角 [7] 张重远, 梁贵书, 翔. 气体绝缘变电站内 PT 的特快速态 真- 200 7610 10 建模[J]. 中国电机工程学, 2003, 23( 7) : 84- 87, 111. f /Hz [8] Gustavsen B, Semlyen A. Application of Vector Fitting to 图 8 电流

传输函数分成奇、偶两部 分, 并将奇函数 y11 或 y12 of Electromagnetic transients [J]. IEEE Trans. on Power

偶函数转换为 y11

[9] HO E C. RLC Transfer Functions Synthesis [J]. IEEE Trans. , 入接电的方法对奇函数和偶函数进行综合on Circuit Theory, 1956, 3( 9) : 188- 190. 从 而 得 到 了 电 流 互 感 器 不 频 段 的 电 模 型 。 [10] Darlington S. A History of Network Synthesis and Filter PsPice 的仿真结表明该方法正确

Capacitors [J]. IEEE Trans. on Circuits and Systems, January 参考文

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电流互感器宽频等效电路模型的分频段建模

电流互感器宽频等效电路模型的分频

模

-

284-

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HighVoltageApparatus

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Aug.

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文章编号:1001-1609(2006)04-0284-03 电流互感器宽频等效电路模型的分

陈少伟.崔翔

(华北力大学电气工

ormer

CHENShao.wei,CUIXiang (SchoolofElectricalEngineering,NorthChinaElectricPowerUniversity,Baoding071003,

China)

摘要:变电站内开关操时,会在母产生包含着很多高 频分量的瞬态过电压和过电流为了预测这种瞬态过程

频段对二次回路的传导干扰电流.需要建立变电站内 互感器各个频段的模型先用量匹配法拟和测量电流互感 器所得到的宽频电流传输特性数据.然后在到

基础上介绍了一种入端接电阻的二端口网络综合方

了验证该方法的正确.对一台500kV的电流互感器

方法进行了分频段建.并用PsPice软件对电路模型进

仿真计算.其结果明电路模型传输特性和测量得到的

的传输特性吻合

关键词:电流互感:瞬态过电流;网络综合:分频段

中图分类号:TM63文献标识码:A

Abstract:Insubstation,theswitchoperationwillcausethe fasttransientovervohageandhighcurrentincludingagreat dealofhi}ghfrequencycomponentsinthebusbar.Inorder topredictthecurrentstressinsecondarycircuitscausedby thetransientprocess,themodelofcurrenttransformerin differentwidefrequencycharacteristicisnecessarytobeset up.Inthispaper,basedonmatchingvectorquantity method,characteristicdataofcurrenttransfolinerinwide frequencybandisobtainedfirsdy.Thenwiththetransfer function,asynthesismethodoftwoterminalnetworkby meansofconnectingaresistanceattheinputterminalis introduced.Toverifythismethod,amodelof500kVCTin differentfrequencieshasbeenbuilt.Agoodsimulationresult usingPsPicehasbeenachieved,andtheresultshowsthat themethodisaccurate.

Keywor~:currenttransformer;transienthighcurrent; networksynthesis

0引言

电力系统内的磁兼容问题突出地表现为一

系统对二次系统干扰….大量的研究和实验发

在空气绝缘变电内.开关操作是最主要的电磁

扰源,此时会在线上产生非常复杂且含有丰

频成分(要集中在10MHz)瞬态电压或电流瞬 态电流通过流互感器耦合到二次设备中去. 次设备造成干扰l2-s-为了预测某一频段内 的干扰电流,需要建立电流互感器各个频段的电路 模型.国内对互感器模型的建立已经作了一些研究. 但是要工作是建立电压互感器的模型16].对于电 互感器

笔者先采用矢匹配法对测量得到的电流 的宽频传输特性的数据进行了拟和.到电流 互感器的宽频传输函数,然后将传输函数分成奇,偶 两,这样对于每一奇函数或偶函数.其零点将只 会出现在虚轴上.使得传输函数稳定最将奇函数 和偶函数转换成与导纳有的函数,并在输入端接 电阻的基础上分别进行建模,最后将得到的奇函数 和偶函数的两个模型的输入端串联.输出端并 联,从而得到流互感器个频段的电路

1.1输入端接电阻二端口网络Y参数与电流传 输特性的

二端口网络的转移函数是表征二口网络传输 性的要函数,这些转移函数又可以网络参数 来表示.如图1所示,根据二端口网络的性质.传 函数表

==(1)

1.2奇,偶电流传输函数的建

用矢量匹配法对测量电流

基金项目:国家杰出青年科基金(50325723). 作者简介:陈少伟(1979一),男,硕士研究生,研究方向为电压绝

第42卷第4期

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Aug.2006'285.

l(s)

——-.?—_c

12(S)

,v

--------—

3-一

图1输入端援电阻的二端口嗍

特性所得到的数据进行换和有理逼

…

-

%

+...+

'"+a~s+

+D0

ao(2)

其中:点%及其对留数c既可以是实,也可 以是共轭复数:d实数;?是极点总数. 式(2)中分多项式与分母多项式的阶数相同. 将式(2)分解成偶函数和奇函数的和,可写成:

其中:)=;

偶函数日(s)可写

和

式(1)相对比,可

yll=(s)/D.(s),Rl=l. 奇函数(s)可以写为(s)=,

和式(1)相对比,可

yn=D.(s)/D(s),RI=IQ. 1.3电路

如果已知只含LC元件的端El网络的Y参 数.且它们可以表述成以下形

:

譬+毫磐

譬+毫磐22

一

譬+毫器f,JlEJ

/qlI>0,K22I>0 IK1lK22一(Kl2)?0,i=0,l,2,…,n,?

式(4)就可以写成如下矩阵形式:

1

y=】,)+l,")+l,(5)

l=1

式(5)中的矩阵可用2所示的二端口网络实 现,元件均为电感,其

y}(K.K

y}(2:(:0一(6)

y}

图2感性阻抗所对

图3电感和电容串联所对应的模

式(5)中的阵可用图3所示的二端口网

现,其中:

y(KK

l,KK(7)

y.

(i)2s

n

它们均是LC串联电路,l/V=,其中:,J= 1/2K'';C=2K''.

式(5)中的矩阵】,'图4所示的二端El网 络实现,元件均为电感,其

(?)(?)(?)

Y6=s(KIl—nKl2)

Y(n一nK(8)(n22一nl2)(8) (?)(i)

Y.

--

--8/1K12

图4答性阻抗所对应的模

上述电图中变压器的变比n的符号取与 .,相同,果负值,可把理想变压器的输出两断 点颠倒一下来实现.变比n除了满足式(6),(8)中 的条件以外,还应该

??(9):

从式(3)的推导可以得到网络的Y..和Y.:参数, 于电流传输函数对没做要求,因此以根据需 要选取,一般取的极点与Y..相同,其对应的留数 应足式(4)中

在得到上述矩阵表的电路之.将他们并联 起来,即可得到l,矩阵所表示的电路模型,见

从图中可以看出.理想变器的采用.保证了二端El 网络并联时连接的正

同理,用上述方法

?

286?

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2o06

将偶函数和奇函数两个电路模型输入端串联.输出 并联.就可得到该频段的整体电模型.见图6. 图5并联综合电路图6电流传输函数所对应的路模型 2

对一台500kV,额定电的变比为1250A/1A 电流互感器在1OHz,2OMHz频率范围内进行了 测量.并用矢量匹配法对测量数分两个频段进行了 拟和.得到了该互感器的分频段电流传输函数.下面 用上述网络综合方法对该CT进行频段模 2.1低

该频段的频率范围为10Hz,826kHz.拟和 到的电流传输函数的阶数为6用上述方法对该 频段的偶,奇传输函数分别进行建模.得到的件参 见

表1对应低频段偶函数

表2对应低频段奇函数

从电路图中可以看出,由于电感支

图7电压互感器低频段的传输特

段PsPice的仿真结

2.2高频段的电路模

该频段的频范围为826kHz,2OMHz.拟和得 到的电流传输的阶为6阶.用上述方法对该频 段的偶,奇输别进行建模.得到的元件参数 见表3,表4.图8给出了该频段PsPice的仿真结果 表3对应高频段偶函数的综合电路的元件 LC串联支路nl=-4.2508e+000 表4

首先用矢量匹配法对测量电互感器宽频特 的数据分频段进行了有理逼近.得到了各频段 的电流传输函数.在此基础上,(下转

20170427-电流互感器的物理结构与等效电路模型

电流互感器的物理结构与等效电路

普高(杭州)科技开

电流互感器一个常用的磁元, 它一般被用来检测电路中某一路的交流电流信号。 其 物理结构似变压器,也有两个绕组,因为被检测的电流(原边)往往很大,检测 后的电流信号(副边)且通常很小, 所以其原边的匝数要比副边的匝数少许多,故也可以 成是一个升压变压器,或者是一降流变器,但传上且把

(a) 物理结构 (b)

图 1: 电流感器的物理结构及其等效电路

图 1 (a)是电流互器的实际物理结构,用形磁芯实现,原边 p N 匝,副边 s N 匝,用推 导变压器等效模

dt

d N v p

p Φ= (2) dt d N v s s Φ= (3) 由式(1)可得:

) s s p p c

i N i N R ?=Φ1 (4) 将式(4)代入式(3)

dt

L i i N N dt d R N v s ms s p s p c s s m 2di ][=?= (5) 另外,再由式(2)和

p

s p s N N v v = (6)

电流互感器T型等效电路和叠加定理在错误接线分析中的应用实例

电流互感器 T 型电路和叠加定理在错误接线分析中的应

【摘要】在本文研究中,将电流感器 T 型等电以及叠加定理综合应 用于电互感器错误接线的分析中,对相关的注意事项与分析要点进行阐述, 望

【关键词】电流互感; T 型等效电路;叠加定理;错

在当前的电系统剂量现场检验工作可能发现这样一种情况:即系统 部有关流互感器装置所对应的二次回路接线处异, 但二次回路的错误 接线并没有诱发二次开路方面的问题。 这种特殊错误接线情况使得有关功率表 达式的分析往往不够精准与科学。故而,本文在引入电流互感器 T 型等效电路 及叠加定理的条件下,对线性电路中存的错误线问题进行分析与研

1、 T 型效电路以及叠加定理理论

对于一个正常行的店里系统而言, 在将边个物理量归算至原边的状态 下,能将有的电系统转化并处理为 T 型等效电路。归算的关在: 现对二次侧绕组匝数与一次侧绕组匝数的合理转, 但转变过程中剔除了对一 次侧绕与二次侧绕组对应电磁关系的影响。 对于电流互感器而言, T 型等效电 路作用之下能够充分反映变压器所对应的电磁关系,准代表实际的变压器。 在应用于对电流互感器相参数变量的中, 具准确性高以

而从叠加定理角度上来说, 对于个整的线性线路而言, 任一支路上 过的流或电压都可以视作:电路当中独立电源作用的情况下, 该支 路所产生电流或者电压的叠加代数和。 换句话来说, 在路存在唯一解的基本情 况下, 线性电阻电路当中任意结点位置的支路电压或电流都可以既定参数叠加的 方式表示。 而, 可应用各个电源作用效果的叠加处理, 获取路的实际运状 态,

2、错误接线分析中流互感器 T 型等效电路以及叠加定理

例如(如图 1) ,在配有 3*低压电流互器装置以及 1*相四线多功能电能 表装置的情况下, 发生二次回路接线误未造成二开路的接线异常现象, 直 接行功率表达式分析的难度比较大。 故, 建在下, 充分利用电流互 感器 T 型等效电路的相关原理本问题进分析。需要注意的一点:由于在 整个电力系统当中, 电互感器装置所对应的一次电流大小仅受到客户负荷水平 的影响, 故而在将一次电流换算值二次侧数值的过程当中, 二次回路的运行状态 不会对换算数值产生影响。 为此, 可以简单的将整个电互器装等同于电流 源。由于电互感器所应的 T 型等效电路为状态,故而也够制形成 该 T 型等效电路所对

电流互感器

电流互感器

1. 电流互感器的配置和选

（1）正常工作条件——一次回路，一次回路电压，二次回路电流，二次回路电压，二次侧负荷，准

（2）短路稳定——动稳定倍数，热稳定倍

（3）承受过压能力——绝缘水平，泄露

（4）环境温度，最大风速，相对湿

2. 电流互感器选择的具体技术条

（1）型式：电压互感器的型应根据使用环条和产品情况选择。 6～20kV 屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构或树脂浇注绝结构的

35及以上配电装置，一般采用树注绝缘结构的独立电流互感器； 有条件时，应尽量采用套管式电

（2）一次回路电压： Ug ≤Un

Un 为电流互感器额压；Ug 为电流互感器安装处一次回路工作

（3）一次回路电

I g·max为电互感器安装处的一次回路最大工作

I 1n 为电流互感器原边额定电

（4）准确等级：电流互感器的确等级与电压互器同，需先知电流互感器二次路接入的测量仪表的类型及对准确等级的要求，并按准确等级求最高表

（5）二次负荷S 2： S2 ≤ Sn

由于电流互感器次额定电I 2n 以标准化（5A 或1A ），电流互感器

量S n ，制厂也常用定负荷阻抗Z n 的形式给出，所以电流互感器二次

主要决定于外接阻抗Z 2。

（6）动稳定

i ch ≤ √2I1n Kdw (5-3)

式中：Kdw — 电流感器的动定，它等于电流互感器极限通过电流峰值idw 与一次绕组额定电流I1n 值

K dw = idw /√2I1n (5-4)

imax — 断路器极限通过电流

（7）热稳定

I∞2tdz ≤（I 1n Kt）2 （5-5）

式中：Kt — 电流互感器的1秒热稳定倍

本变电站设计35kV 、10kV 均选用套管式电流互感器，配置情况详见接

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