段友949234
折板反池是利用在池中加一些流元以应应应应应应应应应应应应应应应应絮凝所要求的絮状,使能量失得到充分利,能应应应应应应应应应应应应耗与耗所降低,停短的一凝反池。应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应折板反池可布置成流式或平流式两。里采用应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应应筋混凝土流式
平折板反池一般三段,其布置可分采用应应应应应应应应应应应应应应应折板、平行折
1,第一段，相折
-1 G=100s,t?120s。
2,第二段，
-1 G=50s,t?120s。
3,第三段，
-1G=25s,t?120s。
4GT应?2×10
第一、二折板角可采用应应应应应90?,折度应应b
1.0m。第二段中平行折板的距等于一段折板的峰
反池尺寸算:应
1,第一段，相折
应应参数:
应
应
板
应应应应相
应
应应应折板
效
泥
应，出,水管直径D=0.25m
折板反池应应应应B=a=1.0m,1
折板反池应应应应L=5.5m,1
折板所占体应V1
V132abc3h3Dac=+(+)
=×.×.×.+×.+.×.×.32100501530502510015
=.2738m3
折板反池水区域体应应
V2L1B1h2V1=××-
=.×.×.-.5510352738
=.1651m3
反应应应T
TV2Q1651m3003681m3s4485s==../=.因应T=448.5s，120s,所以合理。体厚度取应应应
L×B×H=5.5×1.0×4.0m111
相折板水失:应应
应应应应放
h1ξ1v12v222g=-式中,h——应应应应应放段水失，m,,1
峰速v——0.25,0.35m/s,1
谷速v——0.1,0.15m/s,2
ξ——应放阻力
取v=0.3m/s,v=0.13m/s,应h121
h10503201322981865103m=.×.-.×.=.×-
应应应应应
h21ξ2F1F22v122g=+-式
2 F——相峰的面，
2 F——相谷的面，
ξ——应段阻
22由应
h211005120720322988396103m=+.-...×.=.×-
应应应应应应应应应一个放的合
应应应应弯或孔
hiξ3v022g=式中,h——应应应应应弯或孔洞的水失，m,,i
v——应应应应弯或
ξ——应应应应应应应应应应应孔洞的力系数,
v0QS0036814314025207503ms==.×.×.=./
h应=.×.×.=.18075032298005170m
h出=.×.×.=.30075032298008617m
应应应应水失
hnhhi211026102005170008617=+=×.×-+.+.
=.03533m
取应0.4m。
2,第二段，
应应参数:
应
应
板
应
应应应折板
效
泥
应，,水
折板反池应应应应B=a=1.0m,2
折板反池应应应应L=5.5m,2
折板所占体应V3
V329abc3h3Dac=+(+)
=×.×.×.+×.+.×.×.29100501530502510015
=.2513m3
折板反池水区域体应应
V4L2B2h2V3=××-
=.×.×.-.5510352513
=.1674m3
反应应应T
TV2Q1674m3003681m3s4547s==../=.因应T=454.7s，120s,所以合理。体厚度取应应应
L×B×H=5.5×1.0×4.0m。222
平行折板水失:应应应应
hξv22g= 式中,v——
ξ——每一90?弯道阻力
h0602022981224103m=.×.×.=.×-上下弯或孔失应应应应应应h与相
hnhhi241224103005170008617=+=×.×-+.+.
=.01672m取应0.2m。
3,第
应应参数:
应平行直板b=1.0m
平行直板高d=2.0m
平行直板厚度c=0.15m
应应应应应平行直板有效距
应应应应相折
应应应应折板反池超高h=0.5m1
有效水深h=3.5m2
应泥区高h=0.5m3
应，出,水管直径D=0.25m
折板反池应
折板反池应应应应L=3×l+2×c=3×1.5m+2×0.15m=4.8m,3
折板所占体应V5
V52abd=
=×.×.×.2100520
=.20m3
折板反池水
V6L3B3h2V5=××-
=.×.×.-.48103520
=.148m3
反应应应T
TV6Q148m3003681m3s3885s==../=.
因应T=388.5s，120s,所合。体厚度取应应应应应应应应应0.2m,第三段池体尺寸应应应应
平行直
平均流速v=0.05,0.1m/s,取0.08m/s,按180?应应应应弯
板水失:应应应应应应
hnh203008229801959103m==×.×.×.=.×-可以忽略不。应应
折板反应池[新版]
折板反应池
折板反应池是利用在中加设一些扰流元以达絮凝要求絮流状态，使能量损失得到充分用，能耗与药耗有所降低，停留时间缩短的一种絮凝反应池。折板反池可布置成竖流式平流式
平折板反应池一般分为三，布可分别采用相对折板、平行折板及平行直板。各段
1)第
-1 G=100s，t?120s。
2)第
-1 G=50s，t?120s。
3)第
-1G=25s，t?120s。
4GT
第一、二段折板夹角可采用90?，折宽度b采用0.5m，折板长度为0.8,1.0m。第二中平行折板的间
反应池尺寸计算:
1)第
设计参数:
折板夹角90?
折板长a=1.0m
折板宽b=0.5m
折板厚度c=0.15m
相对折板峰距b=0.5m 1
相对折板数n=5
折板反应
有效水深h=3.5m 2
贮泥区高h=0.5m 3
进(出)水管直径D=0.25m
折板反应池
折板反应
折板所占体积V 1
折板反应
反应时间T
因为T=448.5s,120s，所以设计合理。墙体厚度取0.25m，则第一段池体尺寸
L×B×H=5.5×1.0×4.0m 111
相对折
渐放段
式中，h——渐放段水头损失(m); 1
峰
ξ——渐放段阻力系数ξ=0.5。 11
取v=0.3m/s，v=0.13m/s，
渐缩段
式中，h——渐放段水头损失(m); 2
2 F——相对峰的断面积(m); 1
2 F——相对谷的断面积(m); 2
ξ——渐放段阻力系数=1.0。 2
22由设计F=0.5×1.0=0.5m;F=1.207×1.0=1.207m，则h 122
转弯或
式中，h——
v——转弯或孔洞处流速(m/s); 0
ξ——弯
总水头损失
取为0.4m。
2)第二段(平行折板) 设计参数:
折板夹角90?
折板长a=1.0m
折板宽b=0.5m
折板厚度c=0.15m
相对折板数n=5
折板反应池超高h=0.5m 1
有效水深h=3.5m 2
贮泥区高h=0.5m 3
进(出)水管直径D=0.25m
折板反应池
折板反应
折板所占体积V 3
折板反应
反应时间T
因为T=454.7s,120s，所以设计合理。墙体厚度
L×B×H=5.5×1.0×4.0m。 222
平行折
式中，v——
ξ——
上下转弯或孔洞失h与相对折板一样。所以总
取为0.2m。
3)第
设计参数:
平行直板宽b=1.0m
平行直板高d=2.0m
平行直板厚度c=0.15m
平行直板墙有效距离l=1.5m
相对折板数n=2
折板反应池超高h=0.5m 1
有效水深h=3.5m 2
贮泥区高h=0.5m 3
进(出)水管直径D=0.25m
折板反应池
折板反应池净长L=3×l+2×c=3×1.5m+2×0.15m=4.8m; 3
折板所占体积V 5
折板反应
反应时间T
因为T=388.5s,120s，以设计合理。墙体
平行直
平均流速v=0.05,0.1m/s，取0.08m/s;按180?转弯损失
可以忽略不计。
CB
AA'
C'B'
折板反应池平面图
A—A'剖面图
C—C'
新型机械_折板组合絮凝反应池的试验研究
新型机械 +折板组合絮凝反应池的
1 2 周静 , 王宁
( 1. 陕西市政建设
) 沈阳分公
摘 要 : 将机械和水力两絮凝形式相结合 ,研发一种新型机 +折板合絮凝反器中 试装置 。通絮凝验对影响反应器絮效果的搅拌轴转速、搅拌桨直径、流量及折板等因素进行 了研究 ,并对该絮凝反应池的佳运行参进行了试验分析 。结果表 ,该反应器有良好的除浊 效果 ,从而为今后实际工程中的应用提了
关键词 :
( ) B 章编号 : 1673 - 9353 2009 02 - 0026 - 04 中图分
Exper im en ta l re sea rch on a n ew type of m echan ica l a g ita t ion an d
ba ff le f loccu la t ion rea c tor
1 2Zhou J ing, W ang N ing
( 1. S haanx i M un icipa l Eng ineering & A rch itectu re D esign R esea rch Institu te C o. , L td, X i’an
710032, C h ina; 2. B eijing A rch itectu ra l De sign Institu te of C h ina C onstructio n
)S henyang B ranch, S henyang 110014, C h ina
A b stra c t: Com b in ing w ith m echan ica l and hyd rau lic floccu la tion, a new typ e of m echan ica l agita tion and baffle floccu la tion reac to r p ilo t equ ipm en t wa s de signed. The fac to rs influenc ing floccu la tion, such a s ro ta tiona l sp eed of agita tion shaft, agita tion p rop e lle r d iam e te r, flow and baffle s in the reac to r we re stud ied by the floccu la tion te sts. A nd the op tim a l op e ra tiona l p a ram e te rs of the floccu la tion reac to r we re exp e rim en ta lly ana lyzed. The re su lt showed tha t tu rb id ity cou ld be removed effec tive ly by the new typ e floccu la tion tank, and it p rovided refe rence da ta fo r the app lica tion of p rac tica l enginee ring.
Key word s: m echan ica l; hyd rau lic; agita tion; baffle s; floccu la tion reac to r
在给水净化和废水物化处理的凝、沉淀、过滤: 水搅拌式和机 凝反应主要分成大类 [ 1 ] [ 4 ] 等工艺中 ,混凝是其中的关键 。混凝反应第一阶 械搅拌式 ,其中水力絮凝运行维护费用低 、管理 [ 5 ] 方便 ,但不便调节 ,机械絮凝则刚与之相反 。 段是药剂的扩散及胶体的脱稳 , 这是个
因此 ,研发一种兼具两凝形式优点的絮凝反 的过程 , 一般在 1 s内即可完
应器将是一项重要的研究。由此 ,笔者提出了 间的碰撞 、凝聚 。达到高效
一种新型的可调式 /式械 +折板絮凝反应器 , 当地选择并使性能优良的
并研究了该絮凝反应器机搅拌轴转速、搅拌桨 絮凝反应器 。目我国给水厂
设施大多根据传统絮凝剂的净特点设计 ,技术设 直径、流量后段折等参数对凝效果的影响。[ 2 - 3 ] 备落后 ,不能充分发挥新型高效絮凝剂的作用 。 1 试验装置与方法因此 ,开发研究高效絮凝相适应的新型絮凝反 111 验装置应器势在必行。 根据设计手册中的机械反应池折板
?26?
2009年 4 静 ,等 :型机 +折板组合絮凝反应池的试研究 第 3卷 第 2 月 期 准 ,将组絮凝反应器设
() cm 的格方池 见图 1 。第一格由
搅拌机组成 ,其
第二、三格由尺寸
波折板组成 ;第
的平直折板组成。
3 方形机械搅
搅拌装置采用 A31型高效轴流式搅
图 2 搅拌轴转速对出水浊
F ig. 2 Influence of ro tat iona l sp eed of agita tion shaft
on effluen t tu rb id ity
不利于浊度去除。这是因为当搅拌
时 ,混凝剂的散性较差 ,混凝剂与胶体
机会减少 ,电和作用降低 ,不利于絮体的
反当搅拌轴转速高时 ,由于产生过大的剪
易导致微絮体碎 ,同样不利于较大絮体
时 ,试验结果
拌轴转速略大 ,对于大直径搅拌桨 ,则能使搅拌轴 图 1 絮凝应器模型装置示意 速过大。因 ,选择适宜搅拌轴转速才能发挥 F ig. 1 Schem a tic d iagram of floccu la tion react o r 其作用 ,促进絮体形成良好 ,在试验用的搅拌桨 1. 2 试验方法径中 ,机絮凝搅拌轴转速在 60 ,80 r /m in 内较合 采用静沉法反映絮凝效果。试验中分改变
凝池的机械段搅拌轴转、搅拌直径、中后段的折板 212 搅拌桨直
3 及流量等参数 ,用 1 000 mL 量筒取处理出水 ,静在固定流量 Q = 2 m/ h,
()沉 20 m in 絮凝体沉降稳定
PAC 左右 ,采用六联搅拌机进行试验 , 确定絮凝剂
的最佳投
2 试验结果与讨论
211 搅拌轴转速对絮凝
为研究反应器的机械絮段搅轴转速对絮 3 凝过程的影响 ,在固定流
径分别为 40 , 45 和 50 cm 的条件下 ,进行了搅拌轴
转速变化对出浊度影响的对比试验 ,结
所示。
由图 2 可 , 在不同的机械搅拌
下 ,搅拌轴速的改变对出水浊度有一定
图 3 搅拌桨直对水度的影响 其中 40 cm 搅拌桨直径在
F ig. 3 Influence of agita tion p rop e lle r d iam e te r 时 ,以及 50 cm 搅 拌桨 径 在 拌 轴 转 速 为 60 on effluen t tu rb id ity r /m in时对出水浊度的响较为显著 ,并且这两个条从 3 可以看出 ,搅拌桨直径大小对水浊度 件下 出
有一定的影响 ,同
果有改善的趋势。但根搅器输入功率计算公式 上述结果表明 : 机械搅拌
?27?
第 3卷 第 2供 技2009年 4 期 月 可以得知 ,在一转速下输
增加 ;尽管增
功率也随之增加 ,即运行成本相应地提高 。因此 ,在
选择搅拌桨直大小时 ,需要综合考虑
运行成本 。
213 流量对絮凝效果的影响
固定机械搅拌直径为 50 cm ,
不同的转速 , 改变反应器的流量 , 出水
图 5 中段折板的设置对絮凝效果的影
F ig. 5 Influence of baffle s a t m idd le and la st
stage on floccu la tion
图 4 流量对出水浊度的影响 图 6 放置折板时的出水絮体显微片 F ig. 4 Influence of flow on effluen t tu rb id ity F ig. 6 M ic ro scop ica l p ic tu re of effluen t floc s w ith 图 4可见 , 着流量的改变 , 水浊度的最 baffle s in the reac to r 低值所对应的搅拌轴转速也改变 ,在流
( )絮凝效果所
量低时。这是于在流量高时紊流密度更
外界提供较小的流强度 ,就能产生较多的
促使颗粒有效地撞 ,进而达到较好的絮凝
在流量低时适地增大搅拌轴转速也能
水浊度 ,但转
大絮体形成 ,响絮凝效果 。因此 ,这也
的水力絮凝反器经常遇到的问题 ,即
无法达到流量时的絮凝效果 ,除非改
置 ,但在实际生产运行管理中是不可能完全 。 图 7 不放置折板时的出水体显微照片 而该絮反器只要简便地节械段搅拌速 F ig. 7 M ic ro scop ica l p ic tu re of effluen t floc s w ithou t 至适宜范围内 ,就可在低流量时也达到较好的絮凝 baffle s in the reac to r 效。 由图 5可见 , 在中后部不设置折板时 , 由于出 214 后段折板的设置对絮凝效果的影响 水的絮体静沉速度较慢 ,出水度也随
为研究反应器中后段折板设置对絮凝过程的 比图 6 和图 7可见 ,放置折时出水静沉得到的絮 响 ,将反应器道分为两部行絮凝效果试验 。 体比不放时光滑、密实且粒径较大 ;这中在反应器中固定机械搅拌桨直径 ,随着搅拌转速 后部折板起到进一步促使颗粒成长 、增加絮体微粒 的改变 ,所有中后段流道不置折板 ,与所有中后 密度的作 。因此 ,若在反应中后段全部设置折 段流道均放置折板的絮效果进行了比较 ,结果如板 ,虽然水头损失相应地增加了 ,但絮体
图 5 所示 ,经微大的絮体见图 6、图 7。密实度增强 ,因也提高了絮
而提高
试验结果表 ,若希望反应器既能
?28?
2009年 4周 静 ,等 :型机 +折组合凝反应池的试验研究 第 3 第 2 月 期 絮凝效果 ,又能使水头损失减少最小 ,就必须依据絮 ,才能得
凝剂的化学反应特及其絮体颗粒长速 ,及 此 ,该新型絮凝反应器在设最佳搅拌轴转 调整反应器中折板设置的间距和数量 ,使达到最 速及搅桨直径
佳设置参数 ,以获得处理效果。 水水质变化情况下 ,能保持较
也为今后的水
通过研究新型械 +折板组合絮凝反
参数的改变对度去除效果的影 , 得了如下 参考文献 : 结果 : 武道吉 ,谭风训 ,王江清.
? 机械搅拌轴转速过或过高都不利于絮 ( ) 理技 , 1999, 25 3: 171 - 173.过程 ,在该试验中 , 搅拌轴转速在 60 ,80 r /m in 内 胡修 ,
[ A ]. 中土工程学会水工业分会给水委员会第八 才能达到
次年会 [ C ]. 2001. ? 搅拌轴转速相等时 ,随着搅拌直径的增 刘鹏 ,翟华丽 ,曲莹. 流扰流组合涡混合反应器的 [ 3 ] 大 ,絮凝效果一的改善 ,但相应的输入功率也增 ( ) 应用研究 [ J ]. 环境科学与技术 , 2006, 29 2: 93 - 94. 加 ,因 ,选择直径尺寸时需考虑运行成本 。 [ 4 ] 严世 ,范瑾初. 给水工程 [M ]. 北京 : 中
? 流量高时搅
武道吉 ,吴濂河 ,修春 ,等. 水处理絮凝艺的优化 低出水浊度 ,而流量低适当地提高搅拌
( ) 设计运行 [ J ]. 中国水排水 , 2002, 18 1: 61 - 64. 能达到良好的凝效果 。 ? 只
E2m a il: zjhe llo@ 126. com 颗粒增长速度 ,并使水头损失
收稿日期 : 2009 - 03 - 01
()上接第 25 页 4 结论
? 混凝沉淀 - 超合工艺对引黄水库高藻 为保证超滤长期
水中藻类的去除效果显著 ,出水浊度低于 0. 1 N TU , 进行正反冲洗 ,从而消耗一部分产水 ,约占整个产水 有机物的去除可达到 35 % ,出水中未检测出致 的 6 % ,8 % 。若将冲洗废水回流至预处理工艺 病微生物。 的前 ,组合工的总产水率可达 99 %以上 。 ? 预能有效减缓膜污染 ,延长膜的化学 312 运行用分析 清洗周。 超滤系统的能耗包括原水泵 、反洗泵 、电气柜等 ? 超滤组合工艺的总产水率可达到 99 % ,运 部 分 的 电 耗。超 装 置 的 吨 电 耗 为 0. 093 3 - 1 ) (行费用约为 0. 103 元 / m?d ,具较高的技术 kW ?h,反洗泵、电控制系统的吨水电耗为 0. 009 经济可行性 。kW ?h,整个超滤系统的吨水电耗
化学清洗药剂
钠等常用药剂 ,
5 个月 ,冬季为 2 ,3 个 , 吨水清洗费用到 0.[ 1 ] 李圭白 ,杨玲. 第三代
01元。滤为核心的组合工艺 [ J ]. 给水
( ) 4: 1 - 6. 若超滤膜的通常使用寿命 5 年计算 ,即 5 年为
一个换膜周期 , 计算得出吨水本的换费用 ( ) 作者简介 :陈杰 1978 - , 男 , 工学博士 , 要 0. 048元左
( ) 若电费以 0. 5 元 / kW ?h 计 , 超滤
?29?
竖流沉降池计算
竖流式
1. 池直径或正形长与有效水深的比值 ≤3,池直径一般
2. 当池直径或正方边 < 7m时,澄清水沿周边流出。个别当直径="" ≥7m="">
3. 中心
4. 中心
1)反射板
2)反射板直
3)反射板
4)反射板
5)中心管下至反射板表面之的隙高 0.25-0.5m ,缝隙中心污水流速,在初 次沉淀池中 ≤30mm/s,
5. 排泥管下端
6. 浮渣挡板距集水 0.25-0.5m ,高出水面 0.1-0.15m ,淹没深
电池厂 400立方竖流沉降池计算
方案一
电池厂生产污水为 400m 3/d=17 m3/h=0.28 m3/min=0.0047 m3/s。
一、混凝池的计算:
混凝池停留 20min ,混凝池为 0.28 m3/min*20min=5.6 m3,
设:混凝段直径 2m ,高 1.5m ,容积为 1*1*3.14*1.5=4.71 m3,
设:泥斗高 1m ,
混凝池的有效容积
二、竖
竖流沉降池的设计量 400m 3,设计升流
中心管直径 d 0=√ 4*0.0156/3.14=0.1413 m 取 0.15m ,
喇叭口直径 d 1=1.35* d0=0.2025 m
反射板直径 d 2=1.3* d0=0.195 m
有效水深(中心管高度) h 2=3.6*U*t=3.6*0.7*2=5.04 m (降时间为 t=2h) h 2=3.6*U*t=3.6*0.7*1.5=3.78 m (降时间为 t=1.5h) 中心
沉淀区面积 A 2=q mix /U =0.0047/0.0007=6.7 m
A = A1+ A2=0.0156+6.7=6. 7156 m
沉降池直径 D=√ 4*A /3.14=2.925 m 取 3m
集泥斗高度 h 5=3-0.3/2*Tan45=1.35 m
竖流沉降池总高 H =0.3+4+0.3+0.3+1.35=6.25 m
方案二
电池厂生产污水
为 25 m3/h=0.42 m3/min=0.007 m3/s。
一、混凝池的计算:
混凝池停留 20min ,混凝池为 0.42 m3/min*20min=8.4 m3,
设:混凝段直径 2.5m ,高 1.5m ,容积为 1.25*1.25*3.14*1.5=7.36 m3,
设:泥斗高 1m ,
混凝池的有效容积
二、竖
竖流沉降池的设计量 25m 3/h, 计上
中心管直径 d 0=√ 4*0.023/3.14=0.5414 m 取 0.55或 0.60m , 喇叭口直径 d 1=1.35* d0=0.7425或 0.81 m
反射板直径 d 2=1.3* d0=0.71或 0.78 m
有效水深(中心管高度) h 2=3.6*U*t=3.6*0.7*2=5.04 m (沉降时间为 t=2h)
h 2=3.6*U*t=3.6*0.7*1.5=3.78 m (沉降时间为 t=1.5h) 中心管端至反射板表面之
沉淀区面积 A 2=q mix /U =0.007/0.0007=10 m
A = A1+ A2=0.023+10=10.023 m
沉降池直径 D=√ 4*A /3.14=3.58 m 取 3.6m ~4m
集泥斗高度 h 5=3-0.3/2*Tan45=1.35 m
竖流沉降池总高 H=0.3+4+0.3+0.3+1.35=6.25 m
集水池计算:400m 3/d=17 m3/h
车间各
(1) 、两班制生产时:
含汞废水:6:00~9:00、 18:00~21:00时为两个高峰期,各占该废水
含锌废水:9:00~11:00时、 21:00~23:00时为两个高峰期,各占该废水
(2) 、单班制生产时:
含汞、锌废水:8:00~11:00时、 18:00~19:00时为两个高峰期,各占该废
8:00至 23:00的 15小排水时, 60%
竖流折板絮凝原理及其工艺设计
第20卷第2期
有 色
1999年6 月
竖流折板
刘 强
(南昌有色冶
Ξ
〔摘 要〕从水力学分了净水厂中竖流折板絮凝池的基本原理, 阐述了流折板絮凝池
〔关键词〕折板絮凝原理 1 前言
在给水净
凝反应是一个十分重要的环节, 它的程度对净水的后续处理影响很大。时, 它又是一复的物理化过程, 一般分为混合和絮凝两个阶段。在合阶, 通过快混合设备使混凝剂能迅速而均匀地扩散于水中, 以造良好的水解和聚合条件; 同时, 胶体脱稳随即完成并借颗粒的布朗运动和紊水流进行凝, 在此阶段不要形成大的絮凝体。而絮凝阶段, 水在力或机械搅拌下产生体运动, 造成水中颗粒碰撞从而形成具有良好沉淀性能大的
絮凝池形式较多, 分水搅拌式和机械搅拌式大类, 搅拌有隔板凝池、折板絮凝池、穿旋流絮凝池、网絮凝池等。如何提高絮凝过程的效率, 缩短絮凝时间, 以减小絮凝池的容积, 是絮凝池设计的一个重要题。而竖
Ξ
适用范围较
2 竖
竖流折板
基础上发展起来的, 它是将竖流隔板池的平板隔板改成具有一定角度折板。其基本工原是, 通在絮凝池内设一定数量的折板, 加入絮凝并经分混合的流进入上下夹间通道, 通过折板间形成的缩放或拐弯造成边界层分离现象, 并产生附壁紊流耗能, 在絮凝池内沿程输入微量而足的能量, 增水流内部颗粒的对运动、相互碰撞, 有效地提高输入能的利用率和容积使用, 以缩短絮凝时间, 提高絮凝体的沉降性能, 从达到
折板絮凝按折板合形式, 可分同波板异波折板两种类型(如1所示) , 两种折板絮凝类型的水动力学条稍有不同, 下将
折板可以
收稿日期:1998-11-20
?64?
有 色 冶 金 设 计 与 研
波折板絮凝。波谷造成的转角形成水流运
动的干扰物, 继流来的水流, 遇扰流势必变原的流向, 部分脱离边界朝一方向流去, 水流出现少量的离解。分离点以下, 将有流来填充, 从形成小回
造场所, 使流速分改组, 据有关测资料, 波峰流速主流区流速相近, 而波谷处流速低, 出现微小涡旋, 涡旋不断形成, 不断释出, 且在这种折多弯流中, 主流
。
图 (1) 212 (1) 有较好的絮凝效
, , 式。当水流通过时, 种通道的渐变缩放使水流速发生变化, 水流通缩口时, 流速增加, 水流经过口时, 流速减小, 这种速的变化可形成淹没式射流。在上下缩放口处, 水流的动能差很大, 射流水舌增加, 水流剧的紊动, 这种脉冲式紊动每经过一个放口就要重现次, 保持了颗的碰撞频率, 达到了分散加能的作用, 而
以上两种形式的竖流板絮凝, 主要由于折变向成摇振荡或折板的缩放成脉冲振荡, 振荡充满整个絮凝过程中。我们可以将折板的每一个转角处、两折板之的空间视为CSTR 型单元
元反应器串联
中的折板构造, 从而保证了水中颗的撞频; 另外, 为了防止凝体在水流振荡运动中被剪坏, 全过程流速沿程减, 分段控低流
(2) 较小能耗。由于流速, 应水头损失就小, 其大部分能量消耗在颗粒的碰撞上, 能量利用较合理, 以较小
(3) 结构紧凑, 池体积。于絮凝效率高、絮
(4)
(5) 不用械动力设备, 维护管
(6) 折板可
4 竖流
3 竖
通过以上分析, 们可以总结出竖流折板絮凝池有如下
的几个问题
411 絮凝时间
室外给水
第2期刘强:竖流折板絮凝原理及
?65?
凝池的絮凝时间为6～15min , 但多来各水厂实践证, 絮时间不宜少于10min , 否则, 可能出现絮凝池对原水水质的变化适应性差、絮凝效果不理想而增大耗药量的情况, 因此, 建议竖流折板凝池设计间10～15min 为宜。412 竖流折板絮凝
絮凝池多采用3段, 段为异波折板, 以增大水头损失和流速
水区, 转角过大, 弯就小, 扰流用小, 多采90°120°波折角。波折数则取决
由于折板间距小, , 竖流折板絮凝常用于中、小水厂, 而
的措施来设计折板絮折板, 后段为平板, 使G 值
池, 以增强水流作用。在絮凝过程中, 竖向流速应
流速为0125～0135m/s , 中段
0125m/s , 末端为0105～0115m/s 。
40000m 3/d , 采用2413 排泥
, 每池设计流20000m 3/d , 采用
见图2,
414 絮凝池的G T 值
在絮凝反应工设计中, 无是何絮形式, 为了作定控制, 应对絮凝池的G 、T 值进行校。对于水力搅动
μ式中, G 为平均流度; γ为水的单位重, 即ρg ; h 为絮凝中
μ为动
G =
竖流折板
50s -1, G T 值大于2×104, 各反应段
表1 折
名称
G ,s
-1
图2
前段
60～100120～150
中段
30～50120～150
末段
15～25120～150
絮凝时
流速:分三段, 一段0132m/s , 二段为0123m/s , 三
排泥方式:穿孔管引出排泥管。
T ,s
415 折板的设计
在竖流折板絮凝设备中, 响应效果的主要因素为折板间距、转角和波折数。
6 结束语
自1978年在江苏省六合县水厂建成
国内第一座
?66?
有 色 冶 金 设 计 与 研
竖流折板絮
但作为一种较新的絮凝工艺, 有多问有进一步研究, 絮凝反应理有待进一步探讨, 设计方法及参数的选取有待一步完善, 折板
(上接第62页)
要是对设
①将抽象
的条件、要求和, 如建筑高度、建筑风格、空间尺
②将控制条件、指标与具体要落到应的建设地块上进控制, 以便作为划, ③, 应作, 以引导修建性详
控制性详细规划是市规划管理依据, 其文为法文件, 因此城市设计成应与详规同时完成。除了其共用的平面规划图外, 还应包设计片区的环景观规
4 结束语
, , 但就其、构成等方面, 内仍争。随着城市设计研究的入, 在我院规划、建筑、园林、环保等专业共努力下, 我院城
参 考 文 献
1 陈为邦1极开展城市设计, 精心塑
城市规划,1998, (1)
2 邹德慈1
设,1998, (1)
