范文一:岩心渗透率计算公式
1. 圆管岩心
直径 3.8cm 长度 30cm
渗透率公式
K=Q/P*4.41 K::mD , Q :ml/min, P :MPa
2. 方岩心
4.5cm*4.5cm*30cm
K=Q/P*2.47 K::mD , Q :ml/min, P :MPa
3. 小岩心
直径 2.5 cm 长度 2.5cm
K=Q/P*2.67 K::mD , Q :ml/min, P :MPa
4. 任意岩心
K=(Q*L*5) /(P*A*3) K::mD , L :cm Q :ml/min, P :MPa , A :cm 2 5. 渗透率级差
N K =KMAX /KMIN
6. 渗透率变异系数
V K =σ/K
σ=
n
i=1
i K=
n K ∑
范文二:渗透率计算公式2015-6.11
鄂北渗透率计算公式:
盒3:PERM=0.0755*EXP(0.277*POR) 盒2:PERM=0.017*EXP(0.3071*POR) 盒1:PERM=0.0329*EXP(0.2518*POR) 山2:PERM=0.0502*EXP(0.238*POR) 山1:PERM=0.0322*EXP(0.3382*POR) 太2:PERM=0.0232*EXP(0.3235*POR) 太1:PERM=0.0377*EXP(0.3511*POR) 下古计算公式: LIME=LIME+SH DOLO=DOLO+LIME
DOLO=100-POR (ANHY=ANHY+DOLO有石膏时)
SAND=SH COAL=SH SWO=100-SW CC=SH
马五1-4:PERM=0.0119*EXP(0.4292*POR)
马五5:PERM=0.178*EXP(0.4185*POR)
鄂南渗透率计算公式:
延9:
A=1.0059,B=1.1904,M=1.6492,N=2.0392 RW=0.13 PERM=0.006*EXP(0.4518*POR) 长6:
A=0.9757,B=1.1386,M=1.7932,N=2.4673 RW=0.06~0.1 PERM=0.0039*EXP(0.3779*POR) 长8:
A=1.0074,B=1.0921,M=1.8380,N=2.4962 RW=0.08~0.1 PERM=0.0005*POR*POR*POR*0.774 长10:
A=0.9912,B=1.4014,M=1.8908,N=2.3855 RW=0.1 PERM=0.0005*POR*POR*POR*0.774
富县(洛河、富古、中富XX井)渗透率计算公式:
长2:PERM=0.0039*EXP(0.3503*POR) 长3:PERM=0.0038*EXP(0.4448*POR) 长6:PERM=0.0194*EXP(0.2559*POR) 长7:PERM=0.0494*EXP(0.1747*POR) 长8:PERM=0.0263*EXP(0.1866*POR)
旬宜-宜君区块(渭北XX井)渗透率计算公式:
长3段:PERM=0.0138*EXP(0.2853*POR) 长2亦适用
R2 = 0.7089
长6段:PERM=0.0079*EXP(0.3784*POR) 长4+5亦适用
R2 = 0.749
长7段:PERM=0.018*EXP(0.2976*POR) 长8亦适用 R2 = 0.6662
渭北(即旬宜-宜君区块)渗透率计算公式:
长32 PERM=0.0173*EXP(0.278*POR) 长31亦适用
K=0.0173e0.278φ
长33 PERM=0.0128*EXP(0.2804*POR)
K=0.0128e0.2804φ
彬长区块渗透率计算公式:
长6: PERM=0.001*EXP(0.499*POR)
长7: PERM=0.011*EXP(0.270*POR) 长8: PERM=0.008*EXP(0.427*POR)
麻黄山渗透率计算公式:
延5 PERM=0.0071*EXP(0.5089*POR) 延8 PERM=0.0007*EXP(0.7051*POR) 延10 PERM=0.0183*EXP(0.3689*POR)
长6 PERM=0.0499*EXP(0.2332*POR) 宁东2、3、5井区
长6 PERM=0.039*EXP(0.1718*POR) 宁东17、22、26、27井区 长8 PERM=0.0546*EXP(0.2027*POR) 宁东17、26、27井区
杭锦旗渗透率计算公式:
(1)什股壕目标区渗透率评价模型
盒3段:PERM=0.0454*EXP(0.2588*POR)
K?0.0454?e0.2558?,
盒2段:PERM=0.0087*POW(POR,1.866)
r?0.9360
K?0.0087??1.866,
r?0.8553
盒1段:PERM=0.0322*EXP(0.2331*POR)
K?0.0322?e0.2331?,
山西组:PERM=0.1906*EXP(0.1599*POR)
K?0.1906?e0.1559?,
以上各式中φ为孔隙度(%),K为渗透率(mD)。 (2)浩绕召目标区渗透率评价模型
盒2段:PERM=0.0264*EXP(0.2255*POR)
K?0.0264?e0.2255?,
盒1段:PERM=0.0272*POW(POR,1.6398)
K?0.0272??1.6398,
山西组:PERM=0.0088*EXP(0.5994*POR)
K?0.0088?e0.5994?,
以上各式中φ为孔隙度(%),K为渗透率(mD)。 (3)十里加汗渗透率评价模型
盒2段:PERM=0.0058*EXP(0.5351*POR)
K?0.0058?e0.5351?,
盒1段:PERM=0.0215*EXP(0.2961*POR)
K?0.0215?e0.2961?,
r?0.7940r?0.9396r?0.9290r?0.8813r?0.9363r?0.9828r?0.9280
十里加汗山1段砂岩
PERM=0.0261*EXP(0.3456*POR)
K =0.0261e0.3456φ
太原组:PERM=0.0021*EXP(0.861*POR)
K?0.0021?e0.861?,
以上各式中φ为孔隙度(%),K为渗透率(mD)。
r?0.9070
定北:
山西组:PERM=0.0081*EXP(0.6899*POR) K = 0.0081e 0.6899Φ 太原组:PERM=0.0505*EXP(0.3575*POR) K = 0.0505e 0.3575Φ
下石盒子组:PERM=0.0861*EXP(0.6166*POR) K = 0.0861e 0.6166Φ
范文三:渗透率
有压力差时岩石允许液体及气体通过的性质称为岩石的渗透性,渗透率是岩石渗透性的数量表示。它表征了油气通过地层岩石流向井底的能力,单位是平方米(或平方微米)。 绝对渗透率
绝对或物理渗透率是指当只有任何一相(气体或单一液体)在岩石孔隙中流动而与岩石没有物理化学作用时所求得的渗透率。通常则以气体渗透率为代表,又简称渗透率 相(有效)渗透率与相对渗透率
多相流体共存和流动于地层中时,其中某一相流体在岩石中的通过能力的大小,就称为该相流体的相渗透率或有效渗透率。某一相流体的相对渗透率是指该相流体的有效渗透率与绝对渗透率的比值。
地层压力及原始地层压力
油、气层本身及其中的油、气、水都承受一定的压力,称为地层压力。地层压力可分三种:原始地层压力,目前地层压力和油、气层静压力。油田未投入开发之前,整个油层处于均衡受压状态,没有流动发生。在油田开发初期,第一口或第一批油井完井,放喷之后,关井测压。此时所测得的压力就是原始地层压力。
地层压力系数
地层的压力系数等于从地面算起,地层深度每增加10米时压力的增量。
低压异常及高压异常
一般来说,油层埋藏愈深压力越大,大多数油藏的压力系数在0.7-1.2之间,小于0.7者为低压异常,大于1.2者为高压异常。
油井酸化处理
酸化的目的是使酸液大体沿油井径向渗入地层,从而在酸液的作用下扩大孔隙空间,溶解空间内的颗粒堵塞物,消除井筒附近使地层渗透率降低的不良影响,达到增产效果。 压裂酸化
在足以压开地层形成裂缝或张开地层原有裂缝的压力下对地层挤酸的酸处理工艺称为压裂酸化。压裂酸化主要用于堵塞范围较深或者低渗透区的油气井。
压裂
所谓压裂就是利用水力作用,使油层形成裂缝的一种方法,又称油层水力压裂。油层压裂工艺过程是用压裂车,把高压大排量具有一定粘度的液体挤入油层,当把油层压出许多裂缝后,加入支撑剂(如石英砂等)充填进裂缝,提高油层的渗透能力,以增加注水量(注水井)或产油量(油井)。常用的压裂液有水基压裂液、油基压裂液、乳状压裂液、泡沫压裂液及酸基压裂液5种基本类型。
高能气体压裂
用固体火箭推进剂或液体的火药,在井下油层部位引火爆燃(而不是爆炸),产生大量的高压高温气体,在几个毫秒到几十毫秒之内将油层压开多条辐射状,长达2~5m的裂缝,爆燃冲击波消失后裂缝并不能完全闭合,从而解除油层部分堵塞,提高井底附近地层渗透能力,这种工艺技术就是高能气体压裂。高能气体压裂具有许多优点,主要的有以下几点,不用大型压裂设备;不用大量的压裂液;不用注入支撑剂;施工作业方便快速;对地层伤害小甚至无伤害;成本费用低等。
油田开发
油田开发是指在认识和掌握油田地质及其变化规律的基础上,在油藏上合理的分布油井和投产顺序,以及通过调整采油井的工作制度和其它技术措施,把地下石油资源采到地面的
油田开发程序
油田开发程序是指油田从详探到全面投入开发的工作顺序。1.在见油的构造带上布置探井,迅速控制含油面积。2.在已控制含油面积内,打资料井,了解油层的特征。3.分区分层试油,求得油层产能参数。4.开辟生产试验区,进一步掌握油层特性及其变化规律。5.根据岩心、测井和试油、试采等各项资料进行综合研究,作出油层分层对比图、构造图和断层分布图,确定油藏类型。6.油田开发设计。7.根据最可靠、最稳定的油层钻一套基础井网。钻完后不投产,根据井的全部资料,对全部油层的油砂体进行对比研究,然后修改和调整原方案。8.在生产井和注水井投产后,收集实际的产量和压力资料进行研究,修改原来的设计指标,定出具体的各开发时期的配产、配注方案。由于每个油田的情况不同,开发程序不完全相同。
油藏驱动类型
油藏驱动类型是指油层开采时驱油主要动力。驱油的动力不同,驱动方式也就不同。油藏的驱动方式可以分为四类:水压驱动、气压驱动、溶解气驱动和重力驱动。实际上,油藏的开采过程中的不同阶段会有不同的驱动能量,也就是同时存在着几种驱动方式。 可采储量
可采储量是指在现有经济和技术条件下,从油气藏中能采出的那一部分油气量。可采储量随着油气价格上涨及应用先进开采工艺技术而增加。
采油速度
油田(油藏)年采出量与其地质储量的比例,以百分比表示,称做采油速度。
采油强度
采油强度是单位油层厚度的日采油量,就是每米油层每日采出多少吨油。
采油指数
油井日产油量除以井底压力差,所得的商叫采油指数。采油指数等于单位生产压差的油井日产油量,它是表示油井产能大小的重要参数。
采收率
可采储量占地质储量的百分率,称做采收率。
采油树
采油树是自喷井的井口装置。它主要用于悬挂下入井中的油管柱,密封油套管的环形空间,控制和调节油井生产,保证作业,施工,录取油、套压资料,测试及清蜡等日常生产管理。
递减率、自然递减率和综合递减率
油、气田开发一定时间后,产量将按照一定的规律递减,递减率就是指单位时间内产量递减的百分数。自然递减率是指不包括各种增产措施增加的产量之后,下阶段采油量与上阶段采油量之比。综合递减率是指包括各种增产措施增加的产量在内的递减率。油田日产水平 油田实际日产量的平均值称为日产水平。由于油井间隔一定时间需要在短期内检修或进行增产措施的施工等,每日不是所有的油井都在采油,所以日产水平要低于日产能力。 油井测气
测气是油井管理中极重要的工作之一,只有掌握了准确的气量和气油比,才能正确地分析和判断油井地下变化情况,掌握油田、油井的注采等关系,更好地管好油井。目前现场上常用的测气分放空测气和密闭测气两大类。测气方法常用的有三种:(1)垫圈流量计放空测气法(压差计测气);(2)差动流量计(浮子式压差计)密闭测压法;(3)波纹管自动测气法。
分层配产就是根据油田开发要求,在井内下封隔器把油层分成几个开采层段。对各个不同层段下配产器,装不同直径的井下油嘴,控制不同的生产压差,以求得不同的产量。 机械采油
当油层的能量不足以维护自喷时,则必须人为地从地面补充能量,才能把原油举升出井口。如果补充能量的方式是用机械能量把油采出地面,就称为机械采油。目前,国内外机械采油装置主要分有杆泵和无杆泵两大类。有杆?amp;#0;地面动力设备带动抽油机,并通过抽油杆带动深井泵。无杆泵不借助抽油杆来传递动力的抽油设备。目前无杆泵的种类很多,如水力活塞泵、电动潜油离心泵、射流泵、振动泵、螺杆泵等。目前应用最广泛的还是游梁式抽油机深井泵装置。因为此装置结构合理、经久耐用、管理方便、适用范围广。
泵效
抽油机井的实际产液量与泵的理论排量的比值叫做泵效。其计算公式为: η=Q液 / Q理×100% 式中η深井泵效;Q液油井实际产量(吨/日);Q理泵的理论排量(吨/日) ,泵效的高低反映了泵性能的好坏及抽油参数的选择是否合适。影响泵效的因素有三个方面:(1)地质因素:包括油井出砂、气体过多、油井结蜡、原油粘度高、油层中含腐蚀性的水、硫化氢气体腐蚀泵的部件等;(2)设备因素:泵的制造质量,安装质量,衬套与活塞间隙配合选择不当,或凡尔球与凡尔座不严等都会使泵效降低。(3)工作方式的影响:泵的工作参数选择不当也会降低泵效。如参数过大,理论排量远远大于油层供液能力,造成供不应求,泵效自然很低。冲次过快会造成油来不及进入泵工作筒,而使泵效降低。泵挂过深,使冲程损失过大,也会降低泵效。 提高抽油泵泵效方法
(1)提高注水效果,保持地层能量,稳定地层压力,提高供液能力。(2)合理选择深井泵,提高泵的质量(检修),保证泵的配合间隙及凡尔不漏。(3)合理选择抽油井工作参数。(4)减少冲程损失。(5)防止砂、蜡、水及腐蚀介质对泵的侵害。
气举采油
当地层供给的能量不足以把原油从井底举升到地面时,油井就停止自喷。为了使油井继续出油,需要人为地把气体(天然气)压入井底,使原油喷出地面,这种采油方法称为气举采油。海上采油,探井,斜井,含砂,气较多和含有腐蚀性成分因而不宜采用其它机械采油方式的油井,都可采用气举采油。气举采油的优点是井口、井下设备较简单,管理调节较方便。缺点是地面设备系统复杂,投资大,而且气体能量的利用率较低。
油田注水
利用注水井把水注入油层,以补充和保持油层压力的措施称为注水。油田投入开发后,随着开采时间的增长,油层本身能量将不断地被消耗,致使油层压力不断地下降,地下原油大量脱气,粘度增加,油井产量大大减少,甚至会停喷停产,造成地下残留大量死油采不出来。为了弥补原油采出后所造成的地下亏空,保持或提高油层压力,实现油田高产稳产,并获得较高的采收率,必须对油田进行注水。
油田注水方式
注水方式即是注采系统,其指注水井在油藏所处的部位和注水井与生产井之间的排列关系,可根据油田特点选择以下注水方式:①边缘注水,其分为缘外注水、缘上注水和边内注水三种;②切割注水;③面积注水,可分五点法注水,七点法注水,歪七点法注水,四点法注水及九点法注水等。
分层配注
在注水井内下封隔器把油层分隔开几个注水层段。下配水器,安装不同直径的水嘴的注水工艺叫分层配注。为了解决层间的矛盾,把注水合理地分配到各层段,保持地层压力,对渗透性好,吸水能力强的层控制注水;对渗透性差、吸水能力弱的层加强注水。使高、中、低、渗透性的地层都能发挥注水的作用,实现油田长期高产稳产,提高最终采收率。 井下作业
在油田开发过程中,根据油田调整、改造、完善、挖潜的需要,按照工艺设计要求,利用一套地面和井下设备、工具,对油、水井采取各种井下技术措施,达到提高注采量,改善油层渗流条件及油、水井技术状况,提高采油速度和最终采收率的目的。这一系列井下施工工艺技术统称为井下作业。
油层伤害类型
油层伤害是指油层渗透能力因某种原因造成了人们不期望的下降。油层伤害有机械颗粒伤害,粘土膨胀伤害,油水乳化伤害,石蜡、胶质、沥青、树脂沉积伤害,化学结垢沉淀伤害,油水界面张力(毛管力)变化伤害,岩石润湿性变化伤害,生物细菌堵塞伤害等。防止油层伤害最基本的方法是做入井流体与油层、原油、油层水配伍性试验,避免油层发生不期望的变化;作业压井液的密度要选择适当,避免漏入大量压井液,伤害油层。
试井
试井是通过改变油、气、水井的工作制度,同时进行产量、压力、温度等参数的测试,来分析油、气层的特性,研究油、气藏不同的发展变化规律的一种方法。它是掌握油、气藏动态的重要手段,是制订合理的开采制度和开发方案的重要依据。
稳定试井
稳定试井是逐步地改变油井的工作制度(对自喷井是改变油嘴直径;对气举井是改变注气量;对抽油井是改变冲程和冲数),然后测量出每一工作制度下的井底压力,油、气、水产量,含砂量和油气比。所谓稳定指的是产量基本上不随时间变化。
不稳定试井
不稳定试井是改变油井工作制度使井底压力发生变化,并且根据这些压力变化资料分析研究油井控制范围内的地层参数和储量、油井的完善程度、推算目前的地层压力和判断油藏的边界情况等。由于井底压力变化是一个不稳定过程,所以称做不稳定试井。
生产动态测井
生产动态测井的主要任务是确定油气井的生产剖面,注水、注汽井的注入剖面;确定水淹层情况,寻找漏掉的油气层;确定井本身的工程技术状况;确定产油气层的孔隙度、渗透率和含油饱和度的变化等。
碳氧比测井
碳氧比测井是一种新型的脉冲中子测井方法。因为油中主要含碳,水中主要含氧,通过碳氧比测井可以求出地层中碳氧相对含量比例,可以在已经下了套管的井中发现遗漏的油气层,在已采油的油井中确定油层的剩余饱和度等。
油田化学
在油田上使用化学剂或化学方法来改善工作状况,解决生产过程中发生的问题,简称为油田化学。
采油生产中清蜡作业
开采含蜡石油时,蜡在地层情况下都溶解在原油中。当原油沿井筒上升时,因温度、压力降低和气体膨胀的冷却作用,在一定深度上,蜡便开始从原油中析出,并集结在油管壁上,使油管截面积变小,甚至堵塞,如不及时进行清蜡作业,就会使油井减产。
地层出砂原因及对油层的危害
(1)未胶结地层、地层流体的运动,使油井出砂;(2)油气井产水,水溶解地层中的胶结物降低固结强度,使油气井出砂;(3)地层压力下降,使胶结物和岩石破碎产生出砂;(4)滥用酸化等措施,使胶结物破坏;(5)生产时抽吸过大或过快造成出砂。油气层出砂的危害(1)降低了产量;(2)造成停产;(3)油气井损坏;(4)磨蚀设备。
定向井
定向井就是使井身沿着预先设计的井斜和方位钻达目的层的钻井方法。其剖面主要有三类:(1)两段型:垂直段+造斜段;(2)三段型:垂直段+造斜段+稳斜段;(3)五段型:上部垂直段+造斜段+稳斜段+降斜段+下部垂直段。
井下动力钻具造斜原理
由钻头、井下动力钻具、造斜工具、钻铤、钻杆组成的钻柱入井前处于自由弯曲状态。入井后,钻柱的弯曲受到井壁的限制,而使钻头对井壁产生斜向力,此外,钻头轴线与井眼轴线不重合,从而产生对井壁的横向破碎和对井底的不对称破碎,在井下动力钻具带动钻头旋转过程中,造斜工具不转动,这就保证井眼朝一定方向偏斜一定角度而达到造斜的目的。 丛式井
丛式井是指在一个井场或平台上,钻出若干口甚至上百口井,各井的井口相距不到数米,各井井底则伸向不同方位。丛式井主要有以下优点:可满足钻井工程上某些特殊需要,如制服井喷的抢险井;可加快油田勘探开发速度,节约钻井成本;便于完井后油井的集中管理,减少集输流程,节省人、财、物的投资。
水平井采油
一般的油井是垂直或倾斜贯穿油层,通过油层的井段比较短。而水平井是在垂直或倾斜地钻达油层后,井筒转达接近于水平,以与油层保持平行,得以长井段的在油层中钻进直到完井。这样的油井穿过油层井段上百米以至二千余米,有利于多采油,油层中流体流入井中的流动阻力减小,生产能力比普通直井、斜井生产能力提高几倍,是近年发展起来的最新采油工艺之一。
开采稠油主要方法
主要有掺活性水降粘、掺油降粘、热水循环降粘、电热降粘、火烧油层、热水驱、蒸汽吞吐及蒸汽驱等。
热力采油法
热力采油系指向油藏注入热流体或使油层就地发生燃烧形成移动热流,主要靠利用热能降低原油粘度,以增加原油流动能力的方法。是开采地下粘度大的原油的有效方法。 蒸汽吞吐
蒸汽吞吐又叫周期性注蒸汽、蒸汽浸泡、蒸汽激产等。所谓蒸汽吞吐就是先向油井注入一定量的蒸汽,关井一段时间,待蒸汽的热能向油层扩散后,再开井生产的一种开采重油的增产方法。
火烧油层
用电的、化学的等方法使油层温度达到原油燃点,并向油层注入空气或氧气使油层原油持续燃烧,这就是火烧油层。用这种方法开采高粘度稠油或沥青砂。它的优点是可把重质原油开采出来,并通过燃烧部分地裂解重质油分,采出轻质油分。这种方法的采收率很高,可达80%以上。它的难点是实施工艺难度大,不易控制地下燃烧,同时高压注入大量空气的成本又十分昂贵。
最新采油工艺技术
最新的采油工艺有丛井式采油工艺;水平井采油工艺;高能气体压裂采油工艺;液体火药压裂采油工艺;泡沫压裂采油工艺;CO2压裂采油工艺;微生物采油工艺;微生物提高采收率采油工艺;聚合物驱提高采收率采油工艺;CO2驱提高采收率采油工艺;碱加聚合物提高采收率采油工艺;声波及超声波采油工艺;电磁加热油层采油工艺;磁能清蜡、除垢、降粘、增注采油工艺;振动采油工艺;核能采油工艺等。
油藏工程
油藏工程是一门以油层物理、油气层渗流力学为基础,从事油田开发设计和工程分析方法的综合性石油技术科学。
微生物采油法
微生物采油法通常指向油藏注入合适的菌种及营养物,使菌株在油藏中繁殖,代谢石油,产生气体或活性物质,可以降低油水界面张力,以提高石油采收率。
什么是三次采油及其方法
通常把利用油层能量开采石油称为一次采油;向油层注入水、气,给油层补充能量开采石油称为二次采油;而用化学的物质来改善油、气、水及岩石相互之间的性能,开采出更多的石油,称为三次采油。又称提高采收率(EOR)方法。提高石油采收率的方法很多,主要有以下一些:注表面活性剂;注聚合物稠化水;注碱水驱;注CO2驱;注碱加聚合物驱;注惰性气体驱;注烃类混相驱;火烧油层;注蒸汽驱等。用微生物方法提高采收率也可归属三次采油,也有人称之为四次采油。
磁能技术在采油中的作用
磁能技术除了用作井下磁性定位、打捞器及井口作业安全吊卡销外,近年来又用作防止油井结蜡、水井增注、注水设备防结垢、强磁降粘、磁密封防泵漏失等采油工艺许多环节中,并取得很好的工艺效果。
油气集输
把分散的油井所生产的石油、伴生天然气和其他产品集中起来,经过必要的处理、初加工,合格的油和天然气分别外输到炼油厂和天然气用户的工艺全过程称为油气集输。主要包括油气分离、油气计量、原油脱水、天然气净化、原油稳定、轻烃回收等工艺。
油田生产中的“三脱”“三回收”
油田生产中的“三脱”“三回收”:“三脱”是指油气收集和输送过程中的原油脱水、原油脱天然气和天然气脱轻质油;“三回收”是指污水回收、天然气回收和轻质油回收。
原油脱水
从井中采出的原油一般都含有一定数量的水,而原油含水多了会给储运造成浪费,增加设备,多耗能;原油中的水多数含有盐类,加速了设备、容器和管线的腐蚀;在石油炼制过程中,水和原油一起被加热时,水会急速汽化膨胀,压力上升,影响炼厂正常操作和产品质量,甚至会发生爆炸。因此外输原油前,需进行脱水,使含水量要求不超过0.5%。 破乳剂
破乳剂是一种表面活性物质,它能使乳化状的液体结构破坏,以达到乳化液中各相分离开来的目的。原油破乳是指利用破乳剂的化学作用将乳化状的油水混合液中油和水分离开来,使之达到原油脱水的目的,以保证原油外输含水标准。
原油脱气
通过油气分离器和原油稳定装置把原油中的气体态轻烃组分脱离出去的工艺过程叫原油脱气。
合格原油主要标准
国家规定在净化后的原油中含水不能超过0.5%,含盐不大于50毫克/升,每吨原油含气不超过1立方米。
油气分离器
油气分离器是把油井生产出的原油和伴生天然气分离开来的一种装置。有时候分离器也作为油气水以及泥沙等多相的分离、缓冲、计量之用。从外形分大体有三种形式,立式、卧式、球形。
油气计量
油气计量是指对石油和天然气流量的测定。主要分为油井产量计量和外输流量计量两种。油井产量计量是指对单井所生产的油量和生产气量的测定,它是进行油井管理、掌握油层动态的关键资料数据。外输计量是对石油和天然气输送流量的测定,它是输出方和接收方进行油气交接经营管理的基本依据。
油气计量站
它主要由集油阀组(俗称总机关)和单井油气计量分离器气组成,在这里把数口油井生产的油气产品集中在一起,轮流对各单井的产油气量分别进行计量。
计量接转站
有的油气计量站因油压较低,增加了缓冲罐和输油泵等外输设备,这种油气小站叫计量接转站,既进行油气计量,还承担原油接转任务。
转油站
转油站是把数座计量(接转)站来油集中在一起,进行油气分离、油气计量、加热沉降和油气转输等作业的中型油站,又叫集油站。有的转油站还包括原油脱水作业,这种站叫脱水转油站。
联合站
它是油气集中处理联合作业站的简称。主要包括油气集中处理(原油脱水、天然气净化、原油稳定、轻烃回收等)、油田注水、污水处理、供变电和辅助生产设施等部分。 水套加热炉
水套加热炉主要由水套、火筒、火嘴、沸腾管和走油盘管五部分组成,用在油井井场给油井产出的油气加温降粘。采用走油盘管浸没在水套中的间接加热方法是为了防止原油结焦。 原油损耗
原油从油井产出时是油气混合状态。在其集输、分离、计量、脱水、储存等过程中,由于污水排放和伴生天然气的携带,油罐在进出油和温度变化时的大小呼吸蒸发,以及工艺设备的跑、冒、滴、漏等,造成原油的损失称原油损耗。一般原油损耗约占原油总产量的2%左右。
油气密闭集输
在油气集输过程中,原油所经过的整个系统(从井口经管线到油罐等)都是密闭的,即不与大气接触。这种集输工艺称为油气密闭集输。
我国最大的轻烃回收装置
我国目前最大的径烃回收装置是辽河油田每日200万立方米轻烃回收装置。它座落在盘锦市兴隆台区油气管理处压气站附近,日产轻质油约100吨,液化气约200吨。
范文四:渗透率
中国石油大学 渗流物理 实验报告
班级: 同组者:实验日期:
学号: 姓名:
成绩: 教师:
岩石气体渗透率的测定
一、实验目的
1.巩固渗透率的概念,掌握气测渗透率原理; 2.掌握气体渗透率仪的流程和实验步骤。
二、实验原理
渗透率的大小表示岩石允许流体通过能力的大小。根据达西公式,气体渗透率的计算公式为:
K=
2P0Q0μL
*1000
A(P12-P22)
令C=
QorhwCQorhwL2000μP0
Q=;则K= ;0
200200A(P12-P22)
式中 K--气体渗透率,10-3μm2; Qor--孔板流量计常数,cm3/s;
hw--孔板压差计水柱高度,mm; p1,p2--岩心上、下游压力,MPa; L--岩样长度,cm;
; C--与压差有关的综合常数
Q0--大气压力下气体的流量,cm3/s; A--岩样截面积,cm2;
μ--大气压力和实验温度条件下气体的粘度,mPa·s。
三、实验流程
图1 渗透率测定流程图
四、实验步骤
1.测量岩样的长度和直径,将岩样装入岩心夹持器;把换向阀指向“环压”,关闭环压放空阀,打开环压阀,缓慢打开气源阀,使环压表指针到达1.2MPa; 2.把换向阀转向“供气”,调节减压阀,控制供气压力为0.2MPa;
3.选取数值最大的孔板,将金属端插入岩心出口端的胶皮管上,关闭孔板放空阀; 4.缓慢调节供压阀,建立适当的C值(15~6之间),同时观察孔板压差计上液面,不要使水喷出。且孔板水柱在100~200mm之间;
5.待孔板压差计液面稳定后,记录孔板水柱高度值和孔板流量计常数C;
6.调节供压阀,将C表压力降至零;打开孔板放空阀,取下孔板;关闭气源阀,打开环压放空阀,取出岩心。
五、数据处理与计算
表1 气体渗透率测定原始记录
实验仪器编号: 8#
计算过程: 岩样截面积A=
π*D2
43.14*2.502==4.9087cm2
4
当C=12时,气体渗透率
CQorhwL12*9.862*105*8.01
=101.385*10-3μm2; K1==
200A200*4.9087
当C=9时,气体渗透率
CQorhwL9*9.862*133*8.01
=96.315*10-3μm2; K2==
200A200*4.9087
当C=7时,气体渗透率
CQorhwL7*9.862*176*8.01
=99.132*10-3μm2; K3==
200A200*4.9087
故平均渗透率 -K+K2+K3101.385+96.315+99.132
=*10-3=98.944*10-3μm2 K=1
33
六、问答题
1.渗透率的概念?
答:渗透率表示多孔介质传输流体能力的大小,其单位为μm2。单位体系为:粘
s的流体在0.1MPa作用下,通过截面积为1cm2,长度为1 度为1 mPa·cm的岩心,当
液体的流量为1 cm3/s时,则其渗透率为1μm2。
CQorhwL
K=2. 的推导过程?
200A
答:根据达西公式,气体渗透率的计算公式为:
K=
2P0Q0μL
*1000
A(P12-P22)
令C=
QorhwCQorhwL2000μP0
Q=;则K= ;0
200200A(P12-P22)
式中 K--气体渗透率,10-3μm2; Qor--孔板流量计常数,cm3/s;
hw--孔板压差计水柱高度,mm; p1,p2--岩心上、下游压力,MPa; L--岩样长度,cm;
; C--与压差有关的综合常数
Q0--大气压力下气体的流量,cm3/s; A--岩样截面积,cm2;
μ--大气压力和实验温度条件下气体的粘度,mPa·s。
3.气体渗透率仪采用了哪三种测量?本次实验使用的是哪一种?
答:气体渗透率仪针对高、中、低渗岩心,分别采用汞柱、中间水柱及孔板水柱测量岩心两端的压力差。本次实验使用的是孔板水柱法。
4.测气体渗透率时环压应该是多少?调节供气压力前,换向阀应转向哪个位置?供气压力用哪个阀调节?应该是多少?如果超过了会怎么样?
答:环压应控制为1-2MPa,且在实验过程中环压不能小于1MPa,否则气体会从岩心侧面流出,导致巨大误差;在调节供气压力前,换向阀应转向“供气”,调节减压阀,控制供气压力为0.2MPa(不能超过0.3MPa,否则将损坏定值器)。
范文五:考虑渗透率应力敏感的低渗气藏产能预测公式
气田开发
考虑渗透率应力敏感的低渗气藏产能预测公式
1 1 1 2 胥洪俊,范明国,,常志强,张绍俊征
3(1 . 中国石油塔里木油田天然气事业部 , 新疆 库尔勒 841000 ; 康
2 . 中国石油塔里木油田勘探开发研究院 , 新疆 库尔勒 841000 ;
) 3 . 中国石油塔里木油田油建公司 , 新疆 库尔勒 841000
摘 要 :通过大量文献调研指出 ,由于气体产出 、低渗气藏孔隙压力降低 、地应力增大 、基岩和孔隙受
到压缩 ,导致渗透率大幅降低和气藏产能降低 。基于岩石渗透率随有效应力变化呈指数关系的普
遍认识 ,在达西渗流理论的基础上 ,推导出了一个考虑渗透率应力敏感的气井稳态产能公式 ,并对
其进行了实例计算分析 ,认为低渗气藏在产能预测时有必要考虑渗透率应力敏感伤害 ,特别是针对
那些应力敏感伤害严重的低渗气藏 ;所推导的公式可为确定合理的生产压差和开采速度提供必要
的理论基础 。
关键词 :低渗气藏 ;应力敏感 ;渗透率 ;产能预测
中图分类号 : T E 357文献标识码 : A() 文章编号 :167221926 20080120145203
- α( p- p) k r 0 引言 ( )1 = e k 0 低渗气藏的开发日益增多 ,人们针对低渗气藏 α其中为应力敏感系数 , 不为常数 , 由无因次渗 开发过程中地应力变化造成的多孔介质变形对开发 透率与有效应力的指数关系拟合得到 。经过拟合发 [ 128 ] 。特征影响的研究也在增多现 , 储层岩石越致密 , 即渗透率越小 , 无因次渗透率 大量研究表明 ,低渗储层随着孔隙流体的产出 ,α 曲线斜度 更 大 ;越 大 , 渗 透 率 应 力 敏 感 伤 害 程 度孔隙压力随之降低 ,而由于储层所受的上覆岩层压 越大 。
力保持不变 ,促使储层内外压差增大 ,储层岩石发生
2 气井稳态产能公式的推导 弹塑性变形 ,基岩和孔隙受到压缩而使孔喉道闭合 ,
渗透率 、孔隙度和岩石压缩系数等物性参数随之降 用达西渗流理论的运动方程来描述气体运动 低 ,这就是所谓的储层物性应力敏感伤害 。许多机 kk rg d p ν( ) g= 2 理实验研究证实低渗气藏渗透率随应力变化十分显 μ d r g 著 ,这将影响此类气藏的产能及开采效果 。 式中 ,考虑应力敏感的地层渗透率 k 不是常数 , 将渗 然而 ,目前关于渗透率应力敏感伤害对低渗气 - α( p- p) r 透率应力敏感状态方程 k = 0 代入上式得 : k e 藏产能的影响还鲜有研究 。因此 ,笔者基于达西产 - α( p - p) r k0 e krg d p ν ( )g3 = 能公式 ,结合渗透率应力敏感实验 ,推导出了考虑渗 μ d r g 透率应力敏感的低渗气藏产能预测公式 。将流速换算成地面流量 ,即
Qscg B g 1 渗透率应力敏感状态方程 ν g= πrh 2 基于应力敏感伤害实验得到的普遍认识 ,岩石 而
渗透率随有效应力变化规律可采用指数关系进行拟 Z T p sc B g = Tsc p 合关联 ,如下式 :
收稿日期 :2007210214 ; 修回日期 : 20082012061
第一作者 E2ma il : xuho ng2j un1019 @163 . co m.
然 气 地 球 科 学 天Vo l . 19 146
() 所以式 2变化为 :
α( )- p- pr k k e Z T p sc rg 0 d p 1 = Q4 scg ( ) μ πg2rh Tsc p d r 对上式积分并整理得 : p r eeα( )- p- p Zμ T p Q g sc scg 1 r ( )ped r5 d p = π ? 2 rg 0 sc h?r k k T pr ww
通过定义拟压力
p eα( )- p- pr ψ( ) p d p= pe? p w
推导出考虑渗透率应力敏感伤害的产能公式 :
1549 . 2 ×k rg k 0 h Qscg = r e T Zμ gl n + S rw
α( )α( p- p) p- p 1 e r w r ( (eα) α) )( p- 1/- e - 1/ pw ( )e6 α
( ) 推导出的产能预测公式 6与达西产能预测公 式相似 ,只是常规的压力平方差项被带有应力敏感 系数的压力平方差项代替 ,可称之有效压力平方差 。
渗透率应力敏感对产量的伤害转为有效驱动压力的
损失 。
3 实例计算分析
某低渗气藏 ,其单井基本参数如下 :
p= 31 . 889 M Pa ;e
r= 150 . 6 m ;e
p= 16 . 548 M Pa ;w f
= 0 . 102 m ; rw f
h = 9 . 144 m ;
- 3 2 μKα = 0 . 292 ×10 m; T
= 395 . 6 K;
μ = 0 . 027 m Pa ?s ;
Z = 0 . 89 ;
γ g= 0 . 76 。
根据推导出的产能预测公式计算的结果作图 。 图 1 为不同应力敏感系数下的产能曲线 ; 图 2 为定 生产压差下应力敏感系数与气 井产 量的 变化 关 系 曲线 ;图 3 为 生 产 压 力 平 方 差 与 气 井 产 量 的 关 系 曲线 。
由图 1 和图 2 可以看出 ,随渗透率应力敏感系 数 ,即应力敏感程度的增大 ,气井的绝对无阻流量和 定生产压差产量逐渐减小 ,气井产能受到影响 。
从图 3 可以看出 ,无论应力敏感系数为何值 ,气 井产量都随压力平方差增大而增大 。
No . 1 胥洪俊等 :考虑渗透率应力敏感的低渗气藏产能预测公式 147
α , 无 因 次 ; 为 渗 透 率 应 力 敏 感 系 数 , 表皮 系 数 当不考虑应力敏感伤害时 ,产量与压力平方差
- 1 - 32 μ符合线性关系 。M Pa ; k为原始地层渗 透 率 , ×10 m; k 为 有 0
- 32 μ当应力敏感系数增大时 ,产量与压力平方差关 效应力下的渗透率 , ×10 m; k为相对渗透率 ,r
小数 ; h 为气藏有 效厚 度 , m ;μ为粘 度 , m Pa ?s ; T 系曲线的斜率逐渐减小 ,即应力敏感系数越大 ,对应
同一压力平方差下的产量越小 ,对应同一压力平方 为地层温度 , K ; p为井底流压 , M Pa ; r为井筒半 w w 差增量下的产量增加幅度越小 ,说明渗透率应力敏 径 ,m ; p为 地 层 压 力 , M Pa ; p为 上 覆 岩 层 压 力 ,e r
M Pa 。 感对产能损失影响越严重 。 在应力敏感情况下的
产量曲线斜率随压力平方 参考文献 : 差增大而逐渐降低 ,当储层应力敏感严重时尤为突
[ 1 ] 刘建军 ,刘先贵. 有效压力对低渗透多孔介质孔隙度 、渗透率 (α) 出 = 0 . 025 3,说明随生产压差增大 ,生产压差对 ( ) 的影响[J ] . 地质力学学报 ,2001 ,7 1:41244 . 应力敏感严重的储层产量的影响越小 。 杨满平 ,李允 ,李治平. 气藏含束缚水储层岩石应力敏感性实 [ 2 ] ( ) 验研究[J ] . 天然气地球科学 ,2004 , 15 3: 2272229 .
张浩 ,康毅力 ,陈一健 ,等. 岩石组分和裂缝对致密砂岩应力敏 结论 4 [ 3 ] ( ) 感性影响[J ] . 天然气工业 , 2004 , 24 7: 55257 . () 1在达西渗流理论的基础上 ,推导得出考虑渗 张新红 ,秦积舜. 低渗岩心物性参数与应力关系的试验研究
( ) [J ] . 石油大学学报 :自然科学版 ,2001 , 25 4: 56260 . [ 4 ] 透率应力敏感情况下的气井产能公式 。 石玉江 ,孙小平. 长庆致密碎屑岩储集层应力敏感性分析 [ J ] . () 2渗透率应力敏感系数越大 ,气井产量越小 。( ) 石油勘探与开发 , 2001 , 28 5: 85287 . [ 5 ] 杨满平 ,李允 ,李治平 ,等. 气藏含束缚水储层岩石应力敏感性 () 3渗透率应力敏感严重的储层 ,当生产压差达 ( ) 实验研究[J ] . 天然气地球科学 , 2004 , 15 3: 2272229 . 到某个临界值的时候 ,生产压差增大对提高产量影 [ 6 ] 卢家亭 ,李闽. 低渗砂岩渗透率应力敏感性实验研究 [ J ] . 天然
( ) 气地球科学 , 2007 , 18 3: 3392421 . 响甚微 。
杨满平 , 李允. 考虑储层初始有 效应 力的岩 石应 力敏感 分析 [ 7 ] () 4实际生产中 ,对低渗气井应确定合理的生产 ( ) [J ] . 天然气地球科学 , 2004 ,15 6:6012603 . 压差 ,使气井长期保持高产和稳产 。 [ 8 ]
符号说明 :
3 Q为地面标准状态下的气体产量 ,m/ d ; S 为scg
A Product ivity Predict ion Equa t ion Considering Rock Permea bil ity
Stress2Sensitivity in Lo w2Permea bil ity Ga s Reservoirs
1 1 1 2 3XU Ho ng2j un, FA N Mi ng2guo, KA N G Zhe ng,C H A N G Zhi2qia ng, Z HA N G Shao2j un
( 1 . N at u ral Gas De p a rt me nt , T a ri m Oi l f iel d Com p a n y , Pet roChi na , Korl a 841000 , Chi n a ;
2 . E x p l o rat i on a n d E x p l oi t at i on I ns t i t ute , T a ri m Oi l f iel d Com p a n y , Pet roChi na , Ko rl a 841000 , Chi n a;
)3 . Oi l f iel d Cons t r uct i on Com p an y o f T a ri m Oi l f iel d Com p an y , Pet roChi na , Ko rl a 841000 , Chi na Abstract :Po re p re ssure decrea se s , eff ective st re ss i ncrea se s , a nd p e r mea bilit y decli ne s due to mat ri x a nd po re co mp re ssio n a s ga s p ro duce s i n lo w2p e r mea bilit y ga s re ser voi r s. Thi s aff ect s t he delivera bilit y of lo w2 p e r mea bilit y ga s re se r voi r s. Ba sed o n Da rcy f lo w law a nd t he univer sal co gnitio n t hat t he rock p er mea bilit y va rie s wit h t he eff ective st re ss e xpo ne ntiall y , t hi s p ap er p re se nt s a new equatio n co n si deri ng rock p er mea2 bilit y st re ss2se n sitivit y fo r e sti mati ng t he p ro ductivit y i n lo w2p e r mea bilit y ga s re ser voi r s. A ca se calc ula2 tio n wit h t hi s new equatio n sho w s t hat co n si de ri ng p er mea bilit y st re ss2se n sitivit y i n t he p redictio n i s nece s2 sa r y , e sp eciall y fo r t he hi gh st re ss2se n sitive lo w2p er mea bilit y ga s re se r voi r s , a nd t hi s will p ro vi de nece ssa2 r y ref e re nce to det e r mi ni ng rea so na ble p ro duci ng p re ssure drop a nd p ro duci ng rat e .
Key words : Lo w2p e r mea bilit y ga s re se r voi r ; St re ss se n sitivit y ; Per mea bilit y ; Pro ductivit y p redictio n .