范文一:同场地大直径纯摩擦桩和端承摩擦桩对比研究
3同场地大直径纯摩擦桩和端承摩擦桩对比研究
蒋建平 高广运 顾宝和
(())同济大学 地下建筑与工程系 上海 200092 建设部综合勘察研究设计院 北京 100007
摘 要 : 通过对 4 组纯摩擦桩和端承摩擦桩的对比试验 ,对这两种摩擦桩的承载性状 ,特别是荷载分配 情况进行了研究 。
关键词 : 大直径纯摩擦桩 大直径端承摩擦桩 对比试验
COMPARATIVE STUDY ON LARGE DIAMETER PURE FRICTION PIL ES AND
LARGE DIAMETER END BEARING FRICTION PL IES AT SAME SITE
Jiang Jianping Gao Guangyun ()Department of Geotechnical Engineering , Tongji University Shanghai 200092
Gu Baohe
()Comprehensive Institute of Geotechnical Investigation and Surveying , Ministry of Construction Beijing 100007
Abstract : The bearing behavior of large diameter pure friction pile and end bearing friction pile , especially their load
distributions are studied through comparative load tests of four sets of these friction piles.
Keywords : large diameter pure friction pile large diameter end bearing friction pile comparative test
大直径灌注桩在中 、高层建筑和桥梁等工程已 和端承摩擦桩的承载性状进行了对比研究 。
[ 1,3 ] 得到了越来越广泛的应用。本文根据 4 个场地
1 现场对比试验结果及分析 (中的 4 组大直径纯摩擦灌注桩 桩端填塞稻草以消 共进行了 4 组大直径纯摩擦桩和端承摩擦桩对 ) (除端阻力和端承摩擦灌注桩 桩端沉渣彻底清除干 比试验 ,分别位于 4 个工程场地 ,见表 1 。 ) 净的对比试验 ,对处于同一场地的大直径纯摩擦桩
表 1 各试验场地试验情况
试验场地 桩型 桩长Πm 桩直径Πm 持力
层 纯摩擦桩 25 0188 稻草 [4 ]) (场地 1 河南新乡某桥梁基础试桩 端承摩擦桩 25 0188 粉质粘土 纯摩擦桩 512 0184 稻草 )(场地 2 北京翠微园小区 端承摩擦桩 512 0184 卵石 纯摩擦桩 6114 0180 稻草 ()场地 3 北京象牙雕刻厂 端承摩擦桩 6114 0180 粉细砂 纯摩擦桩 4160 0182 稻草 )(场地 4 山西神头电厂 端承摩擦桩 4160 0182 湿陷性黄土
注 :场地 2,场地 4 试验为作者参加或现场收集的资料。 [ 4 ]侧阻力就是纯摩擦桩 C1 的极限荷载 ,即 4 200kN。 111 场地 1 对比试验
图 1 为场地 1 对比试验剖面及荷载 - 沉降曲 112 场地 2 对比试验
线 , 从 图 1a 可 看 出 , 两 桩 长 都 为 25m , 直 径 都 为 场地 2 土层从上到下是粉质粘土 、粉砂和细砂
( ) ( ) 0188m ,穿过的土层完全一致 ,持力层为粉质粘土 ; E= 150 ,200MPa、卵石 E = 500MPa。除 S3 1 - 2
(纯摩擦桩桩端填稻草外 ,两桩的其他情况都相同 图 其中纯摩擦桩 C1 的桩端填有 0165m 厚的稻草 ,其端
阻力可忽略不计 。从图 1b 上可看出纯摩擦桩 C1 的 ) 2a。桩长均为 512m ,直径均为 0184m。但从图 2b
荷载 - 沉降曲线比端承摩擦桩 C2 的要陡直 ,纯摩 擦桩 C1 的极限荷载为 4 200kN ,端承摩擦桩 C2 的极 () 3 国家自然科学基金资助批准号 :50178056。 限荷载为 5 600kN 。因纯摩擦桩 C1 的极限荷载全部 第一作者 :蒋建平 男 1966 年 8 月生 博士后 收由侧阻力承担 ,因此可认为端承摩擦桩 C2 的极限 稿日期 :2003 - 02 - 08
Industrial Construction Vol133 ,No110 ,2003 工业建筑 2003 年第 33 卷第 10 期 33
,而此时的 S2 端承摩擦桩却远远 达到极限荷载状态
没有达到极限状态 。因此 S2 端承摩擦桩与 S3 纯摩
擦桩相比 ,承载能力强 ,沉降少 。
113 场地 3 对比试验
场地 3 土层从上到下由杂填土 、粉土 、粉细砂组
成 。SD3 纯摩擦桩桩端填 012m 稻草 ,SD5 端承摩擦
桩以粉细砂为持力层 ,此外 ,两桩的其他情况都相同
() 图 3a。两桩桩长均为 6114m , 直径均为 0180m。
从图 3b 上也可发现 ,两桩的荷载 - 沉降曲线有较大
区别 ,SD5 端承摩擦桩的荷载 - 沉降曲线比 SD3 纯
摩擦 桩 的 要 平 缓 。SD3 纯 摩 擦 桩 在 桩 顶 沉 降
1119mm 时已达到极限荷载状态 ,而此时的 SD5 端承
摩擦桩却还远远没有达到极限状态 。因此 SD5 端
承摩擦桩比 SD3 纯摩擦桩的承载能力强 ,比它的沉
降也要小 。
114 场地 4 对比试验
图 4 为场地 4 对比试验剖面及荷载 - 沉降曲
线 ,从图 4a 上可看出 ,两桩长均为 416m ,直径均为 a - 试验剖面 ;b - 荷载 - 沉降曲线 0182m ,穿过的土层均为层状的湿陷性黄土 。其中 1 - C1 纯摩擦桩 ;2 - C2 端承摩擦桩 60m 厚的稻草 。从图 4b 纯摩擦桩 S3 的桩端填有 01图 1 场地 1 对比试验剖面及荷载 - 沉降曲线
上可看出 ,纯摩擦桩 S3 的荷载 - 沉降曲线比端承摩 可发现 ,两桩的荷载 - 沉降曲线有较大区别 , S2 端 擦桩 S7 的 要 陡 直 , 纯 摩 擦 桩 S3 的 极 限 荷 载 为 承摩擦桩的荷载 - 沉降曲线比 S3 纯摩擦桩的要平 250kN ,端承摩擦桩 S7 的极限荷载为 500kN。 缓得多 。S3 纯摩擦桩在桩顶沉降 191987mm 时已
a - 试验剖面 ;b - 荷载 - 沉降曲线
1 - S2 端承摩擦桩 ;2 - S3 纯摩擦桩
图 2 场地 2 对比试验剖面及荷载 - 沉降曲线
曲线为典型的缓变型 ,试验未能达到其破坏状态 ,桩 2 综合分析 的承载潜力很大 。因此对大直径桩要设法以土性强
综上所述 ,从图 1,图 4 可明显看出 ,4 根纯摩 的岩土层为持力层 。
擦桩的荷载 - 沉降曲线都是陡降型 ,表明其都是刺 因各组对比试验的纯摩擦桩和端承摩擦桩是在 入型的破坏 ,它们的承载力低 ,沉降大 。因此对大直 同一场地 ,除桩端情况不同外其余情况都完全相同 , 径桩要尽可能清除桩端沉渣 ,以提高其承载力和降 并且纯摩擦桩极限荷载全部由侧阻力承担 ,因此可 低沉降 。 认为纯摩擦桩的极限端阻力为 0 、端承摩擦桩极限
由图 1,图 4 还可发现 ,端承摩擦桩比纯摩擦 侧阻力就是纯摩擦桩极限荷载 。由此可计算得出各 桩的承载能力大 、沉降小 。特别是场地 3 、场地 2 中 试验场地两种摩擦桩的荷载分配情况 ,其中端承摩 持力层土性较强时更是如此 ,此时桩顶荷载 - 沉降 擦桩的荷载分配情况如表 2 所示 。 34 工业建筑 2003 年第 33 卷第 10 期
a - 试验剖面 ;b - 荷载 - 沉降曲线
1 - SD3 纯摩擦桩 ;2 - SD5 端承摩擦桩
图 3 场地 3 对比试验剖面及荷载 - 沉降曲线
a - 试验剖面 ;b - 荷载 - 沉降曲线 1 - S3 纯摩擦桩 ;2 - S7 端承摩擦桩
图 4 场地 4 对比试验剖面及荷载 - 沉降曲线
表 2 各试验场地端承摩擦桩荷载分配情况
纯摩擦桩 端承摩擦桩 场地 极限摩阻力占 极限端阻力占 极限荷载ΠkN 极限荷载ΠkN 极限摩阻力ΠkN 极限端阻力ΠkN 持力层 长径比 极限荷载的百分比Π% 极限荷载的百分比Π%
场地 1 粉质粘土 25 28141 4 200 5 600 4 200 75 1 400 场地 2 ()800 5 500 桩顶下降 50mm 时 800 15 4 700 85 卵石 6119 场地 3 ()720 2 000 桩顶下降 50mm 时 720 36 1 280 64 粉细砂 7168 场地 4 250 500 250 50 250 50 湿陷性黄土 5161 从表 2 可看出 ,对场地 2,场地 4 中长径比相当 很难得的资料 。这种对比试验能得出两种摩擦桩的
(的端承摩擦桩 ,当持力层由弱到强 即湿陷性黄土 ? 不同承载性状 ,特别是荷载分配情况的不同 。
) 粉细砂 ?卵石,极限端阻力所占桩顶极限荷载的百 ) 24 根桩端填稻草的纯摩擦桩的荷载 - 沉降曲
() 分比由低到高 即 50 % ?64 % ?85 %。再看场地 1 线都是陡降型 ,而和其对比的 4 根端承摩擦桩的荷 端承摩擦桩 C2 和场地 4 端承摩擦桩 S7 ,虽然两者 载 - 沉降曲线要平缓得多 ,特别是当桩端土性较强
( 桩端 土 性 相 当 , 可 是 长 径 比 大 的 C2 长 径 比 为 时 。因此对大直径桩要尽可能清除桩端沉渣 ,以提
(高其承载力和降低沉降 。并要设法以土性强的岩土 ) 28141极限端阻力所占桩顶极限荷载的百分比 为
层为持力层 。 ) ( ) 25 %比长径比小的 S7 长径比为 5161的百分比
() ) 为 50 %小一半 。 3各组对比试验的纯摩擦桩和端承摩擦桩是在
同一场地 ,可认为纯摩擦桩的极限端阻力为 0 、端承 3 结 论 摩擦桩极限摩阻力就是纯摩擦桩极限荷载 ,由此可
) 1这 4 组纯摩擦桩和端承摩擦桩的对比试验是 ()下转第 47 页
同场地大直径纯摩擦桩和端承摩擦桩对比研究 ———蒋建平 ,等 35
的是稳定问题和固结沉降问题 。稳定分析常用的方
法是圆弧滑动法和地基承载力法 。在软基上由于软
基强度远远低于上部填土的强度 ,所以体系的破坏
以地基破坏为主 。
边坡稳定和地基承载力是土力学的两个经典问 题 。很多学者认为这两个领域的分析方法属于同一
理论体系 。比如 ,陈祖煜就将地基承载力分析归为 ()图 8 地基安全系数变化曲线承载力法 (另一种类型的边坡稳定问题 这个边坡具有一水平 ) 的表面。从本文的计算结果看 ,用承载力方法计算 出的安全系数大于圆弧滑动法的计算成果 。 对于强度较低的软土地基的沉降计算 ,土体由 于侧向变形所引起的沉降占比例较大 ,按常规侧限 压缩模量计算其沉降存在较大误差 。从土体变形机 理角度看 ,采用土的变形模量 ,引入土体的非线性本 构关系进行沉降计算是较为合理的 。这种简化方法 弥补了常规方法的不足 , 又比有限元法简便得多 。 ()图 9 地基安全系数变化曲线圆弧条分法 对于实际工程建设而言 ,其精度已经可以满足要求 ,
与有限元方相比 ,所需参数较少 ,无需网格输入 ,同
时也可以充分利用设计经验 。但这里采用弹性解来
计算地基中的附加应力 ,与实际的地基应力还是有
一定差距的 。
参考文献 1 高宏兴. 软土地基加固. 上海 :上海科学技术出版社 ,1990 2 叶书麟. 地基处理工程实例应用手册. 北京 :中国建筑工业出版社 1 - 常规法 ;2 - 有限元法 ;3 - SoftLoad 法 ;4 - 实测结果 3 河海大学. 交通土建软土地基工程手册. 南京 :苏宁沪高速公路股 份有图 10 地表中心点沉降过程曲线 限公司 ,北京 :人民交通出版社 ,1996 4 陈仲颐 ,周景星 ,王洪瑾. 土力学. 北京 :清华大学出版社 ,1994 另外 ,从图 8 和图 9 的比较中可以看出 ,用承载 5 杨光华. 软土地基中几个问题的分析. 见 :陆培炎 ,杨光华. 软土工 程及力方法计算出的安全系数大于圆弧滑动法的计算成 处理技术 ,1998. 26,33 果 ,其原因可能是承载力法仅针对地基进行搜索 ,计 6 杨光华. 软土地基非线性沉降计算的简化法. 广东水利水电学报 , 算的是局部范围的安全系数 ,而圆弧滑动法是对整 2001
个体系进行搜索 。 7 杨光华. 含排水砂井软土地基的有限元简化计算方法. 见 : 陆培
炎 ,杨光华. 软土工程及处理技术 ,1998. 20,25
8 陈 平. 软土地基预压固结设计方法的研究与应用 : [ 硕士学位论 6 结 论
文] . 北京 :清华大学 ,2002 在软基上填筑路堤或进行堆载预压时主要关心
() 上接第 35 页计算得出两种摩擦桩的荷载分配情() 的百分比 为 50 %小一半 。
况 。
参考文献 ) 4对场地 2,场地 4 中长径比相当的端承摩擦 1 蒋建平. 水下大直径超长桩理论分析与工程应用 : [ 博士学位论 (桩 ,当持力层由弱到强 即湿陷性黄土 ?粉细砂 ?卵 文] . 南京 :南京大学 ,2002. 6
2 Charles W W Ng , Terence L Y Yau ,Jonathan H M Li ,etc. Side Resis2 ) 石,极限端阻力所占桩顶极限荷载的百分比由低到 tance of Large Diameter Bored Piles Socketed into Decomposed Rock. () 高 即 50 % ?64 % ?85 %。 Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering ,ASCE ,2001 , () 127 8:642,657 ) 5对场地 1 端承摩擦桩 C2 和场地 4 端承摩擦 3 Tomlinson M J . Pile Design and Construction Practice. Cambridge : Great 桩 S7 ,虽然两者桩端土性相当 ,可是长径比大的 C2 Britain at the University Press ,1994 (4 黄明聪 ,龚晓南 ,赵善锐. 钻孔灌注长桩静载试验曲线特征及沉降 ) 长径比为 28141极限端阻力所占桩顶极限荷载的 () 规律. 工业建筑 ,1998 ,28 10:37,43 () ()百分比 为 25 %比长径比小的 S7 长径比为 5161
软基堆载预压固结设计方法的研究 ———陈 平 ,等 47
范文二:基于滑移线理论考虑桩端摩擦的桩端阻力计算
doi:10.3969/j.issn.1673-9833.2014.05.006
基于滑移线理论考虑桩端摩擦的桩端阻力计算
黄小龙,王志斌
(湖南科技大学 土木工程学院,湖南 湘潭 )411201
摘 要:针对传统桩端阻力计算未考虑中间主应力以及桩端粗糙程度的缺陷,基于一定的滑移线场假 设,建立滑移线场,同时考虑中间主应力和桩端粗糙程度的影响,运用滑移线的基本性质,推导出被动区 的积分常数,再由主动区的受力情况推导出该区的积分常数,运用同一滑移线上的积分常数相等的性质,推 导出既考虑中间主应力又考虑桩端粗糙程度的桩端阻力计算公式。该公式在桩端完全光滑时,可退化为 Pran dtl 解,并且随着 b 值和桩端粗糙程度的增大,桩端阻力随之增大,与实际情况相符。推导出的公式能够 灵活运用于工程实际情况。
关键词:双剪统一强度理论;滑移线;中间主应力;桩端阻力;桩端粗糙程度
+中图分类号:TU473.11 文献标志码:A 文章编号:16739833(2014)05002705 ---
The Pile Tip Resistance Calculation Considering Pile Tip
Friction Based on the Slip Line Theory
,Huang XiaolongWang Zhibin
(,)School of Civil Engineering, Hunan University of Science and Technology, Xiangtan Hunan 411201China
:AbstractFor the defects of traditional pile tip resistance calculation without considering the intermediate principal stress and the roughness of the pile end, based on the assumption of slip line field, established the slip line field, and considering the intermediate principal stress and the tip roughness, applied the basic properties of slip line to deduce the integral constant of passive area, then deduced the active area integral constant by the active area force, and by means of the properties of the integral constant equal on the same slip line, deduced pile tip resistance calculation formula consider- ing the intermediate principal stress and pile tip roughness. The formula can degenerate into prandtl solution when pile end is completely smooth, and with the increase of b value and pile end roughness, the pile end resistance increases, which is consistent with actual situation. The formulas can be applied to the engineering practice.
:;;;;Keywords double shear unified strength theoryslip lineintermediate principal stresspile tip resistancepile tip roughness
不够严密。滑移线理论,是 世纪初人们对金属塑 20 0 引言
性变形过程中,光滑试样表面出现“滑移带”现象,
经过力学分析而逐步形成的一种图形绘制与数值计 桩端阻力问题一直是岩土工程界关注的重点。
算相结合的求解平面塑性流动问题、变形力学问题 桩端阻力计算的传统方法大多是先假设滑动面,然后
按照静力平衡条件和力学迭加原理来求解,其推导 的理论方法。所谓“滑移线”是一个纯力学概念,它
收稿日期 :2014-07-28
作者简介 :黄小龙(),男,湖南湘潭人,湖南科技大学硕士生,主要研究方向为岩土与地下工程, 1990-
: E-mail283854103@qq.com
湖 南 工 业 大 学 学 报 年28 2014
是塑性变形区内,最大剪切应力等于材料屈服切应 屈服准则的线性逼近。双剪统一强度理论可以充分 力的轨迹线。土体在受力进入塑性状态之后,与金 反映中间主应力 对材料屈服或破坏的影响。 2 属有相似的破坏特征,因此滑移线理论也被用于岩 平面应变问题的平衡方程1.2 [1- 3] 土工程分析。许多学者应用滑移线理论对浅基础 平面应变问题的平衡微分方程为 的极限承载力进行了研究,但未能考虑中间主应力
的影响。实践表明,中间主应力对土体屈服和破坏
[4]的影响较大。俞茂宏等提出的统一强度理论,考虑 ()2 了中间主应力的影响,用一个统一的力学模型和统
一而简单的数学表达式表述材料的强度性质。文献
推导了 地基极限承载力的双剪统一解。 式中: 分别为 方向的正应力;[5-6]Terzaghi x, y , xy
为作用于 平面指向 方向的切应力, 为文献推导了应用双剪滑移线理论计算桩端阻力的 yO y [7] xy yx [5- 9] 公式。然而大多数文献是基于完全摩擦基底或者作用于 平面指向 方向的切应力;xO x 完全光滑基底的研究,而实际中许多桩端不是处于 为材料重度;
这 种极限摩擦状态。 2 为重力的反方向与 轴之间的夹角。 y
本文基于统一强度理论的平面应变形式,结合引进参数 ,并设 m 经典的桩端滑移线场破坏模式,引入滑移线的基本
性质及基本假设,并且根据这种形式在考虑桩端摩 , ()3 擦因素的情况下,探讨桩端阻力的计算方法。
。 ()4
联立式()与式()(),解得13~4
,R = psin +ccos t tt 1 双剪统一平面应变滑移线场理论
, 双剪统一强度理论1.1
双剪统一强度理论是考虑了材料的拉压异性、 式中: 表示双剪统一强度理论下的摩擦角; t 抗压同性以及不同中间主应力效应的一种全新的强 表示双剪统一强度理论下的粘聚力(也称剪切c t 度理论,其数学表达式为 强度)。
当 时, m=1
, ()5
。 ()6
()1 对于平面应变问题,有:
,= p + R cos 2 x ()7
,= p - R cos 2 y () 8。= R sin 2 xy () 9
将式()()代入不计材料重度的式()中,7~92
可得
式中: 为大主应力; 1
为中间主应力;2 为小主应力; 为3 材料内摩擦角; ()10 0
为材料剪切强度;c 0
为加权参数,它反映中间剪应力及相应作用面b
上的正应力对材料屈服或破坏的影响,? ? 。 0 b 1 ()11 当取不同的值时,式()可变为b 1Mohr-
滑移线基本方程为 Coulomb
强度准则、双剪强度理论、屈服准则、 Tresca Misses
黄小龙,等 基于滑移线理论考虑桩端摩擦的桩端阻力计算 第 期5 29
数,不同直线族滑移线上的 不同,这种应力场为p
简单应力场。()12
计算过程3 式中 。 基本假设 3.1 [ 1] 张学言运用滑移线理论和摩尔库伦屈服准则 联立式()()求解,得10~12
,()13 研究了浅基础的承载力。本文借鉴该方法,对端阻 () , 14力进行分析。图 为桩端滑移线网,并且对桩端以下 2 式()()中: , 为积分常数; 13~14土作如下假设:
。)桩端土体是均匀的,各向同性。 1 =c/tan ct t
)桩端土满足统一强度理论。 2
边界条件及滑移线的基本性质2 )通过滑移线网确定桩端破坏区域以及弹塑性 3 状态。对于岩土体材料来说,其拉压强度不等,滑边界条件及屈服准则 2.1 移破坏大都呈明显的非正交特性,即两族滑移线之 图 为塑性边界条件。设边界面的法线与 轴的夹 1 y 间的夹角不等于 ?。 45 角为 ,由图可知,边界面法线与 的夹角为 。由1a - 1
于塑性区边界面上的应力应满足屈服条件,由图 1b
可写出平面上法向力与切向力的方程为
()15
当已知边界上的应力时,可以得到边界上的 和 p
大主应力与 轴的夹角 。 y
图2 桩端滑移线网
Fig. 2 Pile end slip line network
计算过程 3.2 )在 边界上有 (为上覆土层厚度), 1AD =q= hh n
,,本区在桩端力的作用下,有向上隆起的趋=0=0 n
势,故为被动破坏区。从而得到被动破坏区边界条件)作用力与坐标轴的方位关系a 。, , ,将这些边为:=0= h nn
,从而有 界条件代入式(),得15
。 ()16
联立式()与式(),解得1416
。 )摩尔应力圆b
塑性边界条件 图1 )在桩端与桩端土接触面 ′线上有边界条件:2AA
Fig. 1 Plastic boundary conditions (为桩端阻力),,。假设基底处=0 =pp=Rcos2 nuu n滑移线的基本性质 为桩端处与某种粗糙的大主应力与 轴夹角 (2.2 y = 00 滑移线的基本性质有: 度时大主应力与 轴的夹角,是一个定量)。联立 ′y AA )同一条滑移线上的积分常数相等。 1 线的边界条件和式()可得 。结合15 p =p -Rcos2 u0)在某个应力场中,如果 为常数,则该应力场 2 可得为均匀应力场,两族滑移线均为直线。 。 ( ) 17 )在某个应力场中,如果一族滑移线为直线,另 3
外一族为曲线,则在这一族直线滑移线上的 为常 联立式()和式 (),得p 1417
湖 南 工 业 大 学 学 报 年30 2014
从而可得
。 。 ()21 根据滑移线的基本性质 ),同一条滑移线上的1 当 取 时,可由图 中应力关系推导出m 1 3 积分常数相等,有
, n 2 ()= -2 R si22 xy
。() 23R = ccos + p sin t t t
得 将式()和式()代入式(),222321
。 ()24 从而得 由此可根据桩端摩擦角 求出 。
。
当计入桩基土自重产生的承载力后,该公式的
完整形式变为
,
() 18
式中:为基础宽度;B 不完全粗糙基底与土体接触面的摩尔圆 图3
Fig.3 Mohr circle of incomplete rough ,其中 为被动土压力
substrate and soil contact surface 系数,可由—《建筑桩基技术规范》查得。JGJ 94 2008
)在 区土体处于塑性平衡状态,该区滑移线 3II 算例验证及结果分析4 场为对数螺旋曲线,曲线方程为假设有一直径为 的圆柱形桩基础,打入 400 mm
, ()19 3均质黏性土 ,黏性土容重为 ,,6 m20 kN/mc =20 kPa 0 式中 ′为 ′与 之间的夹角。 ABAC ?。在参数 取不同值的情况(即中间主应力取=30b 0在桩端不光滑的情况下,桩端土体会由于桩 不同值)下,分别运用本文公式()以及传统端阻18 端摩擦而产生一个弹性楔形体,楔形体如图 中的 2 力计算公式求解桩端阻力,计算结果见表 ,表 中 11 ′′。其中楔形体的边界′既是一条滑移线,也是 AABAB弹塑性分界面,它与基底之间的夹角(图 中 ′′与 2 AB和 由式()和式()得出。c 56 t t
表 1 不同 b 值的桩端阻力计算结果 ,是大主 ′之间的夹角)可以表示为AA Calculating results of pile end resistance of Table 1 应力方向与 轴之间的夹角。 y different values of b 由图 中三角形 ′′的几何关系可得2 AAB (?) 桩端阻力 b c k Pa p k Pa t t u
。 0 30 .00 20 .00 2 89 5.98
0 .2 31 .45 21 .15 3 40 9.52
0 .4 32 .58 21 .83 3 85 3.14
0 .6 33 .10 22 .55 4 16 5.37 ,将 及求 因 ′与 之间夹角为AB AC 0 .8 34 .23 23 .57 4 73 3.47 得的 代入式()得 r19 0 1 .0 34. 85 24. 12 5 104. 5 2
应用传统 公式计算得到桩端阻力的值T er za ghi 。 为 。表 中参数 取 (即不考虑中间主 2 808.29 kPa1 b 0
应力)时桩端阻力为 ,两者结果十分接 2 895.98 kPa至此,桩端滑移线网络全部确定。 近,证明了该公式的准确性。由表 可知,当 值增 1 b )对于不完全粗糙基础,( 为基础和土<>< t="" 大时,桩端阻力增大,这表明中间主应力对桩端阻体接触面的摩擦角),不完全粗糙基础摩尔圆如图="" 3="" 力的影响十分明显。="">
[ 10] 所示。根据图 ,在基础与土体接触面处有 3 在中间主应力影响因素一定(即 为定值,表 b 2
, ()20 中 均取 )的情况下,通过改变桩端与土体接触面b 1 式中 。 之间的摩擦角 来表征基底粗糙程度的变化,由式
黄小龙,等 基于滑移线理论考虑桩端摩擦的桩端阻力计算 第 期5 31
217. ()计算桩端阻力,计算结果见表 ,表 中 由式1822
[3] 李丽民,张国祥,肖 尚,等基于潜在滑移线理论的 . ()得出。 24地基承载力安全分析方法中国安全科学学报,, [J]. 2013表 2 不同粗糙度的桩端阻力计算结果
: 23(3) 39-44.Table2 Calculation results of pile end
,,,Li LiminZhang GuoxiangXiao Shanget al. Method resistance of different roughness for Bearing Capacity Safety Analysis of Foundation Soil 接触 面 摩擦角 大主应力与 轴的夹角桩 端 阻力 y (?) Based on Potential Slip Line Theory[J]. China Safety Science (?) p k Pa u ,,:Journal201323(3) 39-44. 俞茂宏,杨松岩,刘春-6 0.0 0 30 4 71 2.41 理论土木工程学阳,等统一平面应变滑移线场 [J]. . [4] 25 4 68 8.83 -4 1.2 8 报,,:199730(2) 14-26. 20 4 44 4.54 -3 1.6 0 ,,,Yu MaohongYang SongyanLiu Chunyanget al. Unified 15 4 115 .14 -2 3.1 0 Plane Strain Slip Line Field Theory System[J]. China Civil 10 3 73 5.38 -1 5.1 7 ,,:5 3 32 2.67 Engineering Journal199730(2) 14-26. - 7 .52
0 0 .00 2 89 5.49 范 文,白晓宇,俞茂宏基于统一强度理论的地基极. [5] 限承载力公式岩土力学,,:[J]. 200526(10) 1617-1622. 由表 可知,当桩端与土体接触面摩擦角为 时,2 0 ,,Fan WenBai XiaoyuYu Maohong. Formula of Ultimate 由式()计算桩端阻力为,而用182 895.49 kPaBearing Capacity of Shallow Foundation Based on Unified Prandtl,,Strength Theory[J]. Rock and Soil Mechanics200526 公式计算出的桩端阻力为 ,二者结果相 2 794.50 kPa:(10) 1617-1622. 近。当增大接触面摩擦角时,表示桩端粗糙程度增高江平,俞茂宏,李四平太沙基地基极限承载力的双 . [6] 大,由式()计算的桩端阻力值也增大,表明桩端 18剪统一解岩石力学与工程学报,,: [J ]. 2 005 2 4(1 5) 粗糙程度对桩端阻力的影响明显,并且随着桩端粗 2736-2740.
糙程度的增大而增大,这与实际情况相吻合。 ,,Gao JiangpingYu MaohongLi Siping. Double-Shear
Unified Solution of Terzaghi Ultimate Bearing Capacity of 5 结语Foundation[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and
,,:Engineering200524(15) 2736-2740. 本文基于统一滑移线场理论,给出了不完全摩
鲁燕儿,郑俊杰,陈保国应用双剪滑移线理论计算桩. 擦型桩基的桩端阻力计算公式(),该公式在基底 18[7] 端端阻力岩石力学与工程学报,,(增刊): [J]. 2007262完全光滑时可以退化成 公式。 Pran dtl 4084-4089. 采用经典的 公式计算得到的桩端阻力比 Terzaghi ,, Lu YanerZheng JunjieChen Baoguo. Determination of用本文公式()计算的结果稍小,说明 公 18Terzaghi End Bearing Capacity of Pile with Double-Shear Slip-Line 式计算结果偏于保守。在考虑中间主应力作用的条 T he ory[J ]. C h in ese J ou rn al o f R oc k Me ch an ics and 件下,桩端阻力随着中间主应力系数的增大而增大, ,,:Engineering200726(S2) 4084-4089. 将这一结论运用于工程实践中,可提高经济效益。 俞茂宏双剪理论及其应用北京:科学出版社,. [M]. 不完全摩擦型桩的桩端阻力随着桩端摩擦角的 增[8] : 199835-40.大而增大,不再局限于完全光滑与完全粗糙两种 Yu Maoh ong. Double-Shear Theory and Its Application 假设,能够灵活地应用于各种工程实际情况。 :,:[M]. BeijingScience Press199835-40. 周小平,王建
承载力公式华考虑中间主应力影响时条形地基极限 . 上海交通大学学报,,:[J]. 200337(4) 552- [9]
555. 参考文献:, Zhou XiaopingWang Jianhua. Influence of Intermediate
P rinc ipal Stress on th e U ltim ate B earin g C apacity of 张学言和 地基承载力的塑性力学滑移[1] . Prandtl Terzaghi , Foundation[J]. Journal of Shanghai Jiaotong University线解天津大学学报,: [J]. 1987 (2) 92-100.,: 200337(4) 552-555.Zh ang Xueyan. Prandtl an d T erzaghi Bearing Capacity
Formulas of a Strip Footing Solved by Slip-Line Method of 杨江海考虑基底粗糙度的地基极限承载力分析上[10] . [D]. ,: Plasticity[J]. Journal of Tianjin University1987 (2) 92-海:同济大学, 2007.100. Yang Jianghai. Study on Bearing Capacity of Foundations 杨江海,黄齐武,李建平地基极限承载力的滑移线解 [2] . :,with Different Roughness[D]. ShanghaiTongji University 法西部探矿工程,: [J]. 2007(3) 214-217.2007. ,,Yang JianghaiHuang QiwuLi Jianping. The Method of
Characteristics Used in the Bearing Capacity Calculation (责任编辑:邓光辉) ,:[J]. West-China Exploration Engineering2007(3) 214-
范文三:什么是同名端
什么是同名端
线圈的同名端是这样规定的:具有磁耦合的两线圈,当电流分别从两线圈各自的某端同时流入(或流出)时,若两者产生的磁通相助,则这两端叫作互感线圈的同名端,用黑点“?”或星号“*”作标记。
图例如,对图(a),当i1、i2分别由端纽a和d流入(或流出)时,它们各自产生的磁通相助,因此a端和d端是同名端(当然b端和c端也是同名端);a端与c端(或b端与d端)称异名端。有了同名端规定后,像图4(a)所示的互感线圈在电路中可以用图4(b)所示的模型表示,在图(b)中,设电流i1、i2分别从a、d端流入,磁通相助,如果再设各线圈的 u、i为关联参考方向,那么两线圈上的电压分别为
如果像图(c)所示,设i1仍从a端流入,而i2从d端
流出,可以判定磁通相消,那么两线圈上的电压分别为
对于已标定同名端的耦合电感,可根据u、i的参考方向以及同名端的位置写出其u-i关系方程。 也可以将耦合电感的特性用电感元件和受控电压源来模拟,例如图(b)、(c) 电路可分别用(d)、(e) 电路来代替。可以看出:受控电压源(互感电压)的极性与产生它的变化电流的参考方向对同名端是一致的。
这样,将互感电压模拟成受控电压源后,可直接由图(d)、 (e)写出两线圈上的电压,使用这种方法,在列写互感线圈u—i关系方程时,会感到非常方便。
范文四:什么是端到端,什么是点到点?
【说明】这两个概念一直令我迷惑,今天终于下决心查了一下。下面罗列出两种解释。个人感觉第二种解释更易懂。
1,http://zhidao.baidu.com/question/7797299.html
点到点是数据链路层的说法,因为数据链路层只负责直接相连的两个节点之间的通信,一个节点的数据链路层接受ip层数据并封装之后,就把数据帧从链路上发送到与其相邻的下一个节点。
端到端是传输层的说法,因为无论tcp还是udp协议,都要负责把上层交付的数据从发送端传输到接收端,不论其中间跨越多少节点。只不过tcp比较可靠而udp不可靠而已。所以称之为端到端,也就是从发送端到接收端。
2,http://www.exam100.com/bbs/printpage.asp?BoardID=6&ID=14481
从本质上说,由物理层、数据链路层和网络层组成的通信子网为网络环境中的主机提供点到点的服务,而传输层为网络中的主机提供端到端的通信。
直接相连的节点对等实体的通信叫点到点通信。它只提供一台机器到另一台机器之间的通信,不会涉及到程序或进程的概念。同时点到点通信并不能保证数据传输的可靠性,也不能说明源主机与目的主机之间是哪两个进程在通信,这些工作都是由传输层来完成的。
端到端通信建立在点到点通信的基础之上,它是由一段段的点到点通信信道构成的,是比点到点通信更高一级的通信方式,完成应用程序(进程)之间的通信。
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如此一来,这两个概念就比较清晰了。它们讲的都是网络通信,只是看问题的层面不同。
在点到点的层面中只有传输的概念,它只是埋头搞传输;
而端到端的层面中就主要是传输的可靠性等更高层面上的问题了,但它仍然是建立在前者基础上的。
范文五:什么是后端开发
畅享学习生活,告别无趣,拒绝平庸 www.woxueyuan.com 什么是后端开发?
软件应用程序就像冰山一样。 用户看到的只是应用程序的一部分, 在大多数情况下, 应用程 序的最大部分是看不到的。这就是令人难以捉摸又神秘的“后端”。
在 Webd 的开发中,我们主要讨论 Web 开发,因为它涉及与最终用户的直接互动,我们 可以称之为“前端 Web 开发”。
在大多数应用中, 非用户接口代码比用户接口代码多得多。 复杂系统是在后台发生的各种使 其工作的逻辑。
我们需要存储和检索数据, 需要遵循业务逻辑和规则, 并且需要对结果进行预测。 所有这一 切都发生在幕后。
后端开发人员是这样的开发人员。
后端开发究竟是什么?
这篇文章的目的在于, 我将会考虑后端开发是一种不涉及创建生成用户界面的开发。 这可能 包括后端 Web 开发,可能也涉及编写 API ,创建库或和没有用户界面或甚至科学编程系统 的系统组件一起工作。
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在现实中, 即使前端开发获得了大部分的荣耀, 但是世界上存在的大多数代码 (可以说是最 有用的代码)是最终用户从来不会看到的后端代码。
简单来说,后端开发就是开发人员编写的不能直接看到的代码。
后端开发人员做什么?
根据正在处理的应用程序的大小和范围, 后端开发人员要做的事情有很大的不同。 在我是一 个后端开发人员时, 我做了很多工作, 工作于应用程序中的业务逻辑, 以及从前端提取和检 索数据。
在 Web 开发世界中,大多数后端开发人员从事于构建他们正在工作的应用程序背后的实际 逻辑。
通常,前端开发人员构建用户界面,而后端开发人员编写代码,使其工作。
例如, 前端开发人员在应用程序中创建一个界面, 上面有一个按钮, 按下按钮来获取客户的 数据。
畅享学习生活,告别无趣,拒绝平庸 www.woxueyuan.com 后端开发人员写可使得按钮工作的代码, 通过指出从数据库中提取哪些数据并将其传回到前 端(并最终显示在那里)。
后端开发人员也可能会大量参与系统架构, 决定如何组织系统的逻辑, 以便能够正常维护和 运行。
他可能会参与构建框架或系统架构, 以便于更容易编写程序。 后端开发人员比前端开发人员 花费更多的时间在实现算法和解决问题上。
我一直都很喜欢后端开发工作,因为它更像一个挑战。
这并不是说前端开发人员不解决难题, 但通常前端开发工作更多的是关于创建用户界面和与 之相关的内容,而不是实现实际的业务逻辑,使应用程序工作。
后端开发的主要技术和技能
前端开发人员需要知道一系列用于创建用户界面的工具, 而后端开发人员通常使用的是一套 完全不同的工具和技能,以便于高效地完成他们的工作。
后端开发人员所需的一个重要技能与 SQL 和数据库有关。大多数后端系统需要连接到存储 应用程序数据的数据库。
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后端开发人员通常的工作是从数据库或其他数据源写入、读取和处理数据,因此拥有 SQL 等技能会非常重要。后端开发人员——至少对于 Web 开发——也需要擅长他们正在使用的 技术栈的服务器端语言。
例如,虽然前端 Web 开发人员更多地专注于 HTML , CSS 和 JavaScript ,而后端开发人 员需要更多地了解 PHP Web框架, Ruby on Rails, ASP.NET MVC或任何正用于构建 应用程序的服务器端 Web 开发框架。
最后, 我想说, 后端开发人员需要更多地了解应用程序架构, 因为大多数情况下, 后端开发 人员需要去构建应用程序的体系结构和内部设计。
一个好的后端开发人员得知道如何使用各种框架和库, 如何将它们集成到应用程序中, 以及 如何构建代码和业务逻辑,用一种使系统更易于维护的方式。
如果你喜欢设计应用程序的基础设施, 实现算法和逻辑, 以及工作于数据, 那么你可能会喜 欢成为一名后端开发人员。
关于全栈开发人员?
畅享学习生活,告别无趣,拒绝平庸 www.woxueyuan.com 我曾想为全栈开发人员另起一篇文章, 但后来想到, 既然已经涵盖了 Web 开发和后端开发, 那么延伸开去谈论全栈开发更为理所当然,因为全栈开发刚好涉及了前端和后端开发。
实际上, 全栈开发包括处理系统或软件开发堆栈的所有组件和层。 它甚至可能涉及了解服务 器硬件和架构,或者被认为是 DevOps 。
今天, 越来越多的软件开发职位在寻找能够进行全栈开发的开发人员, 因为对于软件开发人 员来说能够工作于涉及的整个技术栈是很有价值的,而不是将前端开发与后端开发兵分两 路。
一部分原因是现在越来越多的应用程序模糊了前端和后端开发之间的界限。
许多流行的 JavaScript 框架, 如 Angular , 允许你在系统的用户界面部分中创建可以被视 为业务逻辑的大部分内容。
此外, 随着越来越多的团队采用敏捷方法, 个体程序员被要求不仅仅能工作于他们的专业领 域,因为任务被分配给团队远超过个人。
我认为成为一个全栈开发人员是有用的——并且你应该充分了解软件的每个层次发生了什 么——但我不认为“专业化”全栈开发人员是顶好的主意,因为这不是一个专业领域。
基本上, 你应该专注于获取你可能会用到的最常见的技术栈的广泛知识, 但你应该选择一个 或两个主要的专业,然后朝着选择的方向真正地去深入钻研。
所有软件开发人员都应该知道如何创建用户界面, 所使用的框架的基础, 如何从应用程序中 存储和检索数据库中的数据, 甚至了解基础设施如何支持软件, 他们不需要成为所有所有这 些领域的专家,因为这些领域不但相当大而且在不断扩大。
具备技术堆栈中通用和有效的所有知识或一些领域中的专业化知识或许要好得多。
畅享学习生活,告别无趣,拒绝平庸 www.woxueyuan.com 然后,你仍然可以称自己为“全栈”,但实际上,对于团队而言,你这样的人才更加有用得 多。
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