范文一:离心式风机风量风压转速的关系和计算
离心式风机风量风压转速的关系和计算
n:转速 N:功率 P:压力 Q:流量 Q1/Q2=n1/n2 P1/P2=(n1/n2)平方 N1/N2=(n1/n2)立方
风机风量及全压计算方法风机
功率(W)=风量(L/S)*风压(Kpa)/效率(75%)/力率(75%)
全压=静压+动压。风机马达功率(W)=风机功率(W)*130%= 风量(L/S)*风压(Kpa)/效率(75%)/力率(75%)*130%
风机的,静压,动压,全压
所谓静压的定义是:气体对平行于气流的物体表面作用的压力。通俗的讲:静压 是指克服管道阻力的压力。
动压的定义是:把气体流动中所需动能转化成压的的形式。通俗的讲:动压 是带动气体向前运动的压力。
全压=静压,动压
全压是出口全压和入口全压的差值
静压是风机的全压减取风机出口处的动压(沿程阻力)
动压是空气流动时自身产生的阻力P动=0.5*密度*风速平方 P=P动+P静
、两台型号相同且转速相等的风机并联后,风量最高时是两台风机风量的90%左右,风压等于单台风机的压力。
2、两台型号相同且转速相等的风机串联后,风压是单台风机风压的2倍,风量等于单台风机的风量。
3、两台型号不同且转速不等并联使用,风量等于较大的一台风机的
风量,风压不叠加。
4、两台型号不同且转速不等,型号较大的一台置前串联使用,风压小于单台风机的风压,风量等于较大的一台风机的风量
风速与风压的关系
我们知道,风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。根据伯努利方程得出的风,压关系,风的动压为
wp=0.5?ro?v? (1)
范文二:4^#烧结机风量压力与主抽风机叶轮的相关应用研究
离心式风机风量风压转速的关系
北方钒钛2010年第1期
4#烧结机风量压力与主抽风机叶轮的相关应用研究
王英杰,韦火明,王秀英,赵建军
(炼铁厂)
摘要:在保证烧结工艺参数,成品矿质量的前提下,通过烧结机风机叶
轮的改造,不仅可以降低烧结矿
成本,还能有效的延长叶轮的使用寿命,减少风机叶轮,风箱,篦条磨
损,年创效623.71万元.
关键词:风量压力叶轮研究
1前言
承钢炼铁厂现有180m烧结机3台,采用机
上冷却方式,烧结机的主抽风机型号为L3N
3243.08.93DBL6T,入口流量17000m3/min,风机全
压15500Pa,入口压力一1500Pa,入口温度120度.
在实际生产中,4烧结机的烧结段总管流量
14500m3,单位时间,面积需配置烧结风量为
80.1m,烧结段的烟道真空度13.5kPa,风机电机的
瞬时电流为440A.
在不影响现有工艺参数,保证烧结矿的产质
量的前提下,为了进一步降低烧结矿的成本,减小
对风机叶轮的磨损,减少烧结机风箱的漏风率,提
高烧结矿的各项指标,对减小主抽风机叶轮及其
相关操作进行研究.
2研究内容及具体思路
根据首钢烧结厂风机叶轮改造的成功经验,
结合生产实际,将风机叶轮改造,摸索适宜的工艺
参数作为主要研究内容.
(1)进行减小风机风门的实验,确定效果.
试验过程9月1日一10月22日,其中9月
1El一9月24日为准备期,风门开度一直保持原
来的100%,9月25日一lO月22日为试验期,将
风门开度调整为7O%.
(2)在保证现有的工艺参数不变,保证烧结
矿的产质量的前提下进行风机叶轮研究,将原有
风机叶轮q~3502改为~3350;
(3)针对风机叶轮的磨损情况,主要是因为
烧结段真空度较高,在现有机头除尘器除尘能力
的前提下,减少烧结段的真空度,才能有效的减少
烟气中的粉尘颗粒对叶轮的损害;
(4)主抽风机叶轮改造后,可以减小风机电
动机的瞬时电流,降低烧结矿的能耗,降低烧结矿
的生产成本;
(5)风机叶轮改造后,延长风机的使用寿
命;
(6)风机叶轮改造后,能够保证风机运行的
平稳,降低风机前后轴的温度震动差.
3实施过程及效果分析
3.1第一阶段试验风门开度效果分析,2008年10
月份完成
表1风门开度70%的试验数据
3.1.1在风门开度70%的试验数据见表1
风机风门开度由100%降为70%,在料层厚度
保持不变的情况下,台时产量略有下降,但是风机
电流明显下降,烟道负压下降将近1个气压,转鼓
.
17.
和?10mm粒度等质量参数基本保持不变,说明在
风门开度降低的情况下烧结机的质量和产量都能
够保证,同时电耗降低.
3.1.2通过计算确定叶轮大小
当风机额定的流量和全压比实际需要有余量
时,若能采用调解风门增加管路局部阻力降低流
量的方法,则存在电能浪费的问题,而采用改造风
机叶轮(缩短叶片长度,减小叶轮直径)降低流量
的方法可减少电机耗电量,风机余量越大则改造
后的节能效果越明显.
在叶轮前后盘和叶片为平直形及其他工况条
件不变的情况下,改造风机前后满足相似定律,通
过公式:
q1=d1b1(P11Jrlxlv
q2=q,(ddd1)
D2=D1(qdq1)
式中:
ql,q广风机流量;
d1,d厂叶片出口处直径;
b.——叶片出口宽度;
‘p——叶片厚度排挤系数;
1Jr——叶片出口速度径向分速;
容积效率;
D.,D广轮盘外径
计算改造后风机的主要参数见表2.
表2计算风机的主要参数
通过研究决定,对风机叶轮减小为~3350
mmo
3.2第二阶段在2008年11月完成
针对风机叶轮的分析,利用烧结机中修的
机会,对风机叶轮进行改造,由原来~3502mm改
为~3350mm,为了减少投资费用,其余全部利用原
有设备.
3.3第三阶段在20o8年12月完成.
此阶段将原有工艺参数与改造前工艺参数
对比,跟踪改造效果,期间的烧结矿各项指标见
表3.
从表3可以看出,改造前和改造后,4烧结机
表3改造前后指标对比
\指标电耗品位稳定率碱度稳定率亚铁稳定率转鼓指数筛分指数
<lOmm
时间\kwh/t%%%%%%
改造前
改造后
比较
83.94
73.50
-
10.44
83.79
85.16
+1.43
57I31
61.13
+3.82
53-31
66.78
+13.47
70.65
71.2
+0.55
4.80
4.7O
—
O.1
19.81
17.8l
-
2.0
电耗降低10.44kwh/t,效果显着,其余各项指标均
有明显提高,达到了”小风量,低负压,厚料层,慢
机速”改造的要求.
改造前后各项工艺参数见下表4.
在表4中,风箱的真空度降低1.5kpa,烧结终
点的温度降低56cI=,总管温度和压力也有不同程
度的下降.
.
18.
表4改造前后工艺参数
参数风箱真空度22#风箱温度总管温度总管压力
(kpa)(?)(?)(kpa)
改造前1436614812.8
改造后12.5310141l2.7
比较一1.5-56—7--0.1
北方钒钛2010年第1期
改造前后风机各项指标对比见表5;
表5改造前后风机参数对比
改造前
改造后
对比
0.2
0.1
-
0.1
24
l9
-
5
l2
8
--
4
72
55
-
17
440
420
-
20
通过上表可以看出,改造后的风机,电动机运
行情况比改造前平稳,电流下降20A,达到了节能
降耗的目的.
4实施效果推广应用情况
试验结束后,针对这次改造的成功经验进行
总结,2009年1月份正在研究5,,1烧结机的
改造方案,进一步降低烧结矿的成本.
5经济效益计算
风机叶轮改造完成后,烧结矿的各项指标没
有发生变化,经济效益主要体现在节电,减少风机
叶轮,风箱,篦条磨损等.
(1)节电:
改造前后电动机的电流减小20A,改造前电力
吨矿消耗83.94kwh/t,改造后电力吨矿消耗
73.50kwh/t,降低10.44kwh/t.
效益=1080571.81x(83.94—73.50)x0.46
=518.93万元
(2)改造后减少风箱,篦条磨损,效益估计
30万元.
总效益=518.93+30
=
548.93万元
式中:
1080571.81烧结机2008年产量,单位:
吨;
83.94——改造前电力吨矿消耗,单位:kwh/t;
73.5改造后电力吨矿消耗,单位:kwh/t;
O.4电费,单位:元,度;
6遗留问题
(1)通过继续改造进一步降低烧结机的过
剩风量,进一步与同类企业缩小差距.
(2)通过继续改造延长了叶轮的使用寿命,
只要通过叶轮材质,增大除尘器的效率等.
7结论
通过烧结机风机叶轮的改造,摸索出正常的
烧结工艺参数,保证了成品矿质量,烧结机的电力
吨耗减少10.44kwh/t,减少风箱,篦条磨损,为烧结
矿进一步节能降耗奠定了基础.
参考文献
[1]王悦祥.烧结矿与球团矿生产.北京:冶金工业出
版社,20o8.
[2]贾艳,李兴文.铁矿粉烧结生产.北京:冶金工业
出版社,2007.
(3)张慧宁,等.烧结设计手册.北京:冶金工业出版
社,2008.
.
19.
范文三:风机的风量、风压和功率之间是个什么关系
这是风机选型里面的问题之一,主要对应关系如下:
1、功率=流量×压力/1000/3600/效率。除1000是让功率变为KW,除3600是让每小时流量变为每秒的。
2、风机选型确定了,的确是压力越高流量应该越小,这点可以从风机的性能曲线上看出。
3、相同的风机可以满足很多流量压力,但是每个点所需的功率并不完全相同,这从功率的公式可以看出。
4、由于电机一般有功率余量,但也不能安照流量越大压力越低的规律使用于压力很低的场合,要按照系统来选配,如选型点和实际使用点相差很远,电机功率就不够了!
5、流量越大时对同一风机来说,效率越低,压力越高时,对同一风机来说,有可能失速或喘振。因此风机的使用要在曲线推荐的范围内,并且按照对应的选型点来选择功率,一般同一风机在使用曲线范围内可能需要2~3种不同的电机功率,性能变化不大对功率的影响不大。
范文四:风机风量和烟气量之间有关系
风机风量和烟气量之间有关系
烟气量是计算值,针对不同炉型和燃烧方式计算时考虑一定系数的过量空气,风机选型要与烟气量尽量匹配。
由于燃烧炉并不是孤立的,是整个通排风系统的一部分,风机风量除了考虑燃料所需空气量以外,还要考虑系统是正压工作还是负压工作,确定系统漏风系数。
也就是说,烟气量是风机选型的基础数据,但烟气量不等同于风机风量。
以烟气量计算锅炉出口烟气浓度应该是没有问题的,但是烟气进入排风管道和除尘系统、排气筒后,就有压力降,如果做环评要考虑这个压力降,那最好是长期监测烟囱排放口的烟气量,才能精确计算出口烟气的量和浓度。但是这么做成本比较高,而且对于未建项目,也是不现实的。
一般情况下,环评计算的精准度要求并不是太高,包括各种预测模式的计算结果,与实际情况相比,都是有很大误差的。环评计算结果只是一个指导性指标,并不能精确确定某项目建设以后对周边环境的影响。
因此纠缠以烟气量计算值还是以风机风量作为烟气浓度计算数据意义不大。需注意的就是,这两个值差别不应太大。
理论计算的时候要引入空气过量系数α,提高燃料燃烧率,空气成本很低烧不完再排出去还是回到大气中,过量空气的目的是节约燃料资源,不同炉型其系数大小不同。当然,如果采用某些特定燃料的经验公式进行计算,就不一定有空气过量系数的概念了。此外,过量空气是完全考虑在产生的烟气量之内的,概念上相当于过量的原料。
炉内参与燃烧的空气,包括需要过量引入的空气,当然都是风机送进炉内的,自然通风炉除外。
此外如更细化考虑,再加入系统漏风量,不同系统取不同数值。要求不高的话,环评也可不计。
如果考虑沿程阻力和除尘环节阻力,外排风量要进一步减小。一般环评可忽略。
风机的设计风量大于烟气量,也应大于外排风量。但大小应差别不大。
预测时用风机风量(是现实值,为热态),其主要影响烟囱出口速度动力抬升,这样才符合实际预测影响。评价是否达标时,用烟气量值(需要换算为标态,且为1.8空气过剩
系数时的标态),排放浓度是否达标。实际上若一个锅炉操作正常时,引风量约等于或稍大于烟气量,此时无所谓用哪个。但是,在实际中锅炉许多风量偏大,空气过剩系数甚至达到
2.2~3.0,此时排出烟囱的实际烟气量是很大的
范文五:叶片和风量的关系
流量和叶片没有直接的关系式,轴流通风机设计方法可以说是一门独立的学科,我们无法在此告知您详细的设计步骤,您可以查阅相关的书籍。
轴流通风机设计有单独翼叶进行空气动力试验所得的数据进行设计还有利用叶栅的理论和叶栅的吹风试验成果来进行设计的方法。
同时,叶型的种类也有很多如RAF-6E叶型,CLARKy叶型,Ls叶型,葛廷根叶型,圆弧板叶型等。
如果您只是想询问与流量有关的公式,我们在此把几个与流量有关的公式写出:(cZ 、 N、ns、σ分别为平均轴向速度、轴功率、比转速、转速系数)
叶片数与风量:
当转速已达极限,若要增加风量,唯有改变扇叶角度或增加叶片扇叶与风量成正比关系。
消耗功率与风量:
理想的设计是风量大耗电少,但一般来说,当效率达到一定程度时,风量与消耗电流成正比。
转速与风量:
转速愈快单位时间吹出的风量多,故风量与转速成正比。
静压与风量:
由博伊尔定律知,Pl(V1=P2(V2,所以风量与静压成反比。 温度与风量:
由查理定律知,当压力固定的情况下,V1/T1=V2/T2,所以温度愈高空气体积愈大、密度愈低、重量愈经,故风扇风阻小,在相同消耗功率情况下,风量增加。 湿度与风量:
空气湿度愈大水份愈多,因水的比重比空气大故湿度愈高空气愈重,风量自然较少。
橡胶磁铁充磁强度与风量:
橡胶磁铁充磁愈强则斥吸力愈大,转速加快,风量较高。
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