范文一:锥度计算公式
锥度计算公式
TAP MAX 最大锥度设置值
TAP 设置的锥度
DIA 当前卷径
DIA MIN 最小卷径
TAP OUT 锥度模块输出
TAP OUT =(TAPMAX -TAP *(DIA -DIAMIN ) /DIA ) TAPMAX
假设TAP MAX =1, 那么:
TAP OUT = 1-TAP*(DIA- DIAMIN )/DIA
昆山佳源所需要的曲线算法:
如果,TAP>=0,
F=F0*[1- TAP*(DIA- DIAMIN )/DIA]*{(DMAX -DIA)/ (DMAX -D MIN )}
+ F1*[1- TAP*( DMAX -DIA)/ DIA]*{(D-D MIN )/ (DMAX -D MIN )} 如果,TAP<>
F=F0*[1- TAP*(DIA- DIAMIN )/( DMAX –DIA+ DIAMIN )]*{(DMAX -DIA)/ (DMAX -D MIN )}
+ F1*[1- TAP*( DMAX -DIA)/ ( DMAX –DIA+ DIAMIN )]*{(D-D MIN )/ (DMAX -D MIN )}
注意:TAP 的取值范围取决于D MAX ;DMIN; ξ.
ξ= F1/ F0
要求: TAP
例如,ξ=0.90, DIAMIN =87; DIAMAX =807; TAP<>
ξ=0.85, DIAMIN =87; DIAMAX =807; TAP<>
ξ=0.70, DIAMIN =87; DIAMAX =807; TAP<>
范文二:链条张力计算公式
名称 单位 数据 μ2的计算 0.1 A1米 16.22G+G2265.88f 0.5 G Kg/m94cosβ0.743μ10.2 G2Kg/m77.88sinβ0.669d220 Y 米 30d450 H 米 27
μ2无 0.1
A2米 40.3
β度 0.733
FK1Kp 3664.24换成KN 35.95
FK2Kp 3659.75换成KN 35.90
直线型
名称 单位 数据
A 米 302G+G2287.3
G Kg/m80
G2Kg/m127.3
μ2无 0.1
FK1Kp 948.09换成KN 9.30
整体小角度倾斜型
名称 单位 数据
A 米 2G+G20
G Kg/mcosβ0.000796
G2Kg/msinβ1
Y 米
H 米
μ2无 0.1
β度 1.57
FK1Kp 0
FK2Kp 0
名称 单位 数据 μ2的计算 0.1 A1米 16.22G+G2265.88f 0.5 G Kg/m94cosβ0.743μ10.2 G2Kg/m77.88sinβ0.669d220 Y 米 30d450 H 米 27
μ2无 0.1
A2米 40.3
β度 0.733
FK1Kp 3664.24换成KN 35.95
FK2Kp 3659.75换成KN 35.90
直线型
名称 单位 数据
A 米 172G+G2210
G Kg/m48.5
G2Kg/m113
μ2无 0.1
FK1Kp 392.7换成KN 3.85
整体小角度倾斜型
名称 单位 数据
A 米 2G+G20
G Kg/mcosβ0.000796
G2Kg/msinβ1
Y 米
H 米
μ2无 0.1
β度 1.57
FK1Kp 0
FK2Kp 0
范文三:张力放线布线计算公式
第一步:按下列公式制作放线模板
f=kl2+4*(kl2) 3/(3l2) ⑴ k=G/(0.816H) ⑵
式中:f -弛度,m ;l -档距,m ;k -模板模数;G -导线(或牵引绳)单位长度重量,kg/m;H -预选张力,N 。
①施工前,按既定的G 值,预选不同的H 值,分别制出不同k 值的模板,
②制作模板的比例,应和线路断面图的比例相同。 第二步:选定张力
山地放线段,可在用放线模板选出的H i 值得基础上,再按公式⑶分别计算出与相对应的张力机出线张力T Hi ,以其中最大值作为选定的张力机出线张力。
T Hi = Hi /εi - ﹝(aG*Σh i )/i﹞*﹝(εi -1)/(εi -ε
i-1
) ﹞ ⑶
式中:H i -用模板选定的第i 档的放线张力,N ;
T Hi -与H i 相对应的张力机出线张力,N ;
i –由张力机到预选张力档前档的档数,张力机至邻塔也算一档;
h 1、h 2……h i -由张力机到预选张力档为顺序的各档悬挂点间高差(张力机到邻塔悬挂点间高差为h 1),牵引侧悬挂点高者取正值,低者取负值,m ;
Σh i -由张力机出线口到预选张力档悬挂点间高差;
Σh i = h1+h2……+hi ,m ;
ε -放线滑车综合摩擦系数。
第三步:展放牵引绳或导线时,应分别验算导引绳、导线是否上扬,以使采取相应的防止上扬的措施 验算上扬的计算公式
l S = (l1/cosφ1+ l2/cosφ2)/2+TH (h1/l1+h2/l2)/(aG) ⑷ 式中l S -被验算杆塔的垂直档距,m ; l 1 、l 2 -被验算杆塔的前、后档距,m ;
h 1 、h 2 -被验算杆塔的前、后档悬挂点高差(邻塔悬挂点低时取正值,高时取负值),m ; φ1、φ
2
-被验算杆塔的前、后档悬挂点高差角φ=tg-1(hi / 1i ) ;
T H -验算上扬时的架空线张力(N ),验 算导引绳时取T H =TQZ , 验算牵引绳时取T H =Tzd , 验算导线时取T H =Tdz
G -被验算架空线的单位长度重量,kg/m;
当被验算杆塔的垂直档距l S ≥0时,该塔不发生上扬,l S <0时,则该塔将发生上扬。
范文四:绞车斜坡提升最大静张力计算公式
绞车斜坡提升最大静张力计算
计算公式:Fmax=(G1+G2) (sinα+f1cosα)+PL1(sinα+f2cosα)
此忽略平坡段钢丝绳的自重时的计算公式,下面是不应忽略 平坡段钢丝绳的自重时的计算公式。
Fmax=(G1+G2) (sinα+f1cosα)+PL1(sinα+f2cosα)+PL2(sinβ+f2cosβ)
式中:
G1:有益载荷
G2:矿车自重
α:提升角度
β:平坡角度
P :钢丝绳每米重量, P=? kg/m
L :提升长度斜坡段 L1= m,平坡段 L2= m
f1:矿车磨擦阻力系数,取 f1=0.01(轨道)
f2: 钢丝绳磨擦阻力系数,取 f2=0.2(煤矸)
范文五:两端固定条件下索张力实用计算公式
两端固定条件下索张力实用计算公式
第34卷第4期
2008年2月
山西建筑
SHANXIARCHITECFURE
Vo1.34No.4
Feb.2008?83?
文章编号:1009—6825(2008)04—0083—03
两端固定条件下索张力实用计算公式
魏泽龙李强汪凤泉
摘要:针对基于弦振动理论给出的公式的不足,提出了用前六阶固有频率计算索力的实用公
式,用二分法求解了支座
为固支的梁的自由振动频率方程,给出了一曲线,通过拟合给出了用各阶固有频率计算索力
的公式,从而完善缆索
索力的计算.
关键词:索力,拟合公式,固有频率,拟合原理
中图分类号:TU311文献标识码:A
利用缆索的固有频率识别索张力的方法大多基于弦振动理
论给出的公式,该公式没有考虑到边界刚度的影响.对于短缆索
而言,缆索自身的抗弯刚度和边界条件对于基频的影响比长缆索
大,这一点可以从短缆索的各阶频率差不同看出来.工程实际中
的缆索,其支座条件往往是弹性支座,接近于两端固接.文中就
是通过对两端固接的梁进行研究,给出了用前六阶固有频率计算
索力的实用公式.
1模型及方程
1,1边界条件为固支的梁的自由振动频率方程
当支座为两端固支时,梁的自由振动频率方程为:
2(21L)(22L)[1一cos(21L)cosh(22L)]+
[(1L)一(A2L)]sinh(1L)sinh(A2L)=0
其中,
一面P2蓊+南
方程为超越方程,不能直接求解,但可用二分法求解.令
==
COn
L.
其中,
则式(2)可写成:
表1某小区砖砌体房屋震害矩阵
地震烈度(面积%)震害等级
6789
基本完好8567200
轻微破坏1523375
中等破坏0102830
严重破坏001537
毁坏00028
表2基于卫星图片的震害矩阵
地震烈度(面积%)震害等级
6789
基本完好8060140
轻微破坏1720325
中等破坏3173524
严重破坏031132
毁坏00839
从表1,表2两个震害矩阵可以看出,基于卫星图片的震害预
测得出的震害矩阵相对粗糙,但是这并没有大幅度降低预测的精度.
5讨论与展望
(2)
建筑物的震害是地震灾害的主体部分,合理地对建筑物进行
震害预测并制定抗震防灾规划是减轻城市地震灾害的有效措施.
基于卫星图片的震害预测,数据的来源为免费的卫星图片和结合
实地调查,可以节约大量的工作量,大大降低了现场调查的难度,
同时加速了震害预测工作的进度.但是在利用卫星图片进行基
础数据的判读时也会遇到一些问题,比如,如何能更准确地判读
结构形式,如何处理细节问题,如混凝土结构的配筋率,砖墙的面
积等,这些都需要进行实地调查才能得知.但是随着技术的发
展,高分辨率的卫星图片越来越多地应用于民用领域,卫星图片
在震害预测中的作用也会越来越大.
参考文献:
[1]陈小芳.城市震害预测中建筑物基础资料调查收集对策的探
讨[J],华南地震,2004(24):88—91.
[2]李树祯,用延性系数预测砖结构房屋的地震破坏[J],世界地
震工程,1994(2):31—37,
[3]马克俭,常业军.多层砌体结构房屋震害预测[J]合肥工业大
学学报,1999,22(6):54—63.
Predictionofearthquakedisasterofbuildingsbasedonsatellitephotos
WEIQiu?beiLUOQi?feng
Abstract:Thispapergetsbuildings’structuralformationandareaintheresearcheddistrictwiththehelpof
satellitephotos,whichisdifferent
fromgainingbasicdataofbuildingsbylotsoffieldinvestigation,illustratesitbytakingearthquakedisast
erofbrickmasonrybuildingsasanex—
ample,andpointsoutthatthismethodavoidscomplexmechanicalanalysisinearthdisasterprediction,ha
stheadvantageofconvenience,and
isworthytobepopularized.
Keywords:earthquakedisasterprediction,earthquakedisastermatrix,satellitephoto
收稿日期:2007—10—10
作者简介:魏泽龙(1981一),男,东南大学土木工程学院工程力学系硕士研究生,江苏南京
210096
李强(1979一),男,硕士,助教,中国矿业大学理学院,江苏徐州221116
汪凤泉(1940一),男,博士生导师,教授,东南大学土木工程学院,江苏南京210096
孵
..
第34卷4警山西建筑84??2008年2月
=
?+()=?+()+
(3)
而式(1)则可以写成:
2[1一cos(alL)cosh(A2L)]+~sin(itlL)sinh(it2L)=0(4)
方程(4)同式(1)相比,仍为超越方程,但已经无量纲化了.
但上式的零点比较接近,无法直接用二分法求解.文中通过求解
方程(1),再计算出,r/.一叩1的关系如图1所示.
2(】
15
章10
5
O
50100150200250300350400
图1一阶固有频率F卜t,,关系图
方程(4)表明两端固定支座下无论缆索的具体参数(长度,抗
弯刚度,线密度)如何取值,只要无量纲参数,叩相同,其关系曲
线就完全相同,即一曲线总是唯一的.任意的两端固定索,
其,参数总是落在唯一的卜曲线上.由图1还可以看
出:越大,则抗弯刚度对缆索基频的影响就越小.
1.2固有频率
从能量的角度来看,当梁按某阶主振型的位移曲线为
(z),则有:
如=(1-cosO)dz?吉dz=吉(兰)dz(5)
轴力P在dA的功为一,41起势能的变化为.
梁的最大弹性势能为:
u一=1j
.
L
口(())dr+吉P((z))dr(6)
梁的最大动能为:
T一=21
w
2
J
~L2(z
)出
由能量守恒得:U一=T,即:
一』竺!:o9—rL
jl0()出
(7)
(8)
其中,口为梁的抗弯刚度;P为梁的单位长度质量.
2分析拟合过程
2.1拟合原理
对于(8)式,可以近似地取无轴力时两端固定梁的各阶主振
型(能够满足边界条件)作为式(8)的振型,比如取第一阶振型:
y1(z):(sin4.731+sink4.731)(sin一sink4.)+
(cOs4.731一cos731)(cos一cosh).
代入式(8),积分并整理得:
?0.P+12
.7663121276612,1(9)?0.+.()
pLpL
即在轴力P作用的情况下,梁的主振型近似于无轴力作用下
是梁的主振型.式(9)取等号的条件为P=0.则fl成为无轴力
是两端固支梁的一阶频率.但式(9)只能在一定的范围内近似成
立,如果轴力较大,则式(9)的误差就会比较大.在轴力较大的情
况下,如果取两端固定的梁在某个轴力p作用下的第一阶振型带
入式(8)就会有:
DFr
f2?口+b.(10)
pL,
其中,a,b为无量纲系数,只要P?p,式(10)就能近似成立.
如果以某个p对应的振型来确定a,b,那么多个任意的轴力
下由式(10)求得的频率同精确频率的方差就会很大.因此系数
a,b应通过拟合确定,以保证式(10)相对于精确解的稳定性.这
样确定无量纲系数a,b的实质就是以式(10)来拟合图1的曲线.
在图1中,=40将曲线分成截然不同的两部分,为保证拟
合精度,因此将一叩.曲线以=40为分界点进行分段拟合.
2.2拟合过程
首先从一叩】的曲线(见图1)上均匀地取得个离散的值,
记为:}(,)}(i=1,).一.的曲线其实是由一具体的
索在变化轴力作用下计算出各个一阶频率,然后换算成无量纲的
一
曲线.这样{(,)}就会有对应的{(,,l,)},这样便
建立如下的超定方程:
Pl
pL
P2
pL
E1
pLpL2
:
J1,×1
:0.27187P+1402718714
.
749(?40)(12)=.—+.(?40)(12)
pLpL
随着选取的离散点不同,a,b值会略有不同.绘制拟合所得
一
叩1曲线.
以同样的方式,可以获得40<<400时的近似公式:
f~=O.25225+78.505(40<00)(13)
由于在测试中缆索的基频一般难以获得,得到的往往是它的
高阶频率,因此有必要拟合出相应的采用高阶频率的实用公式.
拟合的方法同一阶频率,所得值如表1所示.
表1二到六阶频率拟合系数
频率二阶频率三阶频率四阶频率五阶频率六阶频率
r范围0,4040,40(,0,4040,4O00,4040,4O00,4O40-4000,4O14O,400
1O81012412274254046606.31945l9.08
b101934572378O08966110205l18891226663543.64412.9l61427
3结语
文中给出了边界条件为固支的索的张力计算公式,可为测试
人员提供参考.但对于长缆索来说,基于弦振动理论的张力公式
已经相当精确,没有必要考虑边界条件的影响.文中只是对两端
固支的边界条件的缆索进行研究,而工程实际更多的是弹性支座
的边界条件,即文中研究的公式是边界对索力影响的一个上界,
工程实测过程巾可以根据文中公式来检验结果.
参考文献:
[1]张鹭超.短缆索张力识别的环境振动识别方法研究[D].南京:
东南大学硕士毕业论文.2007.29—32.
[2]芮斯瑜,陈焕萍.关于短索索力测定的研究[J].山西建筑,
2005,31(14):124—125.
89
:
得
解11乘
二
,
最
的
程
疗
个
这:求即
第34卷第4期
2008年2月
山西建筑
SHANXIARCHITECTURE
Vo1.34No.4
Feb.2008?85?
文章编号:1009—6825【2008)04—0085—02
利用阻尼器相连双塔结构的抗震性能
马丹
摘要:对高度相差比较大的两相连结构利用阻尼器连接控制地震响应方面进行了研究,通过
比较结构的地震响应,探
讨了不同阻尼系数和不同地震波对减震效果的影响.
关键词:相连结构,结构控制,地震响应,阻尼器,时程分析
中图分类号:TU352文献标识码:A
在现代实际工程中,两个或多个结构间用控制装置互相连各阶阻尼比均取为0.03.
接,可共同抵御地震并减小地震作用的危害,这种结构体系也被
称为联合结构减震体系…1.文中对高度相差比较大的两实际相
连结构利用阻尼器连接时的地震响应控制进行了研究.
1工程概况
研究实例来自某拟建双塔结构的设计方案之一.双塔结构
由44层(以下称子结构1)和26层(以下称子结构2)的两个单体
塔结构组成.两个子结构都有两层地下室停车场,地面以上为住
宅.该工程的结构形式为钢筋混凝土框剪结构,质量中心和刚度
中心之间具有较大的偏心,结构在竖向荷载作用下就有较大的侧
向位移,在地震作用下可能产生较大的整体扭转效应.出于建筑
上的要求两个子结构在8层,15层和22层处用天桥相连.天桥
的平面尺寸约为16m长,15m宽.由于天桥的存在给予了利用
阻尼器相连的可能性.
2计算软件以及计算模型
选用SAP2000V9进行时程分析,计算模型采用杆件,板和墙
单元模型.模型不包括地下室;并假定地面为上部结构的固定支
座.梁和柱用空间梁单元模拟,剪力墙用shell单元模拟,楼板用
Membrane单元模拟.阻尼器用Damper单元模拟,选择阻尼器参
数时只选择阻尼系数而不选择刚度.这是理想的线性流体阻尼
器,当阻尼器两端的相对运动频率小于4Hz时,这模型与实际的
流体阻尼器的性质基本相符_2J.为了减少模型结构的自由度,每
一
层楼板定义为RigidDiaphragm.文中相连结构三维模型如图1
所示.
3计算参数和分析内容
对单体结构和相连结构进行双向线弹性时程分析,选用上海
规范规定的4个地震波分别为SHWN1,SHWN2,SHWN3和
SHWN4.地震波幅值为35cm/s2,输入方向分别为:y轴(弱方
向,即天桥连接的方向),X轴和与x轴呈45.方向.结构本身的
图1利用天桥相连结构三维模型
分析对象分为单体结构和利用阻尼器相连结构.计算内容
包括单体结构的弹性时程分析和相连结构的弹性时程分析.相
连结构的弹性时程分析又包括阻尼系数的变化对结构响应的影
响(对于阻尼参数的优化计算),不同地震波对于结构响应的影响
等内容.文中先对1个地震波(SHWN3波)进行阻尼器的优化
计算,确定最优阻尼系数;然后对于固定的阻尼系数分别输入其
他3个地震波进行时程分析,比较其结果.
4计算结果
两个子结构是利用天桥结构连接的.安装阻尼器的位置就
取天桥梁的位置,这样流体阻尼器的优化问题就转变为阻尼系数
的确定.通过数值分析可以确定较优的阻尼系数.对于选定的
地震波和不同的阻尼系数进行时程分析,并得出相应的结果.对
于高层建筑来说,控制侧向位移极为重要,所以选定目标函数时
观察两个结构顶层的水平位移.子结构1的顶层位移是最大的,
因此控制子结构1的顶层最大位移为文中优化计算的目标,经过
比较得出较优的阻尼系数.
优化结果表明:对于不同的控制目标存在不同的最优阻尼系
数.
4.1位移反应比较
Practicalcalculationformulaofcabletensionundertheconditionoftwo-endfixation
WEIZe-longLIQiangWANGFeng-quan
Abstract:Inlightoftheshortcomingofformulawhichisgivenbasedonstringvibrationtheory,thearticle
proposesthepracticalformulato
calculatecableforceusingfixedfrequenciesatfirstsixstages,solvesthefreevibratingfrequencyformul
aofbeamwithbracketaspedestalusing
dichotomy,drawsout一cul~e,andgetstheformulatocalculatecableforceusingfixedfrequenciesthroughfitting,inordertoimpro
ve
thecalculationofcableforce.
Keywords:cableforce,fittingformula,fixedfrequency,fittingtheory
收稿日期:2007—10—27
作者简介:马丹(1977.),男,尼泊尔人,同济大学土木工程学院博士研究生,上海200092