范文一:[讲解]绝缘夹钳 10kv 35kv
绝缘夹钳 10kv/35kv
张翠 0311 8077 6691
1、概述:
石家庄百鼎电气153 8371 5228生产的绝缘夹钳分为:单
手握绝缘夹钳和双手握绝缘夹钳,均为全手工打磨制造,主要用
于35kv及以下的电气的带电作业操作及更高的电力辅助作业。本
产品根据电力专用绝缘层压板和环氧树脂管加工制成,是电力作业
施工维修等环节的重要作业工具~
产品图片如下:
单手握绝缘夹钳
双手
握绝缘夹钳
2、组成及使用:
绝缘夹钳主要由工作部分、绝缘部分和握手部分组成。握手部分和绝缘部分用电木、硬塑料、胶木或玻璃钢以及环氧树脂管制成,其间有护环分开。配备不同工作部分的绝缘杆,可用来操作高压隔离开关,操作跌落式保险器,安装和拆除临时JDX系列接地线(棒),安装和拆除避雷器,以及进行测量和试验等项工作。绝缘夹钳主要用来拆除和安装熔断器及其他类似工作。考虑到电力系统内部过电压的可能性,绝缘杆和绝缘夹钳的绝缘部分和握手部分的最小长度应符合要求。绝缘杆工作部分金属钩的长度,在满足工作需要的情况下,不宜超过5-8厘米,以免操作时造成相间短路或接地短路。
可根据客户要求定做10kv绝缘夹钳、35kv绝缘夹钳
0.5米 0.8米 1米 1.2米 1.5米
3、工具详情
,绝缘部分耐压参考值~另外特殊杆长电压等级可以根据实际使用环境定制,
金属接头绝缘金属接手持部电压长度M 电压等绝缘杆长手持部分 杆长头长度分长度等级级KV 长度M M M M M KV
0.10 10 0.7 0.10 0.60 110 1.3 0.70
0.10 35 0.9 0.10 0.60 220 2.1 0.90
0.10 66 1.0 0.10 0.60 500 4.1 1.00
范文二:浅谈35kv、10kv架空线路防雷措施
浅谈35kv 、10kv 架空线路防雷措施 摘要:架空线路的防雷措置对线路安全极为重要,因此防雷安全措施不可忽视。依照规定,35kv 以下架空线路不沿全线架设避雷线,但根据不同地区地形不同、雷击现象是否频繁,应给予相应的防雷措施。本文就35kv 、10kv 架空线路的防雷措施做简单论述。 关键词:避雷线 防雷 措施
前言
架空输电线路是电力系统及电力网的重要组成部分。由于它运行在大自然之中, 故极易受到外界条件的影响和损害, 其中最主要的因素之一就是雷击。尤其在旷野或丘陵、高山, 遭遇雷击的几率更大。雷击架空输电线路会引起线路开关跳闸, 线路元件及电气设备损坏、供电中断, 甚至系统瓦解等恶性事故。因此, 架空输电线路防雷是电力系统防雷工作的一项重要内容。
1 架空线路遭雷击原因及防雷指标
1.1 线路遭雷击原因
架空线路遭受雷击跳闸, 分为直击雷和绕击雷, 雷电流幅值也有大有小, 遭受雷击概率最大的是杆塔接地网的接地电阻过高和避雷线保护角过大的线路。现将雷击事故主要原因分析如下:
(1)安全技术措施严重不足
部分配电线路设备未能按设计规范要求装设相应的防雷装置, 部分10kV 配电线路设备的设计未考虑防雷的安全技术措施, 或未根据地区特点采取相应的防雷安全措施。
(2) 杆塔存在隐患
某些主网线路中水泥杆是通过内部钢筋接地的, 一旦大的雷电流通过杆内部钢筋, 极容易引起水泥杆爆裂, 造成杆塔的破坏, 尤其是那些运行后出现表面有裂纹或风化严重的水泥杆, 是目前防雷存在的严重隐患之一。
(3) 架空地线存在的问题
某些线路保护角偏大对绕击不利。例如某些多雷区, 就不满足规程规定的 220kV 输电线路双避雷线保护角不大于 20的防雷要求 。
1.2 防雷指标
输电线路防雷性能的优劣, 在工程上主要用耐雷水平和雷击跳闸率这两个指标来衡量。耐雷水平是指线路遭受雷击时不致引起绝缘闪络的最大雷电流幅值, 它是表征线路耐雷性能的一个基本参数。
为保证输电线路运行安全, 当线路经过一般土壤电阻率地区时, 装设地线的 500kV 线路耐雷水平一般不低于 125~ 175kA, 大跨越档中央和发电厂、变电所进线保护段耐雷水平不低于 175kA。
雷击跳闸率是指折算到年雷电日数为 40的标准条件下, 每 100km 线路每年因雷击引起的线路跳闸次数, 雷击跳闸率是衡量线路防雷性能的综合性指标(为了表征雷电活动频度, 采用年平均雷暴日作为计量单位。一天内只有听到一次雷声, 就记为一个雷暴日。由于各年变化较大, 所以要采用多年平均值) 。
1.3 防雷线在防雷方面的重要功能
(1)防止雷直击导线。
(2)雷击塔顶时对雷电流有分流作用。
(3)对导线有藕和作用。
(4)降低导线上的感应过电压等等。
1.4 对各级电压线路架设避雷线的规定
(1)330kv 及500kv 线路应沿全线架设双避雷线。
(2)220kv 线路应沿全线架设避雷线。在山区,宜架设双避雷线,但少雷区除外。
(3)110kv 线路一般沿全线架设避雷线。在雷电活动特殊强烈地区,宜架设双避雷线。在少雷区或运行经验证明雷电活动轻微地区,可不沿全线架设避雷线,但应该装设自动重合闸装置。
(4)35kv 一下,一般不沿全线架设避雷线。
2 35kV架空输电线路的防雷措施
2.1 35kv架空线路的避雷方式
35 kV 中性点绝缘系统的线路常采用金属或混凝土电杆,因为这些线路的绝缘强度很低,实际上任何一次击中架空地线的雷电,都可以引起从地线到导线的反击,故在这些线路上采用避雷线是不合适的,一般只在进出线两端安装一小段,对这些线路来说,最有效的提高耐雷水平的措施,是装设避雷针、避雷器和保护间隙,雷区活动频繁的线路,应使用耦合架空地线。
架空线路雷害事故的形成通常要经历四个阶段:架空线路受到雷电过电压的作用;架空线路受到闪络;输电线路从冲击闪络转变为稳定的工频电压;线路跳闸,供电中断。针对雷害事故形成的四个阶段,必须采取 “四道防线”以可靠的防雷措施,保证线路供电安全。
2.2 避雷线对35kv 架空线路起到的作用
架设避雷线是架空线路防雷保护的最基本和最有效的措施。避雷线的主要作用是防止雷电直击导线,同时还具有以下作用:①分流作用,以减小流经杆塔的雷电流,从而降低塔顶电位;②通过对导线的耦合作用可以减小线路绝缘子的电压;③对导线的屏蔽作用还可以降低导线上的感应过电压。
避雷线受雷击后不应使线路绝缘发生闪络,需降低线路杆塔的接地电阻,或适当加强线路绝缘,对个别杆塔可使用避雷器,雷区活动频繁的线路地段应架设耦合架空地线。连续伸长接地体的应用适当加强线路绝缘,及时更换线路的零值瓷绝缘子,对雷区的直线杆塔,在保证导线对地安全距离和对杆塔各部件空气间隙的条件下,每相加一片绝缘子增加线路的绝缘,使线路能够耐受感应雷。
为防止雷电绕击线路,对于雷区活动频繁的线路地段应架设耦合地线,即在35 kV 线路原有避雷线的基础上,在下层导线的下方 3 m 处架设一条架空地线,但要考虑到对地的安全距离,其目的是防止雷电绕击线路,保证线路的正常运行。
线路绝缘受冲击发生闪络不能使线路转变为两相短路故障,不导致跳闸,就是使输电线路发生闪络后,不建立稳定的工频电弧,或减少线路绝缘上的工频电场强度。采用自动重合闸装置,或用双回路供电,线路即使跳闸也不至于中断供电。
在无避雷线的线路段,且多雷区及易击点或在山顶高位的杆塔,可在杆塔顶部装设避雷针,作为防雷保护,但应改善杆塔的接地。
2.3 自动重合闸的应用
对 35 kV 线路采用自动重合闸装置,消除雷击及其它引起的瞬间故障,是减少事故停电的一种措施,同时防止系统故障扩大。
3 10kV架空输电线路的防雷措施
3.1 10kv架空线路的避雷方式
当10kV 配电线路所经地段为雷电多发区或对防雷不利的地方, 配电线路加装避雷线的屏蔽作用来保护线路, 是一种传统的有效方法。该方法的效果较好, 而且可以免除维护, 但缺点是:投资成本较高; 防止绕击的效果较差, 易使线遭受反击。对加装避雷线的杆塔尽量降低杆塔的接地电阻, 配电线路的接地电阻与耐雷水平成反比, 根据各基杆塔的土壤电阻率的情况, 尽可能地降低杆塔的接地电阻, 这是提高线路耐雷水平的基础, 是最经济、有效的手段。
3.2 安装外间隙避雷器的应用
10kV 配电线路数量大, 需要保护的范围广, 因此想要完全避免配电线路的雷击故障是非常困难的。由于传统的无间隙避雷器长时间的承受工频电压, 还要承受雷击时的过电压和工频续流, 因此, 避雷器常出故障, 且极易老化, 使配电线路供电的可靠性得不到保障。近年来, 外间隙避雷器(过电压保护器), 已在实践中得到了广泛的应用, 它主要是采用氧化锌避雷器与外间隙组合方式。当线路正常运行时, 串联外间隙可以起到有效的隔离作用, 使避雷器不用承受持续的工频电压, 而且即使避雷器老化破损, 也不会导致线路接地。与此同时, 只有当避雷器在达到一定值的雷击过电压作用下, 串联间隙后, 才会使避雷器处于工作状态, 因此, 外间隙避雷器具有良好的防雷效果和可靠性, 可大大提高线路的运行水平。
3.3 避雷器的选择与安装
由于避雷器的有效保护距离是有限的, 所以在安装避雷器时必须考虑其密度问题。研究表明, 避雷器的安装密度与限制雷电过电压和感应过电压的水平是成正比的, 所以要想完全避免配电线路的雷击事故, 那就必须每基杆塔的每相都安装上避雷器。据日本、美国等发达国家统计, 若是在每基杆塔的每相上都安装上氧化锌避雷器后, 其雷击断线率由原来的93.3%降到了2.7%,几乎没有雷击断线事故发生。但是, 安装避雷器和加装接地装置都需要大量的资金投入, 其维护工作也很多, 这既不经济, 也没有必要。根据研究表明, 要限制雷电感应过电压事故, 每相避雷器的安装密度只要控制在200m ~360m 内即可。安装起外间隙的避雷器, 当发生雷击时, 避雷器的间隙被击穿, 雷电波经过间隙, 到达避雷器, 再进入大地, 从而保护了绝缘导线。
4结束语
输电线路防雷设计的目的是提高线路的防雷性能, 降低线路的雷击跳闸率。在确定线路防雷的方式时, 应综合考虑系统的运行方式, 线路的电压等级和重要程度、线路经过地区雷电活动的强弱、地形地貌特点、土壤电阻率的高低等自然条件, 参考当地原有线路的运行经验, 根据技术经济比较的结果, 采取合理的措施。
参考文献
[1]江小燕. 10kV架空线路防雷措施研究,科技咨询,2011
[2]韩殿龙. 35kv架空线路防雷措施,科技咨询,2010
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[4]沈红莲,汪朝军. 浅谈架空线路遭雷击原因及防雷措施,科技咨询,2009
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[6]谭金超, 谭学知, 谢晓丹.10kV 配电工程设计手册.
范文三:10kv安全距离,35kv安全距离
www.kv-kva.com 10kv 、 35kv 、 66kv 、 110kv 、 220kv 安全距离
检修前注意事项
电气设施在检修必须采取停电措施,采取停电措施时,必须各方面的电源 与用户完全断开,注意,星型接线的电气设备的中性点也应该看作是带电设备, 禁止只在开关断开电源的电气设备上作业, 必须拉开刀闸, 刀闸上面应该有一个 明显的断开点, 并且与停电设备有直接电气联系的变压器和电压互感器, 必须从 高、低压两侧断开,以防止反送电,一经合闸就可能送电到停电设备的刀闸,其 操作把手必须上锁。
10kv 、 35kv 、 66kv 、 110kv 、 220kv 安全距离表
如下图:
www.kv-kva.com
范文四:10kv至35kv母线爱惜计划[宝典]
10kV至35kV母线保护方案
摘要:母线保护一般装设在110 kV及以上电压等级的母线上,用以快速切除母线故障,满足系统稳定的需要。目前10 kV,35 kV供电系统由于没有稳定问题,一般未装设母线保护。假如10 kV,35 kV母线发生故障,由于母线短路故障电流大、故障持续时间长,将严重危及变压器、开关设备,而且会造成严重的经济损失。若采用常规母差保护投资大、接线复杂,对电流互感器的要求高,安装在10 kV,35 kV母线上有很多困难,也很不经济。因此,有必要研制一种造价低、原理简单、适用于10 kV,35 kV的母线保护,本文就此提出一种低压母线保护方案。
关键词:继电保护;母线保护
0 引言
母线保护一般装设在110 kV及以上电压等级的母线上,用以快速切除母线故障,满足系统稳定的需要。目前10 kV,35 kV供电系统由于没有稳定问题,一般未装设母线保护。母线故障是靠变压器后备保护(复合电压过流保护)切除,由于母线短路故障电流大、故障持续时间长,严重危及变压器、开关设备。某电力公司不久前发生的10 kV母线故障,造成了故障开关柜烧毁及相邻多个开关柜同时受损,扩大了设备损失,使用户长时间停电,造成了很大的社会影响和经济损失。以前曾发生多起10 kV,35 kV母线故障,都造成严重经济损失。因此,根据继电保护快速性要求,在短路容量较大的低压系统中,考虑加装
母线保护,对于保障变压器及母线设备的安全是有利的。
常规的母差保护一般有固定连接式、母联相位比较式、中阻抗电流差动等,其基本原理都是采用电流差动方式,将母线上所有连接元件的二次电流按同名相、同极性接到差动回路。采用常规母差保护投资大、接线复杂,对电流互感器的要求高,安装在10 kV,35 kV母线上有很多困难,也很不经济。因此,有必要研制一种造价低、原理简单、适用于10 kV,35 kV的母线保护,本文提出一种低压母线保护方案。
1 保护的原理及构成
由于变电站10 kV,35 kV一般采用单母线分段,母线上出线较多,TA二次绕组数较少,主变开关TA与母联开关TA通常都采用三相式,变比相同,而出线通常采用两相式TA接线,且通常变比不同,与主变及母联TA变比相差很大,除主变开关和母联开关外,其他单元均为无电源的馈线。典型的变电站接线如图1所示。
图1 变电站接线图
本文提出的母线保护方案,其基本原理见图2。母线保护由微机保护实现。母线低电压元件UAB,UBC,UCA经或门H1作为启动条件1,流入母线的各同名相进线电流与母联电流接入差电流元件,三相差电流元件经或门H2作为启动条件2,两个启动条件通过与门Y1构成保护启动回路。母线上各馈线保护的过电流无延时启动信号,该信号可由馈线保护过流启动接点提供,也可由微机型线路保护提供过电流启动数字信号,经通信口传送到本保护,这些信号经或门H3,输出闭锁信号,构成判别回路,判别是否为母线区内故障。当发生区外故障时,低电压和差电流元件启动,由于有馈线保护立即启动,提供的保护启动信号闭锁本保护。当发生母线区内故障时,低电压和差电流元件启动,但母线上各馈线无故障电流流过,馈线保护不启动,不发闭锁信号,保护动作,跳开进线和母联开关。考虑到出线为放射性馈线,无电源,不设跳出线开关回路,以简化接线。时间元件T1为防止线路保护启动慢,或传送到本保护有延时;时间元件T2为防止线路保护动作跳闸后,线路保护比本保护提前返回引起本保护误动。
传统母差保护的差电流在正常运行时为0,本保护正常运行方式下流入的差电流不为0,最大为一段母线的负荷电流。差电流启动元件的电流启动值可按躲最大负荷电流整定,如下式:
I=KIdzkfh
式中 K为可靠系数,取1.3,1.5。 k
保护方案原理图
本保护电压元件作为另一个启动元件,为防止在单相接地时误启动,装置采用线电压。由于母线短路故障基本上是金属性相间短路,故障相间电压几乎为0,电压启动值U可整定为(0.2,0.4)U。dzn
本保护由微机保护实现,可构成独立的母线保护。考虑到进线和母联TA二次绕组少,变电站一般都需要装设备用电源自投装置,而备用电源自投装置中,基本都具有进线电流、母联电流、母线电压的变换及采样相关硬件,和进线、母联开关跳合闸回路。为了减少投资、简化接线,也可考虑将本母差保护与微机型备用电源自投装置结合在一起,只需在现有备用电源自投装置中加入?母、?母母线保护相应的逻辑,不需增加多少硬件,就可使备用电源自投装置在原有功能的基础上,增加母线保护功能。
本母线保护要求出线保护提供过电流启动的接点信号或数字信号。
2 保护的动作分析
以?母母线保护为例对几种运行方式进行分析。
2.1 断路器3DL,4DL,5DL合,两段母线并列运行
对于这种运行方式,由于5DL在合闸位置,当发生母线故障K时,1母线电压降低,低电压元件启动,进线和母联都有故障电流流过,I?1I,差电流约为进线故障电流的2倍,电流增大,差电流元件启动,同时2
出线无故障电流流过,各出线保护不启动发闭锁信号,保护动作。当发生出线故障K时,母线电压降低,进线和故障出线有故障电流流过,电2
流增大,低电压元件和差电流元件启动,同时故障线路保护也启动发闭锁信号,保护不动作。当发生主变故障或另一段母线故障(K,K)时,34母线电压降低,但进线和母联流过的故障电流大小基本相等,且方向相反,I+I很小,保护不启动,此时虽无线路保护闭锁信号,保护也不12
会误动。
2.2 断路器3DL,4DL合,5DL分,两段母线分裂运行
对于这种运行方式,由于5DL在分闸位置,I=0。当发生母线故障2
K时,母线电压降低,进线有故障电流流过,电流增大,低电压元件和1
电流元件启动,同时出线无故障电流流过,各出线保护不启动发闭锁信号,保护动作。当发生出线故障K时,母线电压降低,进线和故障出2
线有故障电流流过,电流增大,低电压元件和电流元件启动,同时故障
线路保护也启动发闭锁信号,保护不动作。当发生主变故障K时,母线3电压降低,但进线无故障电流,保护不启动。
2.3 一台主变带两段母线运行
断路器3DL,5DL合,4DL分,1号主变带两段母线运行。当发生母线故障K、出线故障K和主变故障K时,母联开关均无故障电流流过,123
如2.2节中运行方式,保护可以正确反应。?母母线K故障时,母线电4
压降低,低电压元件启动,此时进线和母联都有故障电流流过,电流增大,且I?I,但电流方向相反,故电流元件不启动,保护不会动作。断12
路器4DL,5DL合,3DL分,2号主变带两段母线运行。发生母线故障K,1母线电压降低,低电压元件启动,此时进线I=0,母联有故障电流流过,1
电流增大,启动保护,此时,无出线保护启动闭锁,本保护动作跳闸。
3 结语
根据以上分析,本保护原理简单、动作可靠、适应于各种运行方式,且在各种运行方式下,保护不需要切换,对变电站一次设备无特殊要求,投资增加不多,可大大减少母线短路时对设备的损害,提高供电可靠性。本保护特别适合于变电站综合自动化系统。
范文五:35kv、10kv系统消弧线圈、小电阻接地、接地变压器的选择及计算[学习]
35kV、10kV系统消弧线圈、小电阻接地、接地变压器的选择及计算
我国电力系统中~ 10kV、35kV电网中一般都采用中性点不接地的运行方式。电网中主变压器配电电压侧一般为三角形接法~没有可供接地的中性点。当中性点不接地系统发生单相接地故障时~线电压三角形保持对称~对用户继续工作影响不大~并且电容电流比较小,小于10A《一次设计手册》P81页,时~一些瞬时性接地故障能够自行消失~这对提高供电可靠性~减少停电事故是非常有效的。由于该运行方式简单、投资少~所以在我国电网初期阶段一直采用这种运行方式~并起到了很好的作用。
但是随着电力事业日益的壮大和发展~这中简单的方式已不在满足现在的需求~现在城市电网中电缆电路的增多~电容电流越来越大,超过10A,~此时接地电弧不能可靠熄灭~就会产生以下后果:
1,单相接地电弧发生间歇性的熄灭与重燃~会产生弧光接地过电压~其幅值可达4U,U为正常相电压峰值,或者更高~持续时间长~会对电气设备的绝缘造成极大的危害~在绝缘薄弱处形成击穿,造成重大损失。
2,持续电弧造成空气的离解~拨坏了周围空气的绝缘~容易发生相间短路,
3,产生铁磁谐振过电压~容易烧坏电压互感器并引起避雷器的损坏甚至可能使避雷器爆炸, 这些后果将严重威胁电网设备的绝缘~危及电网的安全运行。
为了防止上述事故的发生~为系统提供足够的零序电流和零序电压~使接地保护可靠动作~需人为建立一个中性点~以便在中性点接入接地电阻。为了解决这样的办法。接地变压器,简称接地变,就这样的情况下产生了。接地变压器就是人为制造了一个中性点接地电阻~它的接地电阻一般很小。另外接地变压器有电磁特性~对正序负序电流呈高阻抗~绕组中只流过很小的励磁电流。由于每个铁心柱上两段绕组绕向相反~同心柱上两绕组流过相等的零序电流呈现低阻抗~零序电流在绕组上的压降很小。也既当系统发生接地故障时~在绕组中将流过正序、负序和零序电流。该绕组对正序和负序电流呈现高阻抗~而对零序电流来说~由于在同一相的两绕组反极性串联~其感应电动势大小相等~方向相反~正好相互抵消~因此呈低阻抗。接地变压器的工作状态~由于很多接地变压器只提供中性点接地小电阻~而不需带负载。所以很多接地变压器就是属于无二次的。接地变压器在电网正常运行时~接地变压器相当于空载状态。但是~当电网发生故障时~只在短时间内通过故障电流~中性点经小电阻接地电网发生单相接地故障时~高灵敏度的零序保护判断并短时切除故障线路~接地变
压器只在接地故障至故障线路零序保护动作切除故障线路这段时间内起作用~其中性点接地电阻和接地变才会通过IR= ,U为系统相电压~R1为中性点接地电阻~R2为接地故障回路附加电阻,的零序电路。根据上述分析~接地变压器的运行特点是,长时空载~短时过载。 总之~接地变压器是人为的制造一个中性点~用来连接接地电阻。当系统发生接地故障时~对正序负序电流呈高阻抗~对零序电流呈低阻抗性使接地保护可靠动作。
一、电容电流的计算
此计算作为是否安装消弧线圈/小接地电阻的判据~小于10A不需要~大于10A需要
,1,架空线路的电容电流可按下式估算:
,3Ic=,2.7~3.3,×Ue×L× 《一次设计手册》P26110
式中:L-线路长度,公里,
, Ue-额定电压,kV
Ic-架空线路的电容电流(A)
2.7-系数~无架空地线的线路
3.3-系数~有架空地线的线路
同杆双回线路的电容电流为单回线路的1.3~1.6倍
,2,电缆,具有金属保护层的三芯电缆,线路的电容电流可按下式估算:
Ic=0.1×Ue×L 不太准 《一次设计手册》P262
式中:L-线路长度,公里,
Ue-额定电压,kV,
Ic-架空线路的电容电流(A)
10kV电缆线路单相接地电容电流可按下式计算:
95,1.44SUe Ic= 《一次设计手册》812200,0.23s
式中:S-电缆截面,m?,
Ue-额定电压,kV,
Ic-电缆线路的电容电流(A)
10~35kV电缆线路的电容电流,A/km,可按下表计算: 额定电压 电缆截面S,m?,
Ue,kV, 10 16 25 35 50 70 95 120 150 185 240
10 0.46 0.52 0.62 0.69 0.77 0.9 1.0 1.1 1.3 1.4
35 备注:10kV~35kV电缆为具有金属保护层的三芯电缆。
110~220kV电缆线路的电容电流,A/km,可按下表计算: 额定电压 电缆截面S,m?,
Ue,kV, 240 300 400 500 630 800 1000 1200 1400 1600 110 2.7 2.9 3.3 3.6 4 4.5 5 5.3 5.6 6
220 4.7 5 5.4 5.9 6.5 7.4 7.8 8.2 8.7 备注:110kV、220kV电缆为单芯交联聚乙烯绝缘皱纹铝护套电缆。
电容电流计算完毕后~还需要根据不同电压等级的系统~附加如下表的变电站接地电容电流系数:
《一次设计手册》P262 额定电压,kV, 6 10 15 35 63 110 系数 1.18 1.16 1.15 1.13 1.12 1.10 二、消弧线圈及配合的接地变压器的选择
消弧线圈作用:单相接地故障时~中性点的位移电压产生感性电流流过接地点~补偿电容电流~将接地点的综合电流限制在10A以下~达到自动息弧、继续供电的要求。
安装在Y/?接线的双绕组变压器或者Y/Y/?接线三绕组变压器中性点上的消弧线圈的容量~不应超过变压器三相总容量的50%~且不得大于三绕组变压器任何一绕组的容量。安装在Y/Y接线的变压器上的消弧线圈的容量不应超过变压器三相总容量的20%。
如变压器无中性点或者中性点未引出~应装设专用接地变压器。其容量应与消弧线圈的
容量相配合~并采用相同的定额时间~而不是连续时间。接地变压器的特性要求是:零序阻抗低~空载阻抗高~损失小。一般采用曲折形接法,Z形,的变压器。
消弧线圈一般采用油浸式。装设在屋内小于80%湿度的场合可以用干式。
消弧线圈补偿容量计算:
UeQ=KIc 《一次设计手册》P261
3
式中:Q-补偿容量,kVA,
K-系数~过补偿选择1.35
Ue-额定线电压
Ic-电网电容电流
消弧线圈应避免在谐振点运行。一般需将分接头调谐到接近谐振点的位置~以提高补偿
Ic,Il成功率。脱谐度V=不大于10%~Il为消弧线圈中的电感电流。为便于运行调谐~选Ic
用的容量宜接近于计算值。消弧线圈的分接头一般不小于5个。
接地变压器的容量,此式中接地变同时作为所用变~二次侧接所用电,计算:
22(Q,S,Sin,),(S,Cos,)Sj=
式中:Q-消弧线圈容量,kVA,
S-二次侧接所用电的容量,kVA,
-功率因数角,?, ,
Sj-接地变容量,kVA,~需除以10.5
接地变10s的允许过载系数为额定容量的10.5倍~所以计算出来的接地变容量除以10.5就是接地变的容量。
三、小接地电阻及配合的接地变压器的选择
小接地电阻的作用:经小电阻接地产生足够的零序电压或者零序电流,使接地保护可靠动作。
Ue小电阻阻值RN=,
Id3
式中:Id-短路电流(Id=IN相电压流过接地电阻电流+IC电容电流)一般取1000A(此值为
经验值)
Ue-额定电压
RN-小接地电阻的电阻值 接地电流
相数,8秒过负荷倍数10.5接地变容量kVA:Se=相数×相电压×
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