范文一:单向板肋梁楼盖设计内力计算
钢筋混凝土结构大作业
班级:
姓名:
学号:
**大学
单向板肋梁楼盖设计计算书
1、设计资料
(1)楼面做法:钢筋混凝土现浇板;20mm水泥砂浆面层; 15mm混合砂浆板底抹灰;
(2)材料:混凝土强度等级C25;梁中受力纵筋为HRB335,其他为HPB235钢筋。
2、楼盖的结构平面布置
主梁沿横向布置,次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.3m、次梁的跨度为6.0m,
=6.0/2.1=2.86,因为主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。l/ l0201
2<><3,所以按单向板设计,但适当增加沿长跨方向的分布钢筋,以承担长跨方向的弯矩。>3,所以按单向板设计,但适当增加沿长跨方向的分布钢筋,以承担长跨方向的弯矩。>
按跨高比条件,要求板厚h?2100/40=52.5mm,对工业建筑的楼盖板,要求h?70mm,但考虑荷载较大,取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=6000/18~6000/12=333~500mm,考虑到楼00
面活荷载比较大,取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。
主梁截面高度应满足h= l/15~l/10=6300/15~6300/10=420~630mm,取00
h=600mm。截面宽度取为b=300mm。楼盖结构平面布置图见图2。
DACBB1B1B4
B2B2B5630063006300
混凝土柱
l1(主梁) l2(次梁)B6B3B3300X650200X50018900
B2B4B2
B1B1B5240250210021002100210021002100210021002100
600060006000600060006000
36000
7361245
图2 楼盖结构平面布置图
3、板的设计
(1)荷载计算
板的恒荷载标准值:
2 20mm水泥砂浆 0.02×20=0.4 kN/m
280mm钢筋混凝土板 0.08×25=2.0 kN/m
2 15mm混合砂浆 0.015×17=0.255 kN/m
2 小计 2.655 kN/m
2板的活荷载标准值: 6 kN/m
2恒荷载分项系数取1.2;因楼面活载标准值大于4.0kN/m,且为工业建筑,故活荷载分项系数取1.3。于是板的
2恒荷载设计值 g= 2.655×1.2=3.186kN/m
2活荷载设计值 q= 6×1.3=7.8kN/m
22 荷载总设计值 g+q=3.186+7.8=10.986 kN/m,近似取为g+q=11.0 kN/m(2)计算简图
次梁截面为200mm×500mm现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm。
按弹性内力重分布设计,板的计算跨度:
边跨 l=l +h/2=2100-100-120+80/2=1920mm<1.025l =1927mm,取0nnl="1920mm,">1.025l>
中间跨 l=l=2100-200=1900mm 0n
因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元,计算简图如图3所示:
g+q=11.0kN/m
311AABCCB22
19201900190019001920
图3 板的计算简图
(3)弯矩设计值
由表可查得,板的弯矩系数α分别为:边跨中,1/11; 离端第二支座,-1/11;m
中跨中,1/16;中间支座,1/14。故
22M=-M=(g+q)l/11=11.0×1.92/11=3.69 kN?m 101B
22M=-(g+q)l/14=-11.0×1.9/14=-2.84 kN?m C01
22M=(g+q)l/16=11.0×1.9/16=2.48kN?m 201
这是对端区格单向板而言的,对于中间区格单向板,其中M和M应乘以0.8,分别C2为M=0.8×-2.84=-2.27 kN?m M=0.8×2.48=1.98kN?m C2
(4)正截面受弯承载力计算
环境类别一类,C25混凝土,板的最小保护层厚度c=15mm。 板厚:80mm,h=h-20=80-20=60mm;板宽b=1000mm。C25混凝土,α=1.0,01
22?=11.9N/mm;HPB235钢筋,?=210N/mm。板的配筋计算过程见下表: cy
板的配筋计算
截面 1 B 2 C
弯矩设计值(kN?m) 3.69 -3.69 2.18 -2.84
2α=M/α?bh 0.086 0.086 0.051 0.066 1c0s
ξ=1- 1,2,0.090 0.090 0.052 0.068 s
2) 计算配筋(mm306 306 176.8 231.2 轴线 A=ξbh?/ ? s0cy
12?~? Φ8@16实际配筋 Φ8,160 Φ6,160 Φ6/8,160 760 ?~? 2A=314 =176.7 A=242.7 Asss(mm) A=314 s2) 计算配筋(mm0.8×176.8 0.8×231.2 306 306 A=ξbh?/ ? =141.4 =184.96 s0cy轴线
@16Φ826实际配筋 ?~? Φ8,160 Φ6,160 Φ6/8,160 0 2A=314 =176.7 A=242.7 Asss(mm) A=314 s
计算结果表明,ξ均小于0.35,符合塑性内力重分布的原则; Af242.71.27ts,=0.30%,此值大于=0.27%,同时大于0.2%,0.45,0.45,bh1000,80f210y
满足最小配筋率的要求。
4、次梁设计
按考虑内力重分布设计。根据本楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
(1)荷载设计值
恒荷载设计值
板传来恒荷载 3.186×2.1=6.69 kN/m 次梁自重 0.2×(0.5-0.08)×25×1.2=2.52 kN/m 次梁粉刷 0.015×(0.5-0.08)×2×17×1.2=0.26 kN/m 小计 g=9.47kN/m
活荷载设计值
q=7.7×2.1=16.17kN/m 荷载总设计值
g+q=9.47+16.17=25.64kN/m (2)计算简图
次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm×600mm。计算跨度:
边跨l=l+a/2=6000-120-300/2+240/2=5850mm<1.025= l0nn1.025×5730="5873.25mm,取l=5850mm">1.025=>
中间跨 l=l=6000-300=5700mm 0n
按等跨连续梁计算。次梁的计算简图见图4所示。
g+q=25.64kN/m
32211AABCCB57005700585058505700
图4 次梁计算简图
(3)内力计算
由表可分别查得弯矩系数和剪力系数。板的弯矩系数α分别为:边跨中1/11,m离端第二支座-1/11,中跨中1/16,中间支座1/14;板的剪力计算系数α分别m为:A支座内侧0.45,离端第二支座外侧0.60,内侧0.55,中间支座0.55。
弯矩设计值:
??M=-M=(g+q)l/11=25.64×5.85/11=79.78 kN?m 1B0
??M=(g+q)l/16=25.64×5.7/16=52.07 kN?m 20
??M=-(g+q)l/14=-25.64×5.7/14= -59.50 kN?m C0
剪力设计值:
V=0.45(g+q)l=0.45×25.64×5.73=61.11 kN A n1
V=0.60(g+q)l=0.60×25.64×5.73=88.15 kN Bln1
V= V =0.55(g+q)l=0.55×25.64×5.70=80.38 kN BrCn1
(4)承载力计算
1)正截面受弯承载力
正截面受弯承载力计算时,跨内按T型截面计算,翼缘宽度取
l3b?==6300/3=2100mm;又b?=b+s=200+1900=2100mm,故取b?=2100mm。除支ffnf0
座B截面纵向钢筋按两排布置外,其余截面均布置一排。
环境类别为一类,C25混凝土,最小保护层厚度C=25mm。一排纵向钢筋h=500-35=465mm,二排纵向钢筋h=500-60=440mm 00
22C25混凝土,α=1.0,?=11.9 N/mm ,?=1.27N/mm,纵向钢筋采用HRB335钢,1ct
22?=300N/mm,箍筋采用HPB235钢,?=210N/mm。正截面承载力计算过程列于下yyv
表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面受弯承载力计算 截面 1 B 2 C 弯矩设计值79.78 -79.78 52.07 -59.50 (kN?m) ?α=M/α?bh或 s1c0 0.015 0.173 0.010 0.116 ?α=M/α?b? h s1cf0
ξ=1- 1,2,0.015 0.191<0.35 0.010="">0.35><0.35>0.35>
A=ξbhα?/ ?或s01cy 581.0 666.72 386.5 457.44 A=ξb?hα?/ ? sf01cy
选配钢筋 312+118 216+118 212+114 412 2(mm) A,594A,657A,380A,452 ssss
计算结果表明,ξ均小于0.35,符合塑性内力重分布的设计原则;同时A380f1.27st0.45,0.45,,=0.380%>ρ==0.1905%,也大于0.2%,故符minf300bh200,500y
合要求。
2)斜截面受剪承载力计算包括:截面尺寸的复核、腹筋计算合最小配箍率验算。验算截面尺寸:
h= h-h?=440-80=360mm,因h/b=360/200=1.8<4,截面尺寸按下式验算:>4,截面尺寸按下式验算:>
0.25β?bh=0.25×1×11.9×200×440=261.8KN>V =88.15kN cc0max
故截面尺寸满足要求。
0.7?bh=0.7×1.27×200×440=78.232kN<>
筋。
计算所需腹筋:
Asv采用Φ6双肢箍筋,计算支座B左侧截面。由V=0.7?bh+1.25?h,有 t0yv0css
3nAV,0.7fbh88.15,10,0.7,1.27,200,440svBlt210 ,,,0.086mm/mms1.25fAh1.25,210,440yvsv0
nA2,28.322sv1采用Φ6@200,实有=,可以。 ,0.28mm/mm,0.086mm/mms200
验算配箍率下限值:
f1.27t0.24,0.24,弯矩调幅时要求的配箍率下限为:=0.14%,实际配箍率f210yv
A56.6svρ=,=0.1415%=0.14%,满足要求。 svbs200,200
5、主梁设计
主梁按弹性方法设计。
(1)荷载设计值
为简化计算,将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来恒荷载 9.47×6.3=59.66kN 主梁自重(含粉刷)
[(0.6-0.08)×0.3×2.1×25+2(0.6-0.08)×0.015×2.1×17] ×1.2=10.50kN
恒荷载 G=59.66+10.50=70.16 kN,取G=70 kN 活荷载 Q=16.17×6.3=101.87 kN,取Q=102 kN
(2)计算简图
主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上,支承长度为370mm;中间支承爱300mm×300mm的混凝土柱上。其计算跨度
边跨:l=6300-150-120=6030mm,因0.025 l=150.75mm< a="" =185mm,取l="1.025" nn01l+b="" =1.025×6030+300/2="6330.75mm,近似取l=6330mm。">
中跨: l=6300mm 0
主梁的计算简图见图5。
GGGGGG
1ABC2D3
633063306300
图5 主梁计算简图
6330,6300因跨度相差,不超过10%,故可利用附表计算内力。 ,100%,0.48%6300
(3)内力设计值
1)弯矩设计值
M,kGl,kGl弯矩 1020
弯矩 l式中k、 k系数由附表计算内力。 012
M=0.244×70×6.33+0.289×102×6.33 1,max
=294.71kN?m
M=-0.267×70×6.33-0.311×102×6.33 B,max
=-319.12kN?m
M=0.067×70×6.30+0.200×102×6.33 2,max
=158.68 kN?m
2)剪力设计值
剪力 V= kG+ kQ式中系数k、 k由附表6-2相应栏内查得。 3434V=0.733×70+0.866×102=139.64kN A,max
V=-1.267×70-1.311×102=-222.41 kN Bl,max
V=1.0×70+1.222×102=194.64 kN Br,max
(3)承载力计算
1)正截面受弯承载力
跨内按T形截面计算,因h?/h=80/565=0.14>0.1,翼缘计算宽度按f0
l3=6/3=2m和b+s=6m取较小值b?=2m。 nf0
bB支座边的弯矩设计值=-319.12+172×0.3/2=-293.32kN?m。,,MMVBBmax02
纵向受力钢筋除1跨和B支座截面为两排外,其余均为一排。跨内截面经判别都
属于第一类T形截面。
主梁正截面承载力计算 截面 1 B 2
弯矩设计值294.71 -319.12 158.68 -61.25 (kN?m) ?α=M/α ?bh 0.039 0.318 0.021 0.054 s1c0
,,,112s0.980 0.802 0.989 0.972 ,, s2
A=M/γ?h 1774.2 2502.5 946.6 371.8 ssy0
225+2选配钢筋 425+124(弯) 320(弯) 216 22(弯) 2(mm) A,3436A,942A,402 sssA,1742 s
主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。 2)斜截面受剪承载力
验算截面尺寸:
h= h-h?=530-80=450mm,因h/b=450/300=1.5<4,截面尺寸按下式验算:>4,截面尺寸按下式验算:>
0.25β?bh=0.25×1×11.9×300×530=473.0KN>V=222.41kN cc0max故截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋:
采用Φ8@200双肢箍筋,
AsvV=0.7?bh+1.25?hcst0yv0 s
100.6=0.7×1.27×300×530+1.25×210××530 200
=211.33kN
V=139.64kN< v,v="194.64kN">V ,V =222.41kN> V,支座B截面尚A,maxcsBr,maxcsBl,maxcs需配置弯起钢筋,弯起钢筋所需面积(弯起角取α=45o) s
3222.41,211.33,10,,2A=( V- V) /0.8?sinα==65.30mm sbBr,maxcsys0.8,300,0.707
主梁剪力图呈矩形,在B截面左边的2.1m范围内需布置三排弯起筋才能覆盖
22此最大剪力区段,现分三批弯起第一跨中的Φ 22钢筋,A=380mm>65.30mm。 sb
验算最小配箍率:
A100.6fsvt,ρ==0.17%>=0.14%,满足要求. 0.24svbs300,200fy
F,59.66,102,162KN,h,600,500,100次梁传来的集中力。 l1
附加箍筋对应范围s=2h,3b,2,100,3,200,800mm,取附加箍筋1
Φ8@200双肢,则在长度内可布置附加箍筋的排数:m=800/200=4排,侧梁两侧各
2A,254.5布置2排,另加吊筋1Φ18, mm ,由式得, sb
2fAsin,,m.,nfA,2,300,254.5,0.707,4,2,210,50.3,192.5KN,Fysbyvsv1l,满足。
因主梁腹板高度大于450mm,需加纵向构造筋,每侧构造筋的截面积不小于腹筋的0.1%,其间距不大于200mm。现每侧配置2Φ14,
308,100%,0.19%,0.1%满足要求。 ,,300,530
范文二:单向板的计算
单向板肋梁楼盖的计算书
小组成员:纪昌建 陈安羽 李立斌
舒海鹏 姜庆涛 罗斌
时 间 :2011/12/22
1
一、板计算
22根据题意可得:混泥土为C35 f=19.1Kn/mm f=1.71 Kn/mm tc
h0hb板厚:>=80mm>=(1/40)L”=55mm 取80mm 次梁:h=(1/12~1/18)L=(525~350) h取400mm
b=(1/2~1/3)h=(200~133.3) b取150mm 主梁:h=(1/8~1/14)L=(825~471) h取600mm
b=(1/2~1/3)h=(200~133mm) b取200mm 荷载计算
连续板的计算简图
2kN/mm 80mm钢筋混凝土:24*0.08=1.92
2kN/mm 25mm水泥砂浆搅拌面:20*0.025=0.5
2kN/mm 20mm厚混合砂浆拌灰:17*0.02=0.34
2kN/mm 15mm厚混合砂浆抹灰:17*0.015=0.255
2kN/mm 活荷载:q=4.8
2kN/mm 恒荷载:1.92+0.5+0.34+0.255=3.015
1)由可变荷载控制的组合
2kN/mmq+g=(1.3*4.8+1.2*3.015)=9.86
2)由永久荷载控制的组合
2kN/mmq+g=(1.35*3.015+1.3*4.8*0.7)=8.44
2kN/mm 荷载组合值取由可变荷载控制的较大值g+q=9.86 板的计算跨度
中间跨;l=l=2200-150=2050mm
边跨:l=l+h/2=(2200-75-120)+80/2=2045mm
2
<=l+a =2005+60="2065mm">=l+a>
故取l=2045mm中间跨与边跨的高度差(2050-2045)/2200=0.227%<10%,可按等跨连续板进行计算>10%,可按等跨连续板进行计算>
连续板受力简图
板的弯矩计算
边跨中 B支座 第二跨中 中间支座
弯矩系数 1/11 -1/11 1/16 -1/14
2 3.73 -3.73 2.59 -2.96 M,,ql/kN*m
截面配筋计算
截面 ? ?、? B C
2.59 -2.96 M/kN*m 3.73 -3.73 (2.072) (2.368)
M(0.034) (0.039) , ,0.062 0.063 s,fbh0.043 0.049 1c0
0.025<0.1 取0.1="" 0.044="" ,,1,2,="" 0.064="" 0.065="" s(0.043)="">0.1><0.1>0.1><0.1>0.1>
fbh,,c210A,/mm 305 310 210 119 sfy
Ф8/@160 Ф6/8@130 Ф6/8@150 Ф6@150
边板带 AAAA=302 =314 =262 =189 ssss实配钢筋
2/mm Ф6/8@130 Ф8/@160 Ф6/8@150 Ф6@150
中间板带 AAAA=302 =314 =262 =189 ssss
3
二、次梁计算
次梁计算简图
连续板传来的荷载 9.86KN/m
次梁自重 25*0.2*(0.4-0.08)=1.6KN/m 次梁粉刷 1.7*0.002*(0.4-0.08)*2=0.2176KN/m 恒荷载标准值 11.68KN/m
活荷载标准值 4.8*2.2=10.56KN/m 可变荷载效应控制组合 g+q=1.2*11.68+1.3*10.08=27.12KN/m
永久荷载效应控制组合 g+q=1.35*11.68+0.7*1.3*10.08=24.94KN/m
中间跨 =6300-200=6100mm l0
边跨 =(6300-120-100)+240/2=6200 mm l0
故边跨取 6200mm
(6200-6100)/6200=1.56%<10% 故可能用等跨连续梁计算内力="">10%>
次梁受力简图
4
次梁弯矩计算
截面 边跨中 B支座 中间跨中 中间支座
弯矩系数 1/11 -1/11 1/16 -1/14
2 ,,M,,g,ql1/11*27.12*6.2*6.2 -1/11*27.12*6.2*6.2 1/16*27.12*6.1*6.1 -1/14*27.12*6.1*6.1 0
(KN*m 94.77 -94.77 63.07 -72.08
次梁剪力计算
截面 边支座 B支座左 B支座右 中间支座
剪力系数 0.45 0.6 0.55 0.55
V,,(g,q)l0.49*27.12*6.08*6.08 0.6*27.12*6.08*6.08 0.55*27.12*6.1*6.1 0.55*27.12*6.1*6.1 n
KN 74.20 98.93. 90.99 90.99
截面承载计算
次梁跨中按T形截面计算
, b取2100m bf,l/3,2100,b,s,150,2000,215000
梁高 h=400mm mm h,400,40,3600
翼缘厚 h,80mm f
次梁正截面受弯承载力计算
截面 1 B 2 C
M/kN*m 94.77 -94.77 63.07 -72.08
b/mmb或 2100 150 2100 150 f
M,, 0.021 0.292 0.0138 0.222 s2,fbhc10
,,1,1,2, 0.021 0.355 0.0138 0.254 s
fbh,,c10A, 884 1067 581 764 sfy
选配钢筋 2Ф25 3Ф22 2Ф20 2Ф25
实配钢筋As 985 1140 628 982
5
次梁斜截面受剪承载力计算
截面 Ain Bex Bin\Cex\Cin
V/kN 74.20 98.93 90.99
0.25,fbh/kN225.45>V 225.45>V 225.45>V cc
0.7fbh/kN59. 3
1.274200,59300AVfbh0.7,1.298930,593001.290990,59300,,,,,,st01.2(),,sfh1.251.25,300,3601.25,300,3601.25,300,360yv0
=0.132 =0.352 =0.282
A,,sv实配箍筋 ,,,6,6,6双肢@100 双肢@100 双肢@100 s,,
Asv,配箍筋率 ,0.12%<0.37%>0.37%><0.37%>0.37%><0.37%>0.37%>
三、主梁计算
主梁计算简图
1.次梁恒载 11.68*6.3=73.58KN
主梁自重 24*0..2*(0.45-0.08)*2.2=4.08KN
主梁粉刷 17*(0.45-0.08)*0.015*2..3*2=0.43KN
g=73.58+4.08+0.43=78.09KN
由次梁传来的荷载:q=10.56*6.3=66.528KN
组合:1.2*78.09+66.528*1.3=180.19KN 2.内力计算
计算跨度:边跨 l =6.6-0.12-0.4/2=6.28m n
l=1.025 +b/2=6.637m< ln+a/2+b/2="6.665m">
6
中跨 l =6.6m-0.4m=6.2m n
l = l +b=6.2+0.4=6.6m n0
跨度差: (6.637-6.2)/6.6=0.61%<10% 可接连续板计算="">10%>
M= 剪力V= kGl,kQlkG,kQ102034中间跨与边跨的平均跨度:(6.64+6.6)/2=6.62 边跨: =93.71*6.64=622.23KN*m G,l0
=86.49*6.64=574.29 KN*m Q,l0
中间跨: =93.71*6.6=618.49 KN*m G,l0
=86.49*6.6=570.83 KN*m Q,l0
支座B: =93.71*6.62=620.36 KN*m G,l0
=86.49*6.62=572.56 KN*m Q,l0
7
主梁的弯矩计算
中间跨边跨距内中间支座 中间支座 序内 计算简图 ,,KM,MKmKm号 BCc2 Km
0.244-0.2670.067,0.267 ? 151.82,165.6441.44,166.14
0.289-0.133-0.133 ? 165.97,76.15,75.92
-0.044-0.1330.200 ? 114.17,25.27,76.15
,,0.311(0.089)0.2290.170-0.089 ? ,,178.07(50.96)131.5197.04,50.96
-0.0890.170Ma,,0.311(0.089) =-16.99 ? ,,178.07(50.96)3,50.9697.04
最317.79 -241.79 -34.48 ?+?
不
利 126.55 -241.79 155.61 ?+?
荷
载283.33 -343.71(-216.6) 138.48 -217.1 ?+?
组
合 134.81 -216.6 138.48 -344.21(-217.1) ?+?
8
主梁剪力计算
荷载简图 K/VK/V K/V AB右B左
0.733,1.2671.00 ? ,118.7393.7168.69
0.866,1.1340 ? 074.90,98.08
0.689,1.3111.222 ? ,113.39105.6959.59
,0.089,0.0890.778 ? ,7.70,7.7067.29
113.59 -216.81 93.71 ?+?
128.28 -232.12 199.4 ?+?
60.99 -126.43 161 ?+?
9
主梁正截面受弯承载力计算
截面 边跨跨内 中间支座 中间跨内 中间跨跨内 M/(KN*m) 317.79 -343.71 155.61 -34.48
2=M/(fbh) ,0.029 0.381 0.014 0.043 s1c0,
0.029 0.512 0.014 0.044 ξ=1- 1,2,s
1667 2470 805 212 fbh,,c210A= /mmsfy
选配钢筋 ,187 7,22 6,14 2,12 实配钢筋面积 A=1781 A=2661 A=923 A=226 ssss
主梁斜截面受剪承载力计算
截面 边支座A 边支座B(左) B支座(右)
V/KN 128.28 232.12 199.4 0.25fbh/kN ,cc0467.6>V 434.2>V 434.2>V 0.7 fbh/kN 118.692
AVfbh0.7,svt01.2(), 0.046 0.504 0.364 sfh1.25yv0
Asv,8,8,8实配箍筋() 双肢@150 双肢@150 双肢@150 s
Asv,,配筋率 0.125%<0.335%>0.335%><0.335%>0.335%><0.335%>0.335%>
10
板平法施工图
梁平法施工图
11
12
范文三:连续单向板内力计算与规范对比研究
连续单向板内力计算与规范对比研究
12231076 胡磊
δ11+Δ1p =0δ11=2h 33EI 2+
lh 3
EI 1
Δp =
1
2EI 1
l ?x ()xh I 1=b 3, I 2=t 3
F 1=
l ? x ()x
4h t 3b
3
+2lh l =′l +b
h =′h +
t 2
M 1=Pl 4?Pl 2h lh +2h 2t 3
3lb 3=Pl 4?pl
1+
2ht 33lb 3M 2=
pl 1+2ht 3lb 3
M 0=
14
pl M 1=M 0?
M 21+t 3b 3?????
?M 2=
M 21+t 3b 3?????
?建?立如图所?示?力学模型:
由?力法求解内?力:
其中,
求得:由?行?车道板?几何尺?寸:跨中弯矩:
?支座处弯矩:
简?支梁跨中弯矩:
由混凝?土梁桥设计经验:通常取 h/l=1.5。
进?一步简化可得:
单?行板受集中荷载作?用
l
t
b h
b
M 图
在跨中出现最?大值。
t
b
≤ 0.25M 1≈ M 0/2M 2≈ M 0/2
t b ≥ 4M
1
≈ M
0M 2≈ 0
当 时, ,
当 时,
根据现?行铁路规范,?支座与跨中的控制界?面弯矩采?用板厚与肋板?高度的?比值来控制,?而从以上计算 可以看出,实际上控制界?面弯矩是受板厚与梁肋宽影响,这与规范不同。
单?行板受均布荷载作?用
Δp =?ql 3h 12E 1 I 1
δ11 =
lh 2
E
1
I
1
+ 2h 3 3E 2 I 2
F 1 =
ql 2
h +
2h 2I
1
3lI
2
=
ql 2 h + 2h 2t 3 3lb 3
M 1 =
1
8
ql 2?
ql 2
1+
2ht 3
3lb 3
M
2
= ql 2 1+ 2ht 3 3lb 3
M 1 =
1
8
ql 2?
ql 2
1+
t 3
b 3
M
2
= ql 2 1+ t 3 b 3
采?用?力法计算截?面弯矩,其中:
求得:
控制界?面弯矩:
跨中:?支座:由混凝?土梁桥设计经验:通常取 h/l=1.5。
可进?一步化简得:
M 0 = ql 2 8
M 1 =M
?
2 31+ t 3 b 3?
??
???M 0
M 2 =
2 31+ t 3 b 3?
??
???M 0
M 1 =0.33M
M
2
=0.67M 0
M 1 =M
0M 2=0
M 1 =0.67M
0M 2=0.33M 0
t b ≥ 4
t b ≤ 1 4
t b =1
相应简?支梁跨中弯矩:
跨中处弯矩?用简?支梁弯矩表?示:
?支座处弯矩?用简?支梁弯矩表?示:
当 时,
当 时,
当 时,
由上述计算可以看出,?行?车道板控制截?面弯矩受板厚与勒梁宽度影响,?而规范中 采?用板厚与勒梁?高度的?比值来控制。
范文四:线荷载作用下的单向板内力分析
线荷载作用下的单向板内力分析
吴茜婷 杨 嘉 于 晖
( ,100840)中国核电工程有限公司北京
:( ) ,,摘 要对实际工程计算时通常将线荷载作用下的单向板按单跨板梁来计算主方向上的弯矩而忽视了次方向上的弯矩导致
,MATLAB ,板底出现次方向上裂缝的情况作了分析采用纳维叶解法计算并运用 绘制了受线荷载作用的单向板并以长宽比为基 ,,。本参数讨论了主次方向上弯矩的变化情况得出了一些结论
:,,,关键词薄板纳维叶解法次弯矩长宽比
:TU311中图分类号 :A文献标识码 DOI:10.13719/j.cnki.cn14-1279/tu.2015.01.030 2 2 ,薄板是土木工程中常用的一种构件钢筋混凝土薄板在建筑 m mxnyπ π sin sin ( 2) + υ n , , , 。a b和交通工程中应用十分广泛由薄板的形状以及受力的特点可 b a , , ,
,,,,,b / a 知它在弯曲变形时属于空间问题一般很难获得其精确解故在 分为了分析方便将原坐标进行坐标变换并将长宽比 设
k,:( 为参数 从而得到弯矩计算式为 析薄板弯曲问题时多采用弹性力学基本假设外的附加假设如 小? ?2 ) 。挠度理论 8q ? ? ?sin nm + n M = π 2 υ x 2 2 2 n k , , ,,m =1, 3,5…n =1 ,若矩形板一个方向的长度比另一个方向的长度要大许多板 3 2 kmπm+ 2 , , ,1,k 。上的荷载主要向长边传递这样的板在工程上称为单向板在 k ,、n(实际工程中单向板上作用线荷载的情形有现浇板 上砌墙板 π – y) 1 2 sin( m( , x) ) ( 3) ( ) ( ) ,π梁上作用有列车或车队荷载等在设计计算中往往重视主受 2 k sin? ?,。,力方向的弯矩而容易忽视次方向上的弯矩但是在线荷载作 2 8q nn π 2 = ?sin + vm M ? ? , , , , y2 ,用的情形下次方向上的弯矩一般与主受力方向的弯矩具有相同 2 2 k m =1, 3,5…n =1 3 2nkm+ ,2,3, πm , 2 , ,。的量级甚至还会大于主方向弯矩本文采用纳维叶解法计 算kMATLAB 并运用 绘制受线荷载作用的单向板主次方向上的弯 k n( , π 1 2 ,,。 1 矩并以长宽比为基本参数讨论了主次方向上弯矩的变化情况sin( m(( 4) π – x) ) sin 2 y) k 运用纳维叶解法计算弯矩 = 0 3,q = 10,m = 50,n = 50。(计算时取 υ MATLAB 本文采用纳维叶解法并运用 研究单向简支板在线 MATLAB 。采用 可绘制出板内主次弯矩的分布情况若取长 k = 3,2 。宽比 则板主次截面上的弯矩如图 所示 ( 1) ,荷载作用下的板内弯矩见图 而纳维叶解法是用于解决四边
,b a ( 简支矩形薄板的但当长边 比短边 大许多时一般是长边比 1.2 1.2 1 3 ) ,,短边大 倍以上就可认为是单向板仍然用纳维叶解法计算主 1 0.8 M。0.8 M弯矩 和次弯矩 x y 0.6 yxM0.6 Ma 0.4 l 0.4 0.2 o x 0 0.2 -0.2 qdl 0 q -3 -2 -1 0 1 2 3-0.5 -0.3 -0.1 0.1 0.3 0.5y x dl 图 2 k=3 时主次弯矩分布 Mx y M2 ,x = 0,y = 0,a /2,b /2 :由图 可知最大值发生在 即 的地方
x = 0 ) = Mx = 0 x = 0 x = 0 = 1( 187 0,M= 1( 146 6,( M) /( M xyxyy = 0 y = 0 y = 0 y = 0 z y 1( 035,MMMM,可见 的最大值 相对于 的最大值 不可忽略 y ym x xm 图 1 单向板计算模型 ,M,此外数值在线荷载作用位置达到最大在线荷载作用位置一 y 由四边简支且受均布荷载作用的矩形薄板纳维叶解法可推 M,。定范围内 急剧下降并会出现微小的负弯矩 y ,2,q ( x,y) :导出受线荷载 作用下在任意一点所产生的弯矩
? ?参数分析 ny2 π 08q ? ? M = ?sin M,Mx2 2 为了研究主次方向弯矩的比值及 的大小与长宽比的关 2 x y b m =1, 3,5…n =1 + m 3 n πbm2 2 , ,ab/ M,M,Mk Mk 。系本文分别研究了 与 及 与 两组相互关系 xm ym x y 2 2 ,3 0,Mk ,3 k = 1 ( 1) 可绘制出 随 的变化曲线如图 所 取 /M + mxny, , m υ n ππ xm ym,sin a sin ba b ,, ,。3 ,k ,M/M 。k = 2示从图 中可看出随 着 值的增大也增大 xm ym ? ? nyπ 0 8q ,1,k = 3 ,1( 035,? ? 时两方向最大弯矩值的比约为 当 时比值为 即是 M = ?sin y2 2 2 b m =1, 3,5…n =1 x = 0 ) m + 3 n ( Mx = 0 = 1(03 5,M/M 前面得出的) /( M之后 增加变为 xxm ym yπbmy = 0 2 2 y = 0 , ,ab。平缓
:2014-10-28收稿日期 :(1987-) ,,,;作者简介吴茜婷女硕士助理工程师 (1987-) ,,,;(1983-) ,,,嘉女硕士助理工程师 于 晖男博士工程师 杨
41 1 第 卷 第 期 Vol, 41 No, 1山 西 建 筑 2 0 1 5 1 年 月 Jan, 2015 SHANXI A,CHITECTU,E ?53?
:1009-6825(2015)01-0053-03文章编号
某框架结构建筑物安全性鉴定分析研究
张 文 军
( ,030002)山西四建集团有限公司第二分公司山西 太原
:,,、、、摘 要根据工程实例对建筑物表面裂缝进行观察分析介绍了建筑物安全性鉴定的基本程序检查内容鉴定方法评定标准及
,。注意事项等可为类似工程建筑物安全性鉴定及工程加固改造提供必要的依据和参考
:,,关键词安全性鉴定框架结构裂缝
:TU398, 2:A中图分类号 文献标识码
DOI:10.13719/j.cnki.cn14-1279/tu.2015.01.031 ,,,随着人们生活质量的不断提高建筑业的飞速发展人们对 及有关注意事项可供施工单位在房屋建造时参考确定施工时必
。, 。、房屋建筑的要求也越来越高安全性是房屋建筑最基本的属性须严格把关的项目国内吴福成毛珊提出结构安全性鉴定中检
、,、,、; 是建设方施工方必须重点考虑的内容加上近年来地震火灾等 测存在的一些问题如检测的抽样困难抽样存在随机与随意性检
,、; 自然灾害和各种工程事故的发生使得人们更加注重居住环境或 测的项目的针对性不强效率不高建筑结构安全性鉴定过分 依
,、办公场所的安全性本文主要介绍了安全检测的基本步骤内容 ; ,赖检测等问题赵书全结合自己的工作经验分析得出房屋安全 櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅
,k ,M,M; k ,M,M因此越小则 的峰值就越大越大则 的峰值 x y x y 1.6 ; M, 1.5 越小且 的影响范围仅在线荷载作用位置附近一个固定区段y 1.4 k 。并不随着 的增大而发生明显的变化 1.3 ,,M,ym这一结果说明进行设计时由于 不可忽略需要在作用 y 1.2 /My ,,线荷载附近考虑布置 向的钢筋而钢筋长度的选取只需考虑 xm1.1 M。M,Mk 1.0 这个固定的影响区段的长度及锚固由于 随 值的增大 x y 0.9 ,。而减小所以设计时应考虑长宽比对弯矩值的影响 0.8 0.7 0 5 10 15 20 25 30 k
M/M—k 曲线xmym 3 结语 图 3
M,这一相互关系首先说明次方向上的弯矩 与主方向上的弯 本文采用纳维叶解法计算受线荷载作用的单向板的弯矩并 y M,,M矩 经常是同一数量级的即使是长宽比很大的情况也能 x y ,,以长宽比为基本参数讨论了主次方向上弯矩的弯化情况结论 M1 /3,M,x 达到 的 设计时若将 忽略就有可能在 方向出现水平 x y : 1) ,如下随着单向板的长宽的增大主方向上的弯矩与次方向上 ; 裂缝其次说明主次方向上弯矩的比值与板的长宽比是有关联 ,,M,3, 5; 2) 的在设计时可以考虑长宽比的影响从而估计 的弯矩越来越大但最终不会超过 的最大值进行 设次方向上的弯矩相对于 y ,,M。M计为了安全和设计方便也可取与 相等的 xm ym ,主方向上的弯矩不可忽略因此设计中应计算次方向上的弯矩进
,k = 3,9,30 ,M,Mk 另外时分别绘制 随长宽比 的变化曲 x y ; 3) 、; 4) 行配筋主次方向上的弯矩值会随着长宽比的增大而减小,4,5 。线如图 图 所示 ,线荷载对次方向上的弯矩影响是在固定的一段区间内的该区间
。的长度不会随着长宽比的变化而发生很大的变化
:参考文献 1.2 1.2 1 1 ,,, ,M,, : ,1, 周克荣顾祥林苏小卒混凝土结构设计上 海同济0.8 0.8 ,2000,大学出版社 0.6 yxM0.6 M, ( ) ,M,, : 0.4 李遇春弹性力学土木工程适用北京中国建筑工 ,2, 0.4 0.2 ,2009,业出版社 0.2 0 -0.2 ,3, , ,Szilard, ,M,, ,,, :板的理论和分析陈太平戈鹤翔译 北京0 -2 -1 0 1 2 3-3 -0.5 -0.3 -0.1 0.10.3 0.5 y ,1984,中国铁道出版社 x M—k 曲线M—k 曲线y 图 4 x 图 5 , MATLAB ,M,, : 赵书兰图形与动画编程实例教程 北京化,4,
4,5 ,k = 3 ,k = 9 ,k = 30 ,,2009,图 图 中时的曲线峰值最大次之最小 学工业出版社
Internal force analysis of one-way slab under linear load
Wu Xiting Yang Jia Yu Hui
( China Nuclear Power Engineering Limited, CoBemijingpan10084 y0,Chin)a
Abstract: This paper analyzed calculation of main direction moment of one-way slab as single span( slab) ,while ignoring the moment in this direction,leading to the cracks situation of slab in secondary direction under linear loads action in actual engineering calculation,using Navier solution calculation and using MATLAB drew the one-way slab under linear loads action,and taking the length to width ratio as the basic parame- ters,discussed the changes situation of primary and secondary direction moment,gained some conclusions,
Key words: thin slab,Navier solution,secondary moment,length to width ratio
:2014-07-14收稿日期 :(1979-) ,,作者简介张文军男工程师
范文五:楼面单向板双向板内力
4 第二层楼面板设计
由于楼板设计为第四层11,20轴,故这里只将第四层11,20轴结构布置图如图4-1所示,其它层具体详见结构施工图。
4.1 现浇楼板区分
根据图1-1楼板编号,将楼板进行单双向板区分,如表4-1所示:
表4-1
ll(mm)楼板编号 l(mm) 单/双向板 楼板用途 yyx lx
B1 1800 3300 1.83<2 双向板="" 走道="" b2="" 4200="" 4800="">2><2 双向板="" 洗手间="" b3="" 4200="" 4800="">2><2 双向板="" 洗手间="" b4="" 3300="" 4800="">2><2 双向板="" 走道="" b5="" 3300="" 4200="">2><2 双向板="" 走道="" b6="" 2800="" 4200="">2><2 双向板="" 走道="" b7="" 3300="" 3300="">2><2 双向板="" 走道="" b8="" 4200="" 6000="">2><2 双向板="" 教室="" b9="" 4200="" 6000="">2><2 双向板="" 教室="" b10="" 3300="" 6000="">2><2 双向板="">2>
B11 4200 6000 1.42<2 双向板="" 教室="">2>
B12 4200 6000 1.42<2 双向板="" 教室="">2>
B13 3300 8400 2.54>2 单向板 楼梯间
B14 3800 4200 1.1<2 双向板="" 休息室="">2>
B15 3600 4200 1.16<2 双向板="" 管理室="" 注:表4-1中、分别代表楼板短跨方向。长跨方向。="">2>
4.4 第二层轴楼面单向板内力、配筋计算
根据图4-1及第4.1条计算可知,楼面单向板分别为B13,由图得知:B13板的短边方向为不规则布置,故因不是连续板,则均按
单块两端固结单向板计算。
考虑到B13均按单块单向板计算,故本设计采用弹性理论计算。
4.4.1 单向板计算跨度
4.4.1.1 B13单向板计算
34.4.1.2 单向板计算简图
综上所述,计算简图如图4-2所示。
图4-2 单向板计算简图 4.4.2 单向板内力计算
2B13荷载设计值由第4.3.6条可知:。 g,q,7.43kN/m
2ql根据《实用建筑结构静力计算手册》表3-6可知: ,,,MMAB12
2ql M,max244.4.2.1 单向板弯矩设计值
22ql7.43,3M,M,,,,,,5.57kN,m(1) B9楼面板弯矩: AB1212
22ql7.43,3M,,,2.78kN,m max2424
4.4.3 单向板截面配筋计算
'222f,f,360N/mm本设计中,混凝土采用C30,,钢筋采用HRB400级钢筋,。其中,单向板f,14.3N/mm,f,1.43N/mmyyct
mm取1板宽做为计算单元,不足1板宽则取实际宽度,。 b,1000mm,板厚h,120mm,h,120,15,105mm,,,1.001
单向板截面配筋计算如表4-2所示:
表4-2 单向板截面配筋计算
B13
截面位置 M M,MmaxAB
2.78 -5.57 M(kN,m)
M0.035 0.017 ,, s2,fbh1c0
,,1,1,2, 0.04 0.017 s
,fbh,166.8 70.9 210cA,(mm)sfy
选用钢筋 C8@200 C6/8@200
2A(mm)实配面积 251 195 s
配筋率 0.47 0.3 ,(%)
,,f0.45,1.43,,t 板最小配筋率,,,max0.2%0.45,,0.18%,0.2%,,minf360,,y,,
注:1. 支座截面,,0.1时,取,,0.1计算;
2.分布钢筋按构造配筋选用A8@200;
4.5 第二层楼面双向板内力配筋计算
根据图4-1及第4.1条计算可知:楼面双向板为B1,B14。应按连续双向板进行设计,由于多跨连续双向板的精确计算相当复杂,在实际工程的多采用实用计算方法,实用计算方法是将多跨连续板中的每区格板等效为单区格板,本设计双向板按弹性理论计算。 4.5.1 双向板计算跨度
双向板按弹性理论计算时,计算跨度近似取支座线间距离。计算跨度如表4-3所示:
B1板 B2板 B3板 B4板 B5板 B6板 B7板 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 1800 3300 4200 4800 4200 4800 3300 4200 3300 4200 3300 4200 3300 3300
B8板 B9板 B10板 B11板 B12板 B14板 B15板 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 短边 长边 4200 6000 4200 6000 3000 3300 4200 6000 4200 6000 3800 4200 3600 4200
表4-3 双向板计算跨度
4.5.2 双向板折算荷载及总荷载计算
实际上现浇混凝土楼盖中,梁对板的转动变形都有一定的约束作用,约束作用来自支座的抗扭刚度,为了简化分析,采用折算荷载以考虑支座的转动约束作用,其作用是减少跨中正弯矩而增大支座负弯矩。
11,,''结合建筑图、图4-1所示及第4.3条楼面板荷载设计值,双向板折算荷载设计值为,双向板折算荷载设计g,g,qq,q,,,22,,值及总荷载设计值如表4-4所示。
B1板 B2板 B3板 B4板 B5板 B6板 B7板 '2'2'2'2'2'2'2'2'2'2'2'2'2'2 g(kN/mq)(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)
5.01 1.25 4.87 1.25 4.87 1.25 5.01 1.25 5.01 1.25 5.01 1.25 5.01 1.25
2222222 g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)
6.26 6.12 6.12 6.26 6.26 6.26 6.26
B8板 B9板 B10板 B11板 B12板 B14板 B15板 '2'2'2'2'2'2'2'2'2'2'2'2'2 g(kN/mq)(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)g(kN/m)q(kN/m)
4.7 1.25 4.7 1.25 5.01 1.25 4.7 1.25 4.7 1.25 4.69 1.25 4.69 1.25 '2g(kN/m)2222222g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)g,q(kN/m)
5.95 5.95 6.26 5.95 5.95 5.94 5.94
表4-4 双向板荷载设计值及总荷载设计值
4.5.3 双向板弯矩设计值计算
双向板弯矩计算基本思路:
? 将多跨连续板的区格板等效单区格板;
? 活荷载最不利布置(与连续梁活荷载不利布置规律相似,计算连续双向板中某区格板的跨中最大正弯矩时,应在本区格内以及在其左右前后每隔一区格布置活荷载,形成棋盘式的活荷载布置。为此须将棋盘式荷载分成两种情况:第一种是各区格均为同样荷载,其值均为g,q/2,第二种是各相邻区格分别作用反向荷载,其值均为,区格板 支座最大负弯矩:为了简化计算,近似地将恒荷q/2
载及活荷载同时作用在所有区格板上。)
? 确定区格板边界支座形式(求某区格板的跨中最大正弯矩时,在正对称荷载g,q/2情况下的所有中间部位区格板,其四周支承均可近似地作为固定,对边区格及角区格板,其内部支承作为固定,外部支承根据具体情况确定。在反对称荷载情况下的所有中间q/2部位区格板,其四周支承均可近似地作为简支,对边区格及角区格,其内部支承作为简支,外部支承根据具体情况确定。求某区格板支座最大负弯矩时,内部区格板均按四边固定,对于边区格及角区格板,内部支承按固定考虑,外部边界支承按实际情况考虑。) ? 确定区格板上荷载设计值;
? 求区格板最大正弯矩及最大负弯矩(按正对称荷载与反对称荷载:根据不同支座情况查《实用建筑结构静力手册》表5-1:表中
,,v,0M,m,vm,M,m,vm是根据泊松比制定,当求跨中最大正弯矩时,应根据以下式子换算,其中xxcyyycx
2v,0v,0.2,对于混凝土材料中,泊松比,支座最大负弯矩按计算。) m,表中弯矩系数,pl
? 双向板弯矩计算过程如表4-5所示
表4-5 双向板弯矩计算
板编号 B1 B2
1800/3300=0.54 4200/4800=0.875 l/lxy
计算简图
(0.0385,5.01,0.410,1.25)(0.0233,4.87,0.0386,1.25)跨 内 m x 22,1.8,2.28kN,m/m,4.2,3.72kN,m/mv,0平 均
(0.0056,5.01,0.0028,1.25)(0.016,4.87,0.00214,1.25)m 最 大y 22,1.8,1.02kN,m/m,4.2,2.41kN,m/m 弯 矩
2.28,0.2,1.02,2.484kN,m/m3.72,0.2,2.41,4.202kN,m/mM x
v,0.21.02,0.2,2.28,1.476kN,m/m2.41,0.2,3.72,3.154kN,m/mM y
计算简图
'22支 座 M,0.0602,6.12,4.2,0.0814,6.26,1.8x
,,6.498kN,m/m,,1.65kN,m/m
'22M ,0.0571,6.26,1.8,0.0546,6.12,4.2y
,,5.89kN,m/m,,1.158kN,m/m
板编号 B3 B4
4200/4800=0.875 3300/4800=0.68 l/lxy
计算简图
(0.0233,4.87,0.0481,1.25)(0.0321,5.01,0.0683,1.25)跨 内 m x 22,4.2,3.06kN,m/m,3.3,2.68kN,m/mv,0平 均
(0.016,4.87,0.03505,1.25)(0.0321,5.01,0.0296,1.25)m 最 大y 22,4.2,2.14kN,m/m,3.3,2.15kN,m/m弯 矩
3.06,0.2,2.14,3.488kN,m/m2.68,0.2,2.15,3.11kN,m/mM x
v,0.22.14,0.2,3.06,2.752kN,m/m2.15,0.2,2.68,2.686kN,m/mM y
计算简图
支 座
'22 M,0.0602,6.12,4.2,0.0732,2.268,3.3x
,,6.498kN,m/m,,1.81kN,m/m
'22M ,0.057,2.268,3.3,0.0546,6.12,4.2y
,,5.89kN,m/m,,1.415kN,m/m
板编号 B5 B6
3300/4200=0.78 3300/4200=0.78 l/lxy
计算简图
(0.0285,5.01,0.0139,1.25)(0.0285,5.01,0.0139,1.25)跨 内 m x 22,3.3,1.74kN,m/m,3.3,1.74kN,m/mv,0平 均
(0.0428,5.01,0.04688,1.25)(0.0428,5.01,0.04688,1.25)m 最 大y 22,3.3,2.97kN,m/m,3.3,2.97kN,m/m
1.74,0.2,2.97,2.334kN,m/m1.74,0.2,2.97,2.334kN,m/m弯 矩 Mx
v,0.22.97,0.2,1.74,3.318kN,m/m2.97,0.2,1.74,3.318kN,m/mM y
计算简图
支 座
'22 M,0.06599,6.26,3.3,0.06599,6.26,3.3x
,,4.431kN,m/m,,4.431kN,m/m
'22M ,0.05584,6.26,3.3,0.05584,6.26,3.3y
,,3.806kN,m/m,,3.806kN,m/m板编号 B7 B8
l/l 3300/3300=1 4200/6000=0.7 xy
计算简图
(0.0321,4.7,0.0113,1.25)(0.0176,5.01,0.0368,1.25)跨 内 m x 22,3.3,1.46kN,m/m,4.2,2.91kN,m/m
(0.0176,5.01,0.0368,1.25)(0.0485,4.7,0.0529,1.25)平 均 mv,0y 22,3.3,1.46kN,m/m,4.2,5.18kN,m/m最 大
1.46,0.2,1.46,1.752kN,m/m2.91,0.2,5.18,3.94kN,m/m M弯 矩 x
v,0.21.46,0.2,1.46,1.752kN,m/m5.18,0.2,2.91,5.762kN,m/mM y
计算简图
支 座
'22 M,0.0513,6.26,3.3,0.0735,5.95,4.2x
,,3.49kN,m/m,,7.71kN,m/m
'22M ,0.0513,6.26,3.3,0.0569,5.95,4.2y
,,3.49kN,m/m,,5.972kN,m/m板编号 B9 B10
l/l 4200/6000=0.7 3000/3300=0.9 xy
计算简图
(0.0321,4.7,0.0113,1.25)(0.0221,5.01,0.0456,1.25)跨 内 mx 22,4.2,2.91kN,m/m,3,1.51kN,m/m平 均 v,0
(0.0485,4.7,0.0529,1.25)(0.0221,5.01,0.0353,1.25)m 最 大y 22,4.2,5.18kN,m/m,3,1.39kN,m/m弯 矩
2.91,0.2,5.18,3.94kN,m/m1.51,0.2,1.41,1.792kN,m/m Mx
v,0.25.18,0.2,2.91,5.762kN,m/m1.41,0.2,1.51,1.712kN,m/mM y
计算简图
支 座
'22M ,0.0735,5.95,4.2,0.0588,6.26,3x
,,7.71kN,m/m,,3.31kN,m/m
'22M ,0.0569,5.95,4.2,0.0561,6.26,3y
,,5.972kN,m/m,,3.16kN,m/m板编号 B11 B12 l/l 4200/6000=0.7 4200/6000=0.7 xy
计算简图
(0.0321,4.7,0.0683,1.25)(0.0321,4.7,0.0683,1.25)跨 内 m x 22,4.2,4.16kN,m/m,4.2,4.16kN,m/m平 均 v,0
(0.0113,4.7,0.0296,1.25)(0.0113,4.7,0.0296,1.25)m 最 大y 22,4.2,1.58kN,m/m,4.2,1.58kN,m/m弯 矩
4.16,0.2,1.58,4.476kN,m/m4.16,0.2,1.58,4.476kN,m/m M x
v,0.21.58,0.2,4.16,2.412kN,m/m1.58,0.2,4.16,2.412kN,m/mM y
计算简图
支 座
'22M ,0.0735,5.95,4.2,0.0735,5.95,4.2x
,,7.71kN,m/m,,7.71kN,m/m
'22M ,0.0569,5.95,4.2,0.0569,5.95,4.2y
,,5.97kN,m/m,,5.97kN,m/m
2,,,0.05695.954.2
,,,5.97kNm/m
板编号 B14 B15
3800/4200=0.92 3600/4200=0.85 l/lxy
计算简图
v
(0.00212,4.66,0.0167,1.25)(0.0246,4.66,0.04,1.25)跨 内 m x 22,3.8,3.15kN,m/m,4.2,2.91kN,m/mv,0平 均
(0.0289,4.66,0.0226,1.25)(0.0156,4.66,0.0431,1.25)m 最 大y 22,3.8,2.35kN,m/m,4.2,2.32kN,m/m弯 矩
3.14,0.2,2.35,3.61kN,m/m2.91,0.2,2.32,3.374kN,m/mM x
v,0.22.35,0.2,3.14,2.978kN,m/m2.32,0.2,2.91,2.902kN,m/mM y
计算简图
支 座
'22M ,0.0575,4.69,3.8,0.0626,5.91,4.2x
,,3.89kN,m/m,,6.52kN,m/m
'22M ,0.0551,5.91,4.2,0.0535,4.69,3.8y
,,3.62kN,m/m,,5.744kN,m/m
4.5.4 双向板截面配筋计算
'222f,f,360N/mm,钢筋采用HRB400级钢筋,,板厚取,本设计中,混凝土等级采用C30,120mmf,14.3N/mm,f,1.43N/mmyyct
h和h由于板下部受力钢筋纵横叠置,故计算时两个方向应分别采用各自的截面有效高度,考虑大牌短跨方向的弯矩比长跨方向的弯oxoy矩大,故应将短跨方向的钢筋放在长跨方向钢筋的外侧,截面有效高度取:
短跨方向 h,120,15,105mmo
长跨方向 h,120,25,95mmo
当板区格四周有现浇梁与其整体连接时,故各跨内和中间支座应考虑板内引起拱作用,计算配筋量宜降低20%,但必须满足最小
,,0.95配筋率的要求,其余板区格均属于边区格,故不进行降低计算,且板中配筋率一般较低,故近似地取内力臂系数进行计算。s双向板配筋计算如下表4-6、4-7、4-8所示:
表4-6 双向板跨中配筋计算
截面位置 B1B1B2B2xyyx
2.484 1.476 4.202 3.154 M(kN,m/m)
h(mm) 105 95 105 97.1 0
M69.15 45.4 106.8 51.8 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2实配面积A(mm) 196 196 196 196 s
配筋率 0.35 0.22 0.54 0.26 ,(%)
B3截面位置 B3B4B4yyxx
M(kN,m/m) 4.202 3.154 3.11 2.686 h(mm) 105 95 105 95 0
M106.8 51.8 86.6 82.6 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2实配面积 196 196 196 196 A(mm)s
配筋率 0.54 0.26 0.44 0.42 ,(%)
B5B6截面位置 B5B6yyxx
2.344 3.318 2.334 3.318 M(kN,m/m)
h(mm) 105 95 105 95 0
M65.2 102.2 65.2 102.2 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2A(mm)实配面积 196 196 196 196 s
配筋率 0.33 0.52 0.33 0.33 ,(%)
B8B7B7截面位置 B8yyxxM(kN,m/m) 1.752 1.752 3.94 5.762 h(mm) 105 95 105 95 0
M61.9 24.4 109.7 177.3 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2实配面积 196 196 196 196 A(mm)s
配筋率 0.33 0.12 0.54 0.8 ,(%)
截面位置 B9B10B9B10yyxx
3.94 5.762 1.792 1.712 M(kN,m/m)
h(mm) 105 95 105 95 0
M109.7 177.3 49.9 52.6 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2A(mm)实配面积 196 196 196 196 s
配筋率 0.55 0.85 0.34 0.36 ,(%)
B11截面位置 B12B11B12yyxx
M(kN,m/m) 4.476 2.412 4.476 2.412 h(mm) 105 95 105 95 0
M124.6 74.2 124.6 74.2 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2实配面积 196 196 196 196 A(mm)s
配筋率 0.64 0.37 0.63 0.37 ,(%)
截面位置 B14B15B14B15yyxx
3.61 2.978 3.374 2.902 M(kN,m/m)
h(mm) 105 95 105 95 0
M100.5 91.6 93.9 89.3 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2A(mm)实配面积 196 196 196 196 s
配筋率 0.51 0.46 0.47 0.45 ,(%)
,,f0.45,1.43,,t板最小配筋率,,,max0.2%0.45,,0.18%,0.2% ,,minf360,,y,,
注:表中,字母下标x、y分别代表板区格板沿短跨方向、长跨方向;
表4-7 双向板短跨方向支座配筋计算
截面位置 B1 B2 B4 B5 M(kN,m/m) -1.65 -6.498 -1.81 -4.431 h(mm) 105 105 105 105 0
M45.9 180.07 50.4 123.6 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200 C6/8@200
2A(mm)实配面积 196 196 196 196 s
配筋率 0.35 0.3 0.3 0.3 ,(%)
截面位置 B7 B8 B9 B10
-3.49 -7.71 -7.71 -3.31 M(kN,m/m)
h(mm) 105 105 105 105 0
M97.1 214.5 214.5 92.1 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C8@200 C8@200 C6/8@200
2实配面积A(mm) 196 251 196 196 s
配筋率 0.3 0.3 0.3 0.3 ,(%)
截面位置 B11 B12 B14 B15 M(kN,m/m) -7.71 -7.71 -3.89 -6.52 h(mm) 105 105 105 105 0
M214.5 214.5 108.6 181.6 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C8@200 C8@200 C6/8@200 C8@200
2A(mm)实配面积 251 251 196 251 s
配筋率 0.3 0.3 0.3 0.3 ,(%)
,,f0.45,1.43,,t 板最小配筋率,,,max0.2%0.45,,0.18%,0.2%,,minf360,,y,,
注:相邻两区格板在同一支座外按弯矩最大进行配筋;
表4-7 双向板长跨方向支座配筋计算
截面位置 B1 B2 B4 B5 M(kN,m/m) -1.158 -4.863 -5.145 -2.505 h(mm) 95 95 95 95 0
M35.6 149.6 158.4 77.1 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C8@200 C8@200 C8@200
2A(mm)实配面积 195 251 251 251 s
配筋率 0.3 0.3 0.3 0.3 ,(%)
截面位置 B7 B8 B9 B10 M(kN,m/m) -3.49 -5.972 -5.972 -3.16
95 95 95 95 h(mm)0
M107.2 183.8 183.8 97.2 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C6/8@200 C8@200 C8@200 C8@200
2实配面积 195 195 195 195 A(mm)s
配筋率 0.3 0.3 0.3 0.3 ,(%)
截面位置 B11 B12 B14 B15 M(kN,m/m) -5.97 -5.97 -3.62 -5.744 h(mm) 95 95 95 95 0
M183.7 183.7 111.4 176.6 2A,(mm/m) s,fhys0
选用钢筋 C8@200 C8@200 C8@200 C8@200
2A(mm)实配面积 251 251 251 251 s
配筋率 0.3 0.3 0.3 0.3 ,(%)
,,f0.45,1.43,,t板最小配筋率,,,max0.2%0.45,,0.18%,0.2% ,,minf360,,y,,
注:相邻两区格板在同一支座外按弯矩最大进行配筋;
转载请注明出处范文大全网 » 单向板肋梁楼盖设计内力计算