若缸径选小了,输出力不够,气缸不能正常工作;但缸径过大,不仅使设备笨重、成本高,同时耗气量增大,造成能源浪费。
气缸的工作条件:
气缸正常的工作条件:介质、环境温度一般为-20,80?,工作压力一般为0(1,1(0,P,。具体条件见各类气缸技术参数表。
气缸的行程与使用场合和机构的行程比有关,不同的安装形式其气缸的行程比不同。活塞杆最大计算长度(,)可由经验数据表查出。在工程设计中由作用力的大小选择出气缸缸径。再根据使用场合的实际行程来验算一下活塞杆的强度是否产生纵向弯曲。 例:有一气缸,,,,125×4000,其负载为600kgf?由表查出活塞杆最大计算长度,,2300。
气缸内径 125,其活塞杆杆径为35,其负载为600kgf时,由表查出活塞杆最大计算长度,,2300。
在固定结构安装形式下,其气缸允许行程为2,,2×2300,4600。
因为气缸实际行程为4000,4600。
所以气缸不产生纵向弯曲。
根据气缸安装形式可分为固定式、摆动式、嵌入式、回转气缸四种。气缸的组成结构主要零件有缸筒、缸盖、活塞、活塞杆等,这些零件在气缸上是最重要机件。 此文章来自东莞瑞祥自动化,文章详情请点击www.ruixiang365.com进行查询。
摆动气缸工作原理,角度可调的摆动气缸是什么意思
摆动气缸工作原理,角度可调的摆动气缸是什么意思
您好,我想向您咨询一下摆动气缸,角度可调的摆动气缸是什么意思,假设气缸的最大摆角是90?,是不是我也可以把气缸的摆角设定成20?,30?,气缸的摆角是自身就能设定的,还是需要在气缸外部加额外的挡块,谢谢
摆动气缸分成两种:1,叶片式摆动气缸,就是里面有1个或2个叶片,联在心轴上,叶片放在一个封闭的环形槽内。环形槽一边通气的时候,叶片就摆向另一边。这种气缸是依靠外置的停止装置来设定角度的。2,还有一种是活塞式,其实就是将1个或2个气缸做在一个整体里面,活塞杆做成齿条,然后转动部分做成齿轮,你懂的。这中摆动缸可以通过调节上面的螺钉来设定摆动角度。
*注意,这两个类型的摆动气缸,都有角度可设定和角度固定两种型号,具体向你的供应商问。
*注意2,一般来说,叶片式摆动缸的最大摆动角度为270?,活塞式的最大可以做到362?。选用可调的前提下,角度均无极可调。
超长行程举升伸缩气缸的研制
超长行程举升伸缩气缸的研制
1 2尹秀丽 王树声
(1.烟台职业学院汽车工程系,烟台 264000;2.烟台未来自动装备责任公司,烟台 264000)
摘 要:本文给出了负载较大、行程超长、稳定性要求高的举升式伸缩气缸及其气动控制系统的原理 及部分关
键部位的优化设计方案。
关键词:伸缩气缸 导向 防转 锁紧机构 自动补压
Development of Super- length Journey Lift Telescopic Cylinder
12Y IN X iuli,W A N G Shusheng
(1.D epartm entofA utom obile Engineering,V ocationalC ollege ofY antai264000;
2.Y antaiFuture A utom ation Equipm entCo.,Ltd.Y antai264000)
A bstract:This paper introduced a heavy load and super-length journey,high stability required lift telescopic
cylinderand the principle ofits pneum atic(gas drive)controlsystem .
K ey words:Telescopic cylinder,O riented,A nti-turn,Lock-outfitA utom atically pressure supplied
前 言 目前国内外应用的升降平台均为液压驱上行,至其行程终点后停止,至此,升降台完成了全
动,结 部上升行程。反之,上气口进气,下气口排气,则三、
二、一级活塞依次下行,直至全部收缩回原位。 构形式以剪叉式居多,占地面积大,主要用于高空作
业或运载货物,所以对其运行平稳性及防风性能的 因升降台承载的物品较为特殊,使用地点又处 要求不是很高。 于野外,所以对其运行平稳度、整体刚度和防自转性 能
的要求都非常高,而伸缩气缸本身是不能保证的, 必本文介绍的升降台,使用工况及技术要求为:气
压驱动,整体轮廓为圆柱形;安装于野外地洞内,占 须在外部加辅助导向、防转、锁紧机构(见图 1)。4 个法
兰盘是各级导向杆的载体,它们外径厚度、相 同,分地面积小;环境温度 -30,+60?,盐雾和湿度较大;
别与各级活塞杆(缸筒)刚性联结,而后盖与地 基为刚负载总质量约 380K g,为非常昂贵的科学仪器,要求
升降台运行非常平稳;原始高度为 4m ,升至最高点后 性联结。依据三点定一面的原理,每级加装 3
根防转、导向杆,三级共 9 根,径向均布在法兰盘上, 总高度为 13m(地面以上部分 6m );负载上升和下降
的单程时间在 2,4 分钟范围内可调;负载的工作位 如图 2 所示:标注“?”的三处为第一级导向杆的位 置在最高点,逗留一段时间,其间负载绕塔体轴线做 置;标注“?”的三处为第二级导向杆的位置;标注 来回摆动,所以升降台的防风和防自转性能要求高; “?”的三处为第三级导向杆的位置。锁紧原理为:各 级整体保用 20 年,密封、导向等易损件保用 10 年;为 活塞运行到上端均留 5m m 空行程, 而靠各级导向 杆下便于运输、安装,总质量小于 2500kg。 端的定位锁紧块来控制行程,这样只要保证了 下腔气
压,各级之间就能相互锁紧,形成一个整体, 刚性1 升降台主体结构原理、主要技术参数计算及
(防风性能)大大提高。 气动控制系统原理
在保证有足够举升力的前提下,为了减小气缸 升降台主体结构为三级直线伸缩气缸 (见图
各级的缸径以减轻升降台的总质量,确定气缸的工 ,),其动作原理为:压缩空气从下气口进入(上气口
作压力范围为:0.8,0.9M Pa。 处于排气状态),推动一级活塞(带动二、三级活塞)
上行,至其行程终点后停止;二级活塞(带动三级活 因气缸最小一级活塞杆与负载相联接,即其直 塞)继续上行,至其行程终点后停止;三级活塞继续接举升负载,所以首先要确定它的缸径和杆径。活塞
图 2
图 1
1.法兰盘? 2.法兰盘?(小前盖)3.法兰盘?(中前盖)4.法兰盘?(大前盖)5.一级活塞、活塞 杆(二级缸筒)
6.二级活塞、活塞杆(三级缸筒)7.三级活塞 、8活塞杆.一级缸筒 9.后盖 10.导向、防转杆(定位锁紧 块)
2 22×45+ (300-120)×180+3700 × 7.85π ,720杆为受压的细长杆,考虑到其稳定性,暂定杆径为
222222(180-160)+500×(230-180)+3×3600×(50-30), φ120(空心杆,内径 φ90,以减小质量、提高刚性),
5缸径为 φ160,法兰盘外径 φ720、厚度 45,活塞的轴 /4 /10?5520(N) 各种因素造成的阻力(摩擦、可能的偏向长度按 500 (大的导向跨度增加稳定性),导向杆 磨等):约
1000 N (工作时受拉)为外径 φ50、内径 φ30 的空心杆,则
P2'=5520+1000=6520 N 其最小理论举升力为: 故实际负载约为
222P1=0.8π160/4?16080(N) 而其最小举升力为 P2=0.8π (230-160)/4 ?
17150 N ,P2-P2'=17150-6520=10630(N),即 有 大 于 它需要克服的力有:1.负载:
3800 N 10630N 的力用于它与最大一级的拉紧,所以中间一
级的缸径 φ230、杆径 φ180 是合理的。 2.法兰盘?、空心活塞杆、小活塞和三根导向杆
的自重(估算): 最大一级杆径(即 φ230 缸筒外径)定为 φ250,
2 227.85π ,720×45+3900 ×(120-90)+500 × 缸径定为 φ300,中前盖按外径 φ380、厚度 180 计
22225(160-120)+3×3800×(50-30),/4 /10= 4420(N) 算,则这一级本身的理论负载(法兰盘?、中前盖、中 缸
筒、大活塞和三根导向杆的质量之和)约为: 3.各种因素造成的阻力(密封圈、导向套的摩擦,
2 227.85π ,720×45+ (380-180)×180+3500 × 加工、装配累积误差以及风力可能造成的偏磨等):
222222(250约 800 N -230)+500×(300-250)+3×3400×(50-30),
5/4 /10?6600(N) 各种因素造成的阻力(摩擦、可能三项合计 P1'=9020 N ,P1- P1'=7060N ,也就是说
还有大于 7060N 的剩余力用于它与下一级的拉紧, 偏磨等) 约
1200 N 所以,最小一级缸径定为 φ160,杆径定为 φ120 是
故实际负载约为 P3'=6600+1200 = 7800 N 比较合理的。
22中间级的杆径 (即 φ160 缸筒的外径) 定为 而其最小举升力为 P3=0.8π (300-230)/4 ?
23310N ,P3-P3'=23310-7800=15510 (N),即有大于 φ180,缸径定为 φ230,小前盖按外径 φ300、厚度
180 计算(三级活塞的轴向长度定为一致,则三级活 15510N 的力用于它与外缸筒(即固定部分)的拉紧, 塞的行程分布从小到大依次为 3200、3000、2800),则 所以最大一级的缸径 φ300、杆径 φ250 也是合理
的。 这一级本身的理论负载(法兰盘?、小前盖、内缸筒、
中活塞和三根导向杆的质量之和)约为: 暂定大前盖外径为 φ450、厚度为 180,后盖(即
下端盖) 外径为 φ720、厚度为 80,外缸筒外径为 气缸的各级缸筒、空心活塞杆和各级导向杆强
φ320,则可以粗略地计算出气缸的总质量: 度是足够的,主要考虑它们在加工过程中以及装配
222 W =7.85π ,(450-250)×180+720×(45+80) 后使用过程中的刚度,所以选用 45, 无缝钢管,并经 调
225质处理;各级法兰盘及后盖因具备了一定的厚度, 故+3300 ×(320-300),/4/10+4420+5520+6600 ?
选用 Q 235-A 板材;各级前盖、活塞选用 45 钢;与 导向24670(N)
保证杆配合做相对滑动的导向套选用夹布胶木,既能满足了用户的要求,各级法兰盘、前盖以及后盖
导向精度和使用寿命,而且在气缸承受较大的侧 向负做去轻处理后,还可减轻一部分质量。
载(风力)时,不致产生咬死现象;导向部分其他 零件综合上述计算,可归纳出如下表格:
表 1 伸缩气缸技术参数 选用 45 钢,紧固及防松螺母用调质 45 钢。 第一级 第二级 第三级 要保证密封件在 -30,60?环境中的使用寿命 气 缸 静 达到 10 年以上,不仅要考虑其耐寒、耐磨性能,还要 缸径(m m) 300 230 160 高 4m ,
总 行 程 杆径(m m) 250 180 120 考虑其抗老化性能,所以活塞密封圈、活塞杆密封圈 和9m ,升 起 行程(m m) 2820 3000 3180 防尘圈均采用格莱圈结构,即 PTFE 耐磨环 +O 形 圈总 高 度
13m 理论举升力(N) 23310 17150 16080 的组合,PTFE(填料聚四氟乙烯)材料本身的耐寒、 耐
8130(N) 运动部分自重(N ) 6600 5520 4420 磨性和抗老化性都很好,只要把 O 形圈的材料加 以改
气缸 进,提高其耐寒和抗老化性能即可。 气缸固定 其他阻力(N) 1200 1000 800+3800 总质量 部分自重 各级活塞杆的导向选用 SF-2 复合轴承,其特点 2467kg 锁紧力(N) 15510 10630 7060 是:可在少油、无油情况下工作,自润滑性能好;机械 强
度大,能承受较大的动静载荷;摩擦面较硬且厚, 耐升降台气动控制系统原理(见图 3)为:压缩空气
磨性好,即使用寿命长。为避免加工、装配累积误差 可通过气源处理二联件完成除水过滤、加入润滑油雾
能造成的过定位现象,各级活塞的导向选用有一定 弹过程,压力不低于 0.95M Pa,则压力开关 4 接通,发出
性的PTFE 耐磨环(开口式,装于闭式沟槽内),尽可 能信号,整套系统可以开始运行。一路气体经单向阀进
地加大导向跨度和增加导向环数量,以提高气缸 运入补压储气罐,罐内压力高于设定值(1M Pa)后则安
行的稳定性和举升到位后气缸整体的刚度。 全阀打开泄压,所以压力维持在 0.95,1M Pa 之间;
3 关键部位和重要细节的处理 另一路气体经减压阀减至 0.8M Pa 后进入三位五通
3.1 导向杆的导向跨度、滑动配合面的洁净度和 中封式双电控换向阀,1D T 得电则压缩空气经带先导
润滑条件也是影响气缸上下能否顺畅、平稳运行的 式单向阀的速度控制阀进入伸缩气缸的下腔,升降
重要因素,因此对导向部分作了细化处理(见图 4), 台上升,上腔排气,调节单向节流阀可控制上升速
两个夹布胶木导向套以衬套隔开,导向座上下两端 度。升至顶端后 1D T 断电,三位换向阀处于中封状
内置密封防尘圈,导向座中部加装油杯,注油存于衬 套态,靠气缸下腔封闭的压缩空气实现升降台的自锁。
与导向杆的间隙,这样既保证了导向跨度和内部 的如果升降台需要在最高位置保持相当长的时间,那
洁净度,又使滑动配合面有良好的润滑。 末因为气缸下腔管路接口处及气缸内部密封圈微小
因自重的影响,气缸各级下行到终点的冲击3.2 泄漏累积造成的下腔压力不足可以靠补压储气罐自
较大,为了加强下端的缓冲,采取两种方式并用的办 动补偿;当下腔压力低于 0.8M Pa 时,压力开关 9 接
法:内部采用气缓冲(见图 1),即每个活塞的下端各 通,3D T 得电,两位两通电控换向阀打开,补压罐内高
带有一定直径和长度的缓冲头,当气缸各级下行接 压气体进入下腔,压力恢复至 0.8M Pa 后,压力开关 9
近终点时,缓冲头下端进入下一级活塞(后盖)的缓 断开,3D T 断电,补压结束。
冲孔,此时存于各级缸筒和缓冲头之间的压缩空气 当需要升降台下降时,2D T 得电(3D T 被锁,不能
只能通过缓冲头、缓冲孔的间隙向下排出,排气节流 得电)上腔进气,打开件 7 的先导式单向阀,下腔排
形成缓冲,在保证相关各个零件有一定同轴度的条 气,降回原位后,2D T 断电,一个动作循环结束。如果
件下,尽量减小这个间隙,能达到良好的缓冲效果 加装各种传感器和监控器,则可实现计算机全自动
(因冲击较大,若使用缓冲密封圈,其耐久性不能保 证,控制。
而用户现场更换密封圈是不可能的);外部采用 2 材料、密封件及导向元件的选用
弹簧缓冲,即在?、?、?法兰盘上端面分别均布 3
个圆柱螺旋压缩弹簧,当各级下行到终点时,法兰盘
压缩下一级法兰盘上的弹簧,达到缓冲效果(弹簧的
更换也很方便)。同样由于自重的关系,气缸各级到
上端的冲击不是很大,只在各级导向杆下端的定位
锁紧块上加装弹簧就可满足缓冲要求了。
图 4
1.密封防尘圈 2.压盖 3.油杯 4.导向座 5.衬套 6.导向套 7.
法兰盘 8.导向杆
4 升降台主要性能指标的测试 升降台主体装配 完成后,经实际称量,总质量为
22680N 。将其固定于户外专用混凝土基座上,顶端带 图 3 400kg 模拟负载,与气控系统集成后以 0.8M Pa 气压 1.气源 2.球阀 3.除水过滤器,油雾器二联件 4.压力开关 进行测试,结果如下: 5.减压阀 6.三位五通中封式双电控换向阀 7.带先导式单向
4.1 各级运行平稳顺畅,上下单程所用时间均可 阀的速度控制阀 8.单向节流阀 9.压力开关 10.压力表 11.
在 1,5 分钟范围内自由调整; 安全阀 12.三级伸缩气缸 13.两位两通电控换向阀
4.2 各级两端终点处缓冲效果好,振动非常轻 14.补压储气罐 15.单向阀
微; 3.3 为防止各种因素(加工、装配累积误差或外
界风力) 可能造成的活塞杆与导向轴承偏磨而引起 4.3 升至最高点后关闭气源,24 小时内,几乎无 轴承上下窜动(上窜可能破坏密封圈,下窜可能脱落 下落,自锁性能好;
而损伤气缸内部),对各级前盖此部位的传统结构作 4.4 处于最高位置时,在八、九级风力作用下,几 了改进:上端加止动台阶,下端与缸筒之间加一环形 乎无晃动,稳定性好。
挡板,挡板上端面带环形沟槽,并均布几个通孔,以 5 结束语 经模拟试验,升降台主要性能指标满保证气流畅通。 足工况及
3.4 空心活塞杆及导向杆的外表面和其他各级 技术要求。本产品的研制填补了该技术领域的空白, 缸筒的内外表面镀硬铬,法兰盘、前后盖、活塞和其 为高稳定性气动升降台的系列开发奠定了基础。其 他小零件做深度发蓝处理,大底座表面喷船用漆,以 应用领域可拓展到通讯、航空、航天、军事等行业和 保证气缸的防潮、耐盐性,从而确保其使用寿命。 部门,前景非常广阔。
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! (上接第 26 页)的制造误差和机床本身加工误差了。 经过改进后装夹工件不用找正,多道工序同的浪费。
时进行, 装卸快捷。现场实践证明生产效率可提高 6-夹具制造误差我们通过制定夹具每个元件的合理公
7 倍,废差来控制。加工误差由机床本身的精度和切削条件 品率也大大降低。完全达到了预期的效果,是及刀具的正确位置所决定的。就我们加工的零件来 夹具设 计中比较成功的一个范例。 看,因为一次装夹,完成多道加工,其形位公差由机
参考文献: 床本身的精度所保证。又因为转塔车床加工的特点,
[1] 张进生,机械制造工艺与夹具设计指导。机械工业出 采用定程定位加工,只要机床刀具的位置调整正确
版社 就可保证加工质量了。刀具调整用专用的对刀快来
[2] 徐发仁,机床夹具设计。重庆大学出版社 实现。 [3] 刘友才,肖继德,机床夹具设计。机械工业出版社 当一切按照要求做后,加工过程中只需首件测 [4] 武良臣等,敏捷夹具设计理论及应用。煤炭工业出版社 量和定时抽检外,如不调整机床,更换刀具就不用进
行检查。省去了加工过程中多次测量的麻烦和时间
数字气缸的行程如何设计
摘 要:研究了数字气缸的行程设计方法,建立了活塞分行程和输出行程系列值的计算方程,编制了相应的计算框图,可为数字气缸的行程设计提供一种有效的方法和理论依据。 枢纽词:气压传动;数字气缸;行程
前 言
气缸是气压传动中应用最广泛的一种气动执行元件。但一般气缸均属于单行程输出,固然通过控制阀,也可在全行程范围内获得不同的输出行程,但利用操作阀难以获得精确的行程定位。而在某些自动化的出产设备或气动自动控制系统中,有时需要气缸能输出若干精确的行程值,以实现工作机构多工位的位置控制。要知足这一要求可采用多行程输出的数字气缸或步进气缸。 本文根据数字气缸的结构和动作特点,研究了这种气缸的行程设计方法,建立了相应的计算方程和程序框图。
图1 数字气缸的结构示意图
1 数字气缸的基本结构原理
如图1所示,数字气缸由若干个装在统一缸筒内、彼此相连的活塞1、2、3…n等组成。各活塞之间采用T 字形连接,每个活塞的左端为T 字头,右端有凹形孔,前级活塞的T 字头装在后级活塞的凹孔内。因为缸体的限制,T 字头只能在凹形孔内沿轴向运动,其移动间隔即为此活塞的行程,如图中a1、a2、a3、a4。每个活塞腔有一个进、排气口。当A1、A2、A3、A4口分别或同时进气、B 口排气时,相应活塞向右移动都可推动活塞4右移输出相应行程,在B 口进气,A1、A2、A3、A4口排气时,各活塞返回。
数字气缸其它部门的结构与普通气缸相同。
2 数字气缸的行程设计
数字气缸的主要特点是能获得若干个输出行程值,因而输出行程是实现数字气缸多位控制的重要参数。
2.1 输出行程总个数m
设数字气缸的活塞数为n ,则输出行程总个数m 为
m=2 (含0位) (1) n
2.2 最大输出行程Smax 式中:ai ——各活塞的行程值。
2.3 各活塞的行程值和数字气缸输出行程系列值
2.3.1 按输出行程为等差值确定
等差行程值是指数字气缸输出的相邻行程值之差为等差级数。即:
S2-S1=S3-S2=…=Sn-Sn-1=ΔS (3)
A. 活塞行程:当相邻输出行程之差值相同时,相邻活塞的行程之比为2, 即:
a2/a1=a3/a2=a4/a3=…=an/an-1=2 (4)
则:
a2=2a1,a3=2a2=2a1,…,an=2a=2a 1 (5)
将活塞单一行程值代入式(2)得
将a1值代入(5),可分别求出活塞数为n 时,各活塞的分行程值a2、a3、…an。
B. 数字气缸的输出行程系列值
Si=iΔS (8)
式中i ——输出行程总个数,分别取i=(0-m)的整数值。
ΔS ——按等差布置的相邻输出行程级差。 2n-1n-1
ΔS=Smax/(m-1) (9)
例:设液压缸的最大行程Smax=420 mm,n=3,
①输出行程总个数:m=23=8(含0位)
②各活塞分行程值:
a2=2a1=2×60=120 mm
a3=22a1=22×60=240 mm
ΔS=Smax/(m-1)=420/(8-1)=60 mm
③输出行程系列值:按Si=iΔS, 则行程系列值为:
S0=0;S1=60;S2=120;S3=180;S4=240;S5=300;S7=420。
即利器具有三个活塞的数字气缸,可获得按等差级数布置的从0-420 mm范围内的8个输出行程值。
上述各式可作为设计定型系列数字气缸的依据。
2.3.2 按任意输出行程值确定
实际应用中,数字气缸的输出行程系列值并不一定就符合等差关系。此时,因为各输出行程值无一定规律,需根据要求输出的行程个数和相应的行程值,通过分析来确定知足要求的活塞数和各活塞的分行程值。
通常,可根据要求的行程个数和输出行程值,先取a1=S1,a2=S2,a3=S3…,余下的行程个数和行程值,再按分行程组合之和与Smax 的关系来确定。
设工作机构需要数字缸的最大行程为Smax ,在0-Smax 范围内布置有4个工位,相应行程为S0,S1,S2,S3且S0=0,S1Smax, 此时,亦需另加一个活塞,其行程a3=Smax-a1或a3=Smax-a2,相应输出的4个有效行程值为:S0=0;S1=a1;S2=a2;S3=Smax=a1+a3或S3=Smax=a2+a3。后两种情况下,数字缸均需设置三个活塞。此时,从理论上讲,可获得8个输出行程值,但通过控制阀,只利用其4个有效输出行程值。
按任意输出行程值设计数字气缸时, 应留意两点:
A. 在初定a1=S1,a2=S2之后, 按a1+a2与其余输出值的关系确定a3或a4时, 可能有多种数值。此时应根据结构布置, 选用较小的a3或a4值, 以减小气缸的结构长度。
B. 在按上述方法确定出各活塞的分行程值后,为避免因为前面活塞的行程大于后面活塞行程而造成油口堵塞,影响其正常工作,应按行程由大到小的原则,重新对各活塞行程进行编号排列,使其知足
图2 按任意输出行程值确定行程的程序框图
4 结 论
1. 数字气缸可根据需要输出若干行程值,从而实现精确可靠的多点位置控制。
2. 数字气缸的输出行程可按相邻活塞的分行程之公比为2来设计,此时其输出行程系列值为一等差级数。也可按任意要求的输出行程值来设计。此时各相邻活塞的分行程应根据需要的输出行程个数和相应行程值来确定。
气缸的规格尺寸及行程
气缸的规格尺寸及行程
气缸的尺寸规格主要以气缸的缸筒内径和活塞行程分类;也有按活塞杆直径和杆端螺纹尺寸分类的方法。下面介绍下气缸的规格尺寸及行程。
气缸的缸筒内径尺寸见表5.4,摘自GB2348—80(IS03320)液压气动系统及元件一缸径及活塞杆外径系列。
气缸可按缸径进行如下分类:
1) Φ2.5~Φ6mm的为微型气缸;
2) Φ8~Φ25mm的为小型气缸;
3) Φ32~Φ320mm的为中型气缸;
4) 大于Φ320mm的为大型气缸。
气缸活塞行程系列按照优先次序分成三个等级顺序选用,如表5.4所示。 国际标准IS06430、6431中推荐活塞公称行程允差见表5.5。当行程>1250mm时,其公
称行程允差由供需双方确定。活塞杆外径尺寸系列如表5.6所示。气缸活塞杆常用螺纹尺寸如表5.7所示。
气缸推力计算公式
来源:通明除尘设备, 专业除尘器除尘配件制造商 发布时间:2012-2-18 9:50:10
气缸-工作原理
根据工作所需力的大小来确定活塞杆上的推力和拉力。由此来选择气缸时应使气缸的输出力稍有余量。若缸径选小了,输出力不够,气缸不能正常工作;但缸径过大,不仅使设备笨重、成本高,同时耗气量增大,造成能源浪费。在夹具设计时,应尽量采用增力机构,以减少气缸的尺寸。
气缸
下面是气缸理论出力的计算公式:
F :气缸理论输出力(kgf)
F′:效率为85%时的输出力(kgf)--(F′=F×85%)
D :气缸缸径(mm)
P :工作压力(kgf/cm2)
例:直径340mm 的气缸,工作压力为3kgf /cm2时,其理论输出力为多少? 芽输出力是多少?
将P 、D 连接,找出F 、F′上的点,得:
F =2800kgf ;F′=2300kgf
在工程设计时选择气缸缸径,可根据其使用压力和理论推力或拉力的大小,从经验表1-1中查出。 例:有一气缸其使用压力为5kgf /cm2,在气缸推出时其推力为132kgf ,(气缸效率为85%) 问:该选择多大的气缸缸径?
●由气缸的推力132kgf 和气缸的效率85%,可计算出气缸的理论推力为F =F′/85%=155(kgf)
●由使用压力5kgf /cm2和气缸的理论推力,查出选择缸径为 63的气缸便可满足使用要求。
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