夜会明
范文一：单双电源交流放大电路分析
功放电路、音响电路分析
某双电源供电的功放电路:
上图为某功放电路电路图,下对途中各元件的作用做一简单解说,不对的地方还请指正 ! 电位器 Rp:调节音量大小作用,为防止“一调就很大”的情况,一般在电位器前面串联一个 衰减电阻,电位器是 22K 一般串 100-220K 电阻;电位器是 50或 100K ,可串 220K 电阻。
电容 C1:输入耦合电容,防止前级直流串入影响静态工作点,音频常选 1-22uF
电阻 R1:钳位作用,确保无信号输入时,正向输入端为 0电位。
小电容 C2及大电容 C3:电源滤波电容。 采用一大一小的原因的是, 大电容由于结构的原因, 导致寄生电感大,高频性能反而不好,用以“通低频” ,小电容“通高频” 。
电容 C4:通交隔直, 从交流角度看可认为短路 (电容足够大) , 所以构成同向比例放大电路, 放大倍数由 R3及 R2决定; 从直流角度看可认为开路, 所以直流形成电压跟随电路, 确保了 静态工作点。有文章称是:直流全反馈,交流部分反馈,一个意思。
电阻 R2及 R3:决定放大比例的电阻,同时构成反馈回路。
电容 C5及 C6:同 C2及 C3作用
电阻 R4, C7:组成的电阻电容网络对喇叭的电感进行相位补偿,防止电路自激。
下面的供电部分就不解释了。
某单电源供电功放电路
电位器 Rp :调节音量作用,前面一般还会串一个衰减电阻。
电阻 R1、 R2:对 Vs 分压为运放提供静态工作点。单电源供电一般使运放正向输入端静态电
位为
Vcc
2
1
以便有较大的动态范围(自己思考下) 。
电容 C1:输入耦合电容,隔直。
电阻 R3及电容 C2:提高运放输入电阻,提高 R3,输入电阻提高。 大电容 C4及小电容 C5:电源滤波,原因是大电容高频性能不好。
电阻 R4、 R5、及 C3:交流信号构成正向反馈回路,直流信号构成电压跟随回路,确保静态 工作点。
电容 C6:输出耦合电容,隔直,因为无信号是直流输出为
Vcc 2 1。
R6及 C7:相位补偿网络。
二极管 D1、 D2:这个比较奇怪,为喇叭(电感)反激电流提供回路。
范文二：单电源放大电路
用于驱动微型永磁同步电机的单电源供电
放大电路分析
郑璐 黄声华
华中科技大学(430074)
摘要:本文提出了一种用于驱动微型永磁同步电机的单电源供电放大电路，将其与双电源供
电放大电路进行了比较，分析了电路并给出了电路设计方法。文中还给出了PSPICE仿真波
形以及实验波形,结果表明电路能正常工作。
关键词:放大电路，单电源，PSPICE，仿真
An analysis on Single Power Supply amplified circuit of
Permanent Magnet Synchronous Motor
Zhenglu Huangshenghua
huazhong university of science and technology(430074)
Abstract: In this paper the research is about the single power supply amplified circuit of
Permanent Magnet synchronous motor, and the compare of the dual power supply amplified
circuit with it. The circuit has been analyzed and the design method has been described. The
simulation wave of pspice and the wave of experiment could also been read in the thesis. The
result shows the circuit operates normally.
Keywords: amplified circuit, single power supply, PSPICE, simulation 1. 引言
永磁同步伺服电动机主要由转子和定子两大部分组成。在转子上装有特殊形
状的永磁体，用以产生恒定磁场。转子上的永磁材料可以采用铁氧体或稀土永磁
材料。高性能而价格适宜的永磁材料，为提高电动机的伺服性能和实用化提供了
条件。由于转子上没有励磁绕组，由永磁体产生磁场，因而不需要引入励磁电流，
电机内部的发热只取决电枢电流。在电动机的定子铁心上绕有三相电枢绕组，接
在可控制的变频电源上。在结构上，定子铁心直接裸露于外界空间，因此散热情
况良好，也使电动机易于实现小型化和轻量化。
线性放大器主电路具有输出波形谐波含量低、电磁兼容性好等优点，特别是
在微小功率(?100W)的电机驱动中有较大的优势。考虑到驱动伺服系统的转
速精确度及电磁兼容性的要求，所以我们采用线性放大器主电路并加以合理设计
的滤波电路，使系统的电磁兼容性满足要求。
线性放大电路的示意图如图1所示，其中Ig*表示电流的给定量，If表示电
流的反馈，两者相减之后通过电流调节器，再经过功率放大电路直接加在电机的
定子上。线性放大主电路包含两部分，一部分是电流闭环调节，包括电流采样和
电流调节器。另外一部分是功率放大，两部分都是用硬件来实现的。
电流+Ia*K调节器-Iaf
电流+Ib*KPMSM调节器-Ibf
电流+Ic*K调节器-Icf
图1 线性放大主电路示意图
电流调节器一般采用P调节。由于采用硬件来实现，电流环的响应很快，和速度环和位置环的时间常数相比电流环的响应时间基本上可以忽略，这简化了我们后面的控制环路的分析。
功率放大部分用来放大电流信号，放大倍数要根据实际系统的要求来选取。功率放大电路一般用功率运算放大器来实现，功率运算放大器要根据电压、电流、封装、功耗等的要求来选取。目前市场上有很多种功率运算放大器可供选择，如TI(如OPA548、OPA549)、Apex(如PA92、PA94)等的产品。 2.线形放大电路结构特点分析
2.1双电源供电时电路结构特点
如果功率放大部分采用的是双电源供电，电流可以直接通过采样电阻得到，电路的接线方法如图2所示。
永磁同步取样电阻定子A相电机定子AX
定子B相线性控制BY放大电路定子C相主电路
CZ
共地
图2 放大电路双电源供电时的接线方法
此时控制电路、线性放大主电路和电机都是共地的。电机定子绕组要引出六根线，分别为A、X、B、Y、C、Z，定子三相绕组最后接成星型，中性点需要引出来和控制和驱动电路的地接到一起。
放大电路原理图如图3所示，我们可以把这个电路看作两级组成。电路的第
一级为电流采样，第二级为电流调节器和放大电路。第一级的放大倍数由采样电阻R3以及R2和R1的比值确定，第二级的放大倍数由电阻R5和R6、R7的比值确定。
R1 R2 R5
2.4K +12V C1 30K R6 U1 R9 0.1uF OPA548 4 10K R4 R7 2 U2 3 5 R3 1 2 20K A 3 6 1K 10K 1 0.47 C3 C2 0.1uF -12V
图3 双电源供电时放大电路的原理图
采用双电源供电时的电流采样简单，而且加到电机上的电压高，电机本体的设计也容易些。其缺点是需额外设计电源，而且在有些场合满足不了散热的要求。 2.2单电源供电时电路结构特点
在有些场合，对于电源的使用的要求很严格，而且要求散热板面积较小，这时候功率放大电路就要采用单电源供电。由于单电源供电时，功率放大器输出的是单极性的相电压，电流不能直接通过取样电阻得到。在这种情况下电机定子绕组只需要引出三根线A、B、C，另外一端X、Y、Z直接在电机内部接成星型。取样电阻要通过差分放大电路才能得到具体的电流数值，具体的接线方式如图4所示。
永磁同步
电机定子取样电阻定子A相
AX
定子B相线性控制BY放大电路定子C相主电路
CZ
差分放大器
图4单电源供电时放大电路接线方法
由于功率放大器采用单电源供电，其输入电压必须位于零点之上。于是我们必须将双极性的电压进行偏移并使其位于零点之上，原理图如图5所示。
R1
R6+12V-12VIfR8R9R2R3IgU1BR4U1AR10IfU1CBR5AC+27TLE2144TTee+5VR7xx
R13R14-12VR11OPA548-U2
+R12OPA548
图5单电源供电放大电路原理图
Ig为电流给定，If为电流反馈。放大电路可以看成由四级放大电路组成。第一级放大电路用来将给定电流和采样电流进行比较，放大倍数由R13和R6、R9的比值决定。第二级放大电路的作用是将交流电压偏移至零点之上，从而保证功率放大器能够正常工作。其放大倍数由R14和R8、R10的比值决定。第三级是功率放大电路，放大倍数由R3和R2的比值决定。第四级是差分放大电路，用来获得采样电阻上电流数值。
采用单电源供电不用额外设计电源，但电路相对复杂，而且偏移电压的数值不易确定。
3(PSPICE仿真
仿真电路图如图5所示，因为PCPISE元件库中没有元器件OPA548T，用OPA547代替。其功能和OPA548T基本相同，最大峰值电流为750mA。定子每相的阻抗用5欧的电阻和10毫亨的电感来代替，输入电压由正弦电压源给出。电压源幅值Vaml设为5V，频率FREQ设为50，偏移量VOFF设为0，相位PASH分别设为-120，0，120。以R=2K代替输入电压和放大电路之间的阻抗。为便于分析，以上电路中设置R6=R9=R10=R13=R14=1K，R8=12K，R2=10K，R3=47K，R4=R5=10K，R1=R7=51K，采样电阻R11设为0.4，限流电阻R12=1K。 仿真波形如下:
定子相电压仿真波形 图6
图7 定子线电流仿真波形
4. 实验结果
实验采用单片机和DA以及必要的外围电路产生正弦电压作为放大电路的输入，微型永磁同步电机作为负载，所得输出波形如下:
图8 定子相电压波形
图9 定子线电流波形
5.结论
单电源供电和双电源供电放大电路各有优缺点。在对电路的散热，电源要求比较严格的时候，我们可以使用单电源供电。在设计过程中，为保证放大电路能够正常工作，应选取适当偏移电压，防止功率放大器输入电压低于零点以及输出饱和，即偏移电压既不能过大也不能过小，应根据电路适当选取。
参考文献:
[1]王远.模拟电子技术(第二版)[M].北京:机械工业出版社,2001. [2]周亦武，孙威娜.放大电路指南(第一版)[M]，福建:科学技术出版社，2004. [3]李永平,董 欣.PSPICE电路设计与实现〔M〕.北京:国防工业出版社,2005. [4]施文济. 基于PSPICE的虚拟电子工作平台在使用中应注意的问题〔J〕.微计算机信息,2004,(1):85,86.
范文三：单电源同相输入式交流放大电路
下面是 [单电源同相输入式交流放大电路]的电路图 工作原理：电源VCC通过R1和R2分压，使运放同相输入端电位由于C隔直流，使RF引入直流全负反馈。所以，静态时运放输出端的电压V0=V-≈V+=+Vcc／2；C通交流，使RF引入交流部分负反馈，是电压串联负反馈。放大电路的电压增益为 放大电路的输入电阻Ri=R1／R2／rif≈R1／R2， 放大电路的输出电阻R0=r0f≈0。(责任编辑：电路图)
工作原理：电源VCC通过R1和R2分压，使运放同相输入端电位由于C隔直流，使RF引入直流全负反馈。所以，静态时运放输出端的电压V0=V-≈V+=+Vcc／2；C通交流，使RF引入交流部分负反馈，是电压串联负反馈。放大电路的电压增益为
放大电路的输入电阻Ri=R1／R2／rif≈R1／R2，
放大电路的输出电阻R0=r0f≈0。
范文四：单电源运放组成的交流放大电路
单电源运放组成的交流放大电路 实验目的:
1， 测量由单电源运放所组成的同(反)向放大电路的各项参数; 2， 通过实验，了解单电源运放的特点。
实验器材:
数字信号发生器，示波器，电阻，数字万用表，电容，LM324运放
实验电路分析:
那同向放大来说，当单电源运放
电路为图3时，运放输出端的电压V0只
能在0,+Vcc之间变化，负半轴无法正
常放大。所以将图设计为图1所示，加
上了直流偏置，真正的输入就变成了
Ui+0.5*Vcc,等效于加在了正负0.5*Vcc
的双电源上，R1、R2之间的点相当于虚
“地”，此时，输入的正负半轴均可以
正常放大。
引入了直流偏置，所以在输入输出端均加上了隔直电容。
实验电路:
实验内容
1， 同向放大电路:
A,选择参数:R=2KΩ;R1=R2=RF=30KΩ;
C=100uF;C1=C2=10uF;
运放型号为LM324;
B，按照图1连接电路，输入端接上信号发生器，再分别将输入与输出端信号输入;
C，增益:输入1KHz,Vpp=100mV的正弦电压，Vcc输入5V，观察到示波器上显示的波形没有失真，用示波器测量出两通道的峰峰值V1=98.4mV， V2=1.66V;
D，幅频特性:输入峰峰值不变，改变输入信号的频率，并记下每个频率所对应的输出电压的峰峰值与表1;
E，输入电阻:在输入端接入一个1K,的电阻，输入vi=18.24mV的正弦波，用万用表分别测量放大电路两端电压v=17.68mv;
F，输入范围，输出摆幅:在频率等于1KHz时，改变输入电压的幅值，观察并记录输出信号的波形及输出未失真的输出范围。 2， 反向放大电路
A,选择参数:RF =100KΩ;R1=R2=R=10KΩ;
C=100uF;C1=C2=10uF;
运放型号为LM324;
B，按照图2连接电路，输入端接上信号发生器，再分别将输入与输出端信号输入;
C，增益:输入1KHz,Vpp=20mV的正弦电压，Vcc输入5V，观察到示波器上显示的波形没有失真，用示波器测量出两通道的峰峰值V11=20.6mV， V12=210mV;
D，幅频特性:输入峰峰值不变，改变输入信号的频率，并记下每个频率所对应的输出电压的峰峰值与表2;
E，输入电阻:在输入端接入一个10K,的电阻，输入vi=40mV的正弦波，用万用表分别测量放大电路两端电压v=20.43mv; F，输入范围，输出摆幅:在频率等于1KHz时，改变输入电压的幅值，观察并记录输出信号的波形及输出未失真的输出范围。
实验结果与分析:
1， 增益:
A， 同向放大:
实验中增益:Av1=V2/V1=16.6;
理论增益:Av11=1+RF/R=16。
B， 反向放大:
实验中增益:Av2= V2/V1=10.2;
理论增益:Av12=- RF/R=-10。
2， 幅频特性:
A， 正向放大:
频率f/Hz 1 5 10 15 20 30 40 输出Vpp/V 0.980 1.62 1.62 1.62 1.62 1.64 1.66 频率f/Hz 60 80 100 130 150 200 400 输出Vpp/V 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 1.66 频率f/Hz 800 1K 4k 10k 20k 40k 60k 表1
输出Vpp/V 1.66 1.66 1.66 1.66 1.58 1.50 1.35 频率f/Hz 80k 85k 86k 87k 90k 100k 160k 输出Vpp/V 1.23 1.19 1.18 1.16 1.11 1.03 0.754 频率f/Hz 200k 300k 600K 800K 1M 2M 4M 输出Vpp/V 0.633 0.436 0.237 0.198 0.0871 0.0396 0.02368
Vpp/V
1.8同1.6向
放1.4
大1.2电Vpp1路
0.8的
幅0.6
频0.4特0.2性
0曲
1f/Hz 线
10
20截止频率:当V=1.66*0.707=1.17时的频率，为87KHz。
40
所以带宽:0~87KHz。 80
130B， 反向放大
200
800
4K
20K
60K
85K
87K
100K
200K
600K
1M
4M
频率f/Hz 1 5 10 15 20 30 40
输出Vpp/V 0.124 0.195 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196
频率f/Hz 60 80 100 130 150 200 400
输出Vpp/V 0.195 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196
频率f/Hz 800 1K 4k 10k 20k 40k 60k 表2
输出Vpp/V 0.196 0.196 0.196 0.197 0.196 0.192 0.187
频率f/Hz 80k 90k 100k 110k 115k 116k 150k
输出Vpp/V 0.176 0.166 0.153 0.144 0.139 0.137 0.122
频率f/Hz 200k 300k 600K 800K 1M 2M 4M
输出Vpp/V 0.0953 0.0656 0.0317 0.0246 0.0129 0.00964 0.00732
Vpp/V
0.25
反
向0.2
放
大0.15Vpp电
路
0.1的
幅
频0.05特
性0曲
线 1
f/Hz 15
40截止频率:当V=0.196*0.707=0.138时的频率，为115KHz。
100
所以带宽:0~115KHz。 200
1K3， 输入阻抗，输出阻抗:
20K
A， 正向放大: 80K
110k
理论输入阻抗: Ri=R1,R=30KΩ 150k
600K实际测量输入阻抗:Ri=31.57KΩ
2M
输出阻抗:Ro?0;
B， 反向放大”
理论输入阻抗: Ri=R=10 KΩ
实际测量输入阻抗:Ri=10.44KΩ
输出阻抗:Ro?0;
4， 输入范围和输出摆幅:
A， 正向放大:
输入 <140 140~333="">333 /mV
输入
输出
此时波形没有输出波形 输出波形在上上部下部都失
失真 上半部失真 部失真的情况真，输出达到
下，下部也开一定电压时，
始失真 接近于方波 所以，输出摆幅最大到输入140mV时输出2.19V，输出摆幅:0~2.19V
B， 反向放大:
输入 <253 253~422="">422 /mV
开始时，
输出达到一定电
输出波形在上
此时波形没有输出波形的 压时， 输出 部失真的情况
失真 上半部失真 上部下部都失真，
下，下部也开始
接近于方波
失真
所以，输出摆幅最大到输入253mV时的输出2.54V，输出摆幅:0~2.54V
范文五：使用单电源的运放交流放大电路(含同相和反相输入式)
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使用单电源的运放交流放大电路(含同相和反相输入式)
使用单电源的运放交流放大电路
在采用电容耦合的交流放大电路中，静态时，当集成运放输出端的直流电压不为零时，由于输出耦合电容的隔直流作用，放大电路输出的电压仍为零。所以不需要集成运放满足零输入时零输出的要求。因此，集成运放可以采用单电源供电，其-VEE端接"地"(即直流电源负极)，集成运放的+Vcc端接直流电源正极，这时，运放输出端的电压V0只能在0,+Vcc之间变化。在单电源供电的运放交流放大电路中，为了不使放大后的交流信号产生失真，静态时，一般要将运放输出端的电压V0设置在0至+Vcc值的中间，即V0=+Vcc,2。这样能够得到较大的动态范围;动态时，V0在+Vcc,2值的基础上，上增至接近+Vcc值，下降至接近0V，输出电压uo的幅值近似为Vcc,2。 图3请见原稿
1(2(1 单电源同相输入式交流放大电路
图3是使用单电源的同相输入式交流放大电路。电源Vcc通过R1和R2分压，使运放同相输入端电位由于C隔直流，使RF引入直流全负反馈。所以，静态时运放输出端的电压V0=V-?V+=+Vcc,2;C通交流，使RF引入交流部分负反馈，是电压串联负反馈。放大电路的电压增益为
放大电路的输入电阻Ri=R1,R2,rif?R1,R2，
放大电路的输出电阻R0=r0f?0。
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1(2(2 单电源反相输入式交流放大电路
图4是使用单电源的反相输入式交流放大电路。电源V cc通过R1和R 2分压，使运放同相输入端电位为了避免电源的纹波电压对V+电位的干扰，可以在R2两端并联滤波电容C3，消除谐振;由于C1隔直流，使RF引入直流全负反馈。所以，静态时，运放输出端的电压V0=V-
?V+=+Vcc
,2;C1通交流，使RF引入交流部分负反馈，是电压并联负反馈。放大电路的电压增益为
R0=r0f?0。 放大电路的输入电阻Ri?R，放大电路的输出电阻
2 运放交流放大电路的设计
在设计单级运放交流放大电路时，
(1)选择能够满足使用要求的集成运算放大器。在采用电容耦合的交流放大电路中，由于电容隔直流，交流放大电路输出的温度漂移电压很小。因此，对集成运放漂移性能的要求可以降低，主要从转换速率、增益带宽、噪声等方面来考虑选用集成运放。对脉冲信号、宽频带交流信号和视频信号等，应选用转换速率较高、增益带宽至少是最高工作频率10倍的集成运放。对音质要求比较高的音频交流放大电路中常采用高速低噪声的集成运放，如双运放的4558、NE5532等。
(2)确定采用双电源供电还是单电源供电。在使用条件许可的情况下，运放交流放大电路尽量采用双电源供电方式，以增大线性动态范围。当集成运放双电源使用时，正、负电源电压一般要对称。且电源——————————————————————————————————————
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电压不要超过使用极限，电源滤波要好。为了消除电源内阻引起的低频自激，常常在正、负电源接线与地之间分别加0(01,0(1 μF的电容退耦。使用单电源供电时，运放同相输入端电位要小于该运放的最大共模输入电压。
(3)确定输入信号是同相输入还是反相输入。若要求放大电路的输入电阻比较大，应采用同相输入式交流放大电路。因为反相输入式交流放大电路输入电阻的提高会影响电压增益。由图2或图4相关计算式可知，增大反相输入式交流放大电路输入电阻时，该电路电压增益将减小，且电压增益也会受信号源内阻的影响。所以在设计反相输入式交流放大电路时，有时输入电阻和电压增益的选择难以兼顾。而采用图1或图3同相输入式交流放大电路时，图1中的R1偏置电阻值适当增大，或者图3中的R1和R2分压电阻值适当增大，
就能够提高放大电
路的输入电阻，而对电压增益无影响。另外，为了有效地提高图3放大电路的输入电阻，可以对电路做一些改进，改进电路如图5所示。
该放大电路输入电阻Ri?R3，当R3值 图5见原稿选择大时，放大电路输入电阻Ri值就大。所以明显地提高了放大电路的输入电阻。
(4)确定交流放大电路电压增益。单级运放交流放大电路的电压增益Au通常不要超过100倍(40dB)。过高的电压增益不但会使放大电路的通带下降，也容易感应高频噪声或产生自激振荡。如果要得到一个放大倍数比较大的放大器，可用两级等增益的运放电路或者多级等——————————————————————————————————————
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增益的运放电路来实现。
(5)确定交流放大电路中的电阻值。一般应用中阻值在1,100kΩ之间比较合适。高速的应用中阻值在100Ω,1k Ω之间，但会增大电源的消耗。便携设计中阻值在1,10M Ω之间，但会增大系统噪声。先设定图中运放反向输入端R电阻值，根据相关电路的电压增益计算式，再估算出反馈电阻RF的值。最好采用金属膜电阻，以减小内噪声。
(6)确定放大电路中的电容值。信号耦合电容的大小决定放大电路的低频特性。根据交流放大电路信号频率的高低选择耦合电容值。若放大的是低频交流信号，如音频信号，耦合电容值可选择1,22 μF之间;若放大的是高频交流信号，耦合电容值可选择1000pF,0(1 μ F之间。同相输入式交流放大电路引入直流全反馈的隔直流电容值由C=1,20πfR式估算。式中f是输入信号的最低频率。音频信号的最低频率为20Hz，当R?1k Ω时，经过上式估算，选择C=100 μF时，已经能够满足要求。滤波电容值选择100,1000 μ F之间。
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