范文一:河流穿越冲刷深度计算的探讨
照;塑:毪凰
河流穿越冲刷深度计算的探讨
杜志伟潘俊义
(西安长庆科技工程有限责任公司,陕西西安710018)
j 脯要】河流穿越是管道.工程的咽喉。瓠文通过时鄂尔多新盆地中北部河流侵蚀积理、侵蚀强度、冲刷深度影响因素等方面的系统介绍和6
1探讨,根据区域河床岩性特征,提出了适应于鄂尔多斯盆地中北部河流的冲刷深度计算公式和相关参数的计算方法,为工程建设提供可靠i ! 冲刷深度参数。
! 供键词】河流冲刷深度;计算懿式
1工程背景
勺,7
河床地层由粉细砂组成,层厚达18.0m ,建议采用桩基础。建设单位因工程费用过高,改为漫水桥,基础埋深4.0m ,次年的一场洪水即将整地处我国西北部的鄂尔多斯盆地,以横贯东西的白于山山脉为分界线,北部为鄂尔多斯草原,南部为陕甘黄土高原,二者除地貌形态截然不同外,在地层分布上也存在着明显差异:它们鄙以白垩系泥砂岩为沉积基底,南部以第四系黄土地层为主,北部以第四系风积粉细砂层为标志。
区内主要分i 旨有泾河、洛河、延河、无定河、渭河等五条河流,均属黄河水系。
e 由气输送管道穿越工程设计规;莳G B 50423—2007对沟埋穿越
水域的管顶埋深作如下规定:
表1海壁裁幼£域的管勰回
木冀穿甚工程等级
术麓冲剐情况
大型
中型
小型
有j 率写I 赫漫的艰域.应在设计;串射洪水缝
≥L
下或规划磕最琏下,取萁凉者
o
≥O .e
≥o .5
无冲号j 或砬泼呻术戈.应埋在水床硒以下
≥1.5
≥1.3
≥1.O
河庶为基岩,并在设计洪水下不被冲l I 时.
量酬立轰^墨岩浑匿
辛O .8
知.B
芋o .寺
由上述规定可以看出,确定穿越水域的管顶埋深主要取决于水流
对’河床的冲刷深度,为了科学地评价河流的侵蚀作用,更准确的讨曹髟中刷度,本文结合工程实例进行了分析和探讨。
2河流的侵蚀机理
洞流具有侵蚀、搬运、沉积三种作用,在不同地段、不同时间起主导作用者不尽相同。鄂尔多斯盆地中北部河流主要以侵蚀为主,从洪水过程而言,洪峰时,河床以侵蚀为主,洪退时,以搬运和沉积为主导作
用。
河水对河床的沉积物可以产生三种主要力:动水上举力、动水推
力和静7Y 、f f 力。—般情况下,上举力大于推力。根据佰努力原理,动水
上举力与河床岩土颗粒的表面积有关,岩土颗粒越小,其表面积越大。
颗粒小的土粒由于动量小,表面积大,在一定流速作用下,其举力和浮
力大于重力,呈悬浮状态,随水流向下游搬运。而稍大一点的颗粒,其重力大于动水上举力和浮力,不能被水流悬浮,仅能在动水推力的作用下,沿河床滚动或滑动。而较大的颗粒则保持不动,水流对它的侵蚀,
仅是摩擦作用,其冲刷量微乎其微,只是长期作用,滴水穿石,产生微量的侵蚀,—般计算冲刷不考虑这种因素。
3河流的侵蚀强度
侵蚀强度主要反映河流侵蚀作用的强弱,取决于河水的流速和河床的岩土颗粒组J 毙由侵蚀机理可知,细颗粒的粘性土和较粗颗粒的非粘性土其侵蚀程度是不同的。尤其是河水的流速对河流的侵蚀强度影响
明显。
&l 从冲刷事例考阳嗽强度
.
2003年,西安一临汾喻气管线,在黄河禹门口下游5公里处设黄
河穿越一处。断面河床宽约1.5K i n ,河床沉积粉细砂、中粗砂和少量的粉土。在现场踏勘时初步认为河床刷深度较小。但后来根据水文站提供
的该断面百年一遇洪水冲刷深度竟达9.O m o 后经冲刷分析认为是完全
可能的。这些物质都能在一定流速的流水作用下悬浮。若有特大洪水,
流速较大,完全可以呈悬浮物状态运移,迅即加大河床的下切深度。
2001年,在毛乌紊沙漠南部边缘拟建一座桥梁,勘察资料显示,
个桥梁冲毁。根据洪水侵蚀机理推测,在水流的冲刷作用下,河床的粉细砂成悬浮状被水带走,造成较深的冲坑,桥基础及桥板沉^坑内,洪水消退时,水中的悬浮物质沉积淹埋了桥基础及桥皈。
1
995年长一呼输气管道选线时,在鄂尔多斯市有一座1991年建
造的桥梁,发现桥墩基础裸露2D m 至5.0m 不等,经调查是由1993
年一次洪水冲刷所致,其主河槽冲刷深度达6.0m 之多。
以上事例可以看到,本区的侵蚀强度比较强烈,洪水来势凶猛,对
砂类土河床绝不可低估河水的冲刷影响。
,
32由河水的含沙量看侵蚀强度
陕甘黄土高原的河流大部分都发源于东西走向的白于山脉,各水
文测站的河水含砂量的情况见下表
鬻站名称
时阆盒矽重(kg ,^,,
环江洪镪玷f ’年8月0日唰.OG
环江压用鲇
7l r 军7月5日
∞5.O O 囊远河悦秘
8s 军8月¨日四9.00柔远河贾桥站
竹年7月5日∞9.00
延水珂甘答泽站
7T 年7月5日御.00
。
延求弼延安站站
f 7年’月6日
80L 00
注:表中含沙量仅是洪峰流量过程线里选取,最大含沙量都超过
1t /m 30
延安站百年一遇的洪峰流量为7711m Z /S ,河水的含沙量gm s , 洪水的输沙量为6184t /s ,沙的干密度按13t /m 3计,每4760m %若洪水过程按10m 3计算,总输沙量为1.7141亿立方米。
洪德测站资料,洪德测站的百年一遇的年最大输沙量为51900万吨,控制流域面积为4640平方公里,侵蚀模数为11.19万吨/平方公里,体积的侵蚀模数为89520立方米/平方公里。也就是说在整个控制流域面积E 平均冲刷深度为8.952m m /a ,如睬啕.耷j 郡按E 述的冲刷深度计算,2万8千年后,这里将夷为平地。
4冲刷深度计算公式的选用
目前国内外研究提出的冲刷深度计算公式较多,各有侧重,各公
式计算的差值也较大,这些公式一般都是在边界条件基础上推导出来
的,具有一定的局限性,—般需结合工程的具体条件合理选用。
41经坝工程设计规;D 计算公式
he —hp .【(诗)n-1】(1)
式中:
hB-局部冲刷深度(m) :ho-冲刷处的水深(m) ;V a D -平均流速(m /s ) ;
V u 一河床允许的不冲届《流速(m /S) :
r l 一平面形状系
,—般可选1/4—1/30
42
做路桥湔殳计基本I 规耪计算公式
802K 秒输入沙的体积为
范文二:河流穿越冲刷深度计算的探讨
(西安长庆科技工程有限责任公司,陕西西安 710018) 河流穿越是管道工程的咽喉。本文通过对鄂尔多斯盆地中北部河流侵蚀机理、侵蚀强度、冲刷深度影响因素等方面的系统介绍和 ,摘 要, 探讨,根据区域河床岩性特征,提出了适应于鄂尔多斯盆地中北部河流的冲刷深度计算公式和相关参数的计算方法,为工程建设提供可靠 冲刷深度参数。 ,关键词, 河流冲刷深度;计算公式
河床地层由粉细砂组成,层厚达 18.0m,建议采用桩基础。建设单位因 1 工程背景 4.0m工程费用过高,改为漫水桥,基础埋深 ,次年的一场洪水即将整 地处我国西北部的鄂尔多斯盆地,以横贯东西的白于山山脉为分 个桥梁冲毁根据洪水侵蚀机理推测,在水流的冲刷作用下,河床的粉 。界线,北部为鄂尔多斯草原,南部为陕甘黄土高原,二者除地貌形态截 细砂成悬浮状被水带走,造成较深的冲坑,桥基础及桥板沉入坑内,洪 然不同外,在地层分布上也存在着明显差异:它们都以白垩系泥砂岩为水消退时,水中的悬浮物质沉积淹埋了桥基础及桥板。 沉积基底,南部以第四系黄土地层为主,北部以第四系风积粉细砂层为 1995 - 1991 年长 呼输气管道选线时,在鄂尔多斯市有一座 年建 标志。 2.0m 5.0m 1993 造的桥梁,发现桥墩基础裸露 至 不等,经调查是由 区内主要分布有泾河、洛河、延河、无定河、渭河等五条河流,均 6.0m 年一次洪水冲刷所致,其主河槽冲刷深度达 之多。 属黄河水系 。以上事例可以看到,本区的侵蚀强度比较强烈,洪水来势凶猛,对 GB 50423- 2007 油气输送管道穿越工程设计规范 对沟埋穿越《》砂类土河床绝不可低估河水的冲刷影响。 水域的管顶埋深作如下规定: 3.2 由河水的含沙量看侵蚀强度 表 1 沟埋穿越水域的管顶埋深 (m)
陕甘黄土高原的河流大部分都发源于东西走向的白于山脉,各水
文测站的河水含砂量的情况见下表:
由上述规定可以看出,确定穿越水域的管顶埋深主要取决于水流
对河床的冲刷深度,为了科学地评价河流的侵蚀作用,更准确的计算冲
刷度,本文结合工程实例进行了分析和探讨。
2 河流的侵蚀机理 河流具有侵蚀、搬运、沉积三种作用,在不同
地段、不同时间起主 注:表中含沙量仅是洪峰流量过程线里选取,最大含沙量都超过 31t,m。 导作用者不尽相同。鄂尔多斯盆地中北部河流主要以侵蚀为主,从洪水 37711 m,S延安站百年一遇的洪峰流量为 ,河水的含沙量 过程而言,洪峰时,河床以侵蚀为主,洪退时,以搬运和沉积为主导作 33 802Kgm6184t,s1.3t,m,洪水的输沙量为 ,沙的干密度按 计,每 用。33 4760 m10 m秒输入沙的体积为 。若洪水过程按 计算,总输沙量为 河水对河床的沉积物可以产生三种主要力:动水上举力、动水推 1.7141 亿立方米。 力和静水浮力。一般情况下,上举力大于推力。根据佰努力原理,动水 51900 洪德测站资料,洪德测站的百年一遇的年最大输沙量为 万 上举力与河床岩土颗粒的表面积有关,岩土颗粒越小,其表面积越大。 4640 11.19 ,吨,控制流域面积为 平方公里,侵蚀模数为 万吨平方公 颗粒小的土粒由于动量小,表面积大,在一定流速作用下,其举力和浮
89520 ,里,体积的侵蚀模数为 立方米平方公里也就是说在整个控 。力大于重力,呈悬浮状态,随水流向下游搬运。而稍大一点的颗粒,其
8.952mm,a制流域面积上平均冲刷深度为 ,如果每年都按上述的冲刷 重力大于动水上举力和浮力,不能被水流悬浮,仅能在动水推力的作用
2 8 深度计算,万 千年后,这里将夷为平地。 下,沿河床滚动或滑动。而较大的颗粒则保持不动,水流对它的侵蚀,
仅是摩擦作用,其冲刷量微乎其微,只是长期作用,滴水穿石,产生微 4 冲刷深度计算公式的选用 目前国内外研究提出的冲刷深度计量的侵蚀,一般计算冲刷不考虑这种因素。 算公式较多,各有侧重,各公
3 河流的侵蚀强度 侵蚀强度主要反映河流侵蚀作用的强弱,取 式计算的差值也较大,这些公式一般都是在边界条件基础上推导出来
的,具有一定的局限性,一般需结合工程的具体条件合理选用。 决于河水的流速和河
床的岩土颗粒组成。由侵蚀机理可知,细颗粒的粘性土和较粗颗粒的非 4.1 堤坝工程设计规范 计算公式《》粘性土其侵蚀程度是不同的,尤其是河水的流速对河流的侵蚀强度影响
明显。 V cpnh= h- 1 (1) ?Bp #! " $ V3.1 从冲刷事例看侵蚀强度 u
式中: 2003 - 5 年,西安 临汾输气管线,在黄河禹门口下游 公里处设黄 h- m局部冲刷深度 (); B1.5Km河穿越一处。断面河床宽约 ,河床沉积粉细砂、中粗砂和少量的 h- m冲刷处的水深 (); p 粉土在现场踏勘时初步认为河床刷深度较小但后来根据水文站提供。。V- m,s平均流速 ();cp 9.0m的该断面百年一遇洪水冲刷深度竟达 。后经冲刷分析认为是完全 V- 河床允许的不冲刷流速 (m,s); u 可能的这些物质都能在一定流速的流水作用下悬浮,若有特大洪水, 。 n- 平面形状系数,一般可选 1,4:1,3。流速较大,完全可以呈悬浮物状态运移,迅即加大河床的下切深度。
2001 4.2 《铁路桥涵设计基本规范》 计算公式年,在毛乌素沙漠南部边缘拟建一座桥梁,勘察资料显示,
工程技术
姨 姨 冲深与岩土粒径关系示意图 h3/5 Qmax 姨姨 p5/3 姨 姨 姨姨h μL c 姨 姨h= pm姨 姨 1 姨姨 1.15(2) 姨 0.22 姨 姨姨姨 姨 I姨 e 姨 f 姨
式中:h- 河槽冲刷后的最大水深 (m); pm3Q- 设计洪峰流量 (m,S); p
h- 河槽最大水深 (m); max
在渠道设计中,常采用列维公式推算无粘性土的侵蚀临界流速, h- 河槽平均水深 (m); c亦称河床容许不冲刷流速,其计算公式为: L- 河槽宽度 (m); R μ- 水动力粘滞系数; 7D (6) V= A姨gD HI- 粘性土的液性指数; e- f1n 粘性土的孔隙比。 河床各式中:V- 侵蚀临界流速 (m,s); H2 h= 土层的冲刷深度为: csg- 重力加速度 (m,s); h- h3()pmi R- 水力半径 (m);
式中:h- 河床中各土层顶面的平均水深。 i D- 土的平均粒径 (m)。
4.3 公路工程水文勘测设计规范 计算公式 《》列维公式可以通过岩土的平均粒径计算出侵蚀临界流速,也可以
用试算法求出岩土的平均粒径。这时求取侵蚀临界流速是较为可靠的依 姨 姨 h Q cm 据。 5/3 i 姨3/5 姨A d 姨 姨 h cp μB姨 姨 d5.0mm 对于非粘性土,把平均粒径小于 的地层定为冲刷地层,反 h= 姨 姨 p姨 姨 1 (4) 之则称为不易冲刷地层,对于易冲刷地层的河床,在管道埋深的设计 姨 0.33 姨 姨姨 姨 姨 I f时,要有足够的安全储备 。式中的符号同公式 (2)。 6 结论与建议 4.4 中国水利水电科学研究院梁志勇等提出的计算公式1) 根据本区的河流特点及河床的岩土颗粒组成,计算河床的冲刷 此公式主要适用于高含沙洪水冲刷深度的计算。 1深度,推荐使用文中公式 (),其余公式可作参考 。 PCQmax(5) ?h= 2) 为了准确地计算冲刷深度,在进行岩土工程勘察时,对河床应 180B 取足够的土试样,进行颗粒分析,并绘制颗粒的级配曲线,确定土粒的 ?h- m式中:冲刷深度 (); 6 平均粒径大中型穿越每层土取土试样不应少于 件,每件土试样的重 。3Q- 设计洪峰流量 (m,S); max5.0kg 量不小于 。 C- 平均流速 (Km,h)r ;3) 穿越河床断面地层为易冲刷地层,在埋深设计时,要留有足够 B- m河槽的宽度 (); 的安全储备。有条件时应优先选择定向钻穿越方式。若采用沟埋方式, 3 P- t,m含沙水的密度 () 。对回填应采用换土法或土袋法。 4.5 计算结果分析4) 穿越河床断面地层为二元结构地层,当上层为易冲刷地层,下 23上述公式中,公式 ()、公式 () 主要适用于粘性土河床,河水 层为不易冲刷地层时,可以采用下层的平均的平均粒径确定允许不冲刷 4的含沙量比较小的平原河流;公式 () 是在渭河下游河床岩土条件建 流速在设计管道埋深时,应考虑冲刷深度和上层易冲刷层的厚度 。。1立起来的,具有较强的区域性;经计算结果与实测值对比,公式 () 若上层土为不易冲刷层,下层易冲刷层,若设计埋深小于不易冲 较适用于本区,其余公式仅可作为参考。 刷层的厚度,可不考虑下层的因素;若设计埋深大于不易冲刷层的厚度 5 冲刷深度影响因素 时,在进行冲刷深度计算时,应按下层的平均粒径确定允许不冲刷深 1使用公式 () 计算冲刷深度,影响冲深的主要参数是河床容许不 度。若管道埋深的地层为多元结构,可按加权平均法计算土层的平均粒
Vu径,确定地层的允许不冲刷流速。 冲刷流速 (),此参数的取值直接关系到计算冲刷深度的精确度,而
河床的容许不冲刷流速又取决于河床上的岩土层的结构和岩土颗粒的平
均粒径一般对砂类土及粉土来讲,平均粒径越小,容许不冲刷的流速 。
越小,则冲深越大,反之则冲深就越小。但对于粘性土而言却是相反的
关系,即河床的岩土平均粒径越小则冲深越小。主要因为粘性土的粒径 ,参考文献, 小,表面积大,土粒之间接触面大,因而产生较大的粘聚力,粘性土的 [1] 油气输送管道穿越工程设计规范,GB50423- 2007. [2] 堤坝工程设计规范,GB50286- 98. 粘聚力可干扰或阻抗水流的冲刷作用。[3] 铁路桥涵设计基本规范,TB10002.1- 2005.
在多雨地区不仅可以减少雨季对堆石坝施工的影响,而且可以方便施 (上接第 117 页)
工,缩短工期,降低工程造价,有很好的推广前景 。
作者简介:尚攀,1982 年生,男,河南平顶山人,广西电力工业
勘察设计研究院助理工程师,硕士,主要从事水利水电工程设计 。
,参考文献,
[1] 周立华,赵东辉.土工织物在宁夏黄河段整治工程中的应用[J].宁夏工程技 图 3 压力水头等值线 术,2004. 3 结语
土工布在堆石坝中防渗反滤作用效果显著土工布心墙的采用,、。
TECHNOLOGYTREND 119
范文三:堤岸冲刷深度计算
堤岸冲刷深度计算
二.顺坝及平顺护岸冲刷深度计算
计算公式
式中:
hB-局部冲刷深度(m);
hp-冲刷处的水深(m),以近似设计水位最大深度代替;Vcp-平均流速(m/s);
V允-河床面上允许不冲流速(m/s);
n-与防护岸坡在平面上的形状有关,一般取n=1/4;
1.846841
5.61039
2.水流斜冲防护岸坡产生的冲刷深度计算公式
式中:
Δhp-从河底算起的局部冲深(m);α-水流流向与岸坡交角(度);m-防护建筑物迎水面边坡系数;
d-坡脚处土壤计算粒径(cm)。对非粘性土,取大于15%(按重量计)的筛孔直径;对粘性土,取表D.22-1的当量Vj-水流的局部冲刷流速(m/s);
Vj的计算
计算公式
式中:
B1-河滩宽度(m),从河槽边缘至坡脚距离;
Q1-通过河滩部分的设计流量(m/s);H1-河滩水深(m);
η-水流流速分配不均匀系数,根据α角查表D.2.2-2;
3
计算公式
式中:
3
Q-设计流量(m/s);
2
W-原河道过水断面面积(m);
2
Wp-河道缩窄部分的断面面积(m);
土,取表D.22-1的当量粒径值;
范文四:【doc】河流弯道水流特点与冲刷深度探讨
河流道水流特点刷深度探讨弯与冲
浙江水利科技年第期?2004?17
河流道水流特点刷深度探讨弯与冲
唐宏涛吴讨.
杭州市讨江新城建讨管理委讨会浙江杭州(,310016)摘要根据河流道水流的特点弯讨道水流的刷机理和刷深度讨行了分析探弯冲冲与:,
讨并国讨出了外,
学弯冲几者讨算道水流刷深度的讨方法.讨讨讨弯道水流冲刷深度讨流:;;
中讨分讨号文讨讨讨献文章讨号:TV147:A:1008.701X(2004)01.0007.03
弯运冲学道水流讨特点以及刷机理一直是河流讨力中的重点讨讨讨讨一讨讨的究研有助于合理有效地讨讨.,
河流取水工程航道河道整治等工程与迄今讨止讨弯,.,道水流的究方法有讨研两确随定型和机型从水流特征:.来讨弯随道水流具有机性特点因此采用机型方法随从,,
理讨上讨更讨合理但由于机讨量的讨讨性随建立讨算.,模型讨度大且讨算讨讨讨需要耗讨大量的人讨物所,,,以讨多者讨向于采用定型方法学确由于定型方法在确,.
分析讨程中讨讨讨影讨量作了讨化响忽略某些讨量的影,
响从而提高了讨算速度但因此影了其讨算准性响确,,,并限制了其使用范讨确随没定型和机型方法都有反讨河.
床讨讨的讨化讨讨随根据外者的究成果国学研讨道弯.,水流讨特点以及刷机理讨行探讨运冲.
弯道水流特点1
横弯决向讨流是在河流道讨形成特殊水流讨象的定因素…事讨上弯道水流是三讨流水流在垂直方向存在.,,
的讨向径向讨力梯度但是表讨水流和底讨水流的(),,
向心加速度是不相同的通常表讨水流的向心加速度大于.
底讨水流的向心加速度因讨表讨水流的速度大于道水弯,
流的平均速度而底讨水流的速度小于道水流的平均速弯,
度讨讨表讨水流讨向于向外讨运而底讨水流讨向内.,,
运讨靠将近河岸讨形成平衡性垂向流速分量讨流速分,,量的方向在凸岸讨向上在凹岸讨向下从弯而形成了讨,,道河床面讨生大影的讨流断很响螺旋流讨讨在讨(),1.流的作用下表讨含沙量讨小的水流不地流向凹岸断并插,
入河底而底讨含沙量大的水流讨不地流向凸岸爬上断并,
讨讨形成向讨沙不平衡横再加上讨向水流讨凹岸的讨,;
冲作用使凹岸岸坡崩塌崩下的泥沙也被底部向塌来横,,
水流讨向凸岸讨讨就形成凹岸不坍后退断塌凸岸讨;,,讨不讨延伸的道演讨讨象断淤弯.
由于讨量向凹岸的讨移讨流讨主流分布也讨生影响,.收稿日期:2003-08.11作者讨介唐宏涛一男工程讨士高讨工程讨:(1966),,,主要事工程招讨管理工作从.
讨于水平河床若不考讨讨流作用最大流速讨出讨在凸,,
岸水面坡降最大考讨讨流作用后最大流速讨讨移至();,凹岸由于讨流的形成以及主流向凹岸的讨移都需要一定.
的距和讨程才能完成离讨就是造成道讨始讨的河床形弯,
状与称讨讨讨最讨河床形不同的因素之一状在道讨弯().始讨水流和泥沙仍需要适讨新的水力件和河道面条断条,
件而越近道下游靠弯讨讨水流件又逐讨占据讨讨称条;,
讨于讨讨水流称若假讨沿水深方向的主流速度呈讨,
数分布可以得出讨向流速沿水深方向乎呈讨性分布几,
讨底讨水流速度方向道平均流速方向之讨的讨角与弯(1).
可用下式表示J:
B,lutO
/\
/,}
二
一一———:?1251O20
一
A0
(a)(b)
讨凹岸刷讨算的理讨讨系冲1
讨一一?t6:2/kz×h/R×(1/c)(1)式中范卡数讨系水深凹岸道弯:l?;Ir(m);R_半径一重力加速度一讨才系数(m);g;c.弯冲道刷深度2
如前所述弯横将冲曲河段上讨生的向讨流使凹岸刷,
而凸岸讨淤引起河床的向讨横迁但是弯曲河道凹岸,.,的刷非讨生在整道冲并个弯内讨讨讨料表明冲刷范.,讨只占整道的个弯若河讨度讨弯讨刷范讨讨冲60%,L,
其中河讨点上游讨弯讨点下游讨主0,6L,0,24L,0,36L.
流最初近凹岸的部位讨靠称讨点冲最枯水讨的讨点冲"",称冲讨水流的上讨点讨点是刷范讨的起点冲最大洪水,;讨的讨点讨水流的下讨点冲称冲讨点是刷范讨的讨点冲,.天然河流及其模型讨讨的讨料表明主流讨流量讨化随,.水量增影讨性的大小减响讨而引起主流讨曲率半的改径,
浙江水利科技年第期8?2004?1
讨与此相讨讨水流讨凹岸的刷范讨也之改讨冲随洪;,.水期讨主流讨讨向河中心讨点向下游移讨冲枯水期,,;讨主流讨偏向凹岸讨点位于河讨点上游冲弯,,.
通讨假讨作用于泥沙粒的向摩擦力体横VanBendegom
等于作用于泥沙粒的向重力体横得出了下述河床高度沿,横向讨化的差分方程及其解法b:
面面:1.5(2)l?5(2)
讨差分方程的解讨:
一(h110
上一一)=zhD(R)(3),,
式中水深卜凹岸道半弯径】一弯:(m);I(I11);R道中心半径一道中心水力梯度弯一(m);io;-(?p)/
泥沙粒径讨校正系数理讨取讨讨讨;D__(mil1);-,
6.0.
上述差分方程及其解法基于讨一假讨件条iR=ioR0.当弯横断考讨到道面的讨流能力等于河流直段的讨流能力讨可以求出凹岸的平均深度,:
=
』h3dB(4)
式中一段河流讨度弯一平均水深:B(m);h(1-t1)可以看出凹岸相讨水深与平均水深的比,(h)(11)讨是河道相讨讨度与弯参数道的函讨系数其B/R0A?0.中:
一A=0.852(1
)(5)
旦0=AC(61
式中常数一讨才系数:lrv0nKB.rm~I(=O.4);c
重力加速度数(m0/s);(m/s);~---Shields.
上述函讨系讨讨数由于下述原因利用讨得1(b).,1出的刷深度只是一近似讨冲个:
差分方程的推讨只考讨了河道中的推移讨似讨(2);凹岸垂直未考讨泥沙分讨讨象利用的讨算和讨;.EXCEL讨功能根据式可以容易地讨算出不同道半讨所弯径,(3)
讨讨的道向河床高程弯横并弯断讨制道面讨,.讨讨水流道河床形讨称弯3
弯将道中的讨流泥沙讨粒讨移至凸岸直至形成向横,
坡度以及床剪讨力和重力的向分量到平衡横达.VanBende.
推讨的平衡坡度讨gom3]:
r
讨不日一r/4D2=si(1/6)D3(pp)g(7)将代人式得r=10(h/R)rI,r=loghi=pu*(7),
出:
Si=15u*/(AgD)(h/R)(8)式中平衡坡度的坡角一床剪速度:(.);u*(m/s):
其它号符同上.
通讨讨和他本人提出的理讨的OdgaardKennedy,Falcon讨一步研究得出了均河床讨讨的平衡坡度匀,:SinB=4.8u/J--~Dh/R(9)根据今讨止的讨讨究讨果迄研讨无法判定式讨.(8)是式更讨合理但讨多者讨向于采用式学式(9),(9)和式都表明横数向坡度是水流速度和水深的函(8)(9),
讨系因此在洪水讨程中横向坡度讨生讨化,,
讨讨4
弯横决道向河床高度取于数的大小因此(1)Shields.与河流流量及水深有讨讨讨向河床坡度讨生年讨讨横将,
化.
横与向河床高度不讨流量有讨而且讨讨道水它弯(2).
流的适讨有讨讨后滞讨讨讨讨后可用下式表示滞,':
不T:(B×0.85×/(2×S)(10)
式中卜的道刷形成讨的讨讨弯冲:67%(s):0=
一讨讨泥沙讨移量(hi)/(D);s?(II1-'/s)所推讨出的差分方程及其解法讨适讨(3)(2)(3)于道起始效讨不明讨的道下部讨于道讨始讨弯很弯弯,由于讨度讨冲冲很刷深度大因此道讨始讨的深度弯很,,
大.
前述公式推讨未考讨河床讨材料的不均性匀讨(4).移讨以及河岸刷物的影冲响从响确而影讨算讨果的准性,.由于河床讨材料的不均性匀在讨方向均有泥沙分讨讨横,
象因此泥沙讨粒尺寸与弯径道曲率半及泥沙讨移能力,D
有讨讨移讨的出讨讨向于增加道面坡度弯断因讨泥沙..向凹岸方向讨移量的增加必讨由向凸岸方向推移讨讨移量
的增加讨讨来同讨由于讨垂直方向讨移讨适讨讨程的;,
影响适讨讨度增加讨效讨是刷深度的增加体冲河岸,,.
冲刷讨致泥沙讨入河道若河岸刷物的冲与尺寸大小河床,
讨材料相同其讨果是刷物作讨讨入凹岸的泥沙讨入冲,,
讨效讨讨道讨坡的小体弯减.
讨了定某一讨定河段的凹岸刷确冲建讨在各讨(5),
条几个弯与件下讨特定河段的天然河道段讨行讨讨分析,
以校正道弯参数从确而提高讨算准性A,.
参献考文:.
武讨水利讨力学院河流泥沙工程学水利讨力出版[1].M.
社,1983.
李广讨刘兆昌讨旭水讨源利用工程管理与清讨[2],,.M.
大出学版社,1998.
[3]VanBendegom.SomeConsiderationsonlhverMorphologyandRiver
一Improvement[J].1947,DeIngenieur59(4),P.B1B11.[4]Kla~ssen,G.J.OnFimeesofl'raJlsientProe~c,e8inRivers
[C].1988,Budapest,Hungary.IM.Intern.Conf.onFuvial
Hydraulics,Keynotelx~cture.浙江水利科技年第期?2004?19
拉森斯岩爆判据究研(Russenses)
讨金明'
浙江省水利河口研究院浙江杭州(1.,
朱讨源程讨'.
河南黄河河讨局河南讨州310020;2.,450045)
摘要岩爆判据是岩爆分析常用判据讨求出讨判据中讨向讨力先讨出了:Russenses.,
方程借助krisch,
于岩石讨力讨分析状讨岩体响在不同的水平和垂直讨力作用下讨生岩爆的影深度讨行,
研究讨果表明随着.,
水平造讨力讨垂直讨力的增加构岩爆影深度逐讨响减少垂直讨力讨岩爆影讨响着讨,,.
岩爆判据讨Russeness
行推广建立了用洞室埋深表示的来岩爆判据得到了讨生岩爆的讨界埋深公式讨公,,.
式反映出岩性讨岩爆的
影响讨讨了岩爆讨生件是高地讨力和条断岩石脆讨性的讨,.讨讨讨岩爆影深度响讨界埋深讨力讨状地讨力:;;;;
中讨分讨号文讨讨讨献文章讨号一:TV542:A:10o8—701X(2004)01O009.03
岩爆讨象是指在高地讨力地区挖洞室讨后由于洞室,
讨岩的讨力重分布和讨力集中在讨短讨向讨内岩讨生地,
突讨猛烈的脆性破坏形式国内学从外者分讨强度讨度.,,能量讨定断裂讨讨以及突讨理讨等方面讨岩爆机理,,,
讨行了分析形成了不同的理讨判据其中岩,"],Russenses爆判据是目前工程界常用的判据之一讨判据从强度角度.q讨岩爆讨行究研以洞壁切向讨力和岩石讨讨抗讨强度,ao
之比讨作讨参数依据大量岩爆工程讨讨回讨分析得R1.,,出讨判据的岩爆烈度分讨如下:
无岩爆弱岩爆Oo/1~?0.2();0,2<oo/?0.3();
国民?中岩爆强岩爆0,3</0,55();oo/>0.55().
方程讨出及岩爆影深度响1kriseh
一
般在讨生岩爆的地下工程区其讨岩讨于由三向讨,
力及讨成的地讨力讨作用之下且往往水平讨力P,qs,q大于垂直讨力讨讨讨化讨假定洞讨向讨力由P(1).,s
和的泊松效讨引起从将而讨讨讨化讨平面讨讨讨讨O0,.以讨形洞室讨例讨岩中的各向讨力可以用下式讨算,:收稿日期:2003-064)5
作者讨介讨金明一男助教讨士主要事从洞:(1972),,,,
室讨定及大讨安全讨讨究工作研.
:
一事等{(p+q)[I]+{(q—p)(1—4a2+)c0s2.讨=
手一吉等{(p+q)[1+](q—p)(1+)c.s2.
一等等1q)(+)sin2e
讨一譬.:(oT+):{(p+q)(q—p)os2.:.
式中讨直向讨力水平向讨力广洞讨向讨:p_-;q__,
力洞室半径与水平讨的讨角一向讨力径;a-_;0A;Or;
??-
一一十一一——十一十—+-??+++..+H_——
InvestigationOHcharacteristicsandScourdepthofflowinriverbendTANGH0ng—tao,WUWei
(HangzhouQianjiangNewCBDConstruction&ManagementCommittee,rtangzhOU310016,ZhejiangChina)
Abstract:Basedontheflowcharacteristicsinriverbend,thescourmechanismandscourdepthwerestudiedand
evaluated.Themethodsofcalculatingthebendscourdepthdevelopedbyforeignscholarswereintroduced.
Keywords:flowinfiverbend;scourdepth;helicalflow
范文五:丁坝局部冲刷深度的计算
=================================================================
第2卷第2期2004年6月
水利与建筑工程学报
JournalofWaterResourcesandArchitecturalEngineering
Vol.2No.2Jun. 2004
丁坝局部冲刷深度的计算
黄志才1 吴国雄1 程尊兰2
(1.重庆交通学院道路工程系 重庆400074;2.中国科学院~水利部成都山地灾害与环境研究所 四川成都610041)
摘
要:局部冲刷深度是丁坝工程设计中的一个关键参数 本文在对丁坝局部冲刷的过程和影响因素
分析的基础上 根据国内外公开发表的试验资料 采用量纲分析和多元线性回归的方法 建立了清水冲刷条件下丁坝的局部冲刷深度的计算公式 并分析了丁坝与水流夹角~丁坝边坡和非均匀沙对局部冲深的影响系数 得出的公式可供在确定丁坝基础埋深时参考 关键词:丁坝;局部冲刷;冲刷深度中图分类号:TV863
文献标识码:A
文章编号:1672*1144(2004)02*0013*03
FormulaofLocalScourDeptharoundSpurDikes
112
HUANGZhi-cai WUGuo-xiong CHENGZun-lan
(1.HzghZCyEngznee7zngDePC7t?ent Chonggzng zCotongUnzZe7szty Chonggzng400074 ChznC;2.Chengc/1nstzt/teof
o/ntCznHC C7csCncEnZz7on?ent ChzneseA6Cce?yofs6zen6es Chengc/ sz6h/Cn610041 ChznC)
Abstract:Thelocalscourdepthisakeyparameterinthedesignofspurdikes.Basedonexperimentdata adimensionalanalysisfortheestimationoflocalscourdepthispresented.ThescourdepthisrelatedtotheapproachfloWFroudenumber thespurdikelengthisrelatiVetotheapproachfloWdepth floWangle slopeofspurdikeandtheparticlesiZedistributionofthebedsediment.Thetestexperienceformulafores-timationofthelocalscourdepthisalsogiVen itcanbeemployedforengineersinthedeterminationofthespurdikefoundations.
Ke ords:spurdike;localscour;scourdepth
丁坝作为一种调治构造物已广泛应用于航道整治~河道护岸和沿河公路~铁路路基~桥台的防护工程 丁坝按其在平面上的布置形式可分为正挑~上挑~下挑三种形式;按其立面高度可分为不漫水和漫水两种形式
为了适应工程建设的需要 国内外进行了大量关于丁坝冲刷的理论和试验研究 如BoldacoV1956 MatVeeV1957 Garde1961 LiuH.K1961 1971 Gill1972 MelVille1992 [1~2]
;国内的黄科院~长科院~交通部公Roger2002
路科研所等单位也进行了这方面的研究 目前有关MukhamedoV
丁坝局部冲刷的原因 主要认为是由坝头附近的旋涡和下潜水流造成的 而对于丁坝工程设计中的一
个关键参数*坝头的局部最大冲刷深度 许多学者也都提出了各自的计算公式 这些方法可以分为三类:第一类是机理方法 把冲刷深度与坝头水流强度的增加联系起来 如Ahmad1953;第二类是量纲分析方法 将冲深和冲刷相关的一些无量纲参数联系起来 现有的研究大都是属于这种 如Garde1961 MelVille1992;第三类是基于分析的或半经验方法 建立在坝头行近水流和剪应力增加的泥沙输移关系之上 如Laursen1963 Gill1972等 目前我国<堤防工程设计规范>采用的是前苏联的马特维也夫(MatVeeV)公式 它未考虑行进水深的影响 在工程应用中存在一定的不足 笔者在前人的研究基础之上 通过对丁坝局部冲刷的影响因素分析 根据国
收稿日期:2003-12-29
基金项目:交通部西部交通建设科技项目(200131879257)
作者简介:黄志才(1980*) 男(汉族) 湖北襄樊人 硕士研究生 主要从事路基路面及防护工程研究
14
水利与建筑工程学报
第2卷
内外公开发表的试验资料,由量纲分析和多元线性回归的方法,建立了清水冲刷条件下丁坝的局部冲刷深度的计算公式,并对丁坝与水流夹角~丁坝边坡和非均匀沙对局部冲深的影响进行了分析O
坝,不考虑粘性,其局部最大冲刷深度可以表示为如下的无量纲关系式2
sD
(1)=kFlo()bKoKmKOg
hh
式中2hs为冲刷稳定深度(m),从平均床面高程计;h为坝头行近水深(m);LD为丁坝在水流垂直方向上的投影长度(m);Fl为行近水流的佛汝德数,Fl=V/(gh)O.5;V为坝头行近流速(m/s);K0为丁坝与水流的夹角对冲深的影响系数,o=9O 时为基数1;Km为坝头边坡对冲深的影响系数,为垂直墙即m=O时为基数1;KOg为河床泥沙不均匀性对冲深的影响系数,认为Ogg1.3时,为均匀沙,修正系数为基数1;k~a~b为待定系数~指数O2.1确定待定系数和指数
要将公式(1)付诸应用,首先必须确定待定系数和指数k~a~b,将式(1)两边取对数得2
lg(
sD
)=lgk+algFl+blg()+hh
1
丁坝的局部冲刷过程
由于丁坝的阻水作用,当上游水流行近丁坝时,
在坝前分为两部分2一部分水流直接绕过坝头,另一部分在坝前受阻力变为螺旋水流并绕过坝脚向下游扩散,形成对床面的冲刷O坝头局部冲刷坑的发展过程可分为三个阶段2初始阶段~发展阶段~稳定阶段O
在初始阶段,旋涡的尺寸和数量较少,但冲刷能力最强,随着冲刷坑范围扩大,旋涡尺寸也不断扩大O在发展阶段,冲坑深度继续增大,但增大速率变
缓,冲坑内泥沙运动大概分为两个区域,即推移区和滑落区,推移区的泥沙被带走,滑落区给予补充;随着冲坑水深增加,底部流速降低,冲刷能力减弱,冲坑的形状基本保持不变,冲刷逐渐稳定O在稳定阶段,垂向旋涡水流对冲坑的冲刷作用明显减弱,冲刷主要由脉动水流引起,发展极其缓慢,直至冲坑的深度和边坡趋于稳定,不再有明显的变化,称之为达到局部冲刷的平衡状态 3,13]O
lgKo+lgKm+lgKOg(2)
所引用的试验资料情况如表1所示 5~6]O由于丁坝挑角为9O ,坝头为垂直边坡,且为均匀沙,故K0=1,Km=1,KOg=1,即式(2)右边后3项等于O,对式(2)作二元线性回归分析,得出未知数k=14.96~a=1.743~b=O.488,代入式(1)得2
ds
=14.96Fl1.743()O.488KoKmKOg(3)hh
用于回归分析的数据共39组,试验实测值与计算值得相关图如图1O
2
丁坝局部冲刷深度的计算
丁坝的局部冲刷是水流~泥沙~丁坝相互作用的
结果,影响局部最大冲刷深度的因素很多,根据物理成因分析,主要有以下几个方面2
(1)水流条件2坝前行近水深h,行近流速U;(2)床沙条件2泥沙的粒径<5o,粒径的几何均方差og=(c84.1 15.9)o.5,对于粘性土河床,还与粘性土的类型~含量~粘土特性和粘土的压缩及固结状态有关="">5o,粒径的几何均方差og=(c84.1>
根据量纲分析原理,取主要因素,对不漫水丁
表1泥沙特征
研究者
<5o>5o>
Liuetal(1961)Rajaratnam(1963)Dongel(1994)Siow~YongLim(1994)
蒋焕章(2OOO)
O.56O.641.4OO.9OO.94O.84
Og1.171.171.3O1.3O1.251.3O
FlO.15~O.29
O.21O.17~O.31O.17~O.3OO.15~O.27O.18~O.24
图1试验实测局部冲刷比值hs/h与计算值相关图
试验数据分析的条件和参数
参数范围LD/h2.OO~2.172.5O~3.75O.99~1.43O.25~1.15O.33~1.OOO.42~1.53
hs/h1.32~2.941.93~2.3OO.54~1.71O.51~1.83O.24~1.67O.31~1.84
冲刷时间
/h93~14138~155166~6OO15O~18572~193
7
试验组数2269119
第2期黄志才等:丁坝局部冲刷深度的计算
15
2.2
丁坝与水流的夹角对冲深的影响
丁坝与水流的不同夹角9会对水流结构产生不
足这一条件9因此这一界限条件意义不大G蒋焕章[11]在对桥墩局部冲刷自然观测料(d5O=O.17~7Omm)的单因素分析中9得到了冲深随d5O增大而减小的规律G应该说粒径对冲深的影响是存在的9其影响规律还有待进一步研究9在这里先假定其为常数9即无影响G
由于天然河流中的泥沙都为不均匀沙9因此考虑泥沙的不均匀性对丁坝局部冲深的影响尤为必要G泥沙的不均匀性9我们用几何均方差Og来描述G关于非均匀沙的标准9现在尚未取得统一9有学者提同的影响9进而影响到冲刷深度G对于这一影响9用的冲深h 和正挑丁坝的影响系数K 9即不同挑角
冲深h 9O的比值来表示G对于漫水丁坝9工程中以上挑为好9因为水流漫过丁坝后9形成沿坝身方向指向河岸的平轴螺旋流9将泥沙带向河岸一侧9有利于坝后的淤积;而对于不漫水丁坝9一般以下挑为好9此时水流较平顺9环流引起的冲刷较弱9而上挑丁坝会造成坝头水流紊乱9局部冲刷强烈G我们根据重庆交通学院赵世强[7]的16组不漫水丁坝资料9得到了
K 随挑角
变化的数据点群关系9如图2所示G经回归分析后9得到以下关系式:
K =(
O.246
9O
)(4)
图2
丁坝挑角对冲深的影响
2.3
丁坝边坡对冲深的影响
国内外现有的研究表明9丁坝坝头边坡的增大
可以有效的降低冲坑深度和冲坑范围9因此应考虑边坡的影响系数KmG高冬光[8]根据西安公路交通大学的试验资料及1953~1991年间国内外8家试验资料9经过回归分析得到式(5)9该式所依据的试验资料较多9作者推荐用其来表示坝头边坡对冲深的影响GKm=e-O.O7m
(5)
2.4
泥沙的粒径和不均匀性对冲深的影响
关于泥沙粒径对冲刷深度的影响9国内外的研究者进行了一系列研究9Laursen[9](1963)用中值粒径d5O=O.46~2.2mm的床沙对桥墩局部冲刷进行了动床试验9结果表明泥沙粒径对冲刷深度无明显影响;Ettema(198O)和Chiew(1984)指出:对桥墩9泥沙粒径小于1/5O桥墩宽度时9泥沙粒径大小对冲刷深度无影响9Meville[1O]将这一见解用于桥台(丁坝)局部冲刷计算中9即d5Og1/5OLD时9粒径对冲深无影响9但实际上试验模型和工程中的丁坝均满
出粒径的几何均方差Og>1.O时9几乎所有的沙均为非均匀沙9即使试验用沙也很难取得均匀沙的级配9目前采用较多的条件是Og>1.39笔者也采用这一标准G
关于泥沙不均匀性对冲刷的影响9国内外现有的冲刷计算公式中考虑的很少9文中用影响系数KOg来表示9Og=1.3时9KOg=1GForehlich[12]提出的桥台清水冲刷公式中有Og-1.87这一项9作为对非均匀沙的考虑9但他的结论仅用了6个非均匀沙的数据GRaudkivi[13]在桥墩的清水冲刷试验中发现9不均匀性对冲刷深度有明显影响9在水流条件和d5O不变的条件下9Og越大9冲刷深度越大9通过4组不同的d5O(O.559O.8591.9O94.1Omm)9均得到这一趋势G李诚[14]根据Raudkivi的资料进行分析9得出了Og的影响关系9并将其用于桥台的冲刷计算中9而将桥墩的资料用于桥台是否合适9还需进一步考虑G
本文根据搜集的非均匀沙的冲刷试验资料:重庆交通学院的赵世强[5]19组(d5O=O.21mm9Og=1.4398组;d5O=1.35mm9Og=1.61911组)9西安公路交通大学的张义青[15]8组(d5O=O.6Omm9Og=1.9O)进行了分析9如图3所示G图中纵坐标为试验实测值h /h9横坐标为在Ogg1.3的假定下按公式(1)计算的h /hGKOg的定义为其它条件保持不变时9一定Og值(>1.3)的冲刷深与Ogg1.3的冲刷深的比值9由于缺少这些试验情况下Ogg1.3的均匀沙的冲刷试验资料9在这里近似假定按公式(1)计算的冲刷值即为同样工况下Ogg1.3的均匀沙的冲刷值9则图3中直线的斜率K就等于KOg9即K=KOgG从图中可以看出9Og越大9KOg越小9即冲刷深度越小9这个结果与目前对于河床泥沙冲刷时会形成粗化保护层(armouringlayer)9减缓冲刷的程度9并随着不均匀性增大这种作用越明显的认识[5916]相吻合G
(下转第23页)
第2期裴向军等 土石坝稳定渗流量的数值模拟及预测
23
于4个即可建模 对数据选用的方式有 全数据 部分数据 新信息 新陈代谢信息 因而深度挖掘外在信息量对模拟预测更有积极意义 参考文献
[l]
李珍照.大坝安全监测[M].北京 中国电力出版社~
[2][3][4]
l997~4l.
吴媚玲.水工建筑物[M].北京 清华大学出版社~l99l~228
刘思峰~等.灰色系统理论及应用[M].北京 科学出版社~l999~lO5-lO8.
星花水库除险加固整治工程初设报告[R].2OOl~53.
(上接第l5页D
bridgeabutements[J].InternationalJournalofSedi-图3
Og对冲刷深度的影响
根据Og=l.3O~l.43~l.6l~l.9O时~对应KOg
分别为l.OO~O.8l~O.78~O.75进行拟和~得出非均匀沙对冲深的影响系数表达式
KOg=e-O.59Og(6D
将式(4D(5D(6D代入式(3D得到不漫水丁坝的局部冲刷深度计算公式如下
s=l4.96Frl.743(dDO.488(DO.246e-O.O7me-O.59Oghh9O
(7D
3
结语
本文以量纲理论为基础~通过对国内外试验资料的分析~建立了不漫水丁坝清水冲刷的局部最大冲刷深度的计算公式(7D~考虑了水深 流速 坝长 丁坝与水流夹角 坝头边坡 泥沙不均匀性等对冲深有影响的因素 其中~对于泥沙的非均匀性~传统方法很少考虑~一般是将均匀沙 非均匀沙的资料一起来分析~本文对其进行了定量的讨论 由于所用试验资料有限~文中的公式和有关参数还有待其它试验条件和现场实测资料的验证 参考文献
[l]姚乐人.江河防洪工程[M].武汉 武汉水利电力出版社~l999.
[2]
Er.ShriRamCHAURASIA.Localscouraround
mentResearch~2OO2~l7(lD.[3]
GijsJ.C.M.Hoffmans.LocalscourdoWnstreamofhydraulicstructures[J].JournalofHydraulicEngi-neering~l995~l2l(4D.[4]
Ansari~S.A.Influenceofcohesiononscouraroundbridgepiers[J].JournalofHydraulicResearch~2OO2~4O(6D.[5]
SioW-YongLim.
Eguilibriumclear-Waterscour
aroundanabutment[J].JournalofHydraulicEngi-neering~l994~l2O(3D.
[6]蒋焕章.川藏公路(西藏境内D水毁防治物理模型试验研究报告[R].2OOO.
[7]赵世强.丁坝的冲刷机理和局部冲刷计算[J].重庆交通学院学报~l989~(lD
[8]高冬光.公路与桥梁水毁防治[M].北京 人民交通出版社~2OO2.
[9]Laursen~E.M.Analysisofreliefbridgescour[J].JournalofHydraulicdivision~l963~89(3D.
[lO]Melville~B.W.Localscouratbridgeabutments[J].JournalofHydraulicEngineering~l992~ll8(4D.[ll]
蒋焕章.对桥墩局部冲刷影响因素的分析.桥渡冲刷学术讨论会论文集[C].北京 交通部科学研究院~l964~l5-27.
[l2]
TerryWSturm.Clear-Waterscouraroundabut-mentsinfloodplain[J].JournalofHydraulicEngi-neering~l994~l2O(8D.
[l3]
ArvedJ.Raudkivi~RobertEttema~Clea-Waterscouratcylindricalpiers[J].JournalofHydraulicEngi-neering~l983~lO9(3D.
[l4]李诚~李梦成~蒋焕章.桥台局部冲刷的计算方法[J].长沙铁道学院学报~2OOl~l9(lD.
[l5]
张义青~杜小婷.丁坝的平衡冲刷及冲刷计算[J].西安公路交通大学学报~l997~l7(4D.
[l6]
Melville~B.W.Pileandabutmentscour integratedapproach[J].JournalofHydraulicEngineering~l997~l23(2D.
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堤防工程设计规范>