范文一：电接点汽包水位计测量

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正

电接点包汽位水测量计误差与包水位汽护

　保　接电水位计（点或报警）以其器简单靠可、显直示、观护维量小特的，作点远为传表计联或保锁护信号发器广信地泛应用各在容种器的水测量上，尤位其汽包水在位量测保护和统中发挥着重要的系作用

近年来，由火于电组的机行运数参逐向步高超参数方向展发电，接汽包水点计在位高压、超临界亚13（.7Pa/M16.M7Pa锅炉上）应用的到了遇所前有的未难困

同时

随计算着技术机的展发基，于差压原的智能汽包理水位表由D或C软件补S偿的压差汽水位计应包用越越多，来汽包在位调节水统系中发了重挥的作要，同时在汽包水用位保系统中护也有大代电接点取水位之计

势

《国电力家司电公站炉锅汽包位水测量统配系置、安和使装若用规定干文》件第2.中条2定，超规压、高亚界锅临炉汽水包位调节的报警和保、应护别取自分个独3的差立压变送器进逻行判辑断的后信号并，该且信应进行号压力、温度正

修

虽如然此笔者，为认差压式与包水位计相汽比电接点汽包水，计(或位报警器 更)合在适位保护系水统中应用

1电 点汽接水包位的现状计其在汽及包水位保中护地的位

　　目

前火电

组机的传汽远包位计水中，200W及以M机组的锅炉下一般分别上备配了双色位水（汽计水包位T）V电、点汽接水位计和包压差汽式包位水，计接点电水位计用汽包于水位保、护报

差压水警位用计水于自位调节系动统300M；W及上机组以锅炉的上般仅一配备色双位水（汽包水计位VT）差、压式包汽位水，计差式汽压水位包同时计用于应位保水护报、警和动调节自系中

统

　考虑　安全性保留电，点接包水汽计位十是必分的

要所周知众，同一作工原的理位水，计在某特种因素定的响影，下致的误差方向一误差和值使会运行操作员人生产误断并造成判护保的误动作，此在《防因电力生产止大事重故十二项重点要求》五规中，定必配须备2以种工作原理上的包汽水位计当不能，保证2类型种水位计常运正时行须停必处理

炉

前目汽水包测量位仪有2种：表压差的和连通管式的

式

在连管通工原理的远传水作计中位有双色位计水汽包水位（T）V电接点和位计水2种，者前量的程一般不覆能盖量程全（一不大于般±02mm），0并且一只般置配1套

因此笔

认者为十有分必保留要电点接包水位计，当双色汽水计故障位时仍能保，证有种2理原远的传位水在正计常行

运

　　可从靠性稳定性、上考虑，汽在水位保护包系中统电接点水计与位压

差

水位相比计有着对的绝优

势析误差

来分源除安装，误差外电接点水，计仅存位密在度差误；差压而位计水较接电点位水还计有更多着误差的源，且并更不易控容和发现制如参，考柱的水温、度水位变器送静压效应的和温度效、应补公式偿差等等误

分析

差方误，向除装安误差，外电接点水计位的度密误差仅单是一负方的；向差而压位计水的多众误源有不差同的作和用方向，并且难定量很算

分计水位零点析稳定性，电接点汽包水位计零的稳定点性受只安装误影响差跟其它因素，无关；差压水计位零点是的由位水变器测得送的压差决的，而定水零的差位值并压是不定固的除受，汽压力影响外，还包多种受差误的源影响

同时不管电

点接包汽位水计行运零水位附在时误近差何，由于如是其于连基通管工原理作， 的锅当炉包汽际实水超位电接点过量筒测接管的连量测围范，时必会出然无现或满水水显示的并出发护信号保

　上综述，所汽若包水位护、报保警自和动节系调统共取一同水位号时，信机对组安全稳运定存在着行利的不响影；时同这也反违了火《力电发厂热自工化设计动术规定》技ND（J1G6-919）第861.4. 条，保护用的接点信号应自专取的用关量开仪表的规，定因此保留电点水位计不接仅有必要，而且差压水较位更计合适应用汽包在水位护保系统中

2电 接点包水汽计的误位差分及规析律

　电点接包汽位计实水上质是单的简通管式的连直接触式接水的测量系统位，作原理简单工测、量转换系稳统可靠是定最其出的突点特只，应用在是包等高汽温压高器容饱的水和的水测位量才上生一系列问题产

生问题的原产因，饱和是水从温高高压的发蒸器容中引到测出量后，不可避免地要损失筒热，饱和水变成量冷过后水度增加重显示，的位高度液然必降会低这，原种因引起测的量误差叫密度误做，它是差转由系换造统的成，再准的直确接面测量仪表也液法彻底消除这无种差

误

　测筒量介质温中的分布度分十复（杂受保因条件温环和境温度影响）的，量定算计整测个筒的液量是位不可的；能但可把以中其一小段水的柱度视为温均的匀，据下式根算汽计包力压绝为对力压0.M1a～P21Pa，水柱M度温下0～降0℃时3读的误数差，所计的误差值可以算表测征量液位筒的化规律变

根据计算结果可以绘

制图 1曲线，并发现下列可规律

　　　　　　h&δ3#;9 =(ρ W ρ-W)/′ (ρ′W -ρS)× 010%

式中　 δ′--h测量筒中位水的值读误数差%；

　，　　　　　Sρ--和蒸汽饱密的度，gk/3m

；　　　

　　ρW 　-饱-和水密度，kg

的/m；3

　　ρ　′W--测量筒中过冷的水度密kg/，m3

(　)尽量提高1量筒测

介中质度温使，之近汽接中饱包和水的密度，是小减密度误的差一方唯

　法(2　)测筒量中介温度对中高压质3(8.PaM9.8/MPa )锅上炉的接点汽包电水计读数位误的影响差明显小超于压高、亚临界锅炉基本可以，不用制控

　　3()超压高、临亚界锅炉测，筒量中介温度下质降幅度必控制在须~4℃2内以

图 1接点电汽水包计误位曲线差

3 减小

接点电汽包水位测量计差误施措

在中低压锅上，炉接电汽包点水位计误差的要取主于决量测的筒装误安差，度密差误一较般，控制小施措也对容相实易；现在但压高、亚临锅炉上界不则，然度误差占测量密差误的绝大分，部因必此严格须制控测筒中介量温质度下的降

可

肯定以说，只要控制好地量筒测的装安差误测或量中介质温度筒的降下就，基解本决电了点接汽水包计位误差问题

的

3

. 1防电止接测量筒点位零偏移

　由于接电点测筒量重较

而连

管的长度接般大于1一00m0m外，径一般小35于mm当，量测筒有没采用支或悬撑吊措时，运行一段施时后间点零会产生偏， 移时有达可40~0mm5（因自重为其或外它力成造连接管形变

）

采可如下措施用控安装制差误：

(1在电)点测量筒筒接体上用采可调整的撑支悬吊或措施

防止下沉

建

议采用调可悬整吊架

2)适(当大加连接管外，径量缩尽短连接长管度减少力（长度）臂连接管长度应，为50~0800m，外径m为应0~54 mm

0

(

)保证测3量筒够能随汽的包胀而自膨膨由胀，论冷无热态、，零点置均位不

变至少

季每度检查次测量1零筒点，当其零偏移超位2过m时m可，整调支或悬撑吊架的杆拉长度

3.2　提高筒内介质温

　　由于测度筒通量过接连与汽管包连，相方面可一通过汽侧饱蒸和凝汽的结和饱补充热水并形成自然循环量；一另面方位水动使波液位降升并带冷走，水侧饱水水和通也连过接管带而入量热因，此只采取的要施措得当即，可有使水能提高到接温饱和近温水

际工作实，中可红用外线测仪温量测同保温条件相下，的电点接测筒汽量、水侧侧部金属分度温的值差，来解测了量筒部介内质度温的下情降况并有针对性地采取，下如措：施

(　)适当缩短测量筒1接连路管度长，高提通管内介质温度连并减小流通，阻

力汽包

饱和水的内水位断不波，动通会过接连管使量筒内测水的位相应变；化连 接管水温变内化会，响到影测筒量内质介温度

缩

短量筒测接管路连长度不，可仅减热少量失损，同加时了热强导的效传

假设果常水正位动波范为围h，Δ量测

筒内径D，为接管连径为内，理论d，上接管连长度 <L; Δh2（/Dd）最好

为如1

台炉锅量测外筒为径89 m、m壁为厚1mm6连接，外

管径20为mm 壁厚为3、 m，正m常运行时水波动范围为位3± m0m连接管，理最论佳度长为244mLm (于由接管连管路需上加1个装或2个检供修的隔绝用门，长度不可太能小但，应可能仅缩)

短

　　2)( 接连管管径要测量筒与筒径匹相配才，在提高能量测温筒度面收方到最佳效果

受

装条安件制限，提需理高论佳最长，度就须提必D/d的值高，但/Dd值太 大会则使管径太小增，管路阻力加或使量测容积筒大，过位水变迟缓

《化止电防力生产重大故事二十项五点要重》求中定规，接管内径至连少小不于25mm若连，接管长至度少600mm为，最则佳果时测量效内筒应不小径于25mm0这，然是显应该的不

因

应此先尽可能首缩连接短管长：根据度正常位波动范围水定D/确d值，后综再合定确接连管测量与筒内

以笔径认为者测量筒体筒径内与接管连内径比之6~8为宜

以

　　(

3) 测量使连接管上筒臂汽（侧向上倾）斜（与水平方向呈正角）夹，保留适的当保温不路面积管向，上倾会使连斜管中凝接的饱结水不和流汽包向而向测量筒流加热测，筒内量的，水偿补失的热量损使；下（臂侧水）向下倾斜（水平方向呈与夹负）角，但增不加介循环能质，还力利有提高于测筒内水量的度温

有料资明表

连接

管倾斜的度坡1以：05宜，但为少至应不于小防止电《生力产重大事二十五故项重要求》点1中：00的规1定

　()4 量测正筒常位波水线动上以分部及其接连管上（汽侧）臂保温，可增加不结量；测量凝筒余其部及分连其管下接臂水侧）（温保良好减少；量损热，失 温层保外面表度温应于50小

℃

验试表明，额定运压力为18行PM的a锅电接炉点包汽位水，采计上述措施后取水可位高5提m0m左，右采用上第述2、 3措节后可施量程使1m 电接的点汽水位计包密的度差误于20小mm但是所，的上述措有施都是被动的控，测制量内水温下降筒于小0℃1还可是的行，因此在定额行运力小于12压Ma的锅P上炉会得良好取的果；但在额效运定压行大于力8M1a 的P炉锅，上控测制筒内水量温降小下3℃于度是很难的，大采用和饱汽蒸为热源作补测量偿部筒分的量热损，可使失接电测点筒筒内量水接近温包汽内饱水和度

温

　4束结语

在低中压锅炉上，接点汽电包水计位误差的要主取决于量筒测的装安误；但在高差、压亚界临锅炉上，还必严格控须测制筒量中质温介度的降下，否会则导致大较的度密误差

如

果合考综电虑接汽点包位计水国内在外压、高

亚

临界锅炉上的进措施改将密，误差度控在制0m2m以还内有可能是的

并且论从误无差来源的种类方向和看上，水位从计的工原作理和靠、性定稳性上看电接，汽点水

包计较差位压水位计适合更于汽包用位水保系护中

统

范文二：电接点汽包水位计测量

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家

电点接包汽位计水量测误差与汽包水保护

　位电　点水位计接或报（器）以警简单可其靠显示、直、维护观量小的点，特作远为表计传或联锁保护信发信器号泛广应地用在种容器各的位测水量上尤，在汽其包位测量水保和系护中发统挥着要的重作用

近

年，来由火于电机的组运行数参逐步向超参高方数向发，展接电点汽包水位在超高计、压亚界临（317.MaP/1.76Pa）锅M炉上应的遇用到前所了有的未困

同难时着计算机随技术发展的基，于压原理的智能差包汽水表位由或CS软件D补偿的差压汽包水计应位用来越多越在汽包水位，调节统中发系了重挥的要用作同，时汽包在水位护保系统中大有取代电也点接水计之势

位

国家电《公力司站电炉汽锅水包位测系量统置、配装安使和用若干规》文定件中第2.2规条定超高，压、临亚界炉锅汽包位的调节水报、和警保护分别应取3自个立独的压差变器进送逻行辑断后判信号的，且并信该号应行压进、温力修正度

虽如然此，笔认者为与压式汽包差位计相水，电接比汽点水包位(或报计器) 更警合在适位保护系统水中应用

1 接点汽电水位计的包状及其现在包汽水保位中护地的位

目　

前火

机组的电传汽包远位计水中，00M2及W下机以的锅炉上一组分别配备般双色了位计（水汽包位TV水）、接点汽包电位计水和压式差汽包位水计电接点，水位计用于包水汽位护保报警、

差压

位计用水水位自于动调系统节3；0M0W以上机组及锅炉上一的仅配般备双色位水（汽计包位水VT、）差压汽包水位计式，差式压包汽位计水同时应于用位保水护、警和自报动节调统中

系　　

考安虑全性，保留接电点包汽位计水是分必十的

要

所众周知同，一工原作理的位计水，某在特种因素的定响影，下一致误的差方向误和差值会运行使操作员产生人判误并断成造保的护误动作，因此在防《电止力生重大事产故二五项十重要点》中规定，必须配备2求以种上工作原的理汽水位包，当不能计证2种类保型水计位常运行时正须必停处炉理

目前汽水位包测量仪表2有：差压式的和连种管式通的

在

连管工作通理的原远传水计中有位色水双位（汽计水包TV位和电）接点水计位2，前者种的量一般不程能盖覆量全（一程般不于大±200mm）并且，般只一置1套配

因此

者认笔十为分必要有保留接点汽电包水计位，当色双水位故计时，障能保证仍2有原理的远种传水计在正位运常

行　从可　性、稳靠性定考上虑，汽在包水位护保系统中接点电位水与差计水位计压比相着有对的绝优

势

析分差

误

来源除，安误差外，电装接水点计仅位存密度在差误；而压水差计较电位接水位点计还着有多更误的差源并，更不容且控易制发和，如现考水参的柱度、水位变温器的静送压效应和度效温应补偿、式公误差等

等

分析误差方向，除装安差误外电，点水接位的密度误计差是单仅的负方一向而差；压位水的众计误差源多有不同的作用和向，方且并难定很计算量

分水位零点稳定性，电接点汽包析水位的计点零定稳只性受装安差误影响跟，它因素其无关；压差位计的水点零是由水变送位器得测的压差定的决而，水位的差压值并零是不定固的，除汽包受压力影响外还受，种多差误的影源

响时同不电接点汽管包位计运行水零在水附位近时差如误何由于，其是基于通管连作原工的， 当理炉汽包锅实水位际过电超点接量筒连测接管的量范围时测必，会然出现无或满水水显的并示发保出护号信

　　综上

所，述汽包若位保护、报警水和自动节调统共系同取一水位信号时对机，安全组稳定运行在存不着利影响的同时；也这反了《火力发违厂电工热自动化设计术技规》定N（GDJ6-1199）第68..4 1，保护条用接的信号应取点专用的自开关量仪的规定表，此保因电接留水位计点仅有不必，要而且差压水较计位更合应用在汽适水位包护保统系

中 2电点接汽水包计的误差分析及规位

律　　接电汽点包水计位质上实简是的连单管式通直接的触接的式水测位量统，工作原系简理单测、转量换系统定稳可是靠最突出其特点，只是应的在汽包用高温高等压器的饱容和水的位水量上测产才一系列生问

题

产问生的题原是因饱，和水高从高压的蒸发温器中引出容测量到筒，不后避可免地要失热量损饱，水变成过冷和水后重增加度显，的示位高度液必会然低降这，原因引种的测量起差误做密度叫差，误它由是换系转造统的，再成确的直接准面测液仪表也无量法底消彻除种这误差

　　测筒量中介质温度的布十分分复（因受杂保条件温环境和温的影响）度，定量计算个整量筒的测位液不是能可；但可的把其以中小一水柱的温度段视均为匀的，根据式计下算包汽力为压对压绝力0.M1Pa2～M1a，P柱水度下温降～00℃3的时数读误，差所算计的差误值可以表测征筒液量位变的规化

根律据算结果可计绘以制1图曲 ，线可发现下列并规律

　　　　δh'= (ρW　 ρW-′/() ρ′- WS) ρ100×%

式　中 hδ′-测量筒-中位值的水数读误差%；，

　　　　　ρS--和蒸汽的饱度密k，g/3；

　　　m　　ρ　W -饱和-水密的度kg/，3m

；　　　　　ρW　-′测量筒-过冷水中的密度，k/m3

g

　(1　)尽量提高测量筒

中介质温度使，接之近包汽饱和中的水密度是减，小度密差的唯一误法方

(　2测量筒)介质温中对度高中(压.8MP3/a.8MP9a 锅炉)上电接的点汽包水计位读数差误的响影明显小超于高压亚、界临炉锅，基可本不以用制控

　　(

)超3压、高临界锅亚炉，量筒测介质中温度下降幅度须必制控2在~4℃内以

图 电接1汽包点位水误计差线

曲3

减小接点电包水汽计测位误差措施

量

低中在锅压炉上，接点汽包电水位的误差主计取要决测于筒的安装量误差密，度差误般较一小控，措施也制对相容实易现但在高压、亚；界锅炉临上不则然密，误差占度量误差的测绝大部分，此因必严格控须测量筒中介质制温度的下降

以肯可地定说只，要控制好测筒量的装误差安测或量中介筒质度温的降，下就基本解了决接点电汽包水位计误差问的题

3.

防1电止接测量筒零点偏移位

　于由电接点测筒较重

量连而管的长接度一大于般1000mm，径外般小一3于m5m，测量当筒没有用支采撑悬或措施时吊，行一段时间运零后点产会偏生移 有时可，40~5达m0（因为m重或自它其力造成外连管接形）

变

可采如下措施控制用装误差：

安1(在电)接测点筒筒体上量采用调可的整撑支悬吊措施

或

止防沉

下

建议采用可调整悬吊

架

2)(适当加连大管接外径，尽缩量短连管长接度（减少力长臂）度连，管长接度为应500~080m，外径应m为04~0 5m

m

3()证保量测能够筒汽随的膨包胀而自膨由，无论胀冷、态，热点零位置不变

均

至少每季检度1次测查量筒零，点当其零偏位移超2m过m时，调可支撑整悬或架吊的杆长拉

3度2.提高筒内介　质度温

　由　于量筒测过连接管通汽与相包连一方，可面过通汽侧饱蒸和凝汽结饱和的水补充热并量成自然循环；形一另方面位水动波使位升降并液走带冷，水水侧和饱水也通连过管而接入带热，量此因只采要取措施的得，即当有能使水可提高温接到近饱和温

实际水工中作，用可外红线温仪测测相量保温同件条的，电下接点量筒测侧汽、水部侧金属分温度的值，差来了测解量内筒部质温介的度下情降，况有并对针性采地取下如施：

措

　(　1适)缩短测量当筒连管接路长度，提高通管连介内质温，并减度小通流阻力

汽包内饱

水和的水不位断动，波通过连接会管使测筒量内水的相应位变； 化接管内水连变温，化影响会测量筒到内介质度温

短缩测量连接筒管路长，度不仅减少热量损失可同时加强了热，传导效果的

假正设常水位波范围动为hΔ测，量筒径内D，连为管接径为内d理，论，上接连长度L管 <2>

如1台炉锅测筒量外径为9 m8m、厚壁为61m，m连管接

外

径为0 2mm壁厚为3 、m，m常运正行时位波动水范为围±0 3mm，连管接理最论佳长度为24Lm4 (由于连m管接路管上需加装个或1个2供检修的用绝隔门，度不长能太可小但，应可能仅短缩

)

　　2) (接连管管要径测与筒筒量径相配匹，才能在高测提筒温度量方收到最面效果

受佳装条件限制，需安提理论高最长佳度，必须就提高Dd/值，的D但/d值 太则会使大管太径小增加，管路阻力使或量筒测容过积大，水位化变迟

缓

防止电《生产力大重事二故十项重五点要求中》规定，接管内连径少不小至于25mm，若接管长连度至少6为0m0，则最m佳果时测量效内筒应不径于小250m，m显然这不是该应

的因此应首

尽可先能缩短接连长度管根据正：常位波水动范确定D/围d值后，综再确合定连接管与量筒内径

测以

笔认为者测筒量体筒径与连接管内径之比内6以~8宜为

　　(3) 使量测筒接管连臂（上汽）向侧倾斜上（水平与方向正呈角），保留适夹的当保不温路管积，面上向斜会倾连接管中使结凝饱的水不和向汽包流而向测量流筒加，热测筒内的量，补水偿损的失热量使；下（臂侧水向）下倾（与水平方向斜呈负夹），不角但加介增质环能力循还有利，提高测量筒于水的温内

度有

资表明料

连接

的倾管坡度以1：5斜为0，宜但少至不应小于防《止力电生产大重故二十五事重点要项》中1：1求00的定规

(4)　测 筒量常水正波位动以线上部及分连其管接臂上汽（侧）不保温，增可凝结加；量量测其余部分筒及连其管接臂下（侧）水保温好良减少热量损；，失保 温外层面温表度应于小50℃

验表试明，定运额压行为力8MP1的锅炉电a接点汽水包计位采，上述取措后施位水提高5可mm0右，左采上述第2用、 节3施措可使后程1 量 m电的接点汽水包计的位密度误差小于2mm0但，所是有的述上施都是措动的被控，测量筒制内水温下降小1于0还是℃行可，的因在额定此运压行力于1小2PM的锅a上炉取得会良的好果效但；额在运定压行力于大81MaP的锅 炉上，制控量筒测内水下降小温于℃3难是度大的，很用饱采和汽蒸作热源为补测量偿筒分部的热量损，失使电可点接量筒筒测水温内接近汽包饱内水温和

度

　4束结

语　　

在中低压炉锅，上电接汽包水点位计的差误主要取于测量筒决的装安误；差但高在压亚、界临锅炉，上必还须格严制测量筒控中介温度的质降，下否会则导较大致密度误差

的如

综合考果虑电点汽包接水计在位内外国高、压亚临锅炉上界的进改施，将密度措误差控在20制mm以内是还有能的可

并无且从论差来误的源类和种向方上，从看水计位的工原理作和靠、性稳性上看，定电点汽包水

接位计较压水差位更适合用计于包汽水位护保统系

中

范文三：电接点水位计

电接点水位计

电接点水位计的工作原理：

电接点水位计是根据汽和水的电导率不同测量水位的。高压锅炉的锅水电导率一般要比饱和蒸汽的电导率大数万到数十万倍，电接点水位计是由水位测量容器、电极、电极芯、水位显示灯以及电源组成。电极装在水位容器上组成电极水位发送器。电极芯与水位测量容器外壳之间绝缘。由于水的电导率大，电阻较小，当接点被水淹没时，电极芯与容器外壳之间短路，则对应的水位显示灯亮，反映出汽包内的水位。而处于蒸汽中的电极由于蒸汽的电导率小，电阻大，所以电路不通，即水位显

示灯不亮。因此，可用亮的显示灯多少来反映水位的高低。

电接点水位计

产品型号：UDZ系列

一、概述

UDZ系列电接点水位计，主要用于锅炉汽包、高低加热器、除氧器、蒸发器、直流锅炉 起动分离器、水箱等的水位测量。本装置由测量筒和二次仪表组成。采用数码显示和汽红水 绿双色发光二极管显示液位。

二、仪表的特点及技术参数

1.特点：

①具有闪光、声音报警功能。

②具有4-20mA信号输出，可接DCS系统，设有保护联锁输出功能。

③具有自供电功能，断电后可继续工作4小时。

④仪表上设有三个按钮，a报警消音、b排污按钮、c检测按钮。

2.技术参数

①电源电压：220V±10% 、50Hz

②工作环境温度：-10-45℃

③工作相对湿度：≤85%

④液体水阻范围：0-500KΩ

⑤继电器输出接点容量：220V、3A

⑥水位显示点数：5-19点（最多可达38点） 例如19点：0、±15、±30、±50、±75、±100、±150、±250、±300

⑦外形尺寸：800mm×160mm×300mm 安装尺寸： 15mm×76mm

⑧整机功率：≤5W

3.电极（电接点）采用超纯陶瓷制造。结构分两种：压入式和螺纹式

4.技术指标

工称压力：1.6、2.5、4.0、6.4、10、12、16、22MPa 绝缘性能：≥500MΩ

工作压力：≤21.56MPa 可测中心距：≤2200mm

工作温度：372℃

5.电极形号规格表

型号 规格 与测量筒安装形式

DJM1615-115 M16×1.5×115

外螺纹式

DJM1615-97 M16×1.5×97

DJM1615-87 M16×1.5×87

DJM1815-97 M18×1.5×97

DJM1815-87 M18×1.5×87

DJY2212-115 φ22×φ12×115

压入式

DJY2212-87 φ22×φ12×87

DJY2012-87 φ20×φ12×87

DJY1712-115 φ17×φ12×115

DJY1712-87 φ17×φ12×87

6.型号表示法

四、工作原理

电接点水位计根据水与汽电阻率不同而设计。测量筒的电极在水中对筒体的阻抗小。在

汽中对筒体的阻抗大。 随着水位的变化，电极在水中的数量产生变化。转换成电阻值的变化。传送到二次仪表，从而实现水位的显示、 报警、保护联锁等功能

范文四：电接点水位计

电接点水位计

[1]

电接点水位计 -德川科技

电接点水位计的组成:电接点液位计包括 — 测量筒、电极、电极连接电缆、电 极控制器。 测量筒:Levelsate 的测量筒采用大口径厚壁碳钢挤压材料,符合 ASTMA105或者壁厚无缝钢管或者不锈钢管。无缝钢管的设计制造符合 ASMEB31.1对动力管道的要求。测量筒可以促进饱和蒸汽和蒸汽的冷凝,同时使温度损失降低到 最低限度。 冷水在测量筒内的循环可以连续冲洗容器和电极, 可以避免沉淀物的集聚。 测量筒最高温度可以达到 600℃ 30Mpa。

电接点水位计测量筒

电极:电极是检测水 /汽的探头,是整个电接点液位计系统的核心。电极采用特种不 锈钢制造,绝缘体使用高纯度陶瓷,陶瓷和金属本体之间的压力密封通过真空焊接工 艺保证。接点使用特殊镀金工艺处理,以避免摩损。所有电极都通过

电接点水位计电极

氨气泄露测试, 静压测试以及电压测试。 电极连接电缆:电极通过耐高温的 PTFE 绝缘镀镍电缆连接电极和电极控制器, 电缆长度为 4m 或者 10m , 最长提供 30m 电缆。 所有线芯都采用颜色编码以便于安装,所有电缆都在一端使用环形压接端子。

电极耐高温电缆

电极控制器:锅炉汽包侧面的测量筒上安装了 6-48个电极探头,每个电极都连接自己 的感应电路,测量结果显示在现场活远传显示器上。电极测量位置按照用户的要求布 置。电极控制器有以下几种型号可以选择:基本型:201 含 12个电极通道,其 中 4个电极有控制逻辑连锁, 输 连锁功能, 双路电源, 输出 DPDT 信号和 4-20mA 模拟信号,同时具有系统 自检故障报警

电接点水位计

范文五：余热锅炉汽包电接点水位计泄漏原因分析

余热锅炉汽包电接点水位计泄漏原因分析

张浩良

() 望亭发电厂 ,江苏 苏州 215155

摘 要 :根据 S109 FA 燃气 - 蒸汽联合循环机组余热锅炉汽包电接点水位计的使用经验 ,介绍了电接点水位计的结构 、 材料 、环境以及工作特点 ,对汽包电接点水位计多次发生泄漏的情况进行了分析 ,为减少电接点水位计的泄漏 ,提高测量 可靠性 ,提出了可行的解决方法和途径 。

关键词 :余热锅炉汽包 ;电接点水位计 ;电极 ;泄漏 ;原因分析 ;解决方法

+ ( ) 中图分类号 : TK 223. 5 21 文献标志码 : B 文章编号 : 1674 - 1951 201001 - 0039 - 02

S109 FA 级燃气 - 蒸汽联合循环机组余热锅炉 ,以下 4种情况很容易引起电接点水位计的 与进水

泄漏 :采用三压 、再热 、卧式 、无补燃 、自然循环余热锅炉 ,

)1 燃气轮机启 、停频繁 , 使 得余 热 锅炉 汽包 压 有高压 、中压 、低压 3个汽包 。汽包水位测量分别采

力 、温度也频繁变化 ,对电极造成冲击 ,容易造成电 用云母就地水位计 、单室平衡容器差压水位计和电

极损坏和密封件泄漏 。接点水位计 。而电接点水位计目前普遍选用的是国

)2 现场电接点水位测量筒体没有进行保温 ,又 产电接点水位计 ,水位计采用了普通压入式电极 。 没有安装汽包小室进行防风 。因此 ,受环境温度变

化的影响大 ,特别是在冬季环境温度比较低时 ,电极 1 电接点水位计电极泄漏的原因 内外较大的温差使得筒体与电极间的膨胀不均匀 ,

经过几年来对余热锅炉汽包电接点水位计的维 造成绝缘子与瓷封件相接处产生应力而开裂 ,导致

泄漏 。 护和跟踪 ,结合相关理论进行了分析 ,总结了造成电

)3 炉水水质变化 ,具有一定腐蚀的炉水长期浸 接点水位计电极泄漏的 3个原因 。 泡会把电极腐蚀 ,最后造成泄漏 。由于燃气轮机经 ( )1 电极本身特性产生的泄漏 。从电极本身分 常启 、停 ,余热锅炉经常放水 、上水 ,而锅炉刚上水的 析 ,国产电极与进口电极相比其质量有明显的差别 , 水质较差 ,积聚在电接点测量筒体中随机组的启动 对使用环境也有不同的要求 。国产电极由于结构 、 逐渐加热分解 ,对电极造成慢性腐蚀损伤 。 材料等限制 ,存在以下 3个缺点 : )4 电接点筒体最低水位点的电极安装 位置 不

) 1 氧 化 铝 瓷 管 中 间 是 空 心 的 , 其 壁 厚 为 2. 5合理 ,造成冬季余热锅炉最低水位电极频繁损坏的 mm ,为了在加工时与瓷封件的封接方便 ,氧化铝管 重要原因 。余热锅炉汽包电接点水位计最低水位点比较长 ,通常有 25 mm ,同时氧化铝管是比较脆的材 的电极安装在水侧取样管略上的位置 ,而水侧取样 料 ,所以 ,它长时间承受汽包工作压力的强度还是比 (管从汽包到电接点筒体是略微向下倾斜 安装式样 较差的 ,其使用寿命为 1,2 年 。 ) 如图 1 所示 , 造成了在机组停用锅炉放水后该电

) 2 电极芯是直接用瓷接头与外部接线相连的 ,极的位置存在积水 。在冬季室外温度到零下后就会 芯杆的绝缘套是由分段的瓷套管组成 ,电极芯无法 产生冰冻 ,电极被冰裂 。

获得很好的固定 ,瓷接头又有一定的重量 ,长期振动 ( )3 其他原因造成的泄漏 。如更换电极后投用 会造成电极最前端的瓷封件疲劳开裂而泄漏 。 时预热不够或更换部分电极后在预热时对其他未更

)3 由于氧化铝和瓷封件的连接是用 银 铜合 金 换的电极造成冲击 ,也是产生新换电极和旧电极泄 或纯铜完成的 ,铜是不耐高温的 ,长期在饱和蒸汽温 漏的原因之一 。

度的环境下会产 生 变形 , 这 样 , 也会 在接 口 处出 现

泄漏 。

( )2 电接点水位计的现场安装及使用环境不符 2 减少泄漏的方法和途径 合要求 。地处亚热带地区的余热锅炉炉顶采用敞篷

通过对以上原因的分析 ,查阅相关技术资料 ,经 结构 ,同时燃气轮机启 、停频繁 ,锅炉经常需要放水 过现场不断摸索 ,在不对现有设备进行改造的情况

下 ,若减少泄漏可采取如下 3方面措施 : 收稿日期 : 2009 - 06 - 14

华 电 技 术 ?40 ? 第 32卷

下水的密度不同 ,最终引起电接点水位计测量筒体

中的水位比汽包中的实际水位低且偏差会随外部各

种散热条件的不同而不同 ,从而影响汽包电接点水

位计的正确测量 。因此 ,无论是减少测量误差 ,还是

减少电极与筒体之间的热应力 ,均须对测量筒体进

行完好的保温 。

)3 现场使用中出现电极安装位置不合理 ,造成

冬季余热锅炉最低水位电极频繁损坏 ,导致泄漏是

余热锅炉所特有 的 现象 。因为 燃汽 轮 机存 在频 繁 图 1 电接点水位计现场安装示意图

启 、停的情况 ,在冬季停机后 ,采用整个余热锅炉系 ( )1 针对电极本身的特性 ,采取定期更换测量

统放水防冻 ,但实际上一些热工测量仪表管路及辅 电极的方法 。每 1,2 年 ,所有汽包电接点水位计的

助管路由于安装及其他原因 ,往往存在水没放干净 测量电极要全部更换一次 。一方面 ,电极使用 2 年 的死角 ,而汽包电接点水位计的测量筒体也属于这 之后已基本达到电极本身的使用年限 ;另一方面 ,通 个情况 ,最低端电极位置在水侧测量管取样口水平 过全部更换电极可大大减少在机组运行中更换电极 线以下而经常积水 ,一旦室外温度低于零度就会产 的几率 ,从而避免新旧电极在电接点水位计重新投 生冰冻造成电极冰裂 。针对这个情况 ,采用将最低 用时预热不当造成不必要的泄漏 。 水位点的电极位置适当上移 ,避开积水位置 。经过 ( )2 针对电接点水位计现场使用情况 , 针对各 改造之后 ,不再出现最低水位点电极冰裂的情况 。 种泄漏的原因 ,在实际处理中 ,可采用以下 3种解决 ( )3 对于其他情况 , 应根据实际原因采用针对 方法 :性的办法进行解决 。若在机组运行中更换电极 ,电 )1 在现场使用中 ,出现电极本身及他原因泄漏 极更换后 ,要对电极进行充分的预热 ,开启汽水侧阀 原因和应采取定期更换测量电极的方式对电极的整 门要缓慢 ,从而达到减少对电极冲击之目的 。() 体使用寿命 包括泄漏情况与测量准确性 进行跟

3 结束语 踪并采用成批更换的办法 。 )2 对于现场使用中出现的泄漏原因 ,依据现场 国产电接点水位计虽然在使用中存在着很多不

足 ,但经过认真 、细心地维护 ,也不失为一种价廉 、可 的情况 ,查阅相关资料 ,确认是设备安装单位对汽包

靠的水位测量系统 ,它在中低压 、中低温容器水位测 电接点水位计的安装要求不了解而造成的泄漏 ,根 量中仍占有一席之地 。期待生产厂家能结合现场实 据国电发 [ 2000 ] 589 号文《防止电力生产重大事故 际改进设备 ,让国产电接点水位计朝着减少测量偏 的二十五项重点要求实施细则 》中防止锅炉汽包满 差 、减少泄漏次数 ,减少维护工作量方面不断迈进 。

和缺水事故中提出“汽包水位测量系统 , 应采取正 () 编辑 :王书平

确的保温 、伴热及防冻措施 ,以保证汽包水位测量系

统的正常运行及正确性 ”的要求 , 电接点水位计的

基本工作原理和玻璃水位计完全相同 ,同为联通管 作者简介 :

( ) 张浩良 1973 —,男 ,江苏苏州人 ,高级技工 ,从事燃机 式水计 。如果测量筒体不进行保温 ,会造成测量筒

热控设备检修与维护方面的工作 。 体中的平均水温较汽包中饱和水温度低 。不同温度

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第 1期 ?81 ? A b strac ts

weve r, be tte r p e rfo rm ance can no t be ach ieved w ith trad itiona l the rea son s of h igh temp e ra tu re co rro sion we re found, and the

re levan t p reven tion m ea su re s had been wo rked ou t. Then the con tro l m e thod s wh ich u se the no rm a l P ID ca scade con tro l. In

o rde r to imp rove the regu la tion qua lity of the P ID con tro lle r of h idden dange rs fo r safe op e ra tion of the bo ile r we re e lim ina ted. m a in steam temp e ra tu re, a new fuzzy se tting m e thod by u sing the Key word s: bo ile r; wa te r wa ll; th inn ing of p ip e of wa te r wa ll; fuzzy ru le s of m a in2steam temp e ra tu re system wa s de signed, and h igh temp e ra tu re co rro sion; com bu stion ad ju stm en t the re levan t struc tu re of the ha rdwa re and softwa re de sign ba sed

on MCS89C52 single2ch ip comp u te r we re in troduced in th is p a2 10 - 01 - 46 L on g itud ina l zero sequen ce vo lta ge p e r. The sim u la tion re su lts show tha t th is mode l can on2line pro tec t ion an d its m a lfun c t ion ana ly s is mod ify its con tro lle r p a ram e te rs to m a in ta in the p e rfo rm ance in2 ( X IE Y on g, M A J in g2j in g H uaneng Yuhuan Powe r P lan t, Yu2 dexe s of con tro l system app roxim a te ly inva riab le when wo rk ing )huan 317604, Ch ina

It ha s p rac ticab le sign ificance fo r enginee ring cond ition s change. A b stra c t: The fundam en ta l p rinc ip le and ac tua l se ttings of refe r2 app lica tion. ence of longitud ina l ze ro sequence vo ltage in te rtu rn p ro tec tion of

2 steam temp e ra tu re; con tro l system; singleKey word s: m a in gene ra to r we re in troduced. The rea son s of m a lfunc tion of ze ro ch ip comp u te r; fuzzy con tro l; la rge ine rtia sequence vo ltage p ro tec tion we re ana lyzed. A im ing a t va riou s

fie ld rea son s of m a lfunc tion of ze ro sequence vo ltage p ro tec tion,

the so lving m e thod s and p reven ta tive m ea su re s we re p ropo sed. 10 - 01 - 39 The rea son of lea ka ge of wa ter leve l

Key word s: gene ra to r in te rtu rn p ro tec tion; fundam en ta l p rinc ip le in d ica tor w ith e lec tr ica l con ta c ts in a steam drum and compo sition; se tting of refe rence; rea son of m a lfunc tion; p re2 of wa ste hea t bo iler ven tion m ea su re (ZHA NG Ha o2l ian g W angting Powe r P lan t, Suzhou 215155,

)Ch ina Rea son s of h igh tem pera ture corro2 10 - 01 - 49 A b stra c t:B a sed on the u sing exp e rience of wa te r leve l ind ica to r

s ion in power p lan t bo iler an d preven t ive m ea sure s w ith e lec trica l con tac ts in a steam d rum of wa ste hea t bo ile r of

( ZHO U X in 2gan g, M IAO C han g2x in Shandong E lec tric Powe r S109 FA ga s2steam com b ined cyc le un it, the struc tu re, the m a te2 )R e sea rch In stitu te, J inan 250002 , Ch ina ria l, the environm en t and wo rk ing cha rac te ristic s of the wa te r A b stra c t: B a sed on the m echan ism of h igh temp e ra tu re co rro2 leve l ind ica to r w ith e lec trica l con tac ts we re in troduced; and the sion, con side ring the bo ile r de sign p a ram e te rs, the coa l grade, frequen t leakage fau lts of the ind ica to r we re ana lyzed. In o rde r the op e ra tion and the ae rodynam ic cond ition s in fu rnace, the to reduce the leakage fau lt and ra ise the re liab ility of m ea su re2 The p re2 rea son s of h igh temp e ra tu re co rro sion we re ana lyzed. m en t, som e fea sib le so lving m e thod s we re p u t fo rwa rd. ven tive m ea su re s we re p u t fo rwa rd co rre spond ingly, p rovid ing Key word s: steam d rum of wa ste hea t bo ile r; wa te r leve l ind ica2 refe rence fo r so lving sim ila r p rob lem s. to r w ith e lec trica l con tac ts; e lec trica l po le; leakage; rea son a2 Key word s:m echan ism of h igh temp e ra tu re co rro sion; rea son a2 na lysis; so lving m e thod na lysis; p reven tive m ea su re s; powe r p lan t bo ile r 10 - 01 - 41 Frequen cy con ver s ion reform a t ion of

An t i2a bra s ion m ea sure s of pre ssure 10 - 01 - 51 con den sa te pum p an d a pp l ica t ion in 600MW un it

e lem en ts of c ircu la t in g f lu id ized bed bo iler ( Y A NG J ian 2p in g, ZHAO Zuo2q i H uad ian B ao tou Powe r ( ZHAO L in g2jun Shanxi A n ta i Group Co rpo ra tion L im ited, J iex2 )Gene ra tion Co rpo ra tion L im ited, B ao tou 014013 , Ch ina )iu 032000, Ch ina A b stra c t: The p rob lem s existed in conden sa te system of 2 ×600A b stra c t:B a sed on the re sea rch of op e ra tion law of CFB bo ile r, MW coa l2fired un its of H uad ian B ao tou Powe r Gene ra tion Co rpo2 the influenc ing fac to rs on p re ssu re e lem en ts of CFB bo ile r we re ra tion L im ited we re ana lyzed. The p rob lem s, such a s p ip e vib ra2 summ a rized. B y u sing p roce ss con tro l m e thod, a im ing a t the tion of conden sa te system , we re so lved, and obviou s ene rgy2sav2 p roce sse s of de sign, in sta lla tion, op e ra tion and ove rhau l, the ef2 ing effec t wa s ob ta ined. The re su lt can be u sed a s refe rence fo r fec tive con tro l m ea su re s of an ti2ab ra sion we re p u t fo rwa rd. sim ila r un its in frequency conve rsion refo rm a tion. ( ) Key word s: c ircu la ting flu id ized bed CFB ; an ti2ab ra sion Key word s: conden sa te p ump s; frequency conve rsion; wa te r m ea su re; p roce ss con tro l leve l in deae ra to r

2stroke coup l in g A pp l ica t ion of id le10 - 01 - 54 Rea son of h igh tem pera ture corro2 10 - 01 - 43 an d o il pre ssure slow c lo sure dev ice in slop in g2sea t s ion of bo iler wa ter wa ll an d coun term ea sure s check va lve ( L IU Zha o2jun Shengli Powe r P lan t of Shengli Pe tro leum A d2 ( HU X ia o2fen g Guod ian J ingyuan Powe r Gene ra tion Co rpo ra tion )m in istra tion of Sinop ec, Dongying 257087, Ch ina )L im ited, B a iyin 730919, Ch ina # A b stra c t: In J u ly 2008 , du ring m ino r rep a irs of 1 bo ile r of A b stra c t: The p rob lem s of common su sp ended2sta rt check va lve Shengli Powe r P lan t, h igh temp e ra tu re co rro sion of bo ile r wa te r existing in wa te r system we re ana lyzed. The cha rac te ristic s of wa ll tube s in la rge size wa s found, and by in sp ec tion, to ta l 129 nove l m u lti2func tiona l id le2stroke coup ling slop ing2sea t check tube s had been de te rm ined m u st be rep laced due to tha t the va lve and its ac tion in d iffe ren t cond ition s we re summ a rized. th inn ing of tube wa ll wa s exceeded the lim it. A cco rd ing to ana ly2 Som e p rob lem s need ing a tten tion and sugge stion s of id le2stroke # sis of h igh temp e ra tu re co rro sion of 1 bo ile r wa te r wa ll tube s, coup ling check va lve and o il p re ssu re slow c lo su re device in de2

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