天堂蒜薹之歌
范文一：水稳压实度规范
篇一:大厚度水稳基层施工工艺及压实度检测方法
大厚度水稳基层施工工艺
柳秋月 王心智
黑龙江省龙建路桥第四工程有限公司第十六项目部
摘 要:规范规定超过 20cm 基层分层摊铺，分层摊铺易造成层间结合不好，同时不
能形成完整单独的板体，极易产生错位、断裂，造成路面损坏。传统的施工方法在层层之间浇筑水泥浆，但效果并不好。为了解决基层分层施工层间结合不好，水泥稳定基层的特点，黑龙江省龙建路桥第四公司结合多年施工经验，采用合理重型设备组合碾压，采用一次性摊铺成型施工方法，并制定有效的压实度检测方法，提高大厚度基层质量并且保证了工程质量。
关键词:一次性;四压法;剥离灌砂法;碾压;含水量
密山至兴凯湖高速公路工程的建设工程，因拆迁工作迟缓，路基标段施工延后，影响基层整体施工进度，为了保证按期完成施工任务，黑龙江省龙建路桥第四工程有限公司，根据新路互通匝道宽度渐变，引进大功率的并带伸缩系统的摊铺机，基层厚度为30cm，采用中大1600型摊铺机单机整
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幅全厚度进行摊铺、中大36t重型压路机组合碾压一次性摊铺成型施工工艺。在压实度的检测中，并采用剥离灌砂法进行现场压实度检测，控制碾压的施工方法。
一、材料控制与设备配备
1、 材料要求
1)级配碎石最大粒径宜控制在31.5mm以下
2)级配碎石颗粒组成和塑性指数应满足下表级配规定。同时级配曲线宜为圆滑曲线。
3)潮湿多雨地区塑性指数宜小于6，其他地区塑性指数宜小于9，对于无塑性的混合料，小于0.075mm的颗粒含量接近高限。
4)轧制碎石的材料可以是各类岩石(软质岩石除外)。
5)碎石针片状颗粒的总含量应不超过20%，高速公路和一级公路压碎值碎?26%，碎石中不应有黏土块、植物等。
6)水泥的采用宜用普通硅酸盐水泥，选用终凝时间较长的水泥(宜在6h以上)，采用标号p.o42.5水泥。
7)凡人或牲畜的饮用水均可用于施工，遇有可疑水源时应进行试验鉴定。 2、施工设备
表1 主要施工设备表
二、大厚度水稳基层一次成型施工工艺
1、施工准备
(1)下承层的准备
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检验、验收底基层的压实度、平整度、高程、平面尺寸等;清理表面的泥块和污染物;下承层表面应适当洒水润湿，以增强上下层的结合。
(2)试验工作
1)进行水泥稳定碎石基层的标准击实试验，确定最大干密度和最佳含水量。 2)现场测定混合料的天然含水量
2、路肩土施工
(1)根据施工设计的路肩土的宽度和基层填筑厚度进行包边填筑，铺筑时路肩内侧要加宽10cm。
(2)根据基层宽度在路肩内侧挂线切槽，保证线形顺畅，槽内浮土清净。在路肩上每隔20m左右两侧交错挖横向排水槽，以保证排水。
3、混合料的拌和、运输、摊铺
(1)水泥稳定碎石基层混合料采用WDB600型水稳拌合设备，拌和设备安装电子计量设备和粒料超大粒径过滤筛，并经质量技术监督所检定合格。
(2)采用大吨位的自卸汽车，以便节省倒车和摊铺的时间。运输车辆在每天开工前，要检验其完好情况，装料前应将车厢清洗干净。在运输过程中保证运输车辆箱体密
封完好，并根据天气、运距等情况，采用一定的覆盖措施，防止水分蒸发。运输车辆数量一定要满足拌和出料与摊铺需要，并略有富余。
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(3)摊铺前对摊铺路段要彻底清扫后进行洒水，且以底基层表面湿润但不存水为宜。
(4)摊铺机要按标线行驶，特别在弯道处，要保证连续、平稳的转向。摊铺机一定要保持摊铺的连续性，摊铺过程中不得随意变换速度，尽量减少中途停顿次数。
(5)摊铺时注意，挑出混合料中的杂物及超出尺寸的颗粒。摊铺机摊铺时组织好施工中的各环节，尽量避免中途停车，行走速度保持均匀一致。
(6)针对桥头及构造物搭接处施工:在桥头及构造物两侧控制好人工摊铺与机械摊铺的系数问题，对碾压不到的死角，增加小型压实设备，做到点点到位。
4、混合料碾压
超厚度水泥稳定碎石压实是保证施工质量的关键，必须严格控制，压实度的控制是施工难点，必须配备36t以上重型压路机组合。
碾压采用“四压法”碾压方式。即静压、预压、强压、补压。
(1)静压:静压采用20t轻型压路机进行碾压，静压2遍，速度1.5km/h。 (2)预压:预压采用20t轻型压路机振压，振动碾压2遍,速度2.5km/h。 (3)强压:强压比较关键，也是保证基层厚度压实度的保证，采用重型压路机(36t以上)进行碾压。低频率大振幅振动碾压2遍;高频率小振
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幅振压2遍.速度2.5km/h。
(4)补压:30t胶轮压路机碾压两遍，保证表面平整密实，防止水泥稳定粒料压实后表面出现的细小裂纹。速度3.0km/h。
(5)直线段，由两侧路肩向路中心碾压;平曲线段，由内侧路肩向外侧路肩进行碾压。碾压时，应重叠1/2轮宽;后轮必须超过两段的接缝处，后轮压完路面全宽时，即为一遍。静压后由测工复测高程，如发现个别点超出设计高程，用平地机将高出的部分刮除，如有个别点低于设计高程，可人工用细料进行找平，确保高程满足施工要求。
(6)严禁压路机在以完成的或正在碾压的路段上“调头”和急刹车，应保证路面基层表面不受破坏。压路机停车要错开，相隔间距不小于3m，应停在已碾压好的路段上。
(7)碾压过程中，路面基层的表面应始终保持潮湿，如表层水蒸发的快，应及时补洒少量的水。
(8)碾压过程中，如果出现“弹软”、“松散”、“起皮”、“臃包”等现象，应用人工及时翻开重新拌合(加适量的水泥)或其他方法处理换填新的混合料，使其达到质量要求。
(9)混合料自加水开始至碾压完毕不宜超过3个小时，不得超过水泥的初凝时间，按试验段确定的合适的延迟时间严格施工。
5、养生和交通管制
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碾压完成后及时进行养生。养生时间不应少于7d(36cm基层的养生期控制在10-14天为宜)，在养生期间始终保持表面处于湿润状态，养生方法视情况确定。养生期间实施交通管制，只允许洒水车通行，并不得急刹车和在基层面上“调头”，车辆行驶在该层全宽范围内均匀分布。不能封闭时，须经监理工程师批准，并将车速限制在30km/h以下，禁止重型车辆通行。养生期内如出现病害及时挖补，修整到标准要求，挖补压实厚度不小于8cm，严禁采用薄层“贴补”的方法处理。
三、 质量控制措施
1、材料控制
(1) 技术、试验、材料人员应熟悉规范和技术标准中的原材料的要求。组织材料和试验人员对拟采用的材料进行调查、试验，列出产地、规格，产量及技术指标。建立材料质量控制体质，确定专职试验员，以试验手段控制运料过程中的材料质量。
(2)水泥储存超过三个月，必须重新化验以决定使用与否。各种材料的抽检频率，水泥每200t抽检一次，集料没1000m3抽检一次。
(3)混合料试件7d浸水抗压强度应符合《公路路面基层施工技术规范》相关要求，基层抗压强度?3.5Mpa。为减少基层裂缝，必须做到三个限制:在满足设计强度的基础上
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限制水泥用量;在减少含泥量的同时，限制细集料、粉料用量;根据施工时气候条件限制含水量。对不同水泥应分别试验其延迟时间，以确定混合料最晚碾压时间。
2、含水量控制
大厚度(30cm)水泥级配碎石基层的摊铺，因厚度较厚，碾压遍数多，时间较长，摊铺厚度碾压时控制其含水量在超出最佳压实含水量1.0-1.5%之内为宜。
3、压实度控制
(1)压实度采用灌砂法试验进行检测，按照《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004)的有关规定执行。
(2)超厚度水泥稳定基层摊铺，压实度的控制是关键，传统的灌砂法检测测定密度层的厚度为150mm—200mm，而对于厚度为36cm的基层检测往往达不到真正碾压控制。在这里可以采用剥离灌砂法进行碾压遍数的控制从而使压实度真正的达到设计要求。
(3)剥离灌砂法:在碾压好的基层上，将超出200mm厚度以上的部分，以稍大于基板的面积范围内挖出掉，剩余厚度在150mm-200mm内，然后将基板放入剥离掉的基坑内，按照规范要求进行灌砂法的方法进行压实度检测试验。根据荷载的作用原理，同一板体底部经检测压实度达到设计要求，表面压实度也满足设计要求。
检测结束后，将检测基坑填补，并用振动夯夯实，并用
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胶轮压路机碾压，保证平整度合格。
养生期后对基层厚度进行取芯，
传统灌砂法压实度控制施工:取芯后，试件下部易出现松散或强度不够，碾压不密实，宜造成强度不够。
剥离灌砂法压实度控制施工:取芯后，厚度、强度均达到设计要求，芯样完整，密实，颗粒均匀分布，无松散烂根，无扰动掉块，整体性好。
传统灌砂法
剥离灌砂法
四、结 论
针对大厚度基层施工中压路机碾压不足，压实度控制难等问题，结合以往的施工经验，以及对施工质量的要求，对施工中压路机碾压遍数及检测方法的调整等各方面因素的考察研究，以更好的保证施工质量加快了施工进度。
参考文献
[1] JTG F80/1-2004《公路工程质量检验评定标准》 [2]JTJ034-2000《公路路面基层施工技术规范》
[3]JTJ 057-94 《公路工程无机结合料稳定材料试验规程》
篇二:路面水稳层施工工艺标准
路面水稳层施工
304.01 范围
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本节工作内容是在完成并经监理人验收合格的路基或垫层上，铺筑水泥稳定土底基层或在底基层上铺筑水泥稳定土基层，包括所需的设备、劳力和材料，以及施工、试验等全部作业。
304.04 施工要求
1.拌和与运输
(1)水泥稳定混合料的拌和应采用厂拌法。
(2)厂拌的设备及布置位置应在拌和以前提交监理人并取得批准，方可进行设备安装、检修与调试，使拌和的混合料颗粒组成和含水率达到规定要求。
(3)运输混合料的车辆应根据需要配置并装载均匀，及时将混合料运至现场。
(4)当摊铺现场距拌和厂较远时，混合料在运输中应加覆盖以防水分蒸发。 2.摊铺和整形
(1)混合料的摊铺应采用监理人批准的机械进行，并使混合料按规定的松铺厚度，均匀地摊铺在要求的宽度上。
(2)摊铺时混合料的含水率宜高于最佳含水量0.5%,1.0%，以补偿摊铺及碾压过程中的水分损失。
(3)混合料压实用12,15t压路机碾压时,每层的压实厚度不应超过150mm;用18,20t压路机碾压时,每层的压实厚度不应超过200mm;每层最小压实厚度为100?。当压实厚度超过上述规定时,应分层摊铺，底基层分层施工时，下
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层水泥稳定土碾压完后，在采用重型振动压路机碾压时，宜养生7d后铺筑上层水泥稳定土。在铺筑上层稳定土之前，应始终保持下层表面湿润。在铺筑上层稳定土时，宜在下层表面撒少量水泥或水泥浆。底基层养生7d后，方可铺筑基层。先摊铺的一层应经过整型和压实，在监理人验收合格后，将先摊铺的一层表面拉毛后再继续摊铺上层。
3.碾压
(1)混合料的碾压程序应按试验路段确认的方法施工。
(2)碾压过程中，水泥稳定土的表面应始终保持潮湿。如表面水蒸发得快，应及时补洒少量的水。
(3)严禁压路机在已完成的或正在碾压的路段上掉头和紧急制动，以保证水泥稳定土层表面不受破坏。
(4)施工中，从加水拌和到碾压终了的延迟时间不得超过水泥初凝时间，按试路段确定的合适的延迟时间严格施工。
4.接缝和掉头的处理 施工接缝和压路机掉头，应按《公路路面基层施工技术规范》(JTJ034—2000)的规定处理。
5.养生
碾压完成后应立即进行养生。养生时间不应少于7d。养生方法可视具体情况采用洒水、覆土工布、草袋、砂后洒水或洒透层油或封层等。养生期间除洒水车外应封闭交通;不能封闭时，须经监理人批准，并将车速限制在30km/h以下，
禁止重型车辆通行。
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6.气候条件
工地气温低于5?时，不应进行施工，并应在重冰冻之前一个月结束。雨季施工，应特别注意天气变化，勿使水泥和混合料受雨淋。降雨时应停止施工，但已摊铺的混合料应尽快碾压密实。
7.取样和试验
水泥稳定土应在施工现场每天进行一次或每2000m2取样一次，检查混合料的级配是否在规定的范围内;并按《公路工程无机结合料稳定材料试验规程》(JTJ057—94)标准方法进行混合料的含水率、水泥含量和无侧限抗压强度试验;在已完成的铺筑层上按《公路路基路面现场测试规程》(JTG E60-2008)进行压实度试验。基层应取钻件(路面芯样)检验其整体性。水泥稳定基层的龄期7,10d时,应能取出完整的钻件。对于所有试验结果，均应报监理人审批，所发生的一切费用，由承包人自负。
304.05 质量检验
1.基本要求
(1)集料符合图纸和本规范要求。 (2)水泥用量按图纸要求控制准确。
(3)混合料拌和均匀，无粗细颗粒离析现象。 (4)碾压达到要求的压实度。 (5)养生符合本规范要求。 2.检查项目
水泥稳定粒料基层和底基层的检查项目及检验标准见
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表304-4,水泥土基层和底基层的检查项目及检验标准见表304-5。
水泥稳定粒料基层、底基层实测项目表304-4
水泥土基层、底基层实测项目 表304-5
(1)表面平整密实、无坑洼，稳定粒料还应无明显离析。 (2)施工接茬平顺、稳定。
篇三:水泥稳定碎石基层技术规范
水泥稳定碎石一般适用于基层或底基层，厚度一般在15,22cm，为保证其质量，规范施工过程，特制定了水泥碎石的施工技术交底。本技术交底仅是对JTJ034-2000《公路路面基层施工技术规范》、图纸、标书中《技术规范》、合同附件等中“水泥稳定土”一章的补充，请各单位一并执行。
1(0 材料
1. 1 路用的水泥、石子、砂等材料必须监理工程师批准。 未经批准的不允许进场，更不准使用。
1. 2 水泥:选用终凝时间较长(宜在6小时以上)，且宜用325#矿渣及普通硅酸盐水泥。快硬水泥、早强水泥以及受潮变质的水泥严禁使用。水泥品牌的选用应考虑其质量稳定性、生产数量、运距等各种因素。水泥每次进场前应有合格证书，每200T应对水泥的凝结时间、标号进行抽检。
1. 3 碎石:要求其压碎值不超过30%，最大粒径不大于30mm。碎石的颗粒组成应符合JTJ034---93中第2.2.1.6中
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2#级配要求。为了施工方便，宜采用10--30mm的粗集料、5--10mm的中集料，0--5mm的石屑细集料三种粒料配合。其粗集料的压碎值、各种粒料的筛分(主要检查所进料的颗粒级配的偏差情况)，0.5mm以下细土的塑性指数，小于0.075mm的颗粒含量应符合JTJ034--93中的要求，上述材料进场后的试验项目每2000m3做2个样品试验。
1. 4 水:凡人或牲畜的饮用水均可用于水泥碎石的施工。
2(0 混合料的组成设计
2(1 组成设计原则:?粉料含量不宜过多.?在达到强度的前提下，采用最小水泥剂量，但不小于4.0%.?改善集料级配，减少水泥用量，使水泥用量不大于6%.
2(2 水泥剂量的配制可采用4%、4.5%、5%、5.5%、6%五种剂量。
2(3 每种剂量的试件制取9个(最小数量)。
2. 4 试件必须在规定的温度(20?2?)保湿养生6天，浸水养生1天后进行无侧限抗压强度,并计算试验结果的平均值、偏差系数，并计算RX(1-1.645Cv)是否大于Rd(本工程设计强度为3.5MPa)。设计剂量要选用满足强度的最小剂量，并不超过6%。
2. 5 根据设计剂量做延迟时间对混合料强度的影响试验，并通过试验确定应该控制的延迟时间。
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2(6 工地实际采用的水泥剂量较设计剂量增加0.5%。
3(0 水泥稳定碎石的质量控制标准 。
3. 1 具体检测技术指标:(见后)
3. 2 每一作业段碾压完成后,立即各项指标的检测,整理好内业资料向监理人员报验(24小时内)强度指标单独报验。监理人员应在现场及时抽检，发现问题及时通知处理。
3. 3 各分项工程按照《河北省公路工程质量检验评定标准》、《河北省公路工程质量监督检查评比办法》进行评分。各项工程评分必须在97分以上。达不到此要求的不准交工。
4. 0 施工工艺要点
4. 1 水泥碎石的施工工艺详见JTJ034-93《公路路面基层施工技术规范》中2.5-2.7条中的内容(
4. 2 底基层检测及培土模
4.2.1在摊铺水泥稳定碎石基层前一定要对底基层进行全面的检测，包括平面位置、高程、横坡度、宽度(强度、厚度已验过)及表面清洁情况，达不到要求者，采用合理的办法进行处理(尤其厚度不足处)，特别是底基层的松散及起皮材料要彻底清除，决不能留下软弱夹层。开始摊铺基层前在底基层上洒一遍水，保持表面湿润(不留明水)。
项次 检查项目 规定值或允许偏差 检查方法 要求指标 合格率
1. 压实度 代表值 极值 98% 94% 每200米每车道2
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处。按数理统计检查 100%
2. 平整度 (mm)8 3米直尺每100米处10尺 95%
3. 宽度(cm) ?1200 尺量，每200米4处 100%
4. 纵 断 高 程 (mm) +5，-10 水准仪，每200米4断面(左中右三点高程) 85%(其中不合格点要在+10mm—20mm内)
5. 横坡(%) ?0.3 水准仪,每200米4个断面 95%
6. 厚度 代表值 -10mm -20mm 每200米每车道一点,按数理统计法计算 100% 极值。
7. 强度 (MPa)大于设计 每2000平方米1组(9个试件)按数理统计计算 100%
8. 水泥用量 +0.5%,2%每2000平方米1组,6个样品 100%
9. 级配 在规定范围内开始几盘必做,后按2000平方米一次做 100%
10. 延迟时间不超过规定时间
4.2.2 在摊铺水泥稳定碎石前，必须在两边培土模，土模宽度比设计宽度宽10—20cm，
土模高同水稳虚铺高一致，土模必须拉线垂直切直，土模要有一定的密实度，一般在80%左右，具体数据以试验段来定。
4.3 水泥碎石的现场负责人员(工长、试验人员、质检
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员) 应选用事业心强、业务熟练、有管理才能的人员担任。现场负责人要始终盯在施工现场，决不能有一时的脱岗。
4.4 基准的选用
4.4.1 放样前，经理部主管测量人员和内部监理要对工段技术员进行控制点、水准点交底，控制测量资料必需是监理认可的资料，并对测量、放样数据进行抽检。
4.4.2 选用 Φ(2—3mm)的钢丝作为基线。
4.4.3 张拉长度100—200m为佳，且须在两端用紧线器同时张紧，避免因钢丝不紧而产生挠度，张拉力为1KN。
4.4.4 钢钎选用具有较大刚度的Φ16—18光圆钢筋进行加工，并配固定架。固定架采用丝扣为好，便于拆卸和调整标高;钢钎间距一般采用5—10m(直线段不长于10m，曲线段不长于5m)。钢钎应打设在离铺设宽外30cm—40cm处。
4.4.5 内外侧均用钢丝控制标高，标高误差控制在-2mm、+5mm间。
4.4.6 钢钎必须埋设牢固，在整个作业期间应有专人看管，严禁碰钢丝，发现异常时立即恢复。
4.4.7 测量人员应紧盯施工现场，经常复核钢丝标高。
4. 5 水泥稳定碎石的拌和。
4(5(1 拌和设备的选型
拌和装置宜选用性能好、拌和质量高的设备，此设备配有电子剂量装置(属重量比控制材料配比)。拌和设备的台
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数、类型必须满足施工现场摊铺及施工进度的要求，并报监理工程师批准。
4(5(2 级配碎石集料的质量控制
本工程采用规格分料掺配成混合料的施工方法。在拌和之前，应反复检试调整，使其符合级配要求，同时，每天开始拌和前几盘应作筛分试验。如有问题及时调整，全天拌和料应按摊铺面积和规范要求检测频率(2000m2一次)进行抽检。
4. 5. 3 水泥剂量的控制
施工用的水泥剂量考虑施工离散性的影响，较设计值增加0.5%，在拌和过程中应随时
观察混合料拌和后的颜色，防止水泥堵塞不流动。按规定频度抽检水泥剂量，每工作班，根据所用水泥、集料量计算一下总的水泥用量是否满足要求。
4. 5 .4 含水量的控制
含水量是水泥稳定级配碎石中一项重要控制指标，必须严格掌握。在炎热的夏季施工，考虑到拌和、运输、摊铺过程中水分的蒸发，可以在拌和时加大水量，水量加大值应由拌和出料时含水量和摊铺碾压含水量进行对比，损失多少补多少。根据施工经验，在夏季上午9点以前和下午5点以后，加水量比最佳含水量增加0.5%--1%左右，在上午9点到下午5点之间，加水量比最佳含水量可增加0.8%--1.5%。在
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雨
季施工期间，由于下雨的影响，砂石料中占有一定水分，因此，在每天拌和前应对砂石料进行含水量测定，加水量应按最佳含水量减去砂石含水量进行控制，在其他季节施工可不考虑增加或少量增加，增加量控制在0.5%以内。
4.5.5 防止碎石集料串斗和大于3cm料进入拌和机。
国产稳定土拌和机料斗偏小，料斗间间距近，上料时常发生串斗现象，造成级配不准，为此，要将料斗用挡板隔开。1—3cm的石料中经常含有3cm以上的石块，为了避免进入拌和机，在其出口处加设一层3cm方格网，小于3cm的料从网中漏下进入传送带，大于3cm的料则在筛网上及时剔除。
4.6 水泥稳定级配碎石的运输
4.6.1 为了节省倒车及水泥稳定碎石的摊铺时间，一律采用15T以上自卸汽车，并要求车况良好。自卸汽车的数量根据运距来定。
4.6.2 每天上班前应对车辆进行检查，排除故障，防止装好料后汽车不能自卸，使水泥稳定碎石混合料凝固造成浪费。还要考虑运输距离的长短及天气情况决定是否用蓬布覆盖。
4.6.3 装车时，要不停地移动位置以使拌和楼拌卸中流出的混合料不离析。
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4.6.4 发料时应认真填写发料单，内容包括车号、拌和机出料时间、吨位以及采用的水泥品种。由司机带至摊铺现场，应由收料人员核对查收，严格控制混合料从拌和到碾压终了的延迟时间不超过3小时。否则，将全车料废弃。
4.6.5 自卸汽车将混合料卸入摊铺机喂料斗时严禁撞击摊铺机。
4.7 水泥稳定级配碎石的摊铺
4.7.1 摊铺机的选型:
1. 优先选用ABG摊铺机全断面摊铺机，也可采用两台同种型号的摊铺机同时摊铺，即:两台相距5—8米，同步向前摊铺混合料。
2. 应根据摊铺速度、厚度、宽度等因素调整摊铺机夯锤频度，使其碾压前的密实度达80%以上。
3. 将螺旋送料器调整到最佳状态，使螺旋送料器中混合料的高度将螺旋器直径的2/3埋设，以避免离析现象和大料在底面现象发生，一般情况螺旋器轮边距底基层面为15,17CM。
4.7.2 在摊铺机就位前必须是下承层清扫干净并且洒水保持湿润，横向接头必须洒水泥浆。
4.7.3 当拌和好的混合料运至现场，应马上按松铺厚度均匀摊铺。开始摊铺前，应将两侧分料器接头处(约50—60cm宽)离析混合料清除。摊铺中如有离析现象(尤其两
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侧边缘)，应用人工进行找补，同时注意含水量大小，及时反馈拌和场进行适当调整。
4.7.4 开始摊铺3—6米长时，应立即检测摊铺面的标高和横坡，不符合设计要求时，应适当调整熨平板高度和横坡直到合格，再进行摊铺。正常施工时，摊铺机每前进10米，检测人员应检测一次摊铺机的标高、横坡。并做好虚铺厚度记录。摊铺面上的泥块及大颗粒的石块应人工拣除。
4.7.5 摊铺过程中要保持摊铺机的速度恒定，应考虑拌和场的生产能力与摊铺速度相匹配，避免中途不必要的停机，摊铺速度在1.0--3.0米/分钟。另外，也要保证摊铺机的夯锤或夯板的震捣频率均匀一致，这些数据均可通过试验段总结出来，一旦得到可靠数据，就要恒定使用，不得随意调整。
4.7.摊铺机摊铺混合料时，因故中断然2小时或一天的工作段结束时必须设置横缝，摊铺机应驶离混合料未端。
4.7.7 横接缝的处理方式是将已压密实且高程、平整度符合要求的未端拉成一横向(与路中心垂直)垂直向下的断面，所有不满足压实度高程和平整度的端部混合料应予以铲除。
4. 8 水泥稳定碎石的碾压
4.8.1 压路机的选择:建议采用配备较大吨位的振动压路机(如YZ18)两台，三轮光碾胶轮压路机各一台。
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4.8.2 碾压顺序:先用振动压路机，不开振动，稳压1-2遍，然后振动碾压3-4遍，再用三轮光碾(18T以上)碾压1-2遍，最后由胶轮压路机碾压1-2遍赶光成活(以上所述一遍指压路机在同一轨迹上一进一退为一遍)。具体压实遍数以满足压实度为准。
4.8.3 碾压速度:稳压阶段应控制在1.5KM/H。压实联合体速度控制在2KM/H，光面阶段行走速度应控制在2.5KM/H，起步和制动应做到慢速起动，慢速刹车，杜绝快速起动，紧急刹车现象。
4.8.4 碾压方式:
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范文二：水稳压实度
中铁18局集团公司 （2013年度）QC 材料 QC 小组成果发表会
提高水泥稳定碎石压实度
发表人：
中铁十八局集团南通东快速路C 标项目部QC 小组
二0一三年七月·南通
提高水泥稳定碎石基层压实度
一、工程概况
南通市东快速路高架作为快速路网的重要组成部分，是城市东部联系通州区、崇川区及开发区三大区的快速通道，也是联系市区与高速公路的交通走廊。本标段水泥稳定碎石为地面道路拓宽段行车道设计厚度36厘米，分两层摊铺，每层18厘米。在工期紧迫的情况下，如何快速、高效、优质地完成地面道路的施工任务，解决施工过程中出现的各类问题，提高水泥稳定碎石基层压实度保证工程质量，我项目部本着“务本求实，创优争先”的宗旨成立QC 小组。 二、小组概况 成员见下表：
三、选题理由
东快速路工期紧质量要求严格，为保证水泥稳定碎石压实度，创造优质精品工程，选定此课题针对试验段拉开了本次活动的序幕． 1、质量目标，压实度合格率98%，现场检验值不小于98%。 2、压实度不稳定会降低路面的整体质量，缩短道路的使用寿命。铺筑的试验段必须有较高的质量，才能获得真实可靠的数据，保证路面的耐久功能。
3、工期紧，任务重，水泥稳定碎石基层必须在短时间完成，试验段要采用多种办法进行测试，工作量大。 四、现状调查
1、 东快速路C 标段水泥稳定碎石基层压实度统计如表：
2、通过摊铺的试验段，QC 小组根据现场实测结果分析如下： 通过试验发现已施工路段压实度高低不均匀，压实度代表值>98%(符合规范要求) ，且单点压实度值全部大于规定极值，经过计算，该段路压实度评定为84分。 五、活动目标 1、确定目标值
为提高路面结构层质量，提高企业的信誉度，制定本目标。压实度评定得满分，压实度合格率达100%。 2、目标依据
（1）、客观因素：水泥稳定碎石基层压实度合格率达100%，是项目部强制下达的考核目标，必须实现；本QC 小组活动得到单位领导和项目部大力支持。
（2）、技术因素：QC 小组成员施工现场技术成熟，有多年QC 活动经验，有能力实现目标。
（3）、主观因素：根据现场实测压实度值说明只要严格控制，能够达到目标要求。 六、原因分析
我们QC 小组成员根据调查情况，集思广益，对影响水泥稳定碎石基层压实度的原因分析，整理并绘制如下影响因素关联图：
由关连图可知，导致水泥稳定碎石基层压实度的影响因素有五个 1、人员素质有差异 2、原材料偏差大 3、级配组成差 4、原材料含水量不稳定 5、压实机械组合不匹配 七、要因验证
QC 小组成员对以上5条因素进行逐一验证确认。
八、制定对策
九、实施情况
1、2013年月日对各环节职工进行理论知识和实践操作培训技术交底，对重点环节进行重点培训。
2、试验室主任要求拌和站工作人员调整级配，保证拌和均匀性。 3、采用多功能摊铺机进行摊铺。摊铺混合料时保持作业均匀、缓慢、连续不间断的速度，摊铺过程中不得随意变换速度。 4、为了严格控制含水量，QC 小组召开现场试验员及拌和站计量员会议，使计量员与试验员共同协调严格监控，保证最佳含水量。 5、针对现场实际情况，QC 小组多次试验最终确定碾压方案，见
下表：
经实践，共碾压7遍可以达到很好的压实效果。
路面基层施工流程图
十、效果检查
1、QC 小组活动实施后对施工路段的压实度进行检测，数据统计如下表：
通过QC 小组不断研究，成功稳定并提高了水泥稳定碎石基层压实度，产生了良好的经济效益和社会效益。 2、经济效益
在我们QC 小组的认真管理、精心组织下，提前完成生产任务，水泥稳定碎石基层施工质量受到业主好评，且避免了二次处理，节省了
费用。
十一、巩固措施
小组活动取得良好的成绩，也存在一些不足，在施工中我们不断总结前面的经验，逐步把这些经验纳入标准化管理中去，保证管理更快、更好! 小组活动取得的经验已经组织项目部全体技术人员施工人员学习，以便指导今后的施工。
十二、体会及打算
1. 通过这次实践，我们感到进行QC 小组活动是保证工程质量，取得工期成本双赢的有效途径。是开展群众性活动，逐步消除质量通病的重要手段。
2. 小组今后将再接再厉，积极投入到施工生产中去，团结一致，攻克难题，降低生产成本的新材料、新工艺、新技术，加强生产管理，为公司的不断发展做出更大的努力。
范文三：水稳压实度不够案列分析
鉴于二灰碎石结构层使用一段时间后，造成起拱的通病，现在很多市政道路也开始摒弃二灰，而大量采用水泥稳定碎石。
水稳的检测与二灰相同，只是养护时间明显缩短——二灰需要养护28天，而水稳只需要养护七天就可以进行钻心取样。
随着施工量的增加，有些质量问题也就凸现出来，比如有些水稳钻心取样居然不能成型。 根据本人的观察，对其中的原因分析如下:
1、配合比本身就有问题。按理说配合比都是有资质的检测机构根据设计要求的技术指标、施工单位送检的原材料进行试配，最终形成最佳的配合比，这应该不会产生问题。可现实是，很多检测机构其实并没有多少水稳的试配经验，往往都是根据教科书上的教条照搬而来，实际上，水稳的全称叫做“骨架密集型水泥稳定碎石”，这里边出了粘结材料是水泥以外，还应该注重，也特别应该注重，骨料应该是密集的，或者说各种骨料之间的比例应该非常科学，既不能因为骨料太大，造成细骨料不能填满之间的空隙，造成蜂窝样芯样，也不能因为骨料太细，造成密实但是抗压强度不足。如果骨料之间比例严重失调，就会造成水泥浆体无法填满骨料之间(水稳对于水泥用量是有严格控制的，一般都不会超过5%，含灰量太高往往造成干裂缝，这种裂缝如果处理不好，则会在沥青砼面层形成反射裂缝，这个问题以后再专题阐述)，按照这样的配合比进行施工，显然就不能取出完整的芯样来;
2、拌和过程中失控造成的用量不准确。现在绝大部分拌和楼都是数字控制，所以这种现象并不多见，也就是那种比较陈旧的设备，或者在设备带病状态下强行施工，会发生这种情况; 3、运输过程中属于管理，造成水分或浆体流失严重。从拌和楼到施工现场的转运过程，往往是一个容易忽略的环节，像今年本地一直雨水不足、空气中的湿度也比较低，加上进入夏季，气温升高，如果不进行有效的覆盖，就会导致表面一层水稳混合料失水严重，这样的混合料所在的施工区域就会无法成型;另外一种与运输有关的，就是施工单位疏于管理，使用底部有漏洞的车辆运输水稳混合料，在运输过程中，细集料和浆体都会严重流失，也必然造成无法成型;
4、施工衔接不及时。对于一个摊铺机刚好能够满铺的道路，这种衔接主要发生在中间停机待料、或者有施工缝的地方，一旦超过有效时间，有没有做好处理就继续施工，必然造成接缝处松散而不能成型;对于一次摊铺不能到位，如果两台摊铺机不能很好衔接，同样造成接缝松散;尤其是对于一台机器不能满铺，又不是两台摊铺机同时作业的，必然是一台机器铺到一定程度，马上返回来铺其余面，这样返回来的时间就更要控制好，否则不但两次摊铺之间的纵缝容易松散，中间留置的施工缝同样是容易松散;
5、摊铺厚度控制不好。水稳的摊铺厚度，既有最厚要求，也有最薄要求，太厚压实度不够，太薄容易造成不成型。这就要求施工单位在基层或者底基层施工中务必控制好标高和平整度，保证每一层水稳都控制在最佳范围内;
6、碾压时间控制不到位。水稳碾压务必在水泥初凝前完成，一旦水泥开始凝固，再进行碾压，非但不能够达到压实的效果，反而使得已经成型的水泥被压松散，而完全丧失强度，不能够成型;
7、养护不到位。水泥稳定碎石的凝固剂就是水泥，水泥一定要在一定的潮湿环境下才能够逐步凝固，而水稳混合料在搅拌、施工过程中含水量是非常少的，这就要求碾压成型后要及时覆盖养护、并适时洒水，保证水泥凝固过程中必须的水分
范文四：水处理计算公式
污泥龄计算公式:TS=(X*VT) /(QS*XR+Q*XE)
式中:tS —— 泥龄, d
X — 曝气池中的活性污泥 ,即 MLSS , kg/m3 池中的活性污泥 浓度 ,即 MLSS , kg/m3 VT — 曝气池总体积, m3
QS — 每天排出的剩余 体积, m3/d
XR — 剩余 浓度, kg/m3
Q — 设计污水流量, m3/d?
XE — 二沉池出水的悬浮固体浓度, kg/m3 污泥回流比公式 :计算公式:
R·Q·Xr = (R·Q + Q)·X
式中:Xr —— 回流污泥的悬浮固体浓度, mg/L。 R —— 污泥回流比。
X —— 混合液污泥浓度, mg/L。
Q —— 流量
范文五：水处理计算公式
生物处理基本公式一
项目 公式 说明 反应速度 S——底物 S,y,X，z,PX——合成细胞
P——最终产物 dXdS,, ,,yy——又称产率系数，mg(生物量)/mg(降,,dtdt,,解的底物)
dX S——底物浓度，同ρSy, X——合成细胞浓度或微生物浓度，同ρ dSX
反应级数 k——反应速度常数，随温度而异 dSn v,,kSn——反应级数 dt
lgv,nlgS，lgk
dS零级反应 v——反应速度 v,k，,k， S,S,kt0t——反应时间 dt
k——反应速度常数，随温度而异 一级反应 dS v,kS,kS，， dt
klgS,lgS,t 02.3
dS零级反应 22,kSv,kS，， dt
11 ,，ktSS0
dX米氏方程(表示酶Sv,v——酶反应速度，例如 Xv,v 促反应速度与底物dtmaxK，Sm浓度的关系) v——最大酶反应速度 max
ρ——底物浓度 sK111m,,， K——米氏常数 mvvSvmaxmax
莫诺特方程(表示SvX,,, 微生物比增长速度,,μ——微生物比增长速度， maxK，SXs与底物浓度的关
系) μ——μ的最大值，即底物浓度很大，不maxvdX,Xy,,, 影响微生物增长速度时的μ值 dSvqSS——底物浓度
K——饱和常数 s
生物处理基本公式二
劳伦斯迈卡蒂 ,,Y,q,,Y,qvmaxmaxS公式(有机物比, q——底物比降解速度，qX降解速度与底vS,dSS又有 q,,q,q 物浓度的关系)maxK——反应常数， K,qXX,dtK，S11maxs
q?ρ?K时， q,qSsmaxmaxK——反应常数， ,K22KS,dS ,X,q,X,Kmax1dt
S?ρ时， qq,Ss?KmaxKS
,dSS ,X,q,X,S,Kmax2dtKS
劳伦斯迈卡蒂 ,dSS由:q,,q 第一方程 maxX,dtK，Ss
,dSX,S,q得到: maxdtK，Ss
劳伦斯迈卡蒂dXdXdS,,,,,,,Y,K,X ——微生物净增长速度 ,,,,,,第二方程 ddtdtdt,,,,,,ggu
d,dX,,,,dS,,S——底物利用(或降解)速度 ,,,,Y,,dtdt,,dt,,,,guu,,K dXXY——产率系数，同y
K——内源呼吸(或衰减)系数 d,,,Y,q,K dρ——反应器中微生物浓度 X
μ′——反应器中微生物比净增长速度 dX,,V,,,θc——污泥龄，d dt,,1g,, ,,XV,,c
1,Y,q,K故得到: d,c
简化版 Y——实际工程中，产率系数Y常以实际obsdXdS,,,,,Y ,,,,测得的观测产率系数Y替代 obsobsdtdt,,,,gu
, ,,Y,qobs
活性污泥法基本计算公式
项目 公式 说明 处理率 ——进水BOD浓度，mg/L S05SSS,，，0er ,,，100%,，100%S——出水BOD浓度，mg/L e5SS0eS——进出水BOD浓度差，mg/L r53污泥负荷 /d Q——设计流量，mQ,SQ,S,S，，00eL——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLSS)?d] L,, S5SX,VX,VL′——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLVSS)?d] S53V——曝气池容积，m Q,SQ,S,S，，,e00L,, X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L SX,VX,VVVX——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L V3QSQSS，，,,,容积负荷 L——容积负荷，g(BOD)/(m?d) ,V5e00LXL ,,,,VVS注:污泥负荷和容积负荷从定义来说用S正确，0VV
但规范中用去除量，考试中用去除量来计算
SV%，，污泥容积X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L 6SVI,，10 指数 SV——污泥沉降比，mL/L(如28%，即代0.28) X
混合液污SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100610泥浓度 左右 X,,r rSVIr——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右
RX,X r1，R
污泥浓度 X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L 610，R,r,f——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L XX, VV，，SVI,1，RR——污泥回流比
f——X/X，(MLVSS/MLSS)挥发性污泥浓度/污V6X10，R,rVX,,泥浓度 ，，fSVI,1，Rr——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 曝气池容——污泥龄即污泥停留时间，d θCQ,SQ,S,S，，e00V,, 积 Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5X,LX,L-1 ssK——污泥内源呼吸率，dd
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L QSQSS,,，，,00eV,, X——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L r,,XLXL,,VsVsX——二沉池出水污泥浓度，mg/L e3Q——设计流量，m/d Q,SQ,S,S，，e003V,, Q——每日排出污泥量，m/d wLLVVX——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L V
L——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLSS)?d] S5
L′——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLVSS)?d] S5
3——容积负荷，g(BOD)/(m?d) LV5,,Y,Q,S,S，，Ce0 V, ，，X,1，K,,VdC
QXQQX，，,，,,wrweV, ,,CX
停留时间 θ——水力停留时间(名义)，d V ,,——水力停留时间(实际)，d θSQ
V ,,s，，1，R,Q
X,V污泥龄 θ——污泥龄即污泥停留时间，d C,, cΔX——每日排出污泥量即污泥产量，g/d ,X
Y——污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD) 51-1 ,Yq,Kq——有机物比降解速率，d， d,c有些手册上q=L′(即kgBOD/kgMLVSS?d) S5
稳态条件下的完全混合式曝气池 q,K,S2e
K——动力学参数(参见上面公式，Se2
单位为mg/L)
-1K——污泥内源呼吸率，d d
污泥产量 ΔX——每日排出污泥量即污泥产量(MLSS)，V,X ,X,gMLSS/d ,CΔX——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥V
产量(MLVSS)，gMLVSS/d ,X,Y,Q,S,K,V,XVrdVY——实际工程中，产率系数Y常以实际测得obs
的观测产率系数Y替代 obsY,Q,Sr,Y,Q,S, f——X/X，挥发性污泥浓度/污泥浓度 Vobsr1，K,,3dCQ——每日排出污泥量，m/d，即剩余污泥湿量 w
X——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L rYY, X——二沉池出水污泥浓度，mg/L eobs1，K,,dCY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5-1 K——污泥内源呼吸率，ddX,V X,,θ——污泥龄即污泥停留时间，d Cfx——去除每kgBOD产泥量，5
(kgVSS/kgBOD?d) 5,XQ, y——每kg活性污泥日产泥量，WXr(kgVSS/kgVSS?d)
，，,X,Q,X，Q,Q,X wrwe
YKYK,,ddx,, ,qLS
,y,Y,L,K Sd
负荷法 ?设定污泥负荷L，取值SVI、R、r、f (注意统一用MLSS或者?求得污泥浓度X/XVs
MLVSS)
?设定曝气池数量n、池深H ?求得曝气池体积
?设定曝气池宽度B ?求得单座曝气池体积，及表面积
?求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比
?取值a′、b′，及根据总系数K ?曝气时间 Z
?取值α、β、ρ、C、C、C ?求得需氧量，及最大时需氧量 sts20
?设定E ?求得标态需氧量 A
?设定二沉池表面负荷q ?求得标态空气量
此表参见三废手册例题P527 ?求得二沉池表面积
?得出二沉池直径
需氧量计算公式
除碳需O——需氧量，kg/d 2,, 1000，O,aQS，bVX2rV a′——氧化每kgBOD所需氧量，取值:生活污氧量5
水0.42~0.53，有机工业废水0.35~0.75 ，，1000，O,Q,b,COD,COD,1.42,X-120eVb′——污泥自身氧化需氧率，d，取值:生活
污水0.09~0.11，有机工业废水0.06~0.34 1000，O,1.47Q,S,1.42,X2rV1.47——碳的氧当量，当含碳物质以BOD计时，5
取1.47，符号为a ,,,,O,a,L，b aSS——进出水BOD浓度差，mg/L r5
ΔX——每日排出挥发性活性污泥量(微生物)，v,b,,O,a， bg(MLVSS)/d ,LS1.42(c)——细胞的氧当量，(gO/gMLVSS)，2
取1.42，符号为c
ΔO——每kg污泥日需氧量，kgO/kgMLVSS?d a2
ΔO——去除每kgBOD需氧量，kgO/kgBOD?d b525
L′——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLVSS)?d] S5
除碳和硝4.57——氧化每g氨氮所需氧1.471.424.570.12，，,,Q,S,,X，Q,N,N,,XrVkkeV/gN)，取4.57，符号量，(gOO, 化反硝化221000 b 需氧量
2.86——反硝化系数 1.471.424.570.12，，,,Q,S,,X，Q,N,N,,XrVkkeVN——进水总凯氏氮(TKN凯kO, 21000氏氮=有机氮+氨氮)，mg/L
N——出水总凯氏氮(TKN)，ke2.860.12，，,,,Q,N,N,N,,XtkeoeV mg/L 1000N——进水总氮，mg/L t
N——出水总硝态氮，mg/L oe
0.12ΔX——排出生物处理v
系统的微生物含氮量，g/d
供氧量计算公式
曝气池供计算供氧量时单位折算成kg/h，注意除24 O——计算需氧量，kgO/h 22氧量 O——标态需氧量，kgO/h S23基本原理 dC/m?dC/dt——单位体积清水中氧的转移速率，kgO2，，,K,C,C LaSh dt
K——清水中氧的总转移系数，1/h La3 C——清水中饱和氧浓度(对应某一温度)，kgO/mS23C——清水中氧的实际浓度，kgO/m 2
OTR——体积为V的液体中氧的转移速率，kgO/h 2，， OTR,K,V,C,C3LaSV——曝气系统液体体积，m 温度因素 T——设计的工艺温度，20为标准状态的温度，? T,20，，K,K,, ，，，，LaTLa20K——温度为T?时氧的总转移系数，1/h ()LaT
K——温度为20?时氧的总转移系数，1/h ()La20
θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值
为1.024
污水因素 α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围,KLa,, 0.2~1.0 KLaK——清水中氧的总转移系数，1/h La
K′——污水中氧的总转移系数，1/h La
其他组分β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围,CS,, 对饱和溶0.8~1.0 C3 S解度的影C——清水中氧的溶解度，kgO/mS23响 C′——污水中氧的溶解度，kgO/m S2压力的影ρ——压力修正系数 P5 ,, 响 P——标准大气压，1.013×10PaSPSP——当地大气压，Pa 标态需氧O/R——标态下转移到曝气池中的总氧量，kgO/h S02O,R,K,C,V S0La，，，，20S20量 O/R——实际状态下转移到曝气池中的总氧量，2
kgO/h 2
F——安全系数，不要求时取1 T,20，，，，O,R,,,K,,,,C,C,VLa，，ST，，220θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值
为1.024 O,C2S20，，O, C——T?时工艺系统中污水的溶解氧浓度，mg/L，S，，T,20，，,,,,C,C,,,F，，ST多数情况为2
鼓风曝气和表面曝气不同，应按给排水手册C——T?时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓()ST
计算 度，mg/L，如未告知取值，则查三废P501
C——20?时清水中氧的溶解度，9.17mg/L ()S203空气量 ——供气量，m/h，注意单位换算 GSOOSS G,,O——供气量，kg/h，注意单位换算 SS0.21，1.33，E0.28，EAA0.21——氧在空气中的百分数 31.33——20?时氧的密度，kg/m
E——曝气器的氧利用率 A
二沉池计算公式
2表面负荷 A——二沉池面积，mQQmaxmax3 A,, Q——废水最大时流量，m/d 法max24，q24，3.6v32q——水力表面负荷，m/(m?h)
H——澄清区水深，/m Q,tmaxt——二沉池水力停留时间，一般为1.5~2.5h H,,q,t A3Q——设计流量，m/d
K——总变化系数 z Q,K,Q,K,K,QmaxzhdK——时变化系数 h
K——日变化系数 d
固体通量X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L Q,Xmax2A, 法 G——固体表面负荷值，kg/m?d t1000，G3tQ——废水最大时流量，m/d max
回流污泥SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左1，R1，R X,X,X浓度 右 rVRR,f——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Xr
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L ,610f——X/X，挥发性污泥浓度/污泥浓度 VX,,r rSVIX——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L V
SV%，，SV——污泥沉降比，mL/L(如28%，即代0.28) 6SVI,，10 r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 X
污泥斗容——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Xr4，1，R,Q,X4，1，R,Q,R，，，，V,,积计算 X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L S，，，，24，X，X24，1，2RrR——污泥回流比
3Q——设计流量，m此公式规定泥斗的储泥时间为2h /d
3污泥回流/d Q——设计流量，mQ,Q,R r3量 Q——回流污泥流量，m/d r
R——污泥回流比，此时按最大回流比100%算
3污泥产量 曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面/d W——剩余污泥排放量，m
及剩余污曝气池部分 R——污泥回流比
泥排放量 污泥由曝气池排放时 θ——污泥龄即污泥停留时间，d C3V——曝气池容积，m V ,W ,C
当污泥从二沉池排放时
V,R W,，，1，R,,C
SBR计算公式
3曝气时间/h Q——设计的流量，mtt, 3FBOD负V——SBR池总容积，m 内n
S——进水有机物浓度，mg/L 荷法0,m,S240t, n——每个系列反应池个数 RL,XSL——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLSS)?d] S5
X——污泥浓度(MLSS)，mg/L ,Q,t,S,Q,t,S2424FF00V,, m——充水比(一次进入反应槽内的污水量与充水,t,V,L,XRSt,V,L,XRSV结束时混合液容积的比值，同排出比)
t——一个运行周期所需要的时间，h ,Q,S,t240V, t,V,L,X,nRSt——一个周期的进水时间，h F
一个周期所需时间: t——一个周期的反应时间，h R
t——一个周期的沉淀时间，h St,t，t，t，t——有疑问 RSdbt——一个周期的排水时间，h d
周期数: t——一个周期的闲置时间，h b
24 N, N——周期数 t
反应池容积另一公式:
24，QV, N,n,m
氧化沟活性污泥法计算公式
硝化菌，，，，NDO0.098T15,，，ke ，，,,,,0.47，e,,,1,0.8337.2,pH生长速n,,,,0.051T1.158,K，DON，10O2ke，，，， 率-1泥龄算 μn——硝化菌的生长率，d1, , N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke法一Cm,nT——计算温度，?
DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L计 ,,SF,,CCmK——氧的半速常数，mg/L，0.45~2.0mg/L,15?时O2
为2
θ——最小污泥龄，d Cm
SF——安全系数，通常取2.0~3.0
θ——污泥龄，d，此值也可按经验取值 C
S——进出水BOD浓度差，mg/L r5
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5-1K——污泥内源呼吸率，d d
f——可生物降解VSS占VSS的比例(与f不同) b
泥龄算——污泥龄，d，此值也可按经验取值 θCX0.77V,,,存疑问 S——进出水BOD浓度差，mg/L 法二r5CY,SK,frdbY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5-1K——污泥内源呼吸率，d d
f——可生物降解VSS占VSS的比例(与f不同) b3好氧区V——好氧区有效容积，m 1,Y,,Q,S,S，，Ce03V, 容积 Q——废水流量，m/d 1，，X,1，K,,VdCX——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L V
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5QSS,,，，e0-1V ,K——污泥内源呼吸率，d 1d,XL,VSS——进水BOD浓度，mg/L 05
S——出水BOD浓度，mg/L e5
L′——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLVSS)?d] S5
注意此处为MLVSS，如为MLSS需对应X
反硝化T——计算温度，? ,，，T,20,，，r,r，1.09，1,DO DNDN速率 r′——实际的反硝化速率，gNO-N/gVSS?d DN3
r——反硝化速率，gNO-N/gVSS?d，温度15~27?DN3
时城市污水取值0.03~0.11，20?可取0.07
DO′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L
生物污ΔX——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产VY,X,Q,S,算法参见活性污泥泥产量 量(MLVSS)，gMLVSS/d Vr1，K,,dCS——进出水BOD浓度差，mg/L r53法 Q——废水流量，m/d
-1K——污泥内源呼吸率，d d
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5
除氮量——生物合成所需的氮，gMLVSS/d 0.12ΔXV ，，,,Q,N,N,N,0.12,XNO3kkeoeV核算 N——进水总氮，mg/L t
N——出水总硝态氮，mg/L oe
N——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，k
mg/L
N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke
ΔNO3——所需去除氮量，g/d
3缺氧区——缺氧区有效容积，m V2,3NOV, 2容积X——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L V,r,XDNV(脱r′——实际的反硝化速率，gNO-N/gVSS?d DN3氮) ΔNO3——所需去除氮量，g/d
3Q,,厌氧区——厌氧区有效容积，m V31 V,3容积θ——厌氧区水力停留时间，h，一般根据试验确241
(除定，可取2h 磷)
3氧化沟 V——氧化沟总容积，m V,V，V，V123总容积
水力停HRT——水力停留时间，h 24，V HRT,留时间 Q
碱度的剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO-N的量剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L的3
校核 +0.1×去除BOD的量-7.14×氧化沟氧化总氮剩余碱度(即保持pH?7.2)，以保证反硝化所需环5
的量 计 境，所有碱度均以CaCO3
其中: 3.57——反硝化NO-N产生的碱度 3
反硝化NO3-N的量: 0.1——去除BOD产生的碱度 5
7.14——氧化NH-N消耗的碱度 4X0.12,V NNN,,,0.12ΔX——生物合成所需的氮，gMLVSS/d VkkeoeQ3Q——流量，m/d
S——去除BOD的量，mg/L r5去除BOD的量:S,S 0eN——进水总氮，mg/L t
N——出水总硝态氮，mg/L oeX0.12,VNN氧化总氮的量: ,,N——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，kkkeQmg/L
N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke,,0.12,XYV,,,0.12，S,ΔNO3——所需去除氮量，g/d r,,Q1，K,,dC,,
回流污r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 ,610泥量计SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左X,,r 参见活性污泥法计算 rSVI算 右
——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Xr，，，，TSS,Q，X,Q,Q，Q,X rrr3Q——回流污泥量，m/d r
X——污泥浓度(MLSS)，mg/L QrR, R——污泥回流比，% QW——总的剩余污泥量，g/d
——污泥中的惰性物质，mg/L，为进水总悬浮物X1Q,S,Yr W,，X,Q,X,Q浓度(mg/L)与挥发性悬浮物浓度之差 1e，，1,f,，K,dCX——随出水流出的污泥量，mg/L e
污水脱氮除磷计算公式
硝化菌生，，，，NDO0.098T15,，，ke ，，,,0.47，e,,,,,1,0.8337.2,pH长速率n,,,,0.051T1.158,K，DON，10O2ke，，，，
一、 好氧区计算
-1泥龄算法——硝化菌的生长率，d μn1, , N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke一Cm,nT——计算温度，?
DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L计 ,,SF,,CCmK——氧的半速常数，mg/L，0.45~2.0mg/L,15?时O2
为2
θ——最小污泥龄，d Cm
SF——安全系数，通常取2.0~3.0
θ——污泥龄，d，此值也可按经验取值 C
S——进出水BOD浓度差，mg/L r5
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5-1K——污泥内源呼吸率，d d
f——可生物降解VSS占VSS的比例(与f不同) b
泥龄算法计算参见活性污泥法公式 V,XV,XV,, , 此处ΔX=0.5~0.7×Q×S，即1kgBOD产生Vr二C,X,XV0.5~0.7kgVSS
3负荷法 V——好氧区有效容积，m 1Q,SQ,S,003L,L, Q——废水设计流量，m/d SSV,XV,X1V1L′——有机负荷，kgCOD/(kgMLVSS?d) S
S0适当的情况下可以用Sr L——有机负荷，kgCOD/(kgMLSS?d) S
X——污泥浓度(MLSS)，mg/L
X——污泥浓度(MLVSS)，mg/L V
S——进水有机物浓度COD(或者BOD)，mg/L 03好氧区容V——好氧区有效容积，m 1,Y,,Q,S,S，，Ce03V, 积 Q——废水流量，m/d 1，，X,1，K,,VdCX——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L V
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5Q,S,SQ,S,S，，，，ee00-1V,, K——污泥内源呼吸率，d 1d,L，XSX,LVSS——进水BOD浓度，mg/L 05
S——出水BOD浓度，mg/L e5,,X,CVV, L′——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLVSS)?d] S51XV注意此处为MLVSS，如为MLSS需对应X
二 缺氧区计算
甲醇投加——起始硝酸盐浓度，mg/L N0 C,2.47，N，1.53，N，0.87Dm010量计算 N——起始亚硝酸盐浓度，mg/L 1
注意:此公式未考虑氨氮的变化 D——起始溶解氧DO浓度，mg/L 0
C——所需甲醇浓度，mg/L m
反硝化速T——计算温度，? ,，，T,20,，，r,r，1.09，1,DO DNDN率 r′——实际的反硝化速率，gNO-N/gVSS?d DN3
r——反硝化速率，gNO-N/gVSS?d，温度15~27?DN3
时城市污水取值0.03~0.11，20?可取0.07
DO′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产ΔXVY算法参见活性污泥,X,Q,S,产量 量(MLVSS)，gMLVSS/d Vr1，K,,dCS——进出水BOD浓度差，mg/L r53法 Q——废水流量，m/d -1K——污泥内源呼吸率，d d
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5除氮量核——生物合成所需的氮，gMLVSS/d 0.12ΔXV ，，,,Q,N,N,N,0.12,XNO3kkeoeV算 N——进水总氮，mg/L t
N——出水总硝态氮，mg/L oe
N——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，k
mg/L
N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke
ΔNO3——所需去除氮量，g/d
3缺氧区容——缺氧区有效容积，m V2,3NOV, 2积(脱氮) X——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L V,r,XDNVr′——实际的反硝化速率，gNO-N/gVSS?d DN3
ΔNO3——所需去除氮量，g/d
三 厌氧区计算
3Q,,厌氧区容——厌氧区有效容积，m V31V, 3积(除磷) θ——厌氧区水力停留时间，h，一般根据试验确241
定，可取2h
3氧化沟总V——总容积，m V,V，V，V 123容积
水力停留HRT——水力停留时间，h 24，VHRT, 时间 Q
碱度的校剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO-N的量剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L的3
核 +0.1×去除BOD的量-7.14×氧化沟氧化总氮剩余碱度(即保持pH?7.2)，以保证反硝化所需环5
的量 计 境，所有碱度均以CaCO3
其中: 3.57——反硝化NO-N产生的碱度 3
反硝化NO3-N的量: 0.1——去除BOD产生的碱度 5
7.14——氧化NH-N消耗的碱度 4X0.12,VNNN,,, 0.12ΔX——生物合成所需的氮，gMLVSS/d kkeoeVQN——进水总氮，mg/L t
——出水总硝态氮，mg/L Noe去除BOD的量: S,S0eN——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，k
mg/L X0.12,V氧化总氮的量: NN,,N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L kekkeQΔNO3——所需去除氮量，g/d 回流污泥r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 ,610量计算 SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左 参见活性污泥法计算 X,,rrSVI右
——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Xr ，，，，TSS,Q，X,Q,Q，Q,X3rrrQ——回流污泥量，m/d r
X——污泥浓度(MLSS)，mg/L Qr R,R——污泥回流比，% QW——总的剩余污泥量，g/d
X——污泥中的惰性物质，mg/L，为进水总悬浮物1Q,S,Yr W,，X,Q,X,Q浓度(mg/L)与挥发性悬浮物浓度之差 1e，，1,f,，K,dCX——随出水流出的污泥量，mg/L e
混合液回N——出水总硝态氮，mg/L oeNN,kke0,R ,,1流计算 N——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，kNoemg/L
N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke
R′——混合液回流比，%
A/O法脱氮计算公式-负荷法
3生化反应 V——生化池总有效容积，mQ,SQ,S003V,, Q——废水流量，m/d 池总容积,L，XSX,LVSX——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L V
S0适当的情况下可以用Sr S——进水BOD浓度，mg/L 05
S——出水BOD浓度，mg/L e5
L′——污泥负荷，kg(BOD)/[kg(MLVSS)?d] S5
注意此处为MLVSS，如为MLSS需对应X
3生化反应——好氧区有效容积，m V1V13 ,2~4 V,V，V池容积比 V——好氧区有效容积，m 212V2
水力停留
时间
甲醇投加——起始硝酸盐浓度，mg/L N0C,2.47，N，1.53，N，0.87D m010量计算 N——起始亚硝酸盐浓度，mg/L 1
注意:此公式未考虑氨氮的变化 D——起始溶解氧DO浓度，mg/L 0
C——所需甲醇浓度，mg/L m
反硝化速T——计算温度，? ,，，T,20,，，r,r，1.09，1,DO DNDN率 r′——实际的反硝化速率，gNO-N/gVSS?d DN3
r——反硝化速率，gNO-N/gVSS?d，温度15~27?DN3
时城市污水取值0.03~0.11，20?可取0.07
DO′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产ΔXVY算法参见活性污泥,X,Q,S,产量 量(MLVSS)，gMLVSS/d Vr1，K,,dCS——进出水BOD浓度差，mg/L r53法 Q——废水流量，m/d
-1K——污泥内源呼吸率，d d
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD) 5除氮量核——生物合成所需的氮，gMLVSS/d 0.12ΔXV ，，,,Q,N,N,N,0.12,XNO3kkeoeV算 N——进水总氮，mg/L t
N——出水总硝态氮，mg/L oe
N——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，k
mg/L
N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke
ΔNO3——所需去除氮量，g/d
3缺氧区容——缺氧区有效容积，m V2,3NOV, 积(脱氮) X——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L 2V,r,XDNVr′——实际的反硝化速率，gNO-N/gVSS?d DN3
ΔNO3——所需去除氮量，g/d
三 厌氧区计算 3Q,,厌氧区容——厌氧区有效容积，m V31V, 3积(除磷) θ——厌氧区水力停留时间，h，一般根据试验确241
定，可取2h
3氧化沟总V——总容积，m V,V，V，V123容积
水力停留HRT——水力停留时间，h 24，VHRT, 时间 Q
碱度的校剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO-N的量剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L的3
+0.1×去除BOD核 的量-7.14×氧化沟氧化总氮剩余碱度(即保持pH?7.2)，以保证反硝化所需环5
的量 境，所有碱度均以CaCO计 3
其中: 3.57——反硝化NO-N产生的碱度 3
反硝化NO3-N的量: 0.1——去除BOD产生的碱度 5
7.14——氧化NH-N消耗的碱度 4X0.12,VNNN ,,,0.12ΔX——生物合成所需的氮，gMLVSS/d VkkeoeQN——进水总氮，mg/L t
N——出水总硝态氮，mg/L oeS,S去除BOD的量: 0eN——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，k
mg/L X0.12,VNN氧化总氮的量: ,,N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L kekkeQΔNO3——所需去除氮量，g/d
回流污泥r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 ,610量计算 SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左 参见活性污泥法计算 X,,rrSVI右
——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Xr ，，，，TSS,Q，X,Q,Q，Q,X3rrrQ——回流污泥量，m/d r
X——污泥浓度(MLSS)，mg/L Qr R,R——污泥回流比，% QW——总的剩余污泥量，g/d
X——污泥中的惰性物质，mg/L，为进水总悬浮物1Q,S,Yr W,，X,Q,X,Q浓度(mg/L)与挥发性悬浮物浓度之差 1e，，1,f,，K,dCX——随出水流出的污泥量，mg/L e
混合液回——出水总硝态氮，mg/L NoeNN,kke0,R ,,1流计算 N——进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮)，kNoemg/L
N——出水总凯氏氮或氨氮(TKN)，mg/L ke
R′——混合液回流比，%
厌氧计算公式
3Q,S负荷法 V——反应器有效容积，m0L, V3Q——废水设计流量，m/d 1000，V3L——容积负荷，kgCOD/(m?d) VQ,SQ,S,00L,L, L′——有机负荷，kgCOD/(kgMLVSS?d) SSSV,XV,XVL——有机负荷，kgCOD/(kgMLSS?d) S
X——污泥浓度(MLSS)，mg/L Q,SQ,SQ,S000V,,, X——污泥浓度(MLVSS)，mg/L V,1000，LL，XVSL，XSVS——进水有机物浓度COD(或者BOD)，mg/L 0
θ即HRT——水力停留时间，h 24，V,HRT, ,H——反应器高度，m Q2A——反应器截面积，m
D——反应器直径，m V,A,H
,v——反应器内液体上升流速，m/h 12A,,D 4注:污泥负荷和容积负荷从定义来说用S正确，但0
QVH规范中用去除量，考试中用去除量来计算 v,,, 1,,24，AA,3V投配率法 ——每日需要处理的污泥或废液体积，m/d VnnV,，100 P——设计投配率，%/d，通常采用5~12%/d P
动力学公适用于厌氧生物滤池 t——水力停留时间，d
-1式法 K——反应动力学常数，d,,S10,,lnt,，S——进水有机物浓度COD，mg/L 0,,KSe,,S——进水有机物浓度COD，mg/L e3Q——废水设计流量，m/d V,t,Q
污泥处理计算公式
含水率 、V、W、C——含水率为P的污泥体积、重量、P11111VW100,PC1122 ,,,固体物浓度 VW100,PC2211P、V、W、C——含水率为P的污泥体积、重量、22222
固体物浓度
适用于含水率大于65%的污泥 可消化程——可消化程度 Rd,,P,PV2S1,,度 P、P——生污泥及消化污泥无机物含量，% ,1,，100%RS1S2d,,P,PV1S2,,P、P——生污泥及消化污泥有机物含量，% V1V2湿、干污泥γ——湿污泥比重，g/L ,100S, ,比重 P——湿污泥含水率，% P,,，100,PS——干污泥比重，g/L γS
P——干固体物质中，有机物所占百分比，% V250, ,S100，1.5，PV
初沉污泥可根据人口数，或者悬浮固体去除率计算
产量
二沉污泥见活性污泥法计算公式 ,X,Y,Q,S,K,V,XVrdV产量
Y,Q,Sr,Y,Q,S, obsr1，K,,dC
2Q,CW污泥重力 A——浓缩池总面积，mA,, 3浓缩计算 Q——污泥体积流量，m/d MM2Q，100,P，，M——浓缩池污泥固体通量，kg/m?d W,Q,C,，1000 W——污泥质量流量，kg/d 100
AC——污泥固体浓度，g/L A, 12A——单个浓缩池总面积，m n1
n——浓缩池数量，个 Q,100,P，，13,Q, Q′——浓缩后污泥体积流量，m/d 100,P2P、P、P——均为含水率，% 12
t——停留时间，h A,Ht, H——有效水深，常数可取4m，m Q/2431000——P含水率时的污泥密度，1000kg/m
气浮浓缩
计算
3V污泥厌氧——每日需要处理的污泥或废液体积，m/d VnnV,，100 投配率法 P——设计投配率，%/d，通常采用5~12%/d 消化计算 P
3V——消化池有效容积，m WSVQ,,,,泥龄及负荷法 CW——挥发性干固体重量，kgVSS/d S,L3SL′——挥发性固体负荷，kgVSS/m?d S
3/d Q——污泥体积流量，m，，100Q，,P,,,fbθ——污泥龄即污泥停留时间，d C W,S100
此处γ为干泥密度，kg/m3，fb为VSS所占
比例，用前面VSS比例和含水率求Ws
沼气产量 0.35m3(标准)/kgCOD
城市污水中COD/有机物=1.6~1.8
两级厌氧V1和V2为2:1的时候 2，V，V1W总总SV,V, V, 消化 总12,33LS
2板框污泥 A——板框压滤机过滤面积，mPQ,,脱水计算 P——压滤污泥含水率，% A,1000，1,，,,10024，v3,,Q——污泥体积流量，m/d
2v——过滤速度，kg/m?h 带机污泥B——带机滤带宽度，m PQ1,, B,1000，1,，，脱水计算 P——湿污泥含水率，% ,,100vT3,,Q——污泥体积流量，m/d
v——污泥脱水负荷，kg/m?h
T——每天工作时间，h/d
气浮计算公式
名称 公式 说明
1，，,,C,f,P,,Q0.1Mpa下γ——空气密度，g/L，20?时为1.164 SPA, (kg/d) 所需释放C——20?时空气溶解度，18.7ml/L 1000S
的空气量 C单位为mg/L时，不需要空气密度 f——实际空气溶解度与理论空气溶解度之比，一般S
为0.5~0.8，多取0.5
P——溶气压力(绝对大气压，0.1Mpa)，如0.5Mpa
时P=0.5/0.1=5
3气浮的污——污泥浓度，kg/m SaS,Q,S (kg/d) a泥干重
加压溶气Q——气浮池设计水量，m3/d 3 (m/d) Q,R,QP R——溶气压力下的回流比，% 水量
AA,,——气固比，一般在0.01~0.04之间，常取0.03 Q,S,，1000,,SaS,,3Q, (m/d) P，，,,C,f,P,1S
标态空气A——所需空气量，kg/d A3,A, (m/d) γ′——0?时，0.1Mpa下空气密度，kg/m3，取值供应量,,,,1.252
η——溶气效率，可采用0.5 接触室平v——接触室水流平均上升速度，m/s 1Q，Q2PA, (m) 面面积186400，v1
气浮池容 ，，V,Q，Q,tP 积
分离室平——分离室水流平均下降速度，m/s v2Q，Q2P (m) A, 面面积286400，v2
2气浮浓缩?d M——气浮浓缩池固体负荷，kg/mS2 (m) F,池表面积 M
