范文一：成型钢筋加工的合同

合同编号： 第 号

甲方：

乙方： 公司

为了明确双方之间的权利与义务，根据《中华人民共和国合同法》及相关法律、法规的规定，遵循平等、自愿、公平和诚实信用的原则，甲乙双方经共同协商一致，就甲方委托乙方加工成型钢筋事宜达成协议如下，以示信守。

一、委托事项

甲方委托乙方承担 (工程) 项目(以下简称项目) 的成型钢筋加工工作，乙方按照甲方提供的成型钢筋配筋单中标注的规格、图示尺寸、数量进行加工。

二、合同工期

本合同工期自 年 月 日起至 年 月 日止。合同工期提前或顺延的，由甲乙双方另行协商确定。

三、甲方的权利与义务

(一) 甲方的权利

1、甲方有权要求乙方按时、保质、保量完成成型钢筋加工工作。

2、甲方有权监督、指导乙方生产，有权对乙方加工质量进行抽检。

3、按照本合同约定甲方享有的其他权利。

(二) 甲方的义务

1、按照合同约定向乙方提供符合国家标准及项目要求的钢筋原材料。

2、合同生效后3日内，甲方应以书面的形式向乙方进行技术交底并提供施工图纸及图纸会审记录等有效性技术文件。交底资料中应详细说明所承揽项目段号编制情况，各轴线位置，计划施工进度，以及成型钢筋平直部分的长度，特殊角度的工艺要求等。

3、按照双方约定，由甲方组织形成图纸翻样技术小组，负责施工图纸的钢筋计算与翻样工作。

4、甲方应按工程进度计划提前5日向乙方提供本合同成型钢筋的配筋单(特殊情况补充时须提前3日) ，配筋单上的目录应注明起止编号、使用部位及合理的工期要求，且每张配筋单上须有甲方授权经办人签字，并在工程名称处加盖甲方公章后生效。

5、按照本合同约定提货或接收乙方交付的成型钢筋产品。

6、按照合同约定及时足额向乙方支付合同价款，不得拖欠。

7、甲方提供授权经办人签字字体体样作为本合同附件，明确其授权范围。甲方更换授权经办人员时应及时通知乙方，否则应承担由此产生的法律责任。

8、对乙方提出的任何质疑或异议，甲方应当在12小时内予以书面澄清或解答。

9、需要乙方现场加工时，甲方应提供满足加工需求的加工场地，并负责将水、电源(符合乙方加工用动力电源需求) 接入钢筋加工现场; 现场加工时，水、电费由甲方承担，钢筋加工制作设备以及场地内其余设施由乙方自行解决。

四、乙方的权利与义务

(一) 乙方的权利

1、要求甲方按照合同约定及时足额支付合同价款。

2、要求甲方按照合同约定提供符合国家标准及项目要求的钢筋原材料。

3、按照本合同约定乙方享有的其他权利。

(二) 乙方的义务

1、本合同生效后，乙方应积极准备生产，确保甲方工程项目施工进度。

2、钢筋原材料经验收合格后，乙方方可进行加工。

3、乙方收到甲方提供的成型钢筋配筋单后，应认真校对，如图示尺寸、规格、数量标注无法正确识别时应及时与甲方联系。

4、乙方制作的成型钢筋应符合甲方配筋单的要求，并在产品上以标牌的形式标注成型钢筋使用部位的编号、尺寸、几何图形、数量。每一编号的钢筋提供标牌一张。

5、乙方特殊作业人员和施工操作人员必须具有相关的上岗证书。

6、接受甲方的监督、指导，协助甲方工作人员进行产品抽检工作。

7、严格按照工艺标准进行操作，合理套材降低损耗。

8、乙方保证使用甲方提供的原材料进行加工，不得调换使用其他材料。

9、乙方负责完成钢筋机械连接试样的制作，并及时通知甲方试验人员送样检测。

五、钢筋原材料供应

1、甲方提供的钢筋原材料应当符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》(gb1499.1-2007)及《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》(gb1499.2-2007)规定的标准。

2、甲方应委派专人负责钢筋原材料的接收、检验工作，并负责将钢筋原材料运至乙方指定地点。验收合格后，甲方将钢筋原材料交付乙方，甲乙双方共同签署交接记录。钢筋采购合同、产品合格证、质保卡、产品说明书、检验报告等资料作为交接记录附件交乙方备案。

3、甲方对其所提供钢筋原材料的质量负责，对原材料存在的质量缺陷，应及时协调材料供应商予以修理、更换。乙方接收甲方提供的钢筋原材料，并不免除甲方承担的质量责任。

4、乙方有权对甲方供应的钢筋原材料质量进行重新检验，检验费用计入合同价款。

六、设计变更

1、如遇工程设计变更，甲方应及时以书面形式通知乙方暂停加工，合同工期相应顺延。

2、工程设计变更后，甲方应重新向乙方进行技术交底，并协商确定合同工期。甲方应及时以书面形式提供补充配筋单，补充配筋单应标注“急配”字样及合理的工期要求。

3、发生设计变更的，乙方已按甲方要求投入加工生产的费用及由此产生的损失由甲方承担。

七、产品质量要求

1、乙方加工后的成型钢筋产品质量应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(gb50204-2002)的规定。

2、对成型钢筋产品的其他要求 。

八、安全与文明施工

1、乙方在履约过程中，应做好安全教育、安全防护及文明施工，保证施工安全和人身安全; 发生事故，应积极采取有效措施防止损失扩大，因乙方组织、指挥不当或安全措施不完备等原因造成的安全事故由乙方承担全部责任与损失。

2、甲方认为乙方工作中的安全措施不力、设施不足，有权要求乙方限期改正。

3、乙方夜间施工应提供足够的照明和警示标志，确保安全。

九、运输及检验

1、乙方交付的成型钢筋应当采用相应标准的保护措施进行妥善包装。

2、乙方按照合同约定完成成型钢筋加工工作后，以传真形式书面通知甲方提货。甲方应当在收到乙方通知后3日内安排提货。

3、甲方委派的提货人员应当持有甲方出具的书面授权文件，否则，乙方有权拒绝交货。

4、甲方提货的，甲方应在提货时完成成型钢筋的验收工作。成型钢筋经验收合格交付甲方后，甲方应填写收货回执单交于乙方。成型钢筋交付后，发生毁损、灭失的风险由甲方承担。

5、采用乙方送货的，甲方应指定交货地点。成型钢筋运至指定地点后，甲方应当场验收，验收合格后填写收货回执单交于乙方。

6、甲方未经验收即接受成型钢筋产品或将成型钢筋产品加以使用的，视为成型钢筋产品验收合格。

7、成型钢筋验收不合格的，乙方应及时予以修理、更换、重做，由此产生的费用由乙方承担。

十、合同价款

合同总价款预计为人民币 万元，以实际结算金额为准。

(1)本合同螺纹钢筋加工损耗系数按 %计取，螺纹钢筋加工结算单价为人民币

元/吨。价款计算公式为：结算价款=收货回执单记载的重量*(1+损耗系数)*加工结算单价。

(2)本合同线材钢筋加工损耗系数按 %计取，线材钢筋加工结算单价为人民币

元/吨。价款计算公式为：结算价款=收货回执单记载的重量*(1+损耗系数)*加工结算单价。

(3)本合同所称加工结算单价包括成型制作费、税金等交付甲方使用前的所有费用，不含直螺纹接头加工、套筒费用。

(4)钢筋机械连接头 元/个(钢筋不分材质、规格加工套丝、不含套筒，并戴好保护帽) ，按照收货回执单记载的数量结算。

(5)采用乙方送货的，乙方支付的运输费、装卸车费等配送费用据实结算，计入合同总价款。

合同总价款为上述各项金额之和。

十一、结算与支付

1、成型钢筋经验收合格交付甲方后，乙方书面或以传真形式向甲方提交成型钢筋结算单，甲方应在收到结算单后3日内书面或以传真形式对结算单予以确认。如甲方未按时确认也没有提出异议，视为甲方对该成型钢筋结算单予以确认。

2、合同价款按月结算，甲方于每月10日前按照结算单记载的金额向乙方支付上月合同价款。(定期结算方式)

或：甲方于本合同签订后3 日内支付合同总价款的 %，即人民币 元，其余价款在乙方完成本合同全部工作内容后 日内支付。(预付款方式)

3、甲方以乙方接受的银行承兑汇票(六个月之内不计贴息) 或银行支票付款，付款时乙方须提供正式有效发票。

十二、节余钢筋的处理

1、本合同全部成型钢筋加工完毕后，甲乙双方共同核对结算钢筋原材料及成型钢筋规格、重量。钢筋节余量按照以下方式计算：钢筋节余量=钢筋原材料供应量-成型钢筋重量*(1+损耗系数) 。

2、节余钢筋由甲方负责取回或由乙方安排运输，甲方支付装卸、运输费用。

3、经甲乙双方协商一致，甲方可以以节余钢筋抵扣合同价款，节余钢筋价款按节余钢筋量乘以甲乙双方协商确定的单价计算。

十三、合同变更与解除

1、甲乙双方经协商一致，可以对本合同进行修改或补充，但须另行签署书面协议。

2、合同部分条款的修改或失效，不影响其他条款的有效性。

3、发生下列情形之一的，可以解除本合同：

(1)甲乙双方协商一致解除合同的;

(2)因不可抗力致使不能实现合同目的;

(3)在履行期限届满之前，一方明确表示或者以自己的行为表明不履行合同义务，另一方有权解除合同;

(4)一方迟延履行合同义务，经另一方催告后在合理期限内仍未履行，另一方有权解除合同;

(5)一方迟延履行合同义务或者有其他违约行为致使不能实现合同目的，另一方有权解除合同;

(6)法律规定的其他情形。

十四、违约责任

(一) 甲方责任

1、甲方如中途变更图纸应提前10日与乙方协商, 图纸变更及修改过程中，乙方已投入加工生产的费用及由此产生的损失由甲方承担。

2、甲方应按合同约定及时向乙方付款，每迟延一日按延期付款总额千分之三的比例向乙方支付违约金。

3、甲方无正当理由拒绝提货或接收成型钢筋产品，应承担因此造成的损失和运输、保管费用，每迟延一日按该笔货款总额千分之三的比例向乙方支付违约金。

4、甲方无正当理由解除、终止或停止履行本合同，除向乙方足额支付已加工成型钢筋产品的合同价款外，应按未履行合同价款总额千分之三的比例向乙方支付违约金。

(二) 乙方责任

1、乙方未按照本合同规定的质量、规格、数量等提供成型钢筋产品，甲方有权退货，乙方应及时予以修理、更换、重做，并承担由此产生的装卸及运输费用。

2、乙方应按照合同约定及时完成成型钢筋加工工作，每迟延一日按未完成产品总额千分之三的比例向甲方支付违约金。。

3、乙方应按照合同约定妥善保管钢筋原材料及成型钢筋产品，如因乙方原因导致钢筋毁损、灭失，应承担由此产生的全部经济损失。

十五、争议解决方式

本合同在执行过程中如发生争议或纠纷，双方可友好协商解决。如协商未果，双方一致同意向 人民法院提起诉讼。

十六、其它：

1、如遇不可抗力因素致使合同无法正常履行时，受不可抗力影响的一方应应立即通知对方，并尽合理的努力将损失减少到最低程度。不可抗力事件结束后，受到不可抗力影响的一

方应立即恢复履行其在本合同项下的义务。

2、本合同未尽事宜，按照《中华人民共和国合同法》的有关规定执行。

3、本合同一式 份，甲方执 份，乙方执 份，具有同等法律效力。

4、本合同自甲、乙双方签字盖章后生效，至甲乙双方权利义务履行完毕时终止。

附件1：甲乙双方授权经办人签字字体体样及联系方式。

附件2：钢筋加工配送服务工作流程。

甲方(盖章) ： 乙方(盖章) ：

地址： 地址：

法定代表人： 法定代表人：

委托代理人： 委托代理人：

联系电话： 联系电话：

签署日期： 年 月 日

范文二：光固化成型中的变形分析

第33卷　第9期　1999年9月

　　　西　安　交　通　大　学　学　报JO URNAL OF XI ′AN JIAOTONG UN IVERSITY

　Vol . 33　№9　　Sep . 1999

光固化成型中的变形分析

吴懋亮, 诸文俊, 李涤尘, 卢秉恒

(西安交通大学, 710049, 西安)

摘要:利用应变计电阻电测技术, 通过实验对激光快速成型过程中工件的变形问题进行了动态分析. 针对加工参数(如扫描速度、扫描间距、扫描方式) 影响工件变形程度的问题, 对这种变形的差异进行了对比和分析, 并由此得出扫描速度、扫描间距、扫描方式影响工件变形的规律, 提出了加工过

程中的优化参数.

关键词:固化; 快速成型; 变形中国图书资料分类法分类号:TP212

Analysis of Cure Deformation in Stereolithography

Wu Maoliang , Zhu Wenjun , Li Dichen , Lu Bingheng

(Xi ′an Jiaotong University , Xi ′an 710049, C hina )

A bstract :A dy namic analy sis is performed experimentally for cure deformation which is vital to the rapid pro totyping &manufacturing . The strain -resistance method is used to measure real time defor -mation that show s how cure deformation from fabrication varies with scanning speed , hatch space , scanning mode , etc . . The best combination of these parameters could then be determined . Keywords :cure ; rapid prototype ; deformation 　　光固化快速成型(stereolithog raphy ) 技术是近10年发展起来的一项崭新的制造技术, 它不同于传统的加工方法, 而是利用材料累加成型(material in -cress manufacturing ) 的基本原理, 以液态的光敏树脂为原料, 通过控制紫外光束(通常是激光光束) 扫描液态光敏树脂, 使其有序固化而成型. 其基本过程是:首先对零件的三维CAD 实体模型进行分层处理, 得到零件的二维截面信息, 然后根据每一层的截面数据, 以特定的方法生成与该层截面形状一致的薄片, 这一过程反复进行, 逐层累加, 直至“生长”出实体模型.

光固化快速成型在国内外已经取得了长足的进展, 并且已有许多系列的商品化的成型机出现. 但是在光固化快速成型中, 由于工件变形而引起的精度问题, 则一直是直接制约快速成型进一步发展的关键因素之一. 对于精度的研究和评价尚没有一个统一的标准, 目前主要是用标准测试件(如美国3-D 公司的USER -PART 标准测试件等) 进行测试. 这种测试方法较好地反映了固化成型零件的尺寸精度和表面质量的情况. 但是, 这种测试方法只能反映出加工完成后工件的最终变形程度, 即工件变形的累加结果, 而无法反映工件加工过程中的瞬时变形情

收稿日期:1998-12-03. 　作者简介:吴懋亮, 男, 1970年2月生, 博士生; 诸文俊(联系人) , 男, 机械工程学院机械原理及设计教研室, 教授.

第9期　　　　　　　　　　　　　　　　　　吴懋亮, 等:光固化成型中的变形分析91

况. 本文利用西安交通大学激光快速成型研究中心所研制的激光快速成型机———LPS -600A , 采用应变计电阻电测技术, 对于工件在加工过程中的变形情况进行了大量的动态测试实验, 实验结果反映了加工过程中的变形过程和规律, 以及在不同加工参数条件下零件变形程度的差异, 并由此提出了相应的解决措施.

速固化这一特性而发展起来的.

在实验所用的LPS -600A 成型机中使用的树脂由带有可进一步聚合基团的预聚体、活性单体光引发剂以及其他助剂组成. 这种树脂经过适当波长的光照射后发生聚合反应和交联反应, 能迅速固化成型. 它具有低粘度、低固化收缩率、可靠的贮存稳定性以及高的光响应速度等特点. 1. 1　预聚体合成条件的确定

各种环氧、丙烯酸通过加成反应生成酯类, 同时具有HO

和CH 2=CH

C

基的预聚体, 该

预聚体可进一步聚合, 其分子量一般为1000～5000. 反应通式如下CH 2CHO

2

O

C

CH

CH 2

C

1　光固化过程中的成型机理[1]

光固化快速成型是利用液态光敏树脂在特定波

长(如325nm ) 紫外激光照射下发生光聚合反应快

CH 2O —A O

　　　　　　CH 2

2

O

3

　　　A :CH 3

该反应将羟基和不饱和链引入大分子中, 因此分子能经过双键进行光聚合, 并且由于-OH 基的存在, 使其具有更好的粘合性, 但也使得粘度较大. 1. 2　光引发产生初级自由基

光引发剂在紫外激光的辐射下, 由基态变为激发态, 激发态再以断链方式生成活性自由基, 引发预聚物和活性单体进行聚合反应.

1. 3　活性自由基引发预聚体和活性单体进一步

聚合交联固化

在光固化快速成型过程中, 光敏树脂在激光束的照射下吸收光能, 并在较短的时间内从单体或预聚合物变为聚合物, 通过交联反应进一步生成大分子聚合物. 聚合物逐步累加, 完成三维实体的累加成型过程.

2

CH 2

3

CH 3

2

图1　加工过程中工件的变形

工件下表面几何长度的改变. 本实验对于翘曲变形

2　实验设计

[2～4]

的测定实验是在LPS -600A 激光快速成型机上进行

的, 通过电阻电测技术, 在加工过程中动态地采集工件变形在下表面上的应变量. 工件在横向的应变值反映了工件的翘曲变形规律. 图2为实验装置及实验步骤简图.

实验中, 将测试用的应变片平铺在成型机的工作台上, 一端固定, 另一端处于自由状态, 使其能够自由地翘曲变形, 这样的状态可以模拟加工过程中,

在快速成型加工过程中,

翘曲是影响加工工件精度的主要变形形式之一, 如图1所示, 其中图1a 为设计要求的试件块示意图, 图1b 为加工中发生翘

曲变形后的试件块示意图.

光固化成型过程中, 工件发生翘曲变形的根本原因在于成型过程中树脂的收缩和层与层之间的粘,

92西　安　交　通　大　学　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　　第33卷

当激光束扫描时, 树脂固化并与应变片粘接在一起, 应变片随工件一起发生变形. 当被测定的构件变形时, 固定在构件表面的电阻应变片可以将构件长度的变化通过模拟电信号的形式表现出来, 这些电信

号经过动态应变仪和A /D 转换器的放大和转换作用, 以数字量的形式保存下来, 借助计算机的进一步处理就可以实现对翘曲的定量分析, 从而得到工件变形的变化规律

.

图2　实验步骤及装置简图

3　实验结果及分析

实验中对影响加工变形的3个主要因素进行了分类实验, 实验结果如下. 3. 1　激光扫描速度的影响

激光快速成型过程中, 扫描速度的选择是关系到加工效率及工件变形的主要因素之一. 一方面, 扫描速度的提高有利于提高加工效率; 但另一方面, 扫描速度对成型加工工件的质量有很大影响. 因此, 考虑到加工效率和加工精度两方面的要求, 激光扫描速度只能限制在一定范围内. 为检验扫描速度对工件变形的影响, 实验中选取的扫描速度分别为400、500、600、800、1000、1200、1400、1600、2000和2400mm /s .

其他加工参数:扫描方式为XYS TA ;

扫描间距为0. 10mm ;

激光功率为15. 0mW ;

树脂温度为40℃左右.

在不同扫描速度下工件的横向应变值与扫描速度的关系, 如图3所示.

由图3可以看出, 在光固化成型过程中, 工件的变形随激光扫描速度的不同而变化, 但二者之间并不是简单的线性关系. 提高扫描速度, 能够减小工件在成型中的收缩程度, 在速度为400m /s 时工件的收缩应变值(53×10) 是速度为800mm /s 时(应变值为23×10-3) 的2倍以上, 而速度大于1600mm /s 时, 工件的收缩变形变得不明显, 这主要是因

, -3

图3　扫描速度对工件变形的影响

有较大的减小; 另一方面, 由于光敏树脂的固化深度与扫描速度有关, 当扫描速度提高时, 树脂的固化深度减小, 使得工件相邻层间粘贴不牢靠, 易于出现层间的滑移, 在成型过程中, 应力通过层间的相对滑移

而大部分释放出来. 因此, 在速度较低时, 工件的变形程度减小, 但会出现固化不完全的现象. 3. 2　激光扫描间距的影响

扫描间距是扫描过程中相邻扫描线之间的距离. 在扫描固化过程中, 层面由若干固化线组合而成, 相邻线条相互嵌入成为一体. 不同的扫描间距, 相邻线之间的嵌入程度也不同. 若扫描间距过大, 线条之间将出现液态树脂填充的空隙, 使整个零件破坏. 实验中选择的扫描间距为:0. 05、0. 10、0. 15、0. 20、0. 25mm .

其他加工参数:扫描方式为XYSTA ;

第9期　　　　　　　　　　　　　　　　　　吴懋亮, 等:光固化成型中的变形分析93

激光功率为15. 0mW ; 树脂温度为40℃左右.

工件的横向应变值与扫描间距的关系如图4所示

.

方向正交.

(2) 层内正交方式XY :在每一层都用相互正交的扫描线进行填充扫描, 先扫描平行于X (或Y ) 轴的扫描线, 再扫描平行于Y (或X ) 轴的扫描线.

(3) 层间正交交错扫描方式X -Y -S T :在X -Y 方式的基础上, 增加了层间交错的特征, 即相邻层相互平行的扫描线之间错开半个扫描间距. (4) 层内正交层间交错扫描方式XYST :在XY 方式的基础上, 增加了层间交错的特征.

(5) 变序交错正交方式XYSTA :在XYST 的基础上, 增加了变序的特征, 即逐层轮换扫描顺序. 在XYSTA 扫描方式中, 任意连续8层中的扫描顺序皆不完全一样.

在不同的扫描方式下, 工件的收缩程度及变形程度有所不同, 不同扫描方式下产生的应变量如表

图4　扫描间距对工件变形的影响

1所示.

其他加工参数:扫描间距为0. 10mm ;

填充速度为800m m /s ;

激光功率为15. 0mW ; 树脂温度为40℃左右.

表1　不同扫描方式下工件的收缩变形

扫描方式收缩应变×103

X YST X -Y -S T X Y XYS TA 50

40

28

23

X -Y 20

从图4可以看出, 成型过程中扫描间距对工件的变形程度有明显的影响. 当扫描间距为0. 05mm

时, 收缩应变值(65×10-3) 约为间距0. 10mm 时(收缩引起的应变值为23×10-3) 的3倍左右; 而在扫描间距较大时, 反映出的收缩变化不再明显. 扫描间距的大小决定了同一层之内相邻固化线之间的相互嵌入程度和扫描线的数目. 扫描间距小时, 在同宽度的工件平面内, 固化线的数目较多, 而且同一层内的固化线彼此紧密粘接, 构成一个整体, 后面扫描线的收缩变形将对已固化部分产生影响, 使收缩量进一步增大; 扫描间距较大时, 同一层内固化线的数目较少, 而且相邻固化线彼此之间的嵌入程度较小, 甚至彼此之间相互分离, 无法形成一个整体, 后面扫描线的收缩变形对已固化部分的影响较小. 同时, 随着扫描间距的增大, 一层内的固化线数减少, 由于固化收缩引起的合力减小, 变形程度也将随之减小.

3. 3　扫描方式的影响

在LPS -600A 成型机上加工零件时, 激光束在计算机的控制下, 采用一种扫描方式在XY 方向有序扫描零件轮廓的内部区域, 即填充扫描. 根据不同的光束扫描方向和扫描线之间的相对位置, 可派生出多种实用的扫描方式. LPS -600A 成型机上常用的扫描方式主要有X -Y 、XY 、X -Y -S T 、XYST 及XYSTA 五种扫描方式.

(1) 层间正交扫描方式X -Y :每一层只进行单向由表1数据可以看出, 在不同的扫描方式下, 固化成型过程中所产生的层间应力的大小和方向是不同的, 这种层间应力的差异在宏观上表现为工件变形和收缩量的不同. 在不同的扫描方式下, 工件的变形程度有很大的差别, 如在较差的扫描方式下(XYST , X -Y -ST ) 的变形(应变值约为40×10-3～50×10之间) 是较好情况下(X -Y , XYSTA ) 的变形(应变值约为20×10-3左右) 的2倍.

-3

4　结　论

通过实验结果可以看出, 在光固化快速成型过程中, 由于加工参数及加工方式的不同, 工件产生的变形程度也不同. 扫描速度越高, 工件翘曲变形量越小, 而且加工效率也较高, 但是过大的扫描速度会产生相邻层之间粘结力下降, 导致层的剥离; 扫描间距对工件的变形程度有明显的影响, 当扫描间距较小

(下转第97页)

第9期　　　　　　　　　　　　程　羽, 等:SiC 颗粒增强Al 基复合材料拉伸性能与断裂机理的研究97

　　为了进行比较, 本文还研究了相应基体合金的断口, 见图5. 从图中可看出, 其断口韧窝的大小比较均匀且尺寸较大, 有些韧窝内还有小夹杂存在, 显然为典型的韧性断裂, 也属于M NG 的断裂模式, 只是其空洞扩展期较PRMMCs 长, 且变形所受第二相约束较少, 导致变形比较均匀, 所有这些必然表现为基体合金宏观塑性变形量远大于PRMMCs

.

量PRMMCs 的强度会产生一定误差.

(2) 断口分析显示, 该材料的断裂属于MNG 断裂模式. 空洞首先在增强体颗粒处形成, 形成方式有颗粒剥离和颗粒断裂2种. 空洞形成后有少量的长大, 随后在颗粒之间的基体处, 由于变形的严重局部化, 使小空洞快速形成、长大, 最终聚集断裂. 参考文献:

[1]　Ibrahim I A . Particulate reinfo rced metal matrix compo -sites -a review . J M ater Sci , 1991, 26(1) :1137～1156.

[2]　桂满昌. 颗粒增强铝基复合材料在汽车上的应用. 机械

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[3]　David L , M cdanel S . Analysis of stress -strain , fracture ,

and ductility behavior of aluminum matrix composites containing discontinuous silicon carbide reinfo rcement . M atall T rans , 1985, 16A (5) :1105～1115. [4]　Zheng W M , Lesperance G , Suery M . Effect of thermo -mechanical processing on the microstructure and mechani -

图5　基体合金断口表面

cal properties of A l -M g /SiC and A l -M g /A l 2O 3composite Part 3. F racture M echanisms of the Composites , M ater Sci &Eng , 1996, 214A (1) :104～114.

3　结　论

(1) 室温拉伸试验显示, 2014Al +SiCp 复合材

料的弹性模量高于其相应基体合金的弹性模量, 但强度和塑性均低于相应基体试样. 主要原因是变形的区域化, 基体中存在着残余拉应力以及颗粒的损伤, 使得应用传统的测量均匀材料强度的方法来测

[5]　Redani M , gariboldi E . Damage and ductility of particu -late and short -fiber Al -A l 2O 3composites . Acta M ater , 1996, 44(8) :3070～3088.

[6]　P rangnell P B , Dow nes T , Stobbs W M . T he deforma -tion of discontinuously reinforced MM Cs -Ⅰ, the initial y ielding behaviour . A cta Ma ter , 1994, 42(10) :3425～3436.

(编辑　葛赵青)

(上接第93页)

参考文献:

时, 工件的收缩及翘曲变形较大, 随着扫描间距的增大, 变形程度明显减小; 不同扫描方式下工件的变形有明显的区别. 因此, 在扫描加工过程中, 综合考虑加工精度与加工效率, 合理配置各个加工参数, 可以

使得光固化快速加工实现高效、高精度的目标. 在实际加工过程中, 选择扫描速度及扫描间距曲线中较平坦的部分(如扫描速度在800～1500mm /s , 扫描间距为0. 1～0. 2mm ) , 扫描方式采用变形较小的X -Y 或XYSTA 方式时, 可以获得较小的零件变形.

[1]　王素琴, 曹瑞军, 段玉岗. 激光快速成型中的光化学过

程与应用. 见:卢秉恒, 唐一平, 王平编. RP 技术与快速模具制造. 西安:陕西科技出版社, 1998. 176～180. [2]　石利英, 毕常青. 传感技术. 上海:同济大学出版社,

1995.

[3]　张如一, 陆耀桢. 实验应力分析. 北京:机械工业出版

社, 1984.

[4]　[美]柯林斯E A , 贝勒司J , 毕尔梅耶F W . 聚合物科学

实验. 王盈康, 曹维孝译. 北京:科学出版社, 1983.

(编辑　葛赵青)

范文三：钢筋混凝土构件的变形

第9章 钢筋混凝土构件的变形、裂缝验算及耐久性

一、填空题

1.混凝土构件裂缝开展宽度及变形验算属于 正常使用 极限状态的设计要求，验算时材

料强度采用标准值，荷载采用标准值、准永久值。

2. 增大构件截面高度 是提高钢筋混凝土受弯构件抗弯刚度的最有效措施。

,3.平均裂缝宽度计算公式中，是指 裂缝截面处的纵向钢筋拉应力 ，其值是按荷载sk

效应的 标准 组合计算的。

4.钢筋混凝土构件的平均裂缝间距随混凝土保护层厚度增大而 增大 ，随纵筋配筋率增

大而 减小 。

5.钢筋混凝土受弯构件挠度计算中釆用的最小刚度原则是指在 相同符号 弯矩范围内，

假定其刚度为常数，并按 最大弯矩 截面处的最小刚度进行计算。 6.裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数是指 裂缝间受拉纵筋平均应变与裂缝截面处,

的受拉纵筋应变 之比，反映了裂缝间 拉区混凝土 参与工作的程度。 7.结构构件正常使用极限状态的要求主要指在各种作用下的 裂缝宽度 和 变形 不应

超过规定的限值。

8.结构的耐久性设计要求是指结构构件应满足 设计使用年限 的要求。 9.混凝土结构应根据 使用环境类别 和 结构类别 进行耐久性设计。 10.在荷载作用下，截面受拉区混凝土中出现裂缝，裂缝宽度与 受拉纵筋应力 几乎成

正比。

11.钢筋混凝土和预应力混凝土构件，按 所处环境类别 和 结构类别 确定相应的裂缝

控制等级最大裂缝宽度限值。

12.平均裂缝间距与 混凝土保护层厚度 、 纵向受拉钢筋直径 、 纵向受拉钢筋表面特

征系数 及 纵向钢筋配筋率 有关。

13.轴心受拉构件的平均裂缝宽度为 构件裂缝区段 范围内 钢筋的平均伸长与相应水

平处构件侧表面混凝土平均伸长 之差。

14.最大裂缝宽度等于平均裂缝宽度乘以扩大系数，这个系数是考虑裂缝宽度的 随机性

以及 长期荷载作用 的影响。

15.受弯构件的最大挠度应按荷载效应的 标准 组合，并考虑荷载 长期作用 影响进行计算。

16.结构构件正截面的裂缝控制等级分为 三 级。

17.环境类别中一类环境是指 室内正常环境 。

二、选择题

1.减少钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度，首先应考虑的措施是[ a ]。

a.采用细直径的钢筋或变形钢筋; b.增加钢筋面积;

c.增加截面尺寸; d.提高混凝土的强度等级。

2.混凝土构件的平均裂缝间距与下列哪些因素无关。[ a ]

a.混凝土强度等级; b.混凝土保护层厚度;

c.纵向受拉钢筋直径; d.纵向钢筋配筋率。

3.混凝土构件裂缝宽度的确定方法为[ d ]。

a.构件受拉区外表面上混凝土的裂缝宽度;

b.受拉钢筋内侧构件侧表面上混凝土的裂缝宽度;

c.受拉钢筋外侧构件侧表面上混凝土的裂缝宽度;

d.受拉钢筋重心水平处构件侧表面上混凝土的裂缝宽度。

4.提高截面刚度的最有效措施是[ b ]。

a.提高混凝土强度等级; b.增大构件截面高度;

c.增加钢筋配筋量; d.改变截面形状。

5.为了减小钢筋混凝土构件的裂缝宽度，可采用[ c ]的方法来解决。

a.减小构件截面尺寸;

b.以等面积的粗钢筋代替细钢筋;

c.以等面积细钢筋代替粗钢筋;

d.以等面积HPB235级钢筋代替HRB335级钢筋。

,按荷载效应的[b ]组合计算。 6.平均裂缝宽度计算公式中sk

a.基本; b.标准; c.准永久; d.频遇。

7.钢筋混凝土构件平均裂缝间距随混凝土保护层厚度增大而[ a ];随纵筋配筋率增大而[ c ]。

a.增大 b.不变 c.减小; d.不定。

8.裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数反映[ a ]参加工作的程度。 ,

a.拉区砼; b.压区砼; c受拉钢筋; d.受压钢筋。

三、判断题

1.钢筋混凝土梁在受压区配置钢筋，将增大长期荷载作用下的挠度 [?] 2.从对受弯构件裂缝出现的过程分析可以看出，裂缝的分布与粘结应力传递长度有很大关系。传递长度短，则裂缝分布稀;反之，则密。 [?] 3.在工形截面受弯构件中，构件截面刚度B与受拉翼缘有关。 [?] s

4.钢筋与混凝土之间的粘结力越大，其平均裂缝间距越大，从而裂缝宽度也越大。 [? ]

,5.结构构件按正常使用极限状态设计时的目标可靠指标[]值应比按承载能力极限状

,态设计时的目标可靠指标[]值小。 [?] 6.进行结构构件的变形验算时，采用荷载标准值、荷载准永久值和材料强度设计值。

[? ] 7.由于构件的裂缝宽度和变形随时间而变化，因此进行裂缝宽度和变形验算时，除按荷

载效应的基本组合，还应考虑长期作用的影响。 [?] 8.裂缝宽度是指构件受拉区外表面混凝土的裂缝宽度。 [? ] 9.平均裂缝间距与混凝土轴心抗拉强度设计值呈正比，混凝土轴心抗拉强度设计值愈高，平均裂缝间距愈大。 [? ] 10.提高钢筋混凝土受弯构件刚度的最有效措施是增大截面高度。 [? ] 11.钢筋混凝土构件平均裂缝宽度随砼保护层厚度增大而增大。 [? ] 12.受弯构件挠度计算应考虑荷载长期作用影响。 [? ] 13.结构的耐久性设计要求与设计使用年限有关。 [ ?] 14.由于砼徐变的影响，构件刚度随时间的增长而增长。 [? ]四、问答题

1.对结构构件进行设计时为何对裂缝宽度进行控制,

答:过大的裂缝会引起混凝土中钢筋的严重锈蚀，降低结构的耐久性;同时会损坏结构的外观，影响使用者的使用。因此，对结构构件进行设计时应对裂缝宽度进行控制。 2.按"粘结滑移理论"，混凝土构件的平均裂缝宽度足如何定义的,

答:《混凝土结构设计规范》定义的裂缝宽度是指受拉钢筋截面重心水平处构件侧表面的裂缝宽度。平均裂缝宽度是构件裂缝区段内钢筋的平均伸长与相应水平处构件侧表面混凝土平均伸长的差值。

3.何谓"钢筋应变不均匀系数"，其物理意义是什么，与哪些因素有关,

,, 答:钢筋应变不均匀系数是平均裂缝间距范围内钢筋的平均应力(应变)与裂,smsm

,,缝截面处钢筋应力 (应变)的比值。反映了裂缝间拉区混凝土参与工作的程度。sksk

其物理意义就是反映裂缝间受拉混凝土对纵向受力钢筋应变的影响程度。

f 钢筋应变不均匀系数与混凝土轴心抗拉强度标准值、裂缝截面处的钢筋应力,tk

,,，及与有效受拉混凝土截面面积计算的纵向钢筋配筋率等因素有关。 skte

4.什么是构件截面的弯曲刚度,它与材料力学中的弯曲刚度相比有何区别,

答构件截面的弯曲刚度是使截面产生单位曲率所需要施加的弯矩。

材料力学中，由于材料通常假定为连续均匀的线弹性材料，截面的形状与尺寸也不发生变化，因此其截面抗弯刚度EI是一个与时间与荷载无关的常数。由于混凝土是非均匀的非弹性材料，其弹性模量 随截面应力增大而减小。同时混凝土结构通常带裂缝工作，截面惯性矩 也随裂缝的开展而降低。混凝土材料随时间的增加有明显的徐变、收缩特性，需要考虑长期荷载的影响。因此钢筋混凝土构件的弯曲刚度与材料力学中的弯曲刚度相比有较大区别。

5.钢筋混凝土构件的弯曲刚度计算公式是怎样建立的,

,, 答:根据截面平衡关系，确定钢筋与混凝土应力与与内力M的关系，根据裂缝kskck

,,截面应力以及应变不均匀系数确定钢筋与混凝土的平均应变与，以平截面假定为smcm

,基础得到截面曲率与平均应变之间的关系。由此确定钢筋混凝土受弯构件的短期1/rm

刚度Bs。

6.什么是结构构件变形验算的"最小刚度原则",

答:在进行结构构件的变形验算时，为简化计算，采用同一符号弯矩区段内最大弯矩M 处的截面最小刚度B作为该区段的刚度来计算构件的挠度。 maxmin

7.什么是结构的耐久性要求,

答:结构的耐久性是指构件及结构在一定时期内维持其适用性的能力。对于土木工程结构而言是指结构在其设计使用年限内，应当能够承受所有可能的荷载和环境作用，而不应发生过度的腐蚀、损坏或破坏，即在正常维护条件下结构能够完成安全性与适用性和功能要求，而不需要进行大的维修与加固。

8.影响混凝土结构耐久性的主要因素有哪些,

答:影响混凝土结构耐久性和因素可分为内部因素和外部因素。

内部因素主要有:混凝土强度、密实性、水泥用量、水灰比、氯离子及碱含量、外加剂用量、保护层厚度等。

外部因素主要是环境条件，包括温度、湿度、二氧化碳含量、侵蚀性介质等。 9.什么是混凝土的碳化，混凝土的碳化对钢筋混凝土结构的耐久性有何影响,

答:大气中的二氧化碳或其它酸性气体渗入混凝土中，将使混凝土中性化而降低其碱性，这个过程就是混凝土的碳化。

当碳化深度大于或等于混凝土保护层厚度而达到钢筋表面时，将破坏钢筋表面的氧化膜而使钢筋易于銹蚀。另外，碳化还会加剧混凝土的收缩。这都可导致混凝土结构的开裂甚至破坏。因此混凝土的碳化对钢筋混凝土结构的耐久性有重要的影响。 10.我国<《混凝土结构设计规范》是如何保证结构耐久性要求的,>

答:我国<混凝土结构设计规范>采用概念设计的方法保证结构耐久性，即根据混凝土所处的环境类别和设计使用年限，采取不同的技术措施和构造要求。 11.怎样进行混凝土结构耐久性概念设计,

答:(1)设计使用年限为50年的混凝土结构，在一、二、三类环境中应符合《混凝土结构设计规范》中相应的最大水灰比、最小水泥用量、最低混凝土强度等级、最大氯离子含量和最大碱含量的基本要求。

(2)设计使用年限为100年的混凝土结构，在一类环境中，应符合下列规定:钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C30，预应力混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C40;混凝土中氯离子含量不得超过水泥重量的0.06%;宜使用非碱活性骨料，当使

3用碱活性骨料时混凝土中碱含量不应超过3.0kg/m混凝土保护层厚度比一般规定的保护层厚实力增加40%;使用过程中应当对结构定期维护。在二、三类环境中，应采取专门有效措施，如限制混凝土的水灰比，适当提高混凝土的强度等级，保证混凝土的抗冻

性能，提高混凝土的抗渗能力等。

(3)严寒及寒冷地区的潮湿环境中，结构混凝土应满足抗冻要求。

(4)有抗渗要求的混凝土结构，其抗渗等级应符合有关标准的规定。

(5)三类环境中的结构构件，其受力钢筋宜采用环氧树脂涂层带肋钢筋;对预应力钢筋、锚具及连接，应采取专门防护措施。

12.提高梁刚度的措施有哪些,什么措施最有效,

答:提高梁刚度的措施有增大梁的截面高度，增加钢筋的截面面积。提高混凝土的强度等级，选用合理的截面形状等。

最有效的措施增大截面高度。

l主要与哪些因素有关, 13.构件裂缝平均间距cr

l 答:构件裂缝平均间距主要与混凝土保护层厚度、纵向受拉钢筋直径、钢筋类别cr

及纵向钢筋配筋率等有关。

14.如果裂缝宽度超过《规范》规定的限值时，可采取哪些措施,

答:如果裂缝宽度超过《规范》限值时，最简便有效的措施:一是选用带肋钢筋，二是选用直径较细的钢筋，以增大钢筋与砼的接触面积，提高钢筋和砼的粘结强度，减

llw小裂缝间距(因为与近似成正比关系)，也可增加钢筋面积即加大钢筋的有效crcrmax

,,配筋率，从而减小钢筋的应力，此外，改变截面形状和尺寸、提高砼的强度等级skte

等措施虽也能减小裂缝宽度，但效果甚微，一般不宜采用。

五、计算题

N1.已知某钢筋混凝土屋架下弦，b*h=200mm*200mm，轴心拉力=130kN，有HRB335级4k

,φ14的受拉钢筋，混凝土强度等级为C30，保护层厚度c=25mm，=0.2mm，验算裂缝lim宽度是否满足,当不满足时如何处理,

解:

2f,2.10N/mm混凝土强度等级为C30， tk

522受拉钢筋为HRB335级4φ14，， E,2.0*10N/mm,d,14,A,615mmseqs

,A615s,,,0.015375tebh200*200

3N130*10,2k,,,211N/mmskA615s

f2.01,tk,1.1,0.65,1.1,0.65*,0.697,,0.015375*211 tesk

,deqsk,,,,(1.9c，0.08)maxcr,Este

21114,2.7*0.697**(1.9*25，0.08*)50.0153752.0*10

,0.24mm,,lim

裂缝宽度不满足。

2采用6φ12受拉钢筋， d,12,A,678mmeqs

,A678s,,,0.01695tebh200*200

3N130*10,2k,,,192N/mmskA678s

f2.01,tk,1.1,0.65,1.1,0.65*,0.699,,0.01695*192 tesk

,deqsk,,,,(1.9c，0.08)maxcr,Este

19212,2.7*0.699**(1.9*25，0.08*)50.016952.0*10

,0.19mm,,lim

裂缝宽度满足。

由此可以看出，减小钢筋直径是减小裂缝宽度的有效方法之一。

''l2.已知预制T形截面简支梁，安全等级为二级。=6m，=600mm，b=200mm，=60mm，bh0ff

h=500mm，混凝土强度等级为C20，纵筋和箍筋采用HPB235级。各种荷载在跨中截面所

,引进的弯矩标准值为:永久荷载432kNm可变荷载35kNm(准永久值系数=0.4)，雪荷q1

,载8kNm(准永久值系数=0.2)。求:(1)受弯正截面受拉钢筋面积，并选用钢筋直径(在q2

f,l25018-22之间选择)及根数;(2)验算挠度是否小于;验算裂缝宽度是否小于lim0,=0.3mm。 lim

解:

(1)计算钢筋直径及根数

M,43，35,78kN,mk

M,43，0.4*35,57kN,mq

M,1.2*43，1.4*35,100.6kN,m

混凝土强度等级为C20，

2242f,1.54N/mm,f,9.6N/mm,E,2.55*10N/mm,,,1.0 tkcc1

522钢筋为HPB235级， E,2.1*10N/mm,f,210N/mmsy

5E2.1*10s ,,,,8.24E4E2.55*10c

,,35,h,465取钢筋净保护层厚度c=25mm，则 s0

'h60f'',fbh(h,),1.0*9.6*600*60*(465,),150kN,m,100.6kN,m cff1022属于第一类T形截面。

6M100.6*10,,,,0.08s'22,fbh1.0*9.6*600*465cf10

,, ,1,1,2,0.083s

1*9.6*600*0.083*465'2A,,fb,h/f,,1059mmscfy10210

2A,509，628,1137mm)选用2φ18，2φ20( s

(2)裂缝及变形验算

A1137s,,,0.012,bh200*465 0

2A,0.5bh,0.5*200*500,50000mmte

A1137,s,,,0.0228teA50000te

''(b,b)h(600,200)*60ff',,,,0.258fbh200*4650 6M78*102k,,,,169.58N/mmsk,Ah1137*0.87*4650s

f1.54tk,,1.1,0.65,1.1,0.65*,0.8410.0228*169.58,,tesk

2EAhss0B,s,,6E,1.15，0.2，'1，3.5,f 522.1*10*1137*465132,,3.49*10N,mm6*8.24*0.0121.15*0.841，0.2，1，3.5*0.258取 ,,2.0

M7813132kB,B,*3.49*10,2.02*10N,mmsM(,1)，M57*(2.0,1)，78,qk 2625Ml5*78*10*6000k0f,,,14.5mm,f,l250,6000/250,24mmlim01348B48*2.02*10挠度满足要求。

222nd2*(18，20),iid ,,,19.05eqnvd2*1.0*(18，20),iii

,deqsk,,,,(1.9c，0.08)maxcr,Este

169.5819.05,2.1*0.841**(1.9*25，0.08*) 50.02282.0*10

,0.17mm,,lim

裂缝宽度满足。

范文四：身材变形的原因

身材变形的原因 :

美体专家称, 好的骨骼是好身材的基础 , 骨骼的生理曲线标准决定 着你身材的好与不好, 良好的骨架决定着你的身材, 如果脊柱发生变 形, 你的身材也会跟着变形, 例如女性在生育过程中、 不良的坐、 站、 走姿都会导致人体骨骼变形;直接影响曲线完美。

皮肤就像是好身材的保护膜。 皮肤是软组织, 柔韧而有弹性, 皮肤 的厚度会随着年龄的增长而失去原有的弹性和韧性, 皮肤变薄导致皮 肤松弛, 起皱等, 于是这层保护膜不能有效的承受脂肪带来的压力和 地心引力的作用, 导致身材的变形! 我们在年轻时候没有发觉自己的 身材不好?那是因为皮肤非常的紧致, 能有效的管理好皮下组织的脂 肪, 有足够的韧性管理好脂肪! 导致身材变形的几率就少很多, 女性 在工作当中不正确的姿势, 又要承担生育的重任, 很显然就会变得伟 大而又身材庞大变形了! 如何能通过有效的恢复骨骼的正常状态和建 立女性第二次皮肤就成了解决女性身材的重要问题。

塑形的方式 :通过脂肪移位,代谢,定型三个阶段。

1、脂肪移位阶段;

2、代谢过程;

3、定型阶段;

服务对象 :高收入人群、有需求、有消费观念的高端人群。

服务心态 :项目是直接服务高收入人群、有需求、有消费意识的高 端人群, 打造高标准五星级服务 (高标准服务, 凸显出我们的特色) 。 高端客户群体对效果和服务质量非常注重, 不在乎价格, 肯定效果和

提出我们塑形的理念, 效果具有合约保证, 每一个项目服务都是有偿 的服务。 (姿态要放高,有利于增加客户对我们的信赖和给到顾客信 心)

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观念意识引导话术 :

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B; (崇拜口气) xx 小姐,你见识广博,听说现在有一些高科技的产 品能让下垂变了形的身材调整维持到少女身形, 能使人保持年轻。 不 知道你有见过这样的产品吗?

顾客(肯定见过或没有见过。 。 。 )

那如果是您,你会接受并使用这样子的产品吗 ?

C ; xx 小姐,我终于找到一个产品可以帮助您改善你现在的问题了, 而且效果非常显著, 我们有很多的顾客都已经在开始使用了, 都非常 满意, 你的问题如果不按这样的方法解决, 真的是很难改变的了。 , J 继续下去到最后对你会造成更大的伤害, 所以, 你一定要使用这样的 产品。

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C ; xx 小姐,这位就是正在使用我们抗衰老美丽工程的 g&j产品的 顾客, 她原来未使用前是这样的状态, , 现在她已经使用了 2个月 了,您可以来比较下她的改变。

范文五：钢筋成型

工程名称：宁德天水雅集地下室（A区） 编号：QR-CX09-2

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工程名称：宁德天水雅集3#楼 编号：QR-CX09-2

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工程名称：宁德天水雅集3#楼 编号：QR-CX09-2

工程名称：宁德天水雅集4#楼 编号：QR-CX09-2

工程名称：宁德天水雅集4#楼 编号：QR-CX09-2

工程名称：宁德天水雅集14#楼 编号：QR-CX09-2

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