疯子84045784
范文一：恒荷载分项系数及荷载效应组合
恒荷载分项系普通活荷载(决定作用)分 风 雪 积灰
项系数(标准值取值参P10数, G
表4.1.1) ,Qi
承载能力极基本不利有利不利1.4，但有利0 组合频遇准组频准永组频准n
限状态的范组合 S=?S+?S+Ψ,1.21.0 标准值大于4值系值系永合遇久系合遇永Ci ,,GKQ1KSGQ1Qi,Qiki,2畴 (或时取1.30 数 数 久值值数 值值久
控制系系系系系系Ψ Ψ Ψ CifiqiS=?S+?S或者 ,,GKQ1KGQ1作用 数 数 数 数 数 数
时取一区n
S=?S+0.9 ,1.35) ,0.5 GKSGQi,Qiki,1 0.6 0.4 0 0.7 0.6 二区0.9 0.9 0.8
(此栏为可变荷载控制) 0.2
三区0
n
S=?S+Ψ ,1.2 Ci,GKSGQi,Qik1.0 1.4/1.3 0 0.6 0.7 0.9 i,1/1.35
(此栏为永久荷载控制)
正常使用极标准为组合值系数，查P10表ΨCin
限状态的范组合 S=S+S+Ψ1.0 4.1.1得出各不同荷载的系0.6 0.7 0.9 CiGKQ1KS ,Qiki,2畴(裂缝，数。
位移，挠度频遇为频遇值系数，查P10表Ψfin
等) 组合 S=S+Ψ S+Ψ 1.0 4.1.1得出各不同荷载的系fiqiΨ =0.4 Ψ =0.6 Ψ =0.9 qiqiqiSGKQ1K,Qiki,2数。注意是:Ψ fi
准永为准永久值系数，查P10Ψqi一区0.5 n
久组S=S+Ψ 表4.1.1得出各不同荷载的qiSGK,Qik二区0.2 1.0 0 0.8 i,1合 系数。
三区0
公路桥涵正短期汽车荷载(不Ψ1j第j个可变作用的频遇值系数 人群荷载 风荷载 温度梯度 其他作用 常使用极限效应计冲击力) 状态设计 组合 nn
S=+Ψ 1jsdSS,Gik,QjkΨ =0.7 Ψ =1.0 Ψ =0.75 Ψ =0.8 Ψ =1.0 1j1j1j1j1ji,1,1j
长期汽车荷载(不Ψ2j第j个可变作用的准永久值系数 人群荷载 风荷载 温度梯度 其他作用 效应计冲击力)
组合 nn
S=+Ψ 2jldSΨ =0.4 Ψ =0.4 Ψ =0.75 Ψ =0.8 Ψ =1.0 S2j2j2j2j2j,Gik,Qjki,1,1j
砌体整体稳n
定性，倾覆，S=(1.2S+1.4S+)?0.8 S ,G2KQ1KG1KS0,QikS起有利作用的永久荷载标准值的效应 S起不利利作用的永久荷载标准值的效应 G1KG2Ki,2滑移，漂浮
范文二：恒荷载分项系数及荷载效应组合[精品]
恒荷载分项系普通活荷载(决定作用)分风 雪 积灰
项系数(标准值取值参P10数, G
表4.1.1) ,Qi
承载能力极基本不利有利组合频遇准组频准永组频准不利1.4，但有利0 n限状态的范组合 值系值系永合遇久系合遇永1.21.0 标准值大于4S=?S+?S+Ψ,,,Ci GKQ1KSGQ1Qi,Qiki,2畴 (或数 数 久值值数 值值久时取1.30
控制系系系系系系Ψ Ψ Ψ CifiqiS=?S+?S或者 ,,GKQ1KGQ1作用数 数 数 数 数 数
时取一区n
S=?S+0.9 1.35) ,,0.5 GKSGQi,Qiki,1 二区0.6 0.4 0 0.7 0.6 0.9 0.9 0.8
(此栏为可变荷载控制) 0.2
三区0
n
S=?S+Ψ ,,Ci1.2 GKSGQi,Qik1.0 1.4/1.3 0 0.6 0.7 0.9 i,1/1.35
(此栏为永久荷载控制)
正常使用极标准Ψ为组合值系数，查P10表Cin
限状态的范组合 S=S+S+Ψ4.1.1得出各不同荷载的系Ci1.0 0.6 0.7 0.9 GKQ1K S,Qiki,2畴(裂缝，数。
位移，挠度频遇Ψ为频遇值系数，查P10表fin等) 组合 S=S+Ψ S+Ψ 4.1.1得出各不同荷载的系fiqi1.0 Ψ =0.4 Ψ =0.6 Ψ =0.9 GKQ1KqiqiqiS,Qiki,2数。注意是:Ψ fi
准永Ψ为准永久值系数，查P10qi一区0.5 n
久组S=S+Ψ 表4.1.1得出各不同荷载的qiGKS,Qik二区0.2 1.0 0 0.8 i,1合 系数。
三区0
公路桥涵正短期汽车荷载(不Ψ1j第j个可变作用的频遇值系数 人群荷载 风荷载 温度梯度 其他作用 常使用极限效应计冲击力) 状态设计 组合 nn
S=+Ψ 1jsdSS,Ψ =0.7 Ψ =1.0 Ψ =0.75 Ψ =0.8 Ψ =1.0 Qjk,Gik1j1j1j1j1jj,1i,1
长期汽车荷载(不Ψ2j第j个可变作用的准永久值系数 人群荷载 风荷载 温度梯度 其他作用 效应计冲击力)
组合 nn
S=+Ψ 2jldSΨ =0.4 Ψ =0.4 Ψ =0.75 Ψ =0.8 Ψ =1.0 S2j2j2j2j2j,Qjk,Gikj,1i,1
砌体整体稳n
定性，倾覆，S=(1.2S+1.4S+)?0.8 S ,G2KQ1KG1KS0,QikS起有利作用的永久荷载标准值的效应 S起不利利作用的永久荷载标准值的效应 G1KG2Ki,2滑移，漂浮
范文三：永久荷载(恒荷载)
梁板截面的最小高度根据刚度要求（高跨比）确定，一般可不必验算其变形。根据楼面荷载的大小，可参考下列数据初估：
厚板 h=L/40~L/35（楼梯厚板厚h=L/30~L/25） 悬挑板厚 h=L/10~L/12 次梁 h=L/18~L/12
主梁 h=L/12~L/8 伸臂梁 h=L/6~L/5
当活载较大时宜采用较大的截面高度h。梁的截面宽度b均为其高度h的1/3~1/2。 例如，对一般多层住宅结构，可选用如下经验值（仅供参考）： 单向板 h=8cm ~ 9cm
双向板 h=9cm ~ 10cm ( L=3~3.6m ) 框架梁 200×400, 200×500, 200×400 次梁 150×300, 150×350, 200×400 梯梁 150×300, 200×400
伸臂梁 200×350~400 ( L=1.2 ~ 1.5 m )
永久荷载（恒荷载） 板、梁（自重荷载）等
1)荷载取值
各种恒载标准值和活荷载标准值的取值详见《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001 06版）。 宜将各种构件的单位荷重先行计算出来，以便在构件内力计算时查用。下面结合多层住宅建筑举例说明。
2)屋面板荷载（以下是设计院常用数据）
南方建筑常用架空大阶砖或膨胀珍珠岩隔热层，其自重按实际构造通过计算确定。 不上人面屋：架空隔热层自重标准值为1.5kN/m2
钢筋混凝土结构屋面，其均布活荷载的标准值为0.7kN/m2 上人面屋：120高架空隔热层自重标准值为1.6kN/m2
180高架空隔热层自重标准值为1.95kN/m2
钢筋混凝土结构屋面，其均布活荷载的标准值为1.5kN/m2 坐砌大阶砖、膨胀珍珠岩隔热层：隔热层自重标准值为1.0kN/m2
3)楼面荷载（以下是设计院常用数据）
楼面荷载及常用材料自重详见《荷载规范》（GBJ 9—87或GB5009-2001）。
常用材料自重
钢筋混凝土 25kN/m3 素混凝土 24kN/m3 水泥砂浆 20kN/m3 混合砂浆 17kN/m3
2
贴面类地面（包括20mm厚水泥砂浆打底） 1.0kN/m
花岗岩类地面（包括20mm厚水泥砂浆打底） 1.0kN/m2~1.2kN/m2
例1 计算楼板的外荷载（广厦计算软件使用数据。有截面厚度的板，其自重程序自动导荷。） 某住宅板（计算跨度l0=3.90m），厚度按构造要求取h=80mm>l/40≈2600/40=65mm。
（1）普通板荷载
恒载标准值
抛光砖地面层（包括20mm厚水泥砂浆打底） 1.0 20mm混合砂浆顶棚抹灰 0.0?2
2
gk=1.34kN/m
1=7
0 .3
2
恒载标准值 gk=1.34kN/m
2活荷载标准值 qk=2.0kN/m
（2）卫生间板荷载（某住宅）
恒载标准值
防滑砖地面层（包括20mm厚水泥砂浆打底） 1.0
20mm水泥砂浆顶棚抹灰
22=00 .4 0.0?
350mm回填物(焦碴混凝土) 51=44 .9 0.3?
2
gk=6.30kN/m
恒载标准值 gk=6.30kN/m2
2
活荷载标准值 qk=2.5kN/m
4)梁自重
计梁自重有两种方法 ：扣板重，加梁粉刷；不扣板重，不加粉刷。
按第二种方法计算较简便，一般当梁的截面尺寸不大时，其计算精度已能满足工程计算要求。
5)砖墙自重
砖墙均布线荷载 = 砖墙及墙面自重 × 墙高
= 砖墙及墙面自重 ×（层高 — 梁高）
例2计算楼板梁的外荷载（广厦计算软件使用数据。有截面尺寸的梁，其自重程序自动导荷。） 某住宅墙（层高H=3.0m），外墙、分户墙厚度=180mm，户内隔墙厚度=120mm。墙体材料采用普通（粘土）砖；外墙15厚1：3水泥砂浆打底，面贴外墙砖；内墙15厚1：1：6水泥石灰砂浆打底，乳胶腻子刮面，漆乳胶漆二遍。
（1）外墙荷载(KL1梁)
恒载标准值
?83-.0）0=.6kN7.m7 7180mm厚普通（粘土）砖 18?0.1（
?（3.-0）0.=6k1N.2m0 外墙面抹灰 0.56（内墙面抹灰 0.3?
3-.0）0=.6
k0N.86m 4
恒载标准值 gk=(7.7+7（2）内墙荷载(L2梁) 恒载标准值
1.+20
0.8=64)kN/m
?23-.0）0.=35kN5.7m 24120mm厚普通（粘土）砖 18?0.1（
?63-.0）0.=35k1N.9m0内墙面抹灰 2?0.3（ 8
恒载标准值 gk=(5.72+4
1.9=08)
k7N/m
墙上开有门窗洞时，为简化计算，可视门窗洞面积大小，乘
以经验折减系数0.7 ~ 0.9。
阳台栏河，应不少于按120mm墙双面粉刷计算。有较大花槽时，需按实计算。栏河垂直活荷载标准值取0.5KN/m。
常用粘土砖和灰砂砖自重（包括批挡层重）
120厚 3.00kN/m180厚 4.25kN/240厚 5.40kN/
2
踏步大样
1:20
例3 计算梯板、梁传给框架梁、柱的外荷载（广厦计算软件使 用数据。有截面尺寸的梁，其自重程序自动导荷。）
（1） TB1梯段板荷载(折线板厚：h=110mm，某住宅) 恒载标准值
20mm水泥砂浆面层 0.0? .22=00
钢筋混凝土梯段板 (0.11+00.17?0/2=)20mm混合砂浆顶棚抹灰 0.0?2
25
1=7
0 .3
gk=5.61k5N
TB1恒载标准值 gk=5.61k5N
2TB1活荷载标准值 qk=2.5kN/m
m/ m/
2
2
（2） TB2梯平台板荷载
(板厚为110mm，板面标高为H+1.5m)
恒载标准值
22=0020mm水泥砂浆面层 0.0? .
=52钢筋混凝土板 0.11?02 .20mm混合砂浆顶棚抹灰 0.02?17=0.34
2
gk=3.45kN/m
2
TB2恒载标准值 gk=3.45kN/m
2TB2活荷载标准值 qk=2.5kN/m
（3）TL1梁荷载（截面为200 mm×400mm，板面标高为H+1.5，计算跨度l0=3.60m） 恒载标准值
由TB1梯段板传来 5.615?3.6/2=10.107kN/m l0=5.0-1.=4由TB2平台板传来 3.45?1.4/2=2.415kN/m
2(TL1次梁自重 25?0.?
0.-400.-40
0=10kN1m. 45).1
k2N0m. 20
//
03m.6
TL1梁侧抹灰 17?0.0?2()
0?.11=
所以 TL1梁上的恒载标准值为 gk=(10.10+7活荷载标准值
?3.6=/24k.N/m由TB1梯段板传来 2.5 由TB2平台板传来 2.5?1.4/2=1.75kN/m
2.4+15
4 +1.45=0.20k)N1m
所以 TL1梁上的活荷载标准值为 qk=(4.5+0
1.7=5)
k6N.2m5
（4）TL1梁传给框架上的集中荷载Q1（荷载由TB1板、TB2平台板、TL1次梁自重和
梁侧抹灰、构造柱自重产生）
恒载标准值（TB1板、TB2平台板、TL1次梁自重和梁侧抹灰产生） RgT1L=
12
?14.17?2
3.=6
512k5N.
GZ构造柱自重 25?0.?20?.3=1.5kN2. 2
GZ的集中恒荷载——恒载标准值
Q1g=Rg=25.51+2.25=27.76kN GZ的集中荷载——活荷载标准值 Q1q=Rq=
12
?6.25?3.6=11.25kN
（5）TL2梁传给框架柱上的集中荷载Q2 TL2梁上的恒载标准值荷载
由TB2平台板、TL2次梁自重和梁侧抹灰产生
gk1=(2.415+1.45+0.2)=4.07kN/m
由不锈钢拦板产生
gk2=1.0kN/m
TL2梁上的活荷载标准值（荷载由TB2平台板产生）
0 pk=2.5?
1.4=/2k1N.7m5
TL2梁产生的集中荷载——恒载标准值 Q2g=Rg=
1212
?(4.07+1.0)?3.6=9.126kN
TL2梁产生的集中荷载——活荷载标准值 Q2q=Rq=
?1.75?3.6=3.15kN
例4 梁上墙体产生的外荷载（广厦计算软件使用数据。有截面尺寸的梁，其自重程序自动
导荷。）
标准层120厚粘土砖墙均布线荷载 = 3.00 × (3.0-0.45)=7.55 kN/m 标准层180厚粘土砖墙均布线荷载 = 4.25 × (3.0-0.45)=11.26 kN/m 6)其它
悬挑水沟自重按实计，并应考虑排水不良时满水的荷载。
悬挑板及悬挑水沟，尚应考虑施工或检修集中荷载0.8KN，每隔1m一个，作用在最不利位置进行验算。 上机用结构布置图
范文四：雨蓬的荷载及荷载组合
5 雨蓬的荷载及荷载组合
5.1 荷载
5.1.1 雨篷永久荷载标准值取0.8kN/m2，（不包括受力构件自重），
计算风吸力时雨篷附加永久荷载标准值取0.3 kN/m2，
5.1.2 雨篷活荷载标准值取0.5 kN/m2，
5.1.3 雨篷雪荷载：基本雪压为0.4 kN/m2，0.7 kN/m2，
雪荷载标准值：S k =μr S 0，μr =2
5.1.4 雨篷风荷载：
基本风压：0.55 kN/m2，0.75 kN/m2，风荷载标准值按维护结构计算， 风荷载标准值：W k =βgz μs μz W 0，βgz =1.0，μs (负风)=-2.0，μs (正风)=1.0，
5.1.5 施工或检修集中荷载标准值为1.0 kN ，验算承载力时，沿雨篷宽度每隔1m 取一个集中荷载，并布置在最不利位置。
5.1.6 地震作用，考虑地震作用，悬挑长度≥2m ，抗震设防烈度为8度（0.2g ）时，竖向地震作用标准值取结构、构件重力荷载代表值的10%：设计基本地震加速度为0.3g 时，取结构、构件重力荷载代表值的15%。
5.2 荷载组合原则
5.2.1 荷载取值和荷载分项系数、荷载组合值系数等按《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年版) 采用。
5.2.2 雨篷顶均布活荷载不与雪荷载同时考虑，应取两者中的较大值。
5.2.3 施工或检修集中荷载与雨篷永久荷载及受力构件自重同时考虑，不与屋面均布活荷载或雪荷载同时考虑。
5.2.4 风荷载不与竖向地震作用同时考虑。
5.2.5 地震作用效应和其他荷载效应的基本组合：当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震调整系数均采用1.0
A ：考虑正风压时（风向下吹）：
a. 当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
Sk +=1.35Gk +0.7×1.4S k (或Q k ) +0.6×1.4w k
b. 当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
Sk +=1.2Gk +1.4×1.0S k (或Q k ) +1.4x0.6wk
Sk +=1.2Gk +1.4×0.7S k (或Q k ) +1.4x1.0wk
B ：考虑负风压时（风向上吹）：. 按下面公式进行荷载组合： Sk =1.0Gk +1.4×1.0w k
范文五：重力坝的荷载及荷载组合
第二节重力坝的荷载及荷载组合
一、分类分类
1.永久作用用
●概念：设计基准期内量值基本不变的作用。●包括：结构自重和永久设备自重；土压力；
淤沙压力；地应力；围岩压力；预应力。
2. 可变作用
●概念：设计基准期内量值随时间的变化与平
均值之比不可忽略的作用称可变作用。均值之比不可忽略的作用称可变作用
●包括：包括静水压力；扬压力；动水压力；浪静水压力扬压力动水压力浪
压力；灌浆压力；外水压力；风荷载；雪荷载；冰压力冻胀力楼面(平台)活荷载冰压力；冻胀力；楼面(平台)活荷载；桥机桥机、门机荷载；温度作用；灌浆压力。3.偶然作用偶然作用
●概念概念：设计设计基准期内只可能短暂出现(且量值准期内只可能短暂出现(量值
很大)或可能不出现的作用。
●包括：
地震作用；校核洪水位时的静水压力。
二、荷载分析
１. 自重
坝体自重：W=V?γC
γC 的确定：材料容重应实地量测或参考荷载规范，试验得
3
γC =23.5～25.0 kN／m 。
分块计算：将坝体剖面划分成若干个简单块体(形心易求) 。
W1=S1L×γc
W2=S2L×γc
W1
W=W1+W2
W2
A
●永久设备自重
O
B
永久设备的自重标准值可直接采用该设备的铭牌重量。的铭牌重量
2、静水压力
▽
y
H 1
p y =γ0y P 1
Y 1
X W 11
P 2Y 2
▽
H 2
p 1=γ0H 1
12
水平力：P 1=γ0H 1
2
垂直水压力W 1=S 1γ0垂直水压力：
p 2=γ0H 2
作用点：离坝基面Y1作用点离坝趾X1作用点：
3、动水压力
溢流坝面动水压力计算图
（１）坝顶曲线段的动水压力
常忽略不计。
（２）斜坡直线段上的动水压力
动水压强：p=γ0hcos 可忽略不计。
（３）反弧段水流离心力（见P36式3-3）
P X、P Y
作用点：近似认为作用在反弧中点
(kpa )
４、扬压力 由挡水建筑物上下游静水头作用下的渗
▽A
H 1
C E
浮托γ0H 2
γ0H
坝基渗流
B
坝内渗流
D F
γ0H 2渗透压力H=H1-H H 2
▽
H 2
流场产生的垂直指向计算截面的分布面力，算
包括上浮力和渗流压力。
◆防渗排水措施
(1)坝基防渗排水
未设防渗帷幕和上游排水孔 设防渗帷幕和上游排水孔
设防渗帷幕和上游排水孔，并设有下游副设防渗帷幕和上游排水孔并设有下游副排水孔及抽排系统。
▽
▽
▽
主排水孔防渗帷幕
▽
副排水孔
(2)坝体防渗排水
在上游坝面部分浇筑抗渗标号高的混凝土
紧靠防渗层的下游侧设排水管
坝体排水管
C 20砼C 15砼
坝底扬压力
(1)未设防渗帷幕和排水孔▽
H=H1-H H 2
H 1▽
H 2
E
U 1
γ0H 2
γ0H 1γ0H
U 2渗透压力γ0H 2浮托力U=U1+U2F
(2)
设防渗帷幕和排水孔(2)
1)
扬压力分布图
2)
计算
浮托力
渗透压力
：渗透压力强度系数，对
于实体重力坝，河床坝段取实体力河床段取
0.25，岸坡坝段取0.35
。
(3)设防渗帷幕和排水
孔，并设有下游副排
水孔及抽排系统
1)
扬压力分布图1)
2)
计算
浮托力
渗透压力
α1
：扬压力强度系数，
重力坝取0.2。
α2：残余扬压力强度系数，残余扬压力强度系数
重力坝取0.5。
◆坝体内的扬压力
1)
扬压力分布图
1) 扬压力分布图
2)
计算2) 计算
浮托力
渗透压力
3：
渗透压力强度系数，
实体重力坝取0.2。
扬压力分布图
5、淤沙压力淤沙压力▽P n =γsb h n
p n
P SK 2tg (45°－φs ／2) h s Y 0淤沙高程γsb：淤沙的浮重度KN／m3
；φs：淤沙的内摩擦角。
p s P s =γsb h s tg 2(45°－φs ／2)
P SK =0.5ps h s =0.5 γsb h s 2tg 2(45°－φs ／2)
挡水面倾斜时的淤沙压力(1)水平淤沙压力计算▽
P SK
(2)竖向淤沙压力计算
淤沙高程P v =v γsb
p v
P SK
v：淤沙体积淤沙体积
γsb ：淤沙的浮重度淤沙的浮重度
6、浪压力(一) 、水库风成波的波浪设计标准
☆设计波浪的标准
(1)设计波浪的重现期
设计规范规定：用于波浪要素计算的风速值，在正常运用条件(正常蓄水位或设计洪水)下，采用相应洪水期多年平均最大风速的1．52．0倍；在非常运用条件期多年平均最大风速的1．5～2．0倍；在非常运用条件(校核洪水位)下，采用相应洪水期多年平均最大风速。统计分析表明，多年平均最大风速的15～2统计分析表明，多年平均最大风速的1．52．0倍约相0倍约相当于50年重现期的年最大风速。
(2)设计波浪的波列累积频率
DL5077—1997规定，设计波浪的波列累积频率一律规定设计波浪的波列累积频率律采用1%。
☆年最大风速
指水面上空10 m高度处的10 min平均风速的年最大值。高年
☆风区长度(有效吹程)D
(1)当沿风向两侧水域较宽广时，可采用计算点至对岸的直线距离。算点至对岸的直线距离
(2)当沿风向有局部缩窄且缩窄处宽度B小于12倍计算波长时可采用5B为风区长度同于12倍计算波长时，可采用5B为风区长度，同时不小于计算点至缩窄处的直线距离。
()当沿风向两侧水域较狭窄或水域形状(3)当沿风向两侧水域较狭窄，或水域形状不规则，或有岛屿等障碍物时，采用等效风区长度D：长度
(二) 、波浪要素计算
波浪要素：h m (平均波高) 、Lm (平均波长) 、h z
(波浪中心线高出计算静水位的壅高) 。(波浪中心线高出计算静水位的壅高)。
1.平原、滨海地区水库
莆田试验站公式
：
或(Hm ≥0.5L m )
式中：hm 为平均波高，m；Vo为计算风速，m／s；D为风区
2；长度，m；g为重力加速度，m/s长度；g为重力加速度；Hm 为水域平均水深为水域平均水深，m；；
T m 为平均波周期，S；Lm 为平均波长，m。
2.内陆峡谷水库
官厅水库公式(适用于
Vo＜20 m／s，D＜20000m) ：注意：式中h，当gD／Vo2=20～250时，为累积频率5%的波高；当gD／Vo2=250～1000时，为累积频率10%的波高
累积频率P%的波高hP%与平均波高hm 的比值，可由P%累积频率P%的波高h 的比值可由P%及水深Hm 查表获得。
3h z 的计算3.h
式中：H为水深；
h 1%为累积频率1%的波高。为累积频率1%的波高
(三) 、直墙式挡水建筑物的浪压力
1.浪压力分布
图() 图(a) ：深水波即H≥Lm ／2。深水波，即H≥L／2
图(b) ：浅水波，即Hcr (临界水深) ≤H＜Lm ／2。图(c) ：破碎波，即H＜Hcr
(临界水深) 。
2.深水波的浪压力计算
h Z h 1%
Lm／2
H ▲静水面以下半波长处，浪压力很小，可视为零。▲静水面处，波浪压强最大。
单位长度上浪压力标准值Pwk (单位长度上浪压力标准值(kN／m) ：／) 作用点位置呢？
7、冰压力冰压力
1.静冰压力
2动冰压力2.动冰压力
8、地震作用1.几个术语
▲抗震设计：一般包括抗震计算和抗震措施。般包括抗震计算和抗震措施。▲基本烈度：50年期限内，一般场地条件下，可50年期限内一般场地条件下可能遭遇超越概率P50为0.10的地震烈度。一般为《中国地震烈度区划图(1990)》上所标示的地震烈度值，对重大工程应通过专门的场地地震危险性分析工作确定。
▲设计烈度：设计烈度在基本烈度基础上确定的作为工程设防依据的地震烈度。
▲地震作用：地震施加于结构上的动态作用。
▲地震作用效应：地震作用引起的结构内力、变形、裂缝开展等动态效应。
▲地震动水压力：地震动水压力地震作用引起的水体对结构产生的动态压力。
▲地震动土压力：地震作用引起的土体对结构产生的动态压力。
▲拟静力法：将重力作用、设计地震加速度与重力加速度比值、给定的动态分布系数三者乘积作为设计地震力的静力分析方法。
▲动力法：按结构动力学理论求解结构地震作用效应的方法。
2.工程抗震设防类别
7工程抗震设防类别
甲
乙
丙
丁建筑物级别
场地基本烈度1(壅水)≥61(非壅水) 、2 (壅水)2(非壅水)2(非壅水) 、≥734、5
3设计烈度确定3.设计烈度确定
▲一般采用基本烈度作为设计烈度。
▲工程抗震设防类别为甲类的水工建筑物，在基本烈度基础上提高1度作为设计烈度。
4.抗震计算4抗震计算
▲设计烈度为6度时，可不进行抗震计算。▲设计烈度高于9度的水工建筑物或高度超过250m的壅水建筑物，其抗震安全性应专门研过250的壅水建筑物其抗震安全性应专门研究论证。
▲地震作用的类别：地震惯性力、地震动土压力以及地震作用的动水压力。压力以及地震作用的动水压力
▲地震作用效应的计算方法工程抗震设防类别甲
乙、丙
丁地震作用效应的计算方法动力法动力法或拟静力法拟静力法或
着重采抗震措施着重采取抗震措施
5. 抗震措施
(1)重力坝的体形应简单，坝坡避免剧变，顶部折坡宜取弧形。坝顶不宜过于偏向上游。宜部折坡宜弧形坝宜过偏向上游宜减轻坝体上部重量，增大刚度，并提高上部混凝土等级或适当配筋。
(2)坝顶宜采用轻型、简单、整体性好的附(2)坝顶宜采用轻型简单整体性好的附属结构，应力求降低高度，不宜设置笨重的桥梁和高耸的塔式结构。宜加强溢流坝段顶部交通桥的连接，并增加闸墩侧向刚度。
(3)重力坝坝体的断面沿坝轴线方向分布有突变或纵向地形地质条件突变的部位应设突变，或纵向地形、地质条件突变的部位，应设置横缝，宜选用变形能力大的接缝止水型式及止水材料。
三、设计状况和作用效应组合设计状况和作用效应组合
1.设计状况1. 设计状况
▲持久状况。在结构使用过程中一定出现，其持续期很长的状况。持续期一般与设计使用年限为同一数量级。
▲短暂状况。暂状况在结构施工和使用过程中出现概率使用出现概率较大，而与设计使用年限相比，持续期很短的状况，如施工和维修等。
▲偶然状况。在结构使用过程中出现概率很小，且持续期很短的状况，如地震等。
建筑结构的三种设计状况应分别进行下列极限状态设计：
▲对三种设计状况均应进行承载能力极限状态设计▲对持久状况，尚应进行持况行正常使用极限状态设计常使用设计▲对短暂状况，可根据需要进行正常使用极限状态设计
▲对偶然状况，不进行正常使用极限状态设计
2.作用效应组合作用效应组合
▲进行承载能力极限状态设计时，应考虑作进行承载能力极限状态设计时应考虑作用效应的基本组合，必要时尚应考虑作用效应的偶然组合偶合。
▲进行正常使用极限状态设计时，应根据不同设计目的，分别选用作用效应的短期组合和长期组合。
●基本组合：在持久状况或短暂状况下，可能同时出现的永久作用、可变作用效应组合。
●偶然组合：基本组合与基本组合与一种可能同时出现的偶然种可能同时出现的偶然作用效应组合。
●长期组合：持久状况下的基本组合。●短期组合：短暂状况下的基本组合。▲溢流重力坝上基本作用和偶然作用如图3-2-1所示
▲承载能力极限状态作用的基本组合和偶然组合见表然组合见表3-2-1。
非溢流坝段荷载计算示意图
载
溢流坝段荷载计算示意图
图3-2-1溢流重力坝上基本作用和偶然作用
表3-2-1 承载能力极限状态作用的基本组合和偶然组合
作
各项作用的标准值。补充条件：补充条件业试根据教材P79【例1－1】已知条件计算
1、内陆峡谷地区水库；
2、淤沙的内摩擦角φ＝18°；3、主排水孔中心线距坝踵7.2m；
4、以坝基面作为计算截面；5计算水位取正常蓄水位5、计算水位取正常蓄水位。
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