范文一：5013缩沟由于焊缝金属的收缩，在根部焊

金属熔化焊焊缝缺陷分类及说明

本标准适用于金属熔化焊。

5013 缩沟 由于焊缝金属的收缩，在根部焊道每一侧产生的浅的沟槽(也可见515)

502 焊缝超高 对接焊缝表面上焊缝金属过高

503 凸度过大 角焊缝表面的焊缝金属过高

504 下塌 穿过单层焊缝根部或从多层焊接接头穿过前道熔敷金属塌落的过量焊缝金属

5041 局部下塌 局部塌落

505 焊缝型面不良 母材金属表面与靠近焊趾处焊缝表面的切面之间的角度α过小 506 焊瘤 焊接过程中，熔化金属流淌到焊缝之外未熔化的母材上所形成的金属瘤 507 错边 由于两个焊件没有对正而造成板的中心线平行偏差

508 角度偏差 由于两个焊件没有对正而使它们的表面不平行(或不成预定的角度) 509 下垂 由于重力作用造成的焊缝金属塌落

范文二：浅析带衬环焊缝根部收缩沟缺陷

浅析带衬环焊缝根部收缩沟缺陷

龚 浩

() 江苏省特种设备安全监督检验研究院昆山分院 ,江苏昆山 215316

摘 要 :在压力容器制造过程中 ,由于综合考虑了压力容器设计的科学性 、工艺的合理性 、施焊的可操作 性 ,经常会使用带衬环来焊接筒体最后一道环缝 。此类对接焊缝通过射线检测后 ,底片上经常能看到一些貌 似未熔合的伪缺陷影像 。经过实物解剖和分析 ,排除了 ?危害缺陷存在的可能 ,确定为带衬环焊缝根部收缩 沟缺陷 。此类缺陷在 J B/ T4730 - 2005 中没有定性和定量 ,所以一般不作为危害缺陷处理 ; 但是 ,它的存在 不仅干扰了底片的评定 ,而且使设备焊接接头的性能存在着隐患 。笔者在产品监检过程中 ,发现小型容器 、 无缝钢管制容器中此类问题尤为突出 。在此 ,笔者结合工作中的实际 ,对带衬环焊缝根部收缩沟缺陷做出分 析 。

关键词 :压力容器 ;带衬环焊缝 ;根部收缩沟

() 中图分类号 : T G115 . 28 文献标志码 :A 文章编号 :167124423 201006240202

缘比较 圆 滑 黑 度 较 浅 , 象 液 体 往 旁 边 扩 散 的 形 1 产生的原因 态 。与坡口 未 熔 合 最 大 的 区 别 是 坡 口 未 熔 合 是

()收缩沟是带永久性衬板单面开 V 型坡口 图 1 在靠近坡口侧会出 现 细 直 的 线 , 黑 度 从 坡 口 侧 向 在采用埋弧焊或手工焊过程中根部产生的缺陷 。主 焊缝中心逐渐 变 浅 , 缺 陷 呈 现 条 状 。而 收 缩 沟 会

() 要是细颗粒的焊剂 药皮在熔池底部与熔化的熔融 出现在衬环附近 ,在 靠 近 焊 缝 根 部 一 侧 会 出 现 较 金属熔合在一起 ,这种液态金属熔渣沿着衬板渗入 直的线 ,与根部未焊 透 的 区 别 在 于 缺 陷 位 置 不 是 贴合间隙中 。由于衬板贴合间隙不均匀 ,故液态金 在焊缝 根 部 中 心 , 而 是 出 现 在 衬 环 的 间 隙 处 附 属熔渣形成不规则的阴影 。也有情况由于埋弧焊盖 近 。要准确无误地 区 分 此 类 缺 陷 , 不 仅 需 要 丰 富 面局部线能量过大造成对根部衬环的热收缩 ,衬环 的评片经验 ,而且还 需 要 对 收 缩 沟 缺 陷 充 分 的 了 局部间隙增大 ,从底片上可明显看出焊缝根部不规 解 。收缩沟现 场 解 剖 照 片 见 图 2 , 常 见 收 缩 沟 影 则的线性影像 。 像特征底片见图 3 。

1 - 平衬板 2 - 封头 3 - 筒体

f —为封头 、筒体与衬板贴合间隙 收缩沟解剖 2 图 b —封头与筒体对装间隙

图 1 带永久性衬板单面开 V 型坡口

影像特征2

典型的 收 缩 沟 在 底 片 上 的 影 像 与 坡 口 未 熔

合 、根 部 未 焊 透 有 些 相 似 , 在 坡 口 侧 会 形 成 不 连 图 3 收缩沟底片影像 续的一 条 或 多 条 不 规 则 的 线 性 影 像 。影 像 的 边

无 损 探 伤 第 34 卷第 6 期 Vol . 34No . 6

2010 年 12 月 N D T Dece m be r . 2010

射线检测中最高管电压优化公式的探讨

李亚洲

() 西安核设备有限公司 ,陕西西安 710021

摘 要 :针对射线检测标准 J B/ T 4730 . 2 - 2005 中" 不同透照厚度允许的 X 射线最高管电压图" 在使用 中所存在的复现性差 ,受人为因素影响较大等现状 ,通过对此图的分析 ,并利用 MA TL AB 进行不同次方的 拟合 ,得出了最高管电压随厚度而变化的四个公式 ,从中选择出拟合最优的公式 。

关键词 :J B/ T 4730 . 2 ;射线检测 ;最高管电压 ; MA TL AB

() 中图分类号 : T G115 . 28 文献标志码 :A 文章编号 :167124423 201006241202

图 1 中给出了部分材质相应厚度下最大管电 1 引言 压 的 具 体 数 值 , 通 过 观 察 发 现 , 最 大 管 电 压 值 曲 线随厚度成连续性 增 大 , 其 变 化 趋 势 是 先 随 着 横 在射线检测工作中 ,对管电压设置中普遍采用

坐标标尺宽度的不 断 减 小 , 其 曲 线 的 斜 率 在 不 断 两种方法 ,第一种是结合工作经验来设置 ,其优点是 地增大 ,以厚度 1 0 为界 , 右 边 横 坐 标 标 尺 整 体 小 速度快 ;缺点是不同的检测人员在同一项检测工作 于左边 ,右边 曲 线 斜 率 整 体 大 于 左 边 。现 对 图 1

中的各曲线分别取点并应用 M A TL AB 软 件 将 其 中设置的参数不同 ,对经验的依赖性较大 。第二种

以公式的形式拟合 出 来 , 以 便 在 实 际 检 测 中 应 用 是在 J B/ T 4730 . 2 中对管电压标准的曲线图中查找 自如 。 最高管电压 , 然后根 据试 验 的条 件来 合 理地 选择 。

其优点是管电压的设置较合理 ;缺点是速度慢 。

3 危害

由于压力容器执行的探伤标准 J B/ T4730 . 2 -

2005 并没有对收缩沟缺陷进行规定 ,所以此类缺陷

往往不能引起制造单位的足够重视 。但由于衬环贴

图 4 锁底接头 合面存在间隙 ,经常会导致焊缝根部夹渣 、根部未焊

透等缺陷形成 ,大大影响焊接接头的性能 。而且收 现几率降低了一半 。其次还可以从焊接工艺着手 , 缩沟的缺陷在射线检测下底片影像特殊 ,如果缺乏 一般焊接工艺只对衬环点焊固定 ,改进后在施焊前 这方面足够的评片经验 ,很容易造成对底片缺陷的 先用氩弧焊打底 ,封住根部间隙 ,阻止熔融金属或焊 误评或漏评 。 渣渗入衬板的贴合间隙 。最后还应该在焊接操作上

下功夫 ,严格按照焊接作业指导书施焊 ,氩弧焊打底 4 预防方法 前检查衬环或锁底接头是否有 表面 划伤 或 机械 损

首先从设计角度出发 ,在符合设计和产品标准 伤 ,并通过打磨等方式对坡口面进行预处理 。严格 的前提下 ,选用新的焊接接头形式 。如加工延长封 控制好埋弧焊线能量 ,层间打磨去除焊渣一定要彻

( ) 头直边段与筒体采用锁底接头形式 如图 4,用封 底 ,因为带衬环的焊缝一旦出现超标缺陷 ,进行返修 头的直边段作为衬板等效使用 ,有效避免了由于衬 往往会对焊接接 头产 生 不良 后果 。经过 工 艺改 进 环贴合不紧密而产生的间隙 。这样设计的好处是用 后 ,制件收缩沟缺陷明显减少 ,焊接质量大大提高 ,

锁底的方法控制了衬环单侧的根部间隙 ,收缩沟出取得了很好的预期效果 。

范文三：防止厚壁异种钢管道焊缝根部产生收缩沟的方法

防止厚壁异种钢管道焊缝根部产生

收缩沟的方法

于立学

(山东核电设备制造有限公司，山东 海阳 265118)

摘要:分析了在核电站核岛安装工程中，对于管道壁厚大于 14 mm的超低碳不锈钢 管(Z2CN18,和10 )

碳钢管(P280GH)组成的异种钢对接接头，焊接后在碳钢侧热影响区焊缝根部产生收缩沟的原因。根据获

得的数据分析说明了收缩沟现象主要是由于碳钢侧热影响区碳迁移和焊接应力的共同作用造成的 ， 并通过焊接试验验证了收缩沟原因分析的正确性，同时总结了合适的焊接工艺和操作方法，有效解决

了收缩沟这一问题。

关键词:厚壁异种钢管道;焊缝根部;收缩沟

专 中图分类号:TG404 文献标识码:B 文章编号:1001)2303(2009)08)0041)04 题

讨 论

, Methods of preventing shrink ditch in weld root of thick-wall dissimilar steel pipes , YU Li-xue核

电 (Shandong Nuclear Power EquipmentManufac turing Co,L,td ,，Haiyang 265118，China) 焊 Abstract ,This papera nalyzes the reasons sofhrink ditch in weld rootin carbon steel side heat-affectedin zone the nuclearpow er 接 island erection，in which the pipe wall isthick greater than the 14 mm madeultr aof)lo w)carbon stainless steel pipe(Z2CN18,10) and

carbon steel pipe(P28GH)，composed dissimilar steel butt joints,According to thedat a，this papera nalysizes that shrink ditch phenomenoins mainly due to ocmbined actions with carbon on transfer ofH thAeZ of steel carbons ide and welding stress，with welding testing， the reasonasn alysis is correct，andsu mmarizes the suitable welding process and operating methods，solves effectively sh rthinek ditch defects,

Key words,dissimilar steelpip e,weld root,shrink ditch

中，存在严重的安全隐患。针对这种情况，合理地调 0 前言

整了焊接规范参数和焊接顺序，并严格控制层间温 在核电安装过程中，经常会遇到异种钢管道焊

度，从焊接工艺评定到实际产品焊接都未出现过类 接，如一侧为不锈钢管(Z2CN18,，10另一侧为碳)钢

管(P280GH)。最初采用常规的焊接规范进行焊接， 似缺陷，有效解决了焊缝收缩沟这一难题。 结果焊接的三个工艺评定试件射线检验底片上都 显示在碳钢一侧的焊缝热影响区有一条黑色影像， 对照实际焊缝观察，在相应的部位有一条圆滑过渡 的凹沟槽，如图 1 所示。 研究分析异种钢接头的特性，并通过试验发现 这种缺陷并不是在打底焊道时产生的，而是在多道

图 1 焊缝处收缩沟 焊接过程中逐渐形成的。这种缺陷容易产生应力集

焊缝根部产生收缩沟原因分析1 收 稿 日 期 ,修 回 日 期 ,2008)12)17;2009)06)06 以 焊 接 工 艺 评 定 为 例 (Z2CN18,0,1P280G，H 作 者 简 介 ,于立学(1976—)，男，黑龙江绥化人，焊接工程师，学 士，主要从事核电安装焊接技术和管理工作。 φ 168,3 mm×18,26 mm，5GT，GTAW,SMAW)，对母材、焊 ? ? Electric Welding achine M41

第 39 卷 专题讨论

材和焊缝化学成分及机械性能进行对比分析。较碳钢大，热导率低，在焊接过程中焊接变形大。

P280GH为法 国 RCC)M 规范中的牌号，与之相 1, 1母材

近的中国材料牌号是 16Mn，其化学成分和机械性能 Z2CN18,10为法 国 RCC)M规范中的牌号 ，与 如表 2 所示。P280GH的含碳量小于 0,22，,锰和硅 之相近的中国材料牌号是 00Cr19N10，其化学成分 i的含量也少，通常情况下不会因焊接而在热影响区 和机械性能如表 1 所示。Z2CN18,10 组织稳定性高， 产生硬化组织，且塑性较好，焊接接头产生裂纹的 综合性能好，既有足够的强度，又有良好的塑性，硬 倾向小，焊接性优良。 度不高。Z2CN18,10 焊接性好，但由于其线膨胀系数

表 1 Z2CN18,10化学成分及机械性能

化学成分 机械性能 w(C),, w(Mn),, w(Si),, w(S),, w(P),, w(Cr),, w(Ni),, w(Cu),, 抗拉强度σ ,MPa 屈服强度σ ,MPa 延伸率δ bs A5

,, 0,019 1,300 0,450 0,011 0,019 18,720 10,350 0,031 580 345 44

表 2 P280GH化学成分及机械性能

机械性能 化学成分

w(C),, w(Mn),, w(Si),, w(S),, w(P),, w(Cr),, w(Ni),, w(Cu),, 抗拉强度σ ,MPa 屈服强度σ ,MPa 延伸率δ bsA5

,, 0,140 1,210 0,260 0,008 0,017 0,090 0,100 0,026 560 320 30

专 题 工艺，即氩)电联合焊(GTAW,SMAW)。所用焊材“”1, 2焊材

讨 的化学成分和机械性能如表 3、表 4 所示。 采用氩弧焊打底、焊条电弧焊填充盖面的焊接 论

表 3 ER309L 异种钢焊丝的化学成分和机械性能 , , 化学成分 机械性能 核 w(C),, w(Mn),, w(Si),, w(S),, w(P),, w(Cr),, w(Ni),, w(Mo,), w(Cu),, w(Co,), 抗拉强度 屈服强度 延伸率 电 σ ,MPa σ ,MPa δ ,, bsA5焊 0,014 1,850 0,510 0,007 0,015 2312,,790270 0,190 0,050 0,020 580 484 38接

表 4 E309L)15异种钢焊条的化学成分和机械性能

化学成分 机械性能 w(C),, w(Mn),, w(Si),, w(S),, w(P),, w(Cr),, w(Ni),, w(Mo,), w(Co,), w(Nb),, w(N),, 抗拉强度 屈服强度 延伸率 σ ,MPa σ ,MPa δ ,, bsA5

0,021 1,330 0,680 0 ,0060,018 23,350 130,,086200 0,030 0,226 0,058 565 462 35

出现碳迁移，即碳从碳钢母材侧通过热影响区向奥 1, 3焊缝金属

氏体焊缝迁移，高温停留时间越长，热影响区出现 焊缝金属化学成分和机械性能见表 5。

的碳迁移越明显，增碳层和脱碳层就会越宽，产生的 1, 4热影响区附近的碳迁移 硬化和软化越严重。当试件进行连续多层多道焊， 从以上数据可知，两种母材的抗拉强度和屈服强 且没有严格控制焊接工艺后，最终导致在靠近热影 度较接近，P280GH钢 比 Z2CN18,10 钢含碳量高很多。响区的碳钢侧焊缝出现脱碳层。表 3 和表 4 中的焊材 的碳含量分别为 0,014、,0,021，,而表 5 中焊缝金 焊接时采用含 Ni 量比不锈钢管母材稍高、含 属中的碳含量为 0,028,，证明了热影响区一侧的碳 C 量比碳钢管母材偏低的不锈钢焊材，这样就在焊 钢母材中的碳元素向焊缝中过渡的事实。 缝碳钢侧的热影响区两侧形成碳化物元素的浓度

差。当焊接温度在 350 ?:400 ?时，热影响区附近将

表 5 焊缝金属化学成分和机械性能

化学成分 机械性能 w(C),, w(Mn),, w(Si),, w(S),, w(P),, w(Cr),, w(Ni),, w(Mo,), w(Cu),, w(Nb),, w(N),, w(Co,), 抗拉强度 屈服强度 延伸率

σ ,MPa σ ,MPa δ ,, bsA50,028 1,350 0,730 0,008 0,019 23, 100 0,120 120,,970050 0,020 0,050 0 ,050590 485 —

碳是直接影响钢的机械性能的重要元素，含碳量降低，抗拉强度和屈服强度也相应降低，且金属 ? ?Electric Welding Machine 42

于立学:防止厚壁异种钢管道焊缝根部产生收缩沟的方法 8 期 第 专题讨论

的强度随着温度的升高而降低。当发生碳迁移后，热 影响区附近碳钢母材形成了塑性和韧性良好的铁 素体组织，抗拉强度和屈服强度升高。 从上述数据还可以看出，焊缝金属屈服强度较 母材高很多。因此在焊接应力的作用下，焊缝金属

比碳钢母材具有更高的抗塑性变形的能力。 图 3 焊缝截面 y 方向与母材受力示意 1, 5焊接应力 焊缝金属在冷却时体积开始收缩，但受到焊缝 由于碳钢 P280GH和奥氏体不锈钢 Z2CN18,10 两侧母材的抵制，相对承受的都是拉应力，如图 4 的热导系数和线膨胀系数相差较大，因此在焊接过 所示。由于在膨胀过程中产生的塑性变形无法恢

复，同样当应力值超过焊缝金属脱碳层的屈服强度 程中，焊缝冷却时收缩量也会不同，易使焊接接头

时，热影响区的脱碳层就会产生塑性变形。在应力共 产生组织应力。 同的作用下塑性变形加大，最终导致焊缝根部碳钢 焊缝金属在高温下体积开始膨胀，但这种膨胀 一侧的热影响区产生塑性变形，形成沟槽。 并不是完全自由的，在焊缝截面的 x 轴线上受到焊

缝两侧母材的抵制，这时焊缝金属对母材施加力 F 的同时，也受到母材对焊缝抵制的力 F，在此段时 1 间内，它们相对承受的都是压应力，如图 2 所示。 专 题 讨 图 4 焊缝冷却时受力示意 论 , 母材越厚，焊缝收缩的拘束力越大，产生的焊 , 接应力越大，塑性变形的倾向也越大。焊接应力还与 核 焊接工艺有关，如焊接接头的坡口形式、焊接线能 量(焊接电流、焊接速度)、焊接顺序、层间温度等。 电 图 2 焊缝截面 x 轴方向与母材受力示意 焊

接 在焊缝截面 y 轴线上的膨胀相对要自由得多。

2 焊接工艺试验焊缝金属膨胀的速度比碳钢快，在这种情况下，碳钢

为了验证收缩沟原因分析的正确性，共焊接了 的热影响区相当于受到剪切应力，如图 3 所示，当应

三个试件(WPT)01,02,03)进行对比，焊接试验参数 力值超过焊缝金属脱碳层的屈服强度时，热影响区

如表 6 所示。的脱碳层就会产生塑性变形。

表 6 焊接试验参数

母材牌号 母材规格,mm 焊材牌号 焊材规格φ ,mm 焊接方法 焊接位置 焊接设备

P280GH,Z2CN18 ,10273 ,1×25,4×150 ER309L，E309L) 15 2,，03, 2GTAW,SMAW 5G1T LTN255ESAB)(2, 1试验一 表 7 WPT)01焊接规范

在试件 WPT)01 焊接过程 中 ，层 间 温 度 控 制 焊道 填充材料 焊接电流 焊接速度 层间温度 小于 150 ?，1,2 的对称焊，摆动焊道。采用 TIG 进行 )1 牌号 直径φ ,mm 序号 I,A v,cmminT,?? 打底焊接，当第二层填充焊接完成后，层间温度降 1:3 ER309L 1, 6100:120 4:6 80为约 80 ?，对根部焊缝进行目视检查 ，没有收缩 4:8 E309L) 153 , 290:110 6:8 120:140 沟。

焊接完成后通过目视检查，可以清晰地看到在 9 E309L)15 3, 290:110 6: 8 — 碳钢一侧焊缝热影响区有一条沟槽，射线检验的底

片也明显有一条黑色的影像，这一缺陷不是在打底 2, 2试验二

焊道时产生的，而是在多道焊接过程中逐渐形成的。进行试验二时应尽可能减小焊接电流，1,4 的

对称焊，窄焊道、多道焊、摆动焊，提高焊接速度，严格 试件 WPT)01焊 接规范如表 7 所示，其坡口形式与 控制层间温度，焊接时控制层间温度不高于 60 ?。 焊道分布如图 5 所示。 焊后目视检查已不易看到碳钢一侧焊缝热影

Electric Welding Machine ? ?43

39 卷 第 专题讨论

焊接规范如表 9 所示，其坡口形式与焊道分布示意 如图 7 所示。 表 9 WPT)03焊接规范 焊道 填充材料 焊接电流 焊接速度 层间温度 )1 ,mm 牌号 直径φ I,A v,cm?minT,?序号 1: 3ER309L 1, 6100:120 5:7 51 4:5 E309L) 153 , 290:110 8:10 60

6:7 E309L) 153 , 290:110 8:10 53

8:9 E309L) 153 , 290:110 8:10 44 图 5 WPT)01试件坡口形式和焊道分布示意 10:11 E309L) 153 , 290:110 8:10 50

12:14 E309L) 153 , 290:110 8:10 58 响区的沟槽，但在射线检验的底片还有一条浅淡的

15:16 E309L) 153 , 290:110 8:10 — 黑色影像，说明该工艺方案能明显抑制收缩沟的产

生，但还没有完全消除。试件 WPT)02 焊接规范如表 8 所示，其坡口形式和焊道分布示意如图 6 所示。

表 8 WPT)02焊接规范

焊道 填充材料 焊接电流 焊接速度 层间温度 专 题 )1 ,mm 牌号 直径φ I,A v,cmminT,?序号 ? 讨 1: 3ER309L 1, 6100:120 5:7 45论 4:5 E3 09L)15 3, 290:110 8:10 56 , 6:7 E309 L)15 3, 290:110 8:10 60 , 核 8:9 E309 L)15 3, 290:110 8:10 52 电 10:11 E309 L)15 3, 290:110 8:10 48 焊 12:13 E309 L)15 3, 290:110 8:10 51 图 7 WPT)03坡口形式与焊道分布示意 接 14:15 E309 L)15 3, 290:110 8:10 —

3 防止焊缝根部产生收缩沟的要点 (1)尽可能采用小的焊接电 流 ，较 快 的 焊 接 速

度，小的焊接线能量。 (2)严格控制层间温度，层间温 度小于 60 ?。 (3)采用多层多道焊，每道焊缝厚 度应小于 3 mm， 焊道宽度不超过焊条直径的 3 倍。 (4)采用对称焊和分段退焊，除打底焊道外，其 余各层应先焊接碳钢侧。 这些工艺措施的目的是减少焊缝在高温时的 停留时间，降低焊缝碳钢侧热影响区的碳迁移，使其 有足够的抗拉强度和屈服强度抵抗焊接应力，以防 图 6 WPT)02试件坡口形式和焊道分布示意

止产生塑性变形。 2, 3试验三

进行试验三时仍采用试验二所用的焊接工艺

4 结论 规范，但调整了焊接顺序，每层焊接首先在碳钢一

通过大量的焊接试验检验，试验三的焊接工艺 侧进行焊接，后焊接不锈钢侧，使碳钢侧热影响区

规范能够有效解决厚壁碳钢与不锈钢管道在单面 的温度明显低于不锈钢侧。

焊双面成形时焊缝根部产生收缩沟的问题，解决了 焊后通过目视检查已看不到焊缝根部的沟槽，

在射线检验的底片中也没有黑色的影像，这说明该 核电现场安装中的施工难题，同时也给以后的核电

焊接工艺能完全抑制收缩沟的产生。试件 WPT)03 建设提供了参考。 ? ?Electric Welding Machine 44

范文四：焊缝收缩余量控制

附录一 焊接收缩余量

附录一 焊接收缩余量

焊接收缩余量

结构类型 焊件特征和板厚 焊缝收缩量(mm) 钢板对接 各 种 板 厚 长度方向每米焊缝0.7，

宽度方向每个接口1.0.

断面高小于等于1000mm 四条纵焊缝每米共缩0.6，焊透梁高收缩1.0，实腹结构及且板厚小于等于25mm 每对加劲焊缝，梁的长度收缩0.3 焊接H型钢 断面高小于等于1000mm 四条纵焊缝每米共缩1.4，焊透梁高收缩1.0，

且板厚大于25mm 每对加劲焊缝，梁的长度收缩0.7

断面高小于等于1000mm 四条纵焊缝每米共缩0.2，焊透梁高收缩1.0，

各种板厚 每对加劲焊缝，梁的长度收缩0.5

屋架、托架、支架等轻型接头焊缝每个接口为1.0， 格构式结构 桁架 搭接贴角焊缝每米0.5

实腹柱及重型桁架 搭接贴角焊缝每米0.25

板厚小于等于16mm 直焊缝每个接口周长收缩1.0， 圆筒型结构 直焊缝每个接口周长收缩1.0。

板厚大于16mm 直焊缝每个接口周长收缩2.0，

直焊缝每个接口周长收缩2.0。

范文五：焊缝收缩!230

附录五 焊接反变形参考数值

焊接反变形参考数值

附表5.1

B(mm)

1520253035404550556065板700 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 厚g

(m

m)

2.4. 12 1?30′40″ 2 3 4 5

5 5

2.3.5. 14 1?23′40″ 2 3 4 5

5 5 5

1.2.3.4. 16 1?4′″ 2 3 4 4 5 5 5 5 5 5

2.3.4. 20 1? 1 2 2 3 4 4 5 5 5 5 5

1.2.3.4.25 55′ 1 2 3 3 4 4 5 5 5 5 5 5

1.2.2.3.28 34′20″ 1 1 1 2 2 2 3 3.5 5 5 5 5

0.1.1.2.2.30 27′20″ 1 1 1 2 2 2 3

5 5 5 5 5

0.0.0.1.1.1.1.36 17′20″ 1 1 1 1 2

5 5 5 5 5 5 5

0.0.0.0.0.0.40 11′20″ 1 1 1 1 1 1

5 5 5 5 5 5

附录六焊接收缩余量

焊接收缩余量

附表6.1 结构类型 焊件特征和板厚 焊缝收缩量(mm)

长度方向每米焊缝0.7， 钢板对接 各种板厚 宽度方向每个接口1.0

四条纵焊缝每米共缩0.6，焊透梁断面高小于等于1000高收缩 mm 1.0 且板厚小于等于25mm 每对加劲焊缝，梁的长度收缩0.3 实腹结构四条纵焊缝每米共缩1.4，焊透梁断面高小于等于1000及 高收缩 mm 焊接H型1.0 且板厚小于等于25mm 钢 每对加劲焊缝，梁的长度收缩0.7

四条纵焊缝每米共缩0.2，焊透梁断面高大于1000mm的高收缩 各 1.0 种板厚 每对加劲焊缝，梁的长度收缩0.5

屋架、托架、支架等接头焊缝每个接口为1.0， 轻型 格构式结搭接贴角焊缝每米0.5 桁架 构

实腹柱及重型桁架 搭接贴角焊缝每米0.25

直焊缝每个接口周长收缩1.0 板厚小于等于16mm 环焊缝每个接口周长收缩1.0 圆筒型结

构 直焊缝每个接口周长收缩2.0 板厚大于16mm 环焊缝每个接口周长收缩2.0

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