百折不挠49057192
范文一：伸缩缝规则
20
防水油膏
1、散水坡、台阶、明沟本身按?填 缝6m长度（总长度均分）留沉降缝。
室外地面 2、外墙阴阳角位按450角留沉降缝。 3、散水坡与台阶交接处留沉降缝
分隔。
防水油膏填缝
1、伸缝纵向间距?30m。
45 2、缩缝横向间距?6m（总长度沥青类材料
均分），做法详第三项。 填满缝
1.5h1.5h
20
1、用大面积水泥混凝土地面、楼
5
面水泥砂浆面层。
2、横向缩缝间距按轴线尺寸。纵防水油膏填缝
向缩缝间距?6m（横向两轴线间总
长度均分）。
1/3h 3、采用金界 机金界 缝，缝平直方正。
4、混凝土和水泥砂浆达到强度等
5
防水油膏填缝
级后才能进行金界 缝。
1、一面层按设计。
2、—5厚钢板。 55 B+90
3、 形不锈 172
钢或铝合金封口板。 D
10 H 4、—24#镀锌
形铁皮。
5、一塑料胀锚木 B—设计缝宽； H—设计面层厚度； 牙螺丝@500
4 C5D—找平层厚度； /固定 形 C50B50 镀锌铁皮。
6、一塑料胀锚不
锈钢螺丝@500
C /固定 形 C
52B+93
883
DH
4
..........................................................
56
50B50
封口板。
7、一沥青胶泥填
嵌。
8、一硅铜胶封缝。
G1.2.3-设计结构宽度
范文二：伸缩缝模板计算
一、支撑桁架示意图
概况：混凝土伸缩缝预留宽度为600mm ，需安装湿接缝模板制作宽度为800mm 。模板面板为-6mm 钢板，主肋采用[8#，中间纵劲板-6*80扁铁，背肋双拼2[14#。
二、侧模受力计算
①计算荷载
新浇混凝土对模板最大侧压力计算
P max =γc H （1） Pmax =0.22γc t 0β1β2V 1/2 （2）
采用内部振捣器振捣时，新浇注的混凝土作用于模板的最大的侧压力，可按上述二式计算，并取二式中的较小值。
γ—混凝土的容重，取25 kN/m3
t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，按200/(T+15)计算，
T=25，得t 0=5h；
β1—外加剂影响系数，取1.2； β2—坍落度影响系数，取1.15；
V —混凝土浇筑速度，取3.4m/h（每小时浇筑3.4米，浇筑混凝土时分
段浇筑，先浇筑3.4m 高度，再回过来再浇筑）。
P max =0.22×25×5×1.2×1.15×3.41/2=69.9KPa----（2） P max =25×3.4=85KPa----（1） P max =kγc H （3） 当v/t<0.35时，h=0.22+24.9v>
当v/t>0.35时，h=1.53+3.8v/t，这里v/t=3.4/25=0.136<0.35， h="">
K ：外加剂影响修正系数，不掺加外加剂时取1.0，掺缓凝剂时取1.2 P max =kγc H=1.2*25*3.6=108KPa----（3） 综上（1）（2）（3）取最不利何在108 KPa 新浇混凝土对模板的侧压力F 1 =108 KN/m2 混凝土振捣对侧模产生的水平压力F 3=4.0KN/m2 混凝土振捣对底模产生的水平压力F 3=2.0KN/m2
混凝土浇注对模板总侧压力为：1.2*108+1.4*4=135.2KN/m2
②面板计算
挂篮侧模板面板设计为厚度δ=6mm钢板，水平肋间距为0.4m ，竖肋间距为0.4m ，面板按双向板三边固定一边铰接设计计算：
挠度=表中系数×qL /K 弯距=表中系数×qL 2
式中L 取Lx 和Ly 中之较小者。
K=Eh3/12(1-μ)=2.1×108×0.0063/12(1-0.3)= 5.4 E----弹性模量；钢材E=2.1×105MPa ；
4
h----板厚；
μ----泊松比，钢材μ=0.30；
ω、ωmax ----分别为板中心点的挠度和最大挠度； Mx----为平行于Lx 方向板中心点的弯距； My----为平行于Ly 方向板中心点的弯距； M 0x----固定边中点沿Lx 方向的弯距； M 0y----固定边中点沿Ly 方向的弯距； 弯距----使板的受荷面受压者为正； 挠度----变位方向与荷载方向相同者为正。
附表：Lx:300,Ly:400,Lx/Ly=300/400=0.75,q=135.2*0.3=40.56KN/m
板总宽为800，伸缩缝宽度为600，此区域板实际受荷宽度为300mm Mx=0.0331×qL 2=0.0331×40.56×0.32=0.120KN·m My=0.0109×qL 2=0.0109×40.56×0.32=0.040KN·m M 0x=-0.075×qL 2=-0.075×40.56×0.32=0.274KN·m M 0y=-0.0572×qL 2=-0.0572×40.56×0.432=-0.208KN·m W=bh2/6=0.4×0.0062/6=2.4×10-6m 3 σσ
max
= M0x/W=0.274/(2.4×10-6)=114166KN/m2=114MPa =114MPa＜[σ]=215MPa 满足要求！
max
ω=0.0016qL4/K=0.0016×85×0.4×0.44/5.4=0.00026mm 挠度f=0.00026＜[f]=1／400=0.75 满足要求！
③中间纵劲计算，按水平肋的简支次梁考虑，计算跨度取水平肋的间距0.3m
计算参数：侧模主肋采用[8槽钢，间距300、中间次竖肋均采用-6*80扁钢，竖肋受荷宽度为600/2=300mm。
-6*80扁钢：Ix=25.6cm4，Wx6.4cm 3，A=4.8cm2，单位重量8kg/m，型钢
[σ]=170MPa，E=2.1×10MPa ，[f]=1／400。
挂篮侧模竖肋受力检算按均布荷载q=135.2*0.3=40.56KN/m，简支梁式计算。
弯矩M=qL2/8=40.56×0.32/8=0.4563KN·m σσ
max
5
= M/Wx=0.4563/(6.4×10-6)=71.296 KN/m2=71.3MPa =71.3MPa＜[σ]=170MPa 通过！
max
ω=5qL4/384EI=5×40.56×0.34/384(2.1×108×25.6×10-6) =7.96*10-7m ＜[f]=1／500=0.6mm 通过！
④主肋计算，按主梁考虑，计算跨度应为支架的最大间距0.4m
挂篮侧模竖肋受力检算按均布荷载q=135.2*0.3=40.56KN/m，简支梁式计算。
[8槽钢：Ix=101cm4，Wx=25.3cm3，A=10.2cm2，单位重量8kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa ，[f]=1／400。
弯矩M=qL2/8=40.56×0.42/8=0.811KN·m σσ
max
= M/Wx=0.811/(25.3×10-6)=32055KN/m2=32.06MPa =32.06MPa＜[σ]=170MPa 通过！
max
ω=5qL4/384EI=5×40.56×0.44/384(2.1×108×101×10-6) =6.4*10-7m ＜[f]=1／500=0.8mm 通过！ ⑤ 背肋双拼计算 计算跨度最大按1.6m
挂篮侧模竖肋受力检算按均布荷载q=135.2*0.6*1.6/2=64.9KN/m，按最不利简支梁式计算。
2[14槽钢中间空隙40mm ：Ix=982.2cm4，Wx=140.31cm3，A=31.3cm2，单位重量24.57kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa ，[f]=1／400。
弯矩M=qL2/8=64.9×1.62/8=20.77KN·m σσ
max
= M/Wx=20.77/(140.31×10-6)=148029KN/m2=148.03MPa =148.03MPa＜[σ]=170MPa 通过！
max
ω=5qL4/384EI=5×64.9×1.64/384(2.1×108×982.2×10-6)
=2.68*10-5m ＜[f]=1／400=4mm 通过！ ⑥拉杆计算
按最大间距1.6m 考虑，荷载为135.2*0.6*1.6=129.79KN 采用规格20PSB500的对拉螺杆，抗拉强度630MPa
f=129.79KN/（3.142*10-4）m 2=413*104Pa<>
范文三：伸缩缝计算
如何进行伸缩缝的伸缩量的计算方法
如何进行伸缩缝的伸缩量计算，基本伸缩量即温度变化、混凝土收缩徐变引起的伸缩量以及额外伸缩量即其它各种可变荷载，甚至偶然荷载引起的结构变形、弯坡、斜桥等因素的影响和施工误差所引起的伸缩量组成。
进行伸缩缝伸缩量计算公式：
温度变化引起的伸长量△e：△e=ka(tmax-tin)L 温度变化引起的收缩量△S1：S1=k(tin-tmin)L(2) 混凝土收缩引起的收缩量△S2：△S2=ktsL(3) 混凝土徐变引起的收缩量△S3：△S3=k(σp*φ*β1/Ec)L(4) 总伸缩量△：△=△e+(△S1+△S2+△S3) (5) 计算公式(1)、(2)、(3)、(4)中：
k——系数，基本伸缩量以外的因素引起的伸缩量即额外伸缩量，在此按基本伸缩量的10%加以考虑，故k=1.1；
a——1.0×10-5混凝土的线膨胀系数(按摄氏度计)；
tmax——计算最高温度，℃；
tin——预定的安装温度，℃；
L——上部构造变形的区间长度，mm；
tmin——计算最低温度，℃；
ts——收缩等待温度，ts按相当于降温5～10℃考虑，取ts=10℃；
σp——由预应力引起的平均轴向应力，σp=15MPa；
φ——徐变系数取=2(按龄期60d计)；
β1——徐变、收缩随混凝土龄期增长而递减的系数，设预制到安装期不超过三个月，取β1=0.4；
Ec——混凝土弹性模量，取Ec=3×104MPa。
4.3根据设计资料，E4标京杭运河铁路高架桥采用7跨一连的桥面连续结构形式，现 以E4标高架桥0#—22#墩之间的0#台、8#墩、15#墩、22#台处的毛勒缝为例，计算 其伸缩量如表3所示。
进行伸缩缝伸缩量计算
范文四：伸缩缝计算
伸缩缝间距计算书
一、计算依据及参考
依据《大体积混凝土温度应力与温度控制》 朱伯芳著，<建筑物的裂缝控制>>王铁梦著。
二、计算公式
伸缩缝间距计算公式:
式中 L ---- 板或墙允许最大伸缩缝间距(m); max
---- 板厚或墙高计算厚度或高度(m); H
L ---- 底板或长墙的的全长(m);
2 E ---- 底板或长墙的混凝土龄期内的弹性模量(N/mm); t
Cx ---- 反映地基对结构约束程度的地基水平阻力系数;
T ---- 结构相对地基的综合温差,包括水化热温差，气温差和收缩当量温差
(?);
ε ---- 混凝土的极限变形值; p
-5 α ---- 混凝土或钢筋混凝土的线膨胀系数,取1.0 × 10; 三、计算参数
(1) 计算高度或厚度H=10.000m;
3 (2) 地基水平阻力系数Cx=0.020N/mm;
-5 (3) 混凝土或钢筋混凝土的线膨胀系数α=1.0×10;
(4) 收缩当量温差T=-0.752?; y
(5) 水化热温差T=20.470?; 2
(6) 气温差T=10.000?; 3
-4(7) 混凝土的极限变形值ε=0.903×10; p
四、计算结果
2(1) 混凝土的弹性模量E=7453.546N/mm; (3)
(2) 伸缩缝间距L=82.716m; max
范文五：桥梁伸缩缝计算
文化路西段大桥A0号桥台伸缩量计算
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)第8.6.2条，详细计算过程及结果如下：
1、由温度变化引起的伸缩量，按下列公式计算：
温度上升引起的梁体伸长量Δlt+
Δlt+=αcl(Tmax－Tset,l)
αc为梁体混凝土线膨胀系数，取0.00001
l为一个伸缩装置伸缩量所采用的梁体长度，本桥的A0号桥台伸缩量采用的梁体长度为100m。 Tmax为当地最高有效气温，根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)表4.3.10-2取为34摄氏度。 Tset,l为预设的安装温度范围的下限值，本桥位于重庆市，按10月份施工，取Tset,l为15摄氏度。 则Δlt+=αcl(Tmax-Tset,l)＝0.00001×100(34-15)＝0.019m
－温度下降引起的梁体缩短量Δlt
－ Δlt＝αcl(Tset,u－Tmin)
Tset,u为预设的安装温度范围的上限值，本桥位于重庆市，按10月份施工，取Tset,u为25摄氏度。 Tmin为当地最低有效气温，根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)表4.3.10-2取为－3摄氏度。
－则Δlt=αcl(Tset,u－Tmin)＝0.00001×100(25＋3)＝0.028m
－2、由混凝土收缩引起的梁体缩短量Δls，按下列公式计算：
－Δls＝εcs(tu，t0)l
εcs(tu，t0)为伸缩装置安装完成时梁体混凝土龄期t0至收缩终了时混凝土龄期tu之间的混凝土收缩应变，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)表6.2.7，计算得截面的平均理论厚度为440mm，本桥所处环境年平均湿度大于70％。t0按28天计算，则取εcs(tu，t0)＝0.000167 －Δls＝εcs(tu，t0)l＝0.000167×100＝0.0167m
－3、由混凝土徐变引起的梁体缩短量Δlc按下列公式计算：
－Δlc＝δpc/Ecφ(tu，t0)l
δpc为由预应力(扣除相应阶段预应力损失)引起的截面重心处法向压应力，本桥取平均值为5.821 MPa。 Ec为混凝土的弹性模量，C50混凝土取为34500 MPa。
φ(tu，t0)为伸缩装置安装完成时梁体混凝土龄期t0至徐变终了时混凝土龄期tu之间的混凝土徐变系数，本桥计算得截面的平均理论厚度为440mm，本桥所处环境年平均湿度大于70％。t0按28天计算，则取φ(tu，t0)＝1.515
－Δlc＝δpc/Ecφ(tu，t0)l＝5.821/34500×1.515×100＝0.0256m
4、按照梁体的伸缩量选用伸缩装置的的型号
伸缩装置在安装后的闭口量C+＝β(Δlt+)＝1.2×0.019＝0.0228m(本桥采用的是盆式支座)
－－－－伸缩装置在安装后的开口量C＝β(Δlt＋Δls＋Δlc)＝1.2×(0.028+0.0167+0.0256)＝0.0844m(本桥
采用的是盆式支座)
－伸缩装置的伸缩量C＝C+＋C＝0.0228m＋0.0844m＝0.1072m
