范文一：液化石油气气体的密度

其单位是以kg/m3表示，它随着温度和压力的不同而发生变化。因此，在表示液化石油气气体的密度时，必须规定温度和压力的条件。一些碳氢化合物在不同温度及相应饱和蒸气压下的密度见表2-5。

表1-1 一些碳氢化合物在不同温度及相应饱和蒸气压力下的密码（kg/m3）

温度/℃丙烷正丁烷异丁烷

-15 6.4 1.06 2.50

-10 7.57 1.85 3.04

-5 9.05 2.10 3.59

0 10.34 2.82 4.31

5 11.90 3.35 5.07

10 13.60 3.94 5.92

15 15.51 4.65 6.95

20 17.74 5.39 7.84

25 20.15 6.18 9.21

30 22.80 7.19 11.50

35 25.30 8.17 13.00

40 28.60 9.33 14.70

45 34.50 10.57 16.80

50 36.80 12.10 18.94

55 40.22 12.38 20.56

60 44.60 15.40 24.20

从表1-1中可以看出，气态液化石油气的密谋随着温度及相应饱和蒸气压的升高而增加。在压力不变的情况下，气态物质的密度随温度的升高而减少，在101.3kPa下一些气态碳氢化合物的密度见表1-2。

表1-2 一些气态碳氢化合物在101.3kPa下的密度/( kg/m3)

温度/℃甲烷乙烷乙烯丙烷丙烯正丁烷异丁烷 1-丁烯

0 0.7168 1.3562 1.2604 2.02 1.9149 2.5985 2.6726 2.503

15 0.677 1.269 1.184 1.761 1.766 2.452 2.442 2.369

液化石油气液体的密度以单位体积的质量表示，即kg/m3。它的密度受温度影响较大，温度上升密度变小，同时体积膨胀。由于液体压缩性很小，因此压力对密度的影响也很小，可以忽略不计。由表1-2可以看出，液化石油气液态的密度随温度升高而减少。

表1-3 液化石油气液态的密度(kg/m3)

温度/℃丙烷正丁烷异丁烷丙烯丁烯

-15 548 615 600 567 634

-10 542 611 594 561 629

-5 535 605 588 552 624

0 523 600 582 545 619

5 521 596 576 538 612

10 514 591 570 531 606

15 507 583 565 524 600

20 499 578 560

25 490 573 553

30 483 568 546

35 474 562 540

40 464 556 534

45 454 549 527

50 446 542 520

相对密度由于在液化石油气的生产/储存和使用中，同时存在气态和液态两种状态，所以应该了解它的液态相对密度和气态的相对密度。

范文二：液化石油气密度

液化石油气物理性质

2004-6-3

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一、液化石油气的密度

密度是指单位体积的物质所具有的质量。气体密度随温度和压力的不同有很大的变化，因此在表示气体密度时，必须规定温度和压力的条件。一般以压力为1大气压，温度为0℃时作为标准态的值。气体密度可用下式求得：

式中：ρ-物质的密度(千克／米) m-物质的质量(千克) y-物质的体积(米)

液化石油气既可以以气态形式存在，也可以以液态形式存在，所以，液化石油气的密度有气态密度和液态密度二种。 标准状态下液化石油气的密度可见(表1—3)。

标准状态下液化石油气的密度 表1—3

3

3

液化石油气的密度与其压力和温度有很大的关系。但对液化石油气主要成分的液态密度来说，温度的影响远远大于压力的影响。当温度上升时密度减小，但受压力影响却很小，可忽略不计。表1—4列出了液态液化石油气在不同温度下的液态密度。

1—4

由表1—4可知，液态液化石油气中各类烃在温度的影响下，密度发生了显著的变化，温度上升，密度减小；温度下降，密度增大。各类烃从液态转变为气态时体积增大的倍数，可用其液态密度与气态密度之比求出。例如在标准状态下液态丙烯的密度为0.5454千克／升，而气态丙烯密度为1．9136千克／米。 即得：

3

即液态丙烯气化成气体时，体积膨胀了285倍。 二、液化石油气的比重 1．气态液化石油气的比重

比重是一个无量纲的物理量。所谓比重是指一物质的密度与某一标准物质密度之比。气体的比重就是在标准状况下，同体积的气体与空气的重度比，因为物体的密度是不受重力加速度影响的，所以计算中也常以密度代替重度。 即：

式中：ρo——标准状态下气体的密度(kg／m) ρ

空

3

——标准状态下空气的密度(等于1．293kg／m)

3

3

3

ro——标准状态下气体的重度(kg／m)

r空——标准状态下空气的重度(等于1．293kg／m)

也可以用液化石油气的分子量与空气分子量之比求得其比重。

即：

式中：S——比重

Mo—一液化石油气分子量 M空——空气分子量 例如：

(1)

(2)

表1—5列出了标准状态下的气态液化石油气对空气的比重。

从表1—5中可知，气态液化石油气的比重约在1．5～2.l之间，即比空气重得多。因此，液化石油气发生漏泄后会积存于低洼处，易形成爆炸事故隐患。我们在装卸液化石油气时，应注意拧紧管道阀门的接头,防止泄漏。 2．液态液化石油气的比重

液体的比重是同体积的重度与4℃水的重度之比，以d表示。由于4℃时纯水的重度为1吨／米，所以液化石油气的，液体比重在数值上和重度相等，但比重没有单位。

3

即；

式中：ρ——规定温度下液体的密度 ρ

水

——规定温度下水的密度

r——规定温度下液体的重度 r水——规定温度下水的重度

表1—6列出了20℃时液化石油气的液体对4℃纯水的比重值。

从1—6中可以看出，液态液化石油气的比重约在0．5～0．6之间，也就是说比水轻得多。因此，将液化石油气装入铁路罐车时，如液化石油气中

含有水分，经过几小时沉降，水会在罐体底部聚集，通过液相紧急切断阀可将水分排出。万一发生液化石油气火灾时，只能用干粉灭火剂扑救，而不能用水救火。因为液化石油气的比重比水小，水喷洒在已燃烧的液化石油气上面，不仅不能将火熄灭，反而因为水比液化石油气重，水会托着燃烧的液化石油气更快地向四周扩散而加大火势，更不利于灭火。 三、液化石油气的比容

气体的比容是指单位质量气体所占有的体积。它随着压力和温度的不同而发生变化，因此表示气体比容时，必须规定压力和温度条件，比容与密度互为倒数，其单位常用m／kg表示。

3

式中：r——气体比容(m／kg) V——物质所占有的体积(m) G——物质的重量(kg)

液化石油气的比容可见表1—7。

3

3

四、液化石油气的沸点和气化潜热

从液态变成气体的过程叫气化。液态变成气态时，需要吸收热量，气态变液态时又将放出热量，这些热量仅仅用来改变物质的状态，而不改变物质的温度，所以称它为潜热。气化潜热就是在某一温度下，一定数量的液体变为同温度的气体所吸取的热量。

液体气化的另一种形式叫沸腾，是在液体表面和内部同时进行气化的过程。任何一种液体只有在一定温度下才能沸腾，这个温度叫液体的沸点。如在1个物理大气压时水的沸点是100℃，丙烷是一42.17℃，丙烯是一47．O℃，异丁烯是一6．9℃，可见液化石油气的沸点都很低，即都在0℃以下，因此常温下液态液

化石油气很容易气化。

液化石油气的气化潜热随引起气化的温度而变，温度升高，气化潜热减小，达到临界温度时，气化潜热等于零。液化石油气的沸点及气化清热可见表1—8。

五、液化石油气的膨胀与压缩

物体能够热胀冷缩，这个自然的规律我们都知道。液态液化石油气的体积也会因温度的升降而发生膨胀和收缩。表1—9是说明液体丙烷的体积与温度的关系。

9

由l—9可知，液体丙烷在温度的影响下，体积发生了显著变化。它和热胀冷缩的规律一样。例如，丙烷在15℃时的体积为100％，温度降到0℃时，体积为96．02％；在-20℃时，体积为9l.40％；温度升至30℃时，体积为104．90%；在50℃时，体积就膨胀为113．80%，接近114％。掖化石油气的膨胀系数，可见表l-10

从表1—10可知液化石油气的体积是随温度变化的，它的体积膨胀系数较大，其饱和蒸汽压随温度升高急剧增加，以丙烷为例，在15℃时，丙烷的体积膨胀系数要比水大16倍，—般为水的10～16倍，气化后体积膨胀250～300倍左右。因此，液化石油气在罐体内，在气温变化的情况下，它的液面是有起伏的。在实际充装中考虑到环境温度允许达到50℃，所以，在常温(≥15℃)充装时厂规定对罐车只允许充装到罐体容积的85％，留有15%的气相空间作为温度升高时液态液化石油气膨胀的空间，以保证液化石油气铁路罐车的运行安全。

液化石油气气体的密度 其单位是以kg/m3表示，它随着温度和压力的不同而发生变化。因此，在表示液化石油气气体的密度时，必须规定温度和压力的条件。一些碳氢化合物在不同温度及相应饱和蒸气压下的密度见表2-5。

表1-1 一些碳氢化合物在不同温度及相应饱和蒸气压力下的密码（kg/m3）

温度/℃ 丙烷 正丁烷 异丁烷 -15 6.4 1.06 2.50 -10 **7 1.85 3.04

-5 9.05 2.10 3.59 0 10.34 2.82 4.31 5 11.90 3.35 5.07 10 13.60 3.94 5.92 15 15.51 4.65 6.95 20 17.74 5.39 7.84

25 20.15 6.18 9.21 30 22.80 7.19 11.50

35 25.30 8.17 13.00

40 28.60 9.33 14.70

45 34.50 10.57 16.80 50 36.80 12.10 18.94

55 40.22 12.38 20.56 60 44.60 15.40 24.20

从表1-1中可以看出，气态液化石油气的密谋随着温度及相应饱和蒸气压的升高而增加。在压力不变的情况下，气态物质的密度随温度的升高而减少，在101.3kPa下一些气态碳氢化合物的密度见表1-2。

表1-2 一些气态碳氢化合物在101.3kPa下的密度/( kg/m3)

温度/℃ 甲烷 乙烷 乙烯 丙烷 丙烯 正丁烷 异丁烷 1-丁烯 0 0.7168 1.3562 1.2604 2.02 1.9149 2.5985 2.6726 2.503 15 0.677 1.269 1.184 1.761 1.766 2.452 2.442 2.369

液化石油气液体的密度 以单位体积的质量表示，即kg/m3。它的密度受温度影响较大，温度上升密度变小，同时体积膨胀。由于液体压缩性很小，因此压力对密度的影响也很小，可以忽略不计。由表1-2可以看出，液化石油气液态的密度随温度升高而减少。 表1-3 液化石油气液态的密度(kg/m3)温度/℃ 丙烷 正丁烷 异丁烷 丙烯 丁烯 -15 548 615 600 567 634

-10 542 611 594 561 629 -5 535 605 588 552 624

0 523 600 582 545 619

5 521 596 576 538 612

10 514 591 570 531 606 15 507 583 565 524 600 20 499 578 560 25 490 573 553 30 483 568 546 35 474 562 540

40 464 556 534 45 454 549 527

50 446 542 520

相对密度 由于在液化石油气的生产/储存和使用中，同时存在气态和液态两种状态，所以应该了解它的液态相对密度和气态的相对密度

范文三：用密度体预测油气

用密度体预测油气 2006年1月

油气地球物理

PETROLEUMGEOPHYSICS第4卷第1期 ?

论文摘译?

用密度体预测油气

RoderickWVanKoughnet等李霞摘译

摘要:密度反演不受常规预测技术许多缺陷的限制,估算的远景构造规模与实际的

油气聚集规模非常接近.密度数

据很少有错误的含烃指示,预测时间不会浪费在评估错误的情况上,因此其预测更

更快捷,更可信. 容易,

关键词:密度体;密度差异反演;烃类预测

典型的勘探评估方法是振幅和AVO分析技 术,而更先进的勘探评估方法有相对含水饱和度指 示分析,岩石特性差异反演(P,,,v./u),孔隙压 力预测,储层净/总厚度预测.在钻井之前,对一个 勘探目标综合应用这些技术非常关键,人们只需分 析一个关键参数就能使勘探普查过程简化且更有 效率.以往,利用振幅和/或常规AVO技术可以获 得不同程度的成功.本文给出一种更可信的寻找油 气的预测方法——密度差异反演技术.

1概述

弹性岩石特性数据与岩性和孔隙流体的交会 图表明:体密度提供了含烃储层和其他岩石/流体类 型之间的明显差别,说明了密度在辨别不同类型孔 隙流体和岩性中的重要性(VanKoughnet,2001).

3参数非线性AVO反演是一个识别穿过岩石 界面弹性岩石特性差异的过程(Kelly,2001).算法 中将CMP道集看似不明确的振幅分解成3个独立 的,惟一的分量(岩性界面的变化,变化和容积 密度变化),每个分量被输出为一个3D地震数据 体.当用速度数据体分析时,密度数据体是反演输 出的最重要的预测参数.

通过评估密度体数据中的密度差异预测含烃 情况,获得烃类的振幅和AVO响应,并与已知储层 进行比较.测试成功的都将成为含烃远景圈闭,继 而进行总厚度和有效厚度分析,以及油气藏几何形 状的估算.

2常规技术方法的缺陷

墨西哥湾在振幅和AVO异常区钻井遇到的最 普遍的失败是钻遇到没有经济价值的气饱和区. Ship浅滩的实例显示:一个平基底的亮振幅却是一 个断层(图1).其近角度振幅数据显示为亮点,远 角度振幅数据显示为更强的亮点,说明存在一个强 的AVO梯度.通常,这样一个综合响应就指示有油 气存在,但是钻井显示这里仅有剩余气分布.图1c 的密度反演响应非常差,指示该目标区没有预期的 气响应.

(a)近角度叠加剖面

(b)远角度叠加剖面

(12)密度篆异反演剖面

图1墨西哥湾Ship浅滩的一个实例

第4卷第1期油气地球物理-53-

图2是含气砂岩(SW=20%),低饱和度含气砂

岩(SW=90%),含水砂岩(SW=100%)的声波测井 曲线.在有经济价值和无经济价值的含气区,声波 曲线和声阻抗曲线的偏差一样大.只有当从声波响 应中分离出密度时,这种关键的区别才能体现出来. 测井曲线分析说明了密度差异可以避免有剩余气 的陷阱.Ship浅滩实例中振幅提取图(图3a)显示 了一个典型的因低气饱和砂岩引起的振幅异常,与 产层很难区分.但是,把和密度分量分离后,振幅 异常就完全是速度异常引起的了(图3h).而密度 数据证实,这个没有经济价值的勘探构造是一个低 含气饱和度砂岩(图3c).

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图2测井曲线分析

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(a)振幅提取(b)v差异反演(c)密度差异反演 图3墨西哥湾Ship浅滩某没有经济价值含气区的各种属性提取图

密度数据还可以突出无强振幅显示的储层中 的强烃类响应.墨西哥湾GreenCanyon18油田的两 个生产区,一个有明显的振幅显示,另一个振幅显 示不太明显却有更显着的烃类产量.在图4a的振幅

数据中,利用亮点指示很容易发现油气层,但没有 (a)振幅剖面

亮点显示的产层易被忽略.在图4b的密度数据上, 亮点显示的产层段因为有很好的储层条件,其密度 响应比有亮点显示的产层更强.因此,密度数据是 一

种查找非亮点产层的可行手段,而这种气层用常 规的振幅技术却很难识别出.

(b)密度削面

图4墨西哥湾GreenCanyon18油田的气层在不同属性剖面卜的显示

?

54?油气地球物理2006年1月

密度体技术的局限和优势

并不是所有的密度异常都是由含烃引起的:岩 性,如致密胶结砂岩和盐体也可以导致强的密度响 .幸运的是,依据这些异常的特征,极性和AVO 应

响应(这些都与储层含烃特征不同),可以快速精 选出这些异常以及相似的密度异常.实质上,这些 通常用来预测远景资源量的特殊技术现在已被用 来精选密度数据反演识别出的不可行异常. (1)密度体技术使预测更快速,更有效率.在 墨西哥湾进行一次大的测量以获得振幅信息需要 7d,而用密度体预测在ld内就能完成.

(2)密度数据预测避免了常规预测方法中最 常见的陷阱,成功率大大提高了.过去,即使钻探了 含气储层的干井,也被认为是"地质成功",而用密 度数据预测的成功就意味着经济上的成功. (上接第5l页)

(3)因为异常的大小更多的与有经济价值的

烃类聚集规模有关,而对低含烃饱和度的潜在过渡 带不敏感.所以,利用密度数据体技术预测的远景 构造面积比振幅或AVO预测的结果更真实.

(4)密度数据是寻找旁支产油层的绝好工具.

用新技术评估老油田是寻找被忽略储层的一种好 途径.假如低含气饱和度导致强振幅和AVO响应, 假如在废弃油田低含气饱和度储层通常被忽略,而 常规技术又难以发现旁支产层,这时,密度差异反 演就可以发挥其作用了.

(5)密度差异反演技术还是一种联合4D地震

评估的理想工具.在常规方法监测油一水接触面变 化失败的情况下,密度反演技术却获得了成功. ——

摘译自TheLeadingEdge,2003,22(10)

并且仍在 目前,COM+已经发展到1.5版本,

稳定地向前发展..Net平台中的企业服务实质上就 是COM+.COM+已经成为.Net平台的一部分. 参考文献

[1]DonBox,TimEwald,KeithBrown等.EffectiveCom.北京:科 学出版社.2003

[2]Corry,Mayfield,Cadman着.刘云,孔雷译.COM/DCOM编程 指南.北京:清华大学出版社,2000

[3]DONBOX着.潘爱民译.COM本质论.北京:中国电力出版 社.2001

[4]RayBrown.WadeBaron,WillianD.ChadWick.corn+技术解决 方案设计.北京:机械工业出版社,2001

[5]常子恒.石油勘探开发技术.北京:石油工业出版社,2001 [6]StenSundblad.PerSunblad着.前导工作室译.WindowsDNA

可扩展设计.北京:机械工业出版社.2001

StudyandapplicationofDCOMdistributedsoftware system

YUXue-Feng.ZHOUXia(GeophysicalResearchInstituteof ShengliOilfieldLtd.Co.,Dongying257022,China) Abstract:Resourcesharingandinformationsecurityaremore andmorefocusedatpresenttimesofnetworkanddistributed computing.Byapplicationoftheexplorationdatabaseof ShengLioilfield,thispaperdiscusseshowtobuildsecureand robustDCOMdistributedsoftwaresystemby

COM+techniques.COM+providesmanyreliabletechniques, includingsecurity.Theapplicationserverwhich containstransactionlogiclayerinWindowsDNAsystemcan bebuiltwithit.

Keywords:explorationdatabase,COM,COM+,DCOM, WindowsDNAandapplicationserver

范文四：_油气田水分析方法_中关于水样密度测定存在的问题

《油气田水分析方法》中关于水样密度测定存在的问题

陈德恩, 马冬晨, 刘 勇

( 中国石化 西北分公司 勘探开发研究院, 乌鲁木齐 830011)

摘 要: SY/T5523- 2000《油气田水分析方法》密度测定部分存在着测试方法、量符号、计算公式和温度系数方面的问

题, 值得讨论。某些地方甚至和物理学、数学的基本规律相矛盾, 应该更正。 关键词: 油气田; 水分析; 密度; 测定

中图分类号: TE124.2 文献标识码: A

t 《油气田水分析方法》D t?实测密度, kg/L; —水样在—t t 是 中 华 人 民 共 和 国 石 油 天 D—纯水在 t?的密度, kg/L; —4

然气行业标准( 编号为 SY/ r 见附录 B —温度系数,;—

—水样温度, — t?.T5523- 2000) 。 在执行该 标

从以上可以看出, 计算公式中各量都给出了较清 准 过 程 中 , 笔 者 发 现 , 在 油

, 只有 r 整个《水标准》中没有给出 晰的概念和量单位 田 水 密 度 测 定 中 存 在 一 气

量单位。当然可以把 r 的单位推测为 kg/( L??) 。 些问题, 愿与同行共商。

( 1) 关于水样标准密度 20 t t 仔细研究公式 D=DD- r( 20- t) 就会发现问题。 4 t 4 20t t 22 的量符号该标准前面用 D这里被减数 DD的量纲为 kg/L, 减数 r( 20- t) 的量纲 4 t 4 20 表示水样的标准密度, 可后 kg/L, 差 D量纲为 kg/L. 这 3 个量纲不相同的量怎 为 4 20 面又用 D表示水样的标准密度。《水标准》未说明二 么能作加减运算呢。20 t t 上述两个计算式前者有 D, 后者无 D, 在水样密 者是否等同或有什么换算关系, 也没有说明 4 和 20 4 4

各表示什么意义。笔者认为, 这两种符号都不妥, 易于 度 1.01 这个点上, 计算结果可能会产生不连续变化, 和相对密度符号相混。最好用 ρ表示 20?油气田水 20 使结果的可比性变差。 的密度。《水标准》没有明确给出水样标准密度的定义。类

( 2) 关于天平校准和水样测定 《水标准》6.6.1.1 似于 GB/T1884- 2000, 应该把 20?和 101.325 kPa 下单 和 6.6.1.2 较详细讲述了韦氏天平的校准和水样的测 [2]。 位体积的油田水的质量定义为油田水的标准密度: 一是没有说明纯水和水 定步骤方法。但有两点不当 依据这个概念就可以得到计算式; 二是“砝码质量数值即为 样的温度应当相同或相近

( ) ( 1) ρ=ρ- r20?- t. 20tt 用韦氏天平测量水样得到的视密度是水样在天该水样的实测密度( D) 的数值”的说法不当。实际上, t

平上的示值与同温下纯水密度的乘积。 在同温下, 天平经纯水校准后, 测定水样的天平示值

' ( 砝码质量数值) 是水样的视密度与同温下纯水密度 ( 2) ρ= dρ. tt t [1]。如果温度不同, 测定水样的天平示值最多只 的比值把( 1) 式和( 2) 式合并, 得 能理解为不正确的水样视密度。' ( ) ( 3) ρ= dρ- r20?- t. 20t t ( 3) 水样标准密度的计算公式 《水标准》有如下 ( 3) 式是韦氏天平测量水样标准密度的计算式, : 内容

其中6.6.1.3 水样密度不大于 1.010 0 时的计算公式

——水样的标准密度, 即 的水密度, ;ρ20?kg/L 2020 t tD=DD - r( 20- t) . ρ—水样在温度 t 的视密度, kg/L; —4 t 4 t

6.6.1.4 水样密度大于 1.010 0 时的计算公式 d——水样在温度 t 韦氏天平的示值; t20 t' =D- r( 20- t) , ρ——纯水在温度 t 的密度, kg/L; D 4 t t

20 —温度系数, ( ?) ; —rkg/L?式中 D kg/L; —水样的标准密度,—4

等:《油气田水分析方法》中关于水样密度测定存在的问题 371 陈德恩, 第 27 卷 第 3 期 ??

t——水样测定温度, 即视温度, ?. 《水标准》附录 B 给出的温度系数为 0.000 11~0.005 75

( 4) 温度系数严重失真 下面是利用附录 B 和公 kg/( ?) , 且多数大于 ( ?) 。 L?0.001 kg/L?

20 t《水标准》表 1 中的温度系数较为可信。它的值为 =D- r ( 20- t) 反推计算得到的水样实测密度随 式 D4 t

0.000 11~0.000 275 kg/( L??) ,《水标准》指明了该温 温度的变化情况 ( 计算时把温度系数一律视为正值,

表 1) 。可看出, 随温度升高, 同一水样的多数实测密 度系数仅适用于密度不大于 1.01 kg/L 的油气田水。 度值降低, 部分实测密度值( 用粗体表示) 不仅没有降 这里有一个疑问, 在水样密度为 1.01 kg/L 的点 低, 反而升高了。 附近, 即密度由 1.01 kg/L 变为大于 1.01 kg/L 时, 温度

系数突然扩大了 10 倍, 这中间难道不应该有一些过 表异 常的温度系数 计算得到的视密度值 1 渡性数据吗? 为什么附录 B 的温度系数平均比《水标 度系数 视密度 温度温度系数视密度温度 温 - 1- 11- 1- 1-- 1 准》表 1 中的温度系数大 10 倍, 又和美国石油学会推 ??) g?L) ( ?) ) ( kg?L) ( ?) ( kg?L ( kg?L?? ( k

, 附录 B 的温度系 荐的温度系数相差甚远。迹象表明 6 0.004 9 1 1.147 2 19 0.0 02 81 1.081 3 10倍。 数被人为地扩大了7 0.004 5 6 1.137 8 20 0 1.078 5 ( 5) 温度系数的( 正负) 符号和计算公式不协调 8 0.004 2 1 1.129 0 21 0.0 01 61 1.076 9 《水标准》中的 6.6.1.4 水样密度大于 1.010 0 kg/L 时 9 0.004 0 6 1.123 2 22 0.0 01 41 1.075 7

10 0.003 9 1 1.117 6 23 0.0 01 11 1.075 2

20 t 11 0.003 7 6 1.112 3 00 81 24 0.0 1.075 3 的计算公式为 D=D- r( 20- t) , 并规定水温超过 20? 4 t 12 0.003 6 1 1.107 4 25 0.0 00 76 1.074 7 时, ( 20- t) 为负值, 无须将 r 值规定为负值, 这样反而 13 0.003 5 1 1.103 1 26 0.0 00 71 1.074 2 使计算结果出错。14 0.003 4 1 1.099 0 27 0.0 00 61 1.074 2 ( 6) 附录 B 标准水样太少 《水 标 准 》的 附 录 B 15 0.003 1 6 1.094 3 28 0.0 00 51 1.074 4 仅列出了 5 个标准水样的温度系数值。由于温度系数 16 0.002 9 1 1.090 1 29 0.0 00 31 1.075 7 数据太少, 即便列出的温度系数值是可靠的, 采用内 17 0.002 8 9 1.087 2 30 0.0 00 11 1.077 4 插外推法计算水样标准密度也容易带来较大误差。 0.002 8 6 18 1.084 2 没有给出密度大于 1.1 kg/L 的水样的温度系数 目前还没有见到任何一个油田水的密度处于地值, 而塔河油田的水密度为 1.1~1.2 kg/L.

( 7) 可操作性差 表压力下, 在 25,30?的温度范围内会随温度升高而

给出一个水样的实测密度和水样温度, 按照《水 增大的资料。况且, 这些温度系数要普遍用于所有油

田水密度的温度校正, 这显然是不妥的。 标准》用手工( 包括计算器) 几乎算不出水样的标准密

在同一温度区间内, 水样的温度系数应当随矿化 度, 只有编制较复杂的计算机程序才能解决这一问题。

, 但看到 20?以上, 横向上, 温 度升高而有规律的变化十 分 遗 憾 的 是 , 2000 年 重 新 修 订 的 SY/T5523 - , 几乎无规律可循, 见《水标准》 度系数是跳跃式变化2000, 该部分内容没有作任何实质性修改, 这应该引 的附录 B. 起我们的重视。这种无规律的跳跃式变化使得使用附录 B 作温

, 同时也反映 度校正计算时采用内插外推法失去依据

了附录 B 所载数据的不可靠性。

参考文献: 美国石油学会的 《油田水分析推荐标准》( 1998

年第三版) 第 5.3.29.1.4 中讲到, 油气田水样的温度系 史莉. 运用比重和密度的概念阐明液体比重天平的使[ 1]

用误区[ J] . 现代计量测试, 2001, ( 1) : 11- 14. 数在高于 60( 15.6?) 时为 0.000 2/?F ( The specific !

国家质量技术监督局. GB/T1884- 2000《原油和液体石油 [ 2] gravity may be corrected to 60 by adding 0.000 2 for 产品密度实验室测定法( 密度计法) 》[ S] . 北京: 中国标准 each degree above 60) 。这相当于 0.000 36 kg/( L??) 。 出版社, 2001, ( 2) : 1- 2.

Discussion on Some Pr oblems about Measur ement of Aqueous Sample Density

by the Cr iter ion of SY/T5523-2000

CHEN De-en, MA Dong-chen, LIU Yong

(Northwest Branch, Research Institute of Exploration and Development, Sinopec, Urumqi, Xinjiang 830011, China) Abstr act: This paper makes discussion on such problems about the density measurements in The Method for Oil-Gas-Water Analyses by the criterion of SY/T5523-2000 as testing method, symbol of quantum, formula of calculation and temperature coefficient, etc. Some of them should be corrected for their concepts that are even contradicted with the basic laws of physics and mathematics. Key wor ds: oil-gas field; aqueous sample; analysis; density; measurement; test

范文五：《油气田水分析方法》中关于水样密度测定存在的问题

第２７卷第３期２００６年６月

ＸＩＮＪＩＡＮＧＰＥＴＲＯＬＥＵＭＧＥＯＬＯＧＹ

新疆疆石石油油地地质质新

，Ｎｏ．３Ｖｏｌ．２７年２００６

Ｊｕｎ．２００６

文章编号：１００１－３８７３（２００６）０３－０３７０－０２

《油气田水分析方法》中关于水样密度测定存在的问题

陈德恩，马冬晨，刘勇

（中国石化西北分公司勘探开发研究院，乌鲁木齐８３００１１）

摘

要：ＳＹ／Ｔ５５２３－２０００《油气田水分析方法》密度测定部分存在着测试方法、量符号、计算公式和温度系数方面的问

数学的基本规律相矛盾，应该更正。题，值得讨论。某些地方甚至和物理学、关键词：油气田；水分析；密度；测定中图分类号：ＴＥ１２４．２

文献标识码：Ａ

《油气田水分析方法》是中华人民共和国石油天然气行业标准（编号为ＳＹ／

Ｔ５５２３－２０００）。在执行该标

准过程中，笔者发现，在油气田水密度测定中存在一些问题，愿与同行共商。

（１）关于水样标准密度的量符号该标准前面用Ｄ２０４表示水样的标准密度，可后

面又用Ｄ２０《水标准》未说明二２０表示水样的标准密度。者是否等同或有什么换算关系，也没有说明４和２０各表示什么意义。笔者认为，这两种符号都不妥，易于和相对密度符号相混。最好用ρ２０表示２０℃油气田水的密度。

（２）关于天平校准和水样测定《水标准》６．６．１．１和６．６．１．２较详细讲述了韦氏天平的校准和水样的测定步骤方法。但有两点不当：一是没有说明纯水和水“砝码质量数值即为样的温度应当相同或相近；二是

该水样的实测密度（Ｄｔｔ）的数值”的说法不当。实际上，在同温下，天平经纯水校准后，测定水样的天平示值（砝码质量数值）是水样的视密度与同温下纯水密度的比值［１］。如果温度不同，测定水样的天平示值最多只能理解为不正确的水样视密度。

（３）水样标准密度的计算公式《水标准》有如下内容：

其中

——水样在ｔ℃实测密度，ｋｇ／Ｌ；Ｄｔｔ—

——纯水在ｔ℃的密度，ｋｇ／Ｌ；Ｄ４ｔ—

——温度系数，见附录Ｂ；ｒ—

——水样温度，℃．ｔ—

从以上可以看出，计算公式中各量都给出了较清晰的概念和量单位，只有ｒ整个《水标准》中没有给出量单位。当然可以把ｒ的单位推测为ｋｇ／（Ｌ?℃）。

ｔｔ仔细研究公式Ｄ２０４＝ＤｔＤ４－ｒ（２０－ｔ）就会发现问题。ｔ

的量纲为ｋｇ２／Ｌ２，减数ｒ（２０－ｔ）的量纲这里被减数ＤｔｔＤ４

为ｋｇ／Ｌ，差Ｄ２０４量纲为ｋｇ／Ｌ．这３个量纲不相同的量怎么能作加减运算呢。

ｔｔ

上述两个计算式前者有Ｄ４，后者无Ｄ４，在水样密

度１．０１这个点上，计算结果可能会产生不连续变化，使结果的可比性变差。

《水标准》没有明确给出水样标准密度的定义。类似于ＧＢ／Ｔ１８８４－２０００，应该把２０℃和１０１．３２５ｋＰａ下单位体积的油田水的质量定义为油田水的标准密度［２］。依据这个概念就可以得到计算式

ρ－ｔ）．２０＝ρｔ－ｒ（２０℃

平上的示值与同温下纯水密度的乘积。

＇

ρｔ．ｔ＝ｄｔρ

（１）

用韦氏天平测量水样得到的视密度是水样在天

（２）（３）

把（１）式和（２）式合并，得

＇

ρ－ｔ）．ｔ－ｒ（２０℃２０＝ｄｔρ

（３）式是韦氏天平测量水样标准密度的计算式，——水样的标准密度，即２０℃的水密度，ｋｇ／Ｌ；ρ２０—

——水样在温度ｔ的视密度，ｋｇ／Ｌ；ρｔ—

——水样在温度ｔ韦氏天平的示值；ｄｔ—＇

——纯水在温度ｔ的密度，ｋｇ／Ｌ；ρｔ—

——温度系数，ｋｇ／（Ｌ?ｒ—℃）；

６．６．１．３水样密度不大于１．０１００时的计算公式

ｔｔ

Ｄ２０４＝ＤｔＤ４－ｒ（２０－ｔ）．

６．６．１．４水样密度大于１．０１００时的计算公式

ｔ

Ｄ２０４＝Ｄｔ－ｒ（２０－ｔ），

式中Ｄ２０——水样的标准密度，ｋｇ／Ｌ；４—

收稿日期：２００６－０１－０９

修订日期：２００６－０２－０８

作者简介：陈德恩（１９５８－），男，山东曲阜人，高级工程师，分析测试，（Ｔｅｌ）０９９１－３６０１４２２（Ｅ－ｍａｉｌ）ｃｄｅｘｊｗｌｍｑｘｓｑ＠ｙａｈｏｏ．．．

第２７卷第３期陈德恩，等：《油气田水分析方法》中关于水样密度测定存在的问题

３７１??

——水样测定温度，即视温度，℃．ｔ—

（４）温度系数严重失真下面是利用附录Ｂ和公

ｔ

式Ｄ２０４＝Ｄｔ－ｒ（２０－ｔ）反推计算得到的水样实测密度随温度的变化情况（计算时把温度系数一律视为正值，表１）。可看出，随温度升高，同一水样的多数实测密度值降低，部分实测密度值（用粗体表示）不仅没有降低，反而升高了。

表１异常的温度系数计算得到的视密度值

温度（℃）

温度系数

（ｋｇ??Ｌ－１℃－１）

视密度

（ｋｇ?Ｌ－１）

温度

（℃）

温度系数

（ｋｇ??Ｌ－１℃－１）

视密度

（ｋｇ?Ｌ－１）

《水标准》附录Ｂ给出的温度系数为０．０００１１￣０．００５７５??ｋｇ／（Ｌ℃），且多数大于０．００１ｋｇ／（Ｌ℃）。

《水标准》表１中的温度系数较为可信。它的值为

?０．０００１１￣０．０００２７５ｋｇ／（Ｌ℃），《水标准》指明了该温

度系数仅适用于密度不大于１．０１ｋｇ／Ｌ的油气田水。

这里有一个疑问，在水样密度为１．０１ｋｇ／Ｌ的点附近，即密度由１．０１ｋｇ／Ｌ变为大于１．０１ｋｇ／Ｌ时，温度系数突然扩大了１０倍，这中间难道不应该有一些过渡性数据吗？为什么附录Ｂ的温度系数平均比《水标准》表１中的温度系数大１０倍，又和美国石油学会推荐的温度系数相差甚远。迹象表明，附录Ｂ的温度系数被人为地扩大了１０倍。

（５）温度系数的（正负）符号和计算公式不协调《水标准》中的６．６．１．４水样密度大于１．０１００ｋｇ／Ｌ时

ｔ

的计算公式为Ｄ２０４＝Ｄｔ－ｒ（２０－ｔ），并规定水温超过２０℃时，（２０－ｔ）为负值，无须将ｒ值规定为负值，这样反而使计算结果出错。

（６）附录Ｂ标准水样太少《水标准》的附录Ｂ仅列出了５个标准水样的温度系数值。由于温度系数数据太少，即便列出的温度系数值是可靠的，采用内插外推法计算水样标准密度也容易带来较大误差。

没有给出密度大于１．１ｋｇ／Ｌ的水样的温度系数值，而塔河油田的水密度为１．１￣１．２ｋｇ／Ｌ．

（７）可操作性差

《水给出一个水样的实测密度和水样温度，按照标准》用手工（包括计算器）几乎算不出水样的标准密度，只有编制较复杂的计算机程序才能解决这一问题。

十分遗憾的是，２０００年重新修订的ＳＹ／Ｔ５５２３－

６７８９１０１１１２１３１４１５１６１７１８

０．００４９１０．００４５６０．００４２１０．００４０６０．００３９１０．００３７６０．００３６１０．００３５１０．００３４１０．００３１６０．００２９１０．００２８９０．００２８６

１．１４７２１．１３７８１．１２９０１．２１．１１７６１．１１．１０７４１．１０３１１．０９９０１．０９４３１．０９０１１．０８７２１．０８４２

１９２０２１２２２３２４２５２６２７２８２９３０

０．００２８１００．００１６１０．００１４１０．００１１１０．０００８１０．０００７６０．０００７１０．０００６１０．０００５１０．０００３１０．０００１１

１．０８１３１．０７８５１．０７６９１．０７５７１．０７５２１．０７５３１．０７４７１．０７４２１．０７４２１．０７４４１．０７５７１．０７７４

目前还没有见到任何一个油田水的密度处于地表压力下，在２５～３０℃的温度范围内会随温度升高而增大的资料。况且，这些温度系数要普遍用于所有油田水密度的温度校正，这显然是不妥的。

在同一温度区间内，水样的温度系数应当随矿化度升高而有规律的变化，但看到２０℃以上，横向上，温度系数是跳跃式变化，几乎无规律可循，见《水标准》的附录Ｂ．

这种无规律的跳跃式变化使得使用附录Ｂ作温度校正计算时采用内插外推法失去依据，同时也反映了附录Ｂ所载数据的不可靠性。

美国石油学会的《油田水分析推荐标准》（１９９８年第三版）第５．３．２９．１．４中讲到，油气田水样的温度系数在高于６０! （１５．６℃）时为０．０００２／°Ｆ（Ｔｈｅｓｐｅｃｉｆｉｃ

２０００，该部分内容没有作任何实质性修改，这应该引

起我们的重视。

参考文献：

［１］［２］

史

莉．运用比重和密度的概念阐明液体比重天平的使用误区［Ｊ］．现代计量测试，２００１，（１）：１１－１４．

国家质量技术监督局．ＧＢ／Ｔ１８８４－２０００《原油和液体石油产品密度实验室测定法（密度计法）》［Ｓ］．北京：中国标准出版社，２００１，（２）：１－２．

ｇｒａｖｉｔｙｍａｙｂｅｃｏｒｒｅｃｔｅｄｔｏ６０ｂｙａｄｄｉｎｇ０．０００２ｆｏｒ

?ｅａｃｈｄｅｇｒｅｅａｂｏｖｅ６０）。这相当于０．０００３６ｋｇ／（Ｌ℃）。

ＤｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎＳｏｍｅＰｒｏｂｌｅｍｓａｂｏｕｔＭｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆＡｑｕｅｏｕｓＳａｍｐｌｅＤｅｎｓｉｔｙ

ｂｙｔｈｅＣｒｉｔｅｒｉｏｎｏｆＳＹ／Ｔ５５２３－２０００

ＣＨＥＮＤｅ－ｅｎ，ＭＡＤｏｎｇ－ｃｈｅｎ，ＬＩＵＹｏｎｇ

（ＮｏｒｔｈｗｅｓｔＢｒａｎｃｈ，ＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＥｘｐｌｏｒａｔｉｏｎａｎｄＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，Ｓｉｎｏｐｅｃ，Ｕｒｕｍｑｉ，Ｘｉｎｊｉａｎｇ８３００１１，Ｃｈｉｎａ）

Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｉｓｐａｐｅｒｍａｋｅｓｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｓｕｃｈｐｒｏｂｌｅｍｓａｂｏｕｔｔｈｅｄｅｎｓｉｔｙｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓｉｎＴｈｅＭｅｔｈｏｄｆｏｒＯｉｌ－Ｇａｓ－ＷａｔｅｒＡｎａｌｙｓｅｓｂｙｔｈｅｃｒｉｔｅｒｉｏｎｏｆＳＹ／Ｔ５５２３－２０００ａｓｔｅｓｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄ，ｓｙｍｂｏｌｏｆｑｕａｎｔｕｍ，ｆｏｒｍｕｌａｏｆｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ，ｅｔｃ．ＳｏｍｅｏｆａｒｅｔｈｅＫｅｙｗｏｒｄｓ：ｏｉｌ－ｇａｓｆｉｅｌｄ；ａｑｕｅｏｕｓｓａｍｐｌｅ；ａｎａｌｙｓｉｓ；ｄｅｎｓｉｔｙ；ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ；ｔｅｓｔ

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