凤七丶
范文一：烧结主抽风机简介
烧结风机基本知识
一、烧结烟气抽风系统设施的构成与作用
1. 烧结抽风系统设备构成
整个系统是由烧结机的风箱、风箱支管、大烟道、重力除尘器及放灰阀门等设施与电除尘器、抽风机（离心风机）、调节控制阀门、烟囱等。
2. 离心抽风机的主要组成（机组）部件
风机是由机壳（定子）、叶轮组（转子）、轴承组、联轴器；还包括：润滑油系统、风机进气调节门、风机进出口膨胀器、电动机等组成。
3. 风机机组部件的结构形式
①风机机壳为双吸焊接（钢板）结构，内衬有耐磨钢板。
②风机转子叶轮为双侧进气，叶片为抛物线后弯形，叶片迎风面为铺焊耐磨材料，叶轮中盘为锯齿形且易磨损部位铺焊耐磨材料。
风机转子主轴为经调质处理的45#钢实心结构，叶轮与主轴经装配到主轴上的轮毂用高强柱销或螺栓连接固定。
③风机轴承组为有稳固的轴承箱内配装支撑滑动轴承（轴瓦），其中一组轴向设有止推轴承面（定位轴承）。
④机组连接（电机与风机）为叠片式膜片联轴器。
⑤风机进气调节门为钢板焊接结构，配有电动执行机构的多翻板式蝶阀，配有同步连接开闭机构。
⑥风机进出口与管网连接部位配有膨胀器（软连接），其为内部配有防磨导气套软联接膨胀器。
⑦机组电机为滑动轴承支撑无推力面定位（靠电机磁场中心定位），定子
与转子同装在共用底盘可调整式结构，配有水―空冷器进行电机的降温。
⑧润滑油系统为强制供油式，配有电动泵、双油冷器、双过滤器与高位油箱，配轴头泵的润滑油系统。
4. 抽风机在烧结系统生产中起什么作用
抽风机是其主要配套设备之一，它直接地影响烧结机的产量、质量和能耗，是烧结生产的“心脏”，主要作业是通过烟道进行抽风，产生负压，使烧结料面点好火，烧结料中的固体燃料充分燃烧，为烧结供给能量，同时将烧结过程中产生的各种气体通过烟道，电除尘器净化后由烟囱排出。由于环保的要求：抽风机后与烟囱之间的配装脱硫回收装置。
5．抽风机和机头电除尘器对烟气温度有何要求
烧结机烟气温度在正常生产的情况下＜150℃，机头电除尘与主抽风机的正常工作温度也按＜150℃设计。但是烧结生产过程是波动的，因而机头烟气的温度也是波动的。为了保护机头电除尘器与主抽风机的正常工作，在烟道系统中设有冷风吸入阀（兑冷风阀）。
6. 大烟道与重力除尘器的作用
在于集中风箱废气、改变气流方向、降低废气流速、促使粉尘沉降、起到粗除尘的作用。
二．烧结烟气抽风机的工作原理及性能
（1）当风机启动旋转时，气体从两侧进风口进入，随叶轮旋转，在离心力作用下，从叶轮中心被甩向边沿，以较高的速度流入蜗壳，并由蜗壳导流向排风口流出，此时在风机的进风口处形成一定的真空度（即负压），使空气经台车上的料面，风箱、导管、大烟道（降尘管）、电除尘器而进入风口。由于叶轮的不断旋转，进风口的烟气不断经过叶片间的流道，蜗壳向排风口流出，
使抽风烧结过程不间断地进行。当烟气通过叶轮时，由于叶轮与气体的相互作用，叶轮将能量传递给烟气，使烟气的压力和动能增加。烧结主抽风机的工作主要是靠离心力的作用，所以称为离心式风机。
（2）离心式风机性能曲线一般是由实验方法测得的。
①风压随流量的变化而改变，自流量为零开始风压（负压）先上升到—最大值，然后又随流量的继续增大而不断下降。
②功率随流量的增大而不断增加，在流量为零时，功率最小，此时的功率消耗在机械摩擦损失，流体与盘叶面摩擦损失及叶轮内部流体的漩涡运动等方面。由于功率在流量为零时最小，所以风机在流量为零时启动，在上升到接近最大值使用。
③效率先随流量的变化增大而增大，达到最大值后又随流量增大而下降。风机于设计转速下运转，相适的效率最高，其工作状态称为最佳工况。在最佳工况运转是最经济合理的。风机说明上所载的风压（负压）、风量、功率都是按最佳工况后给出的，使用和操作风机时应予以注意。
三、烧结烟气抽风机的工作点和稳定的工况
(1)主抽风机的稳定工作与风机性能曲线有关，同时也与管网（即风箱、大烟道、除尘器、排烟管道、烟囱等系统）阻力分配有关。风机在管网中运行的工况不仅与风机的性能有关，而且是由管网的性能决定的。
所谓管网的性能就是管网中流体的流量与管阻力（即压降）的关系，为了使一定量流体能在管网中流动，风机必须产生一定的压力（负压）来克服各种阻力损失。在管网不变的情况下，管网阻力与流量的平方成正比，即△H=KQ2 式中△H ——阻力 Q——流量 K——阻力系数
（2）风机稳定工作的含义是什么？如何避免风机的喘振？
风机的稳定工作是指在运转过程中，当管道中压力或流量骤然变化时，给风机运转以暂时的干扰，此时干扰消除后，风机仍能恢复在原来的工况下运转，则风机的工作是稳定的，反之则是不稳定的。
烧结主抽风机应在额定风量附近工作，如使用风量过小，会出现喘振现象，要及时适当的开大风门。
四、烧结主抽风机振动的主要原因
风机在运转过程中常常由于各种原因引起振动，严重时可能影响风机的安全运转。但是产生振动的原因却是非常复杂的，下面就一些常见的原因归纳为：
（1）机械方面的原因
①叶轮本身不平衡，叶轮的重心偏离回转轴的中心线时，会产生叶轮轴在运转时的振动。造成叶轮重心偏离轴中心线的原因可能由于叶轮本身材质不均匀，制造精度不高，装配松动或开焊，叶轮变形，叶轮轴弯曲等诸因素造成。使用一段时间后产生叶轮不均匀的磨损等也是造成振动的原因。
②风机轴与电机轴不同心。由于安装和检修时中心未找好，造成风机轴与电机轴不同心，会产生附加不平衡。
③风机轴在安装时不水平。因为风机叶轮直径大，重量大，支点远，有自然扰度存在，用水平测量时，叶轮轴中心较两端为低。因此用水平仪测量得数值应相等，方向相反，否则将产生振动。
④轴瓦与轴承座之间缺少预紧力。轴瓦在轴承座内呈自由状态，振动加重，并伴有敲击声，所以在轴瓦和轴承座之间保持过盈0.03～0.05mm 的预紧力是必要的。
（2）操作方面的原因
①风机转子叶轮急剧磨损。由于除尘设备维护不当，未达到正常使用要求，
放灰不正常，大烟道及风箱漏风严重，破坏了正常废气的流动，促使风机除尘效率下降，废气中大颗粒粉尘大大增加，引起风机叶轮急剧不均匀磨损，因而失去原有的平衡运转。
②烧结机台车面布料不正常。当烧结机布料不平、拉沟、掉箅子、跑空台车时都会引起风机的振动。上述现象消除后振动即可停止。
（3）其他振动的原因
①风机在不稳定区工作，往往会出现喘振现象。调整后振动即停。
②主电机引起的振动。由于驱动风机的电机本身特点，也会引起风机振动。例如, 电动机由于电磁力不平衡而使定子受到变化的电磁力作用产生周期性振动，它的振动频率等于转速与极数的乘积的倍数。如果它的频率与电动机机座固有频率相一致，则振动将增加，风机也会受影响而振动。
③风机在启动初始时，由于油膜形成过程未达到动压轴承的要求时，会出现“振荡”现象。这种状态下整机产生严重振动，直至停机。
五．烧结风机常见故障及处理办法
针对可能出现的故障，下面叙述故障查找知识，同时提出解决方法。
（1）主抽风机振动
①叶轮磨损：叶轮磨损可以引起不平衡，即使磨损没有严重到维修或更换叶轮。采取检查并进行再平衡。
②中心不对中：调整风机与电动机的轴系中心及对中。
③主抽弯曲:检查其偏转，针对偏转数值维修或更换主轴。
④轴承螺栓松动：紧固所有螺栓并检查所有地脚和底板的找正。
⑤基础或灌浆故障：用高强度高质量材料重新修复并加固基础，确定底板（座）固定到混凝土基础上或钢构上。
⑥结构支撑强度不够：用合适的钢构件加强现有支撑结构。
⑦喘振：烧结短时停机时，风机风门开口度不得小于30%，避免造成喘振现象；如若仍有喘振现象，要及时微微开大风门，直到喘振停止。
（2）轴承温度高
①冷却不充分：检查冷却水系统的运行情况。
②油位低：调整轴承进油量，检查轴承箱是否有漏油现象。
③轴承损坏：检查轴瓦，必要时更换。
④非驱动端轴承不能满足主轴热膨胀；检查非驱动端轴承壳体无约束，必要时重新进行轴承就位调整以达到规定的轴向间隙。
⑤质量等级低：检查油的型号，必要时更换。
⑥承油量不足，必要是进行添油。
（3）机械噪声
①叶轮口圈与进风导气环摩擦，检查间隙并调整达到符合要求，机壳变形必要时修正。
②叶轮在主轴上松动，更换叶轮使其达到正常装配要求。
（4）电动机
①定子温度超过100℃：超负荷、适当减少风量。
②轴承温度高有杂音：油量不足、油压波动、油温高、油质改变；检查油压与油量、调整冷油器、换油检查轴瓦乌金表面。
③运转有噪音：定子转子铁芯线圈松动，轴瓦间隙大；停机检查，排除松动更换轴瓦。
④振动：原因中心不正，地脚螺栓松动；调整中心水平，紧固螺栓。 ⑤同步励磁电火花大，电刷接触不良，滑环不光洁或点蚀；调整更换电
刷，停机修磨滑环。
（5）润滑油系统
①油泵运转有异响，供油不匀（脉冲），油泵轴瓦间隙大，端盖磨损间隙变大；检查修复或更换油泵。
②油泵空转不供油：齿轮泵已损坏，或弹性柱销切断；检查油泵、处理联轴器。
③油压过高或过低：压力调整过高或油路堵塞；对调压阀进行调整，使其油压正常供油，同时也可调整溢流阀。
范文二：高效节能烧结主抽风机
高效节能烧结主抽风机 SJ8000-0.99/0.83
技 术 协 议
甲 方： 昌黎县兴国精密机件有限公司 联 系 人： 王 总 联系电话： 15097576871 乙 方：陕西嘉惠嘉顺风机机电成套制造有限公
司
联 系 人： 赵 政 联系电话： 13991899396
二零一四年八月六日（JH/JS-01）
高效节能烧结主抽风机技术协议
使用单位：昌黎县兴国精密机件有限公司（以下简称甲方）
供货单位：陕西嘉惠嘉顺风机机电成套制造有限公司（以下简称乙方）
甲方将烧结工程配套主抽风机全套设备全权委托乙方承接，为确保工程质量和工期，明确甲、乙双方的权利和义务，经甲、乙双方友好协商，签订本技术协议书。
一、三元流节能风机设计总则：
三元流动理论就是把叶轮内部的三元立体空间无限地分割，通过对叶轮流道内各工作点的分析，建立起完整、真实的叶轮内流体流动的数学模型，依据三元流动理论设计出来的叶片形状为不规则曲面形状，叶轮叶片的结构可适应流体的真实流态，能够控制叶轮内部全部流体质点的速度分布，因此，应用三元流动理论设计的风机，运行效率得以显著提高，具有明显的节能效果。 乙方设计、制造、安装界面：进口软连接进气法兰——风机消音器出口法兰。 （一） （一）甲方给定风机性能参数： 1、 SJ8000双吸入式离心引风机
风 量：8000m3/min 风 压：16KPa 2、 运行条件：
输送气体：烧结烟气 进气温度：150℃ 进口密度： 0.74kg/m3 进口流量：8000m3/s 静 压 升：16Kpa 进口压力：-15.5KPa 出口压力：5KPa 风机转速：1480rpm
（二）乙方风机设计参数及结构特点
2.3.转子导流套：
传统烧结风机的轴盘端面与主轴过渡部分总有较大台阶，气流通过时会产生气旋及湍流现象从而降低效率，我公司在改造时利用原风机主轴进行设计改造并加装了导流套和密封套，导流套使气流与主轴圆滑过渡，主轴与轴端密封密切结合，减小了轴端泄露，相对原来的结构提高了气流流动效率。 2.4.轴端密封：
风机用轴端密封为机械密封加石棉盘根不具有弹性，易磨损时间长了就会产生漏气，密封与轴间间隙均在2mm左右，且间隙不均匀。新设计的浮动式铜片密封，不仅可以减少泄露，而且省略了频繁调整压紧螺栓以满足安装间隙的要求，风机运转之后铜板密封片具备自动调心功能。 2.5.蜗壳及进气室：
采用先进的设计软件对该部分零部件做流场分析，引用压缩机设计理念将进气试底部改为集流式进气，有效的保证了气流流场通流效率，从而进一步提高风机使用效率。 3. 主要零部件材料： 3.1.叶 轮：Q460 3.2.主 轴：45# 3.3.进 风 口：Q345 3.4.导 流 套：35# 3.5.机壳及进气室：Q235 3.6.轴端密封：Q235+铜板 4. 机组的性能保证：
4.1.鼓风机及其附属设备正常不间断运行时间≥8600小时。
4.2.鼓风机的全部设计和制造将确保其使用寿命不少于10年，易损件除外。 4.3.风机转子在组装后，须进行静、动平衡校正，平衡精度等级不得低于G4.0级。
4.4.设备的功能考核： ① 性能保证指标：
① JB/T7259《烧结厂用离心鼓风机》
② JB/TQ557《烧结厂用离心鼓风机质量分等》
③ JB3165 《离心和轴流式鼓风机、压缩机热力性能试验》 ④ GB755 《旋转电机基本技术要求》 ⑤ GB1029 《三相同步电机试验方法》 5.2.制造标准： 铸件执行标准
① JB/T6887 《风机用铸铁件技术条件》 ② JB/T6888 《风机用铸钢件技术条件》 ③ JB/T6889 《风机用铸铁件缺陷焊补技术条件》 ④ JB/T6890 《风机用碳钢铸件缺陷焊补技术条件》 铆焊件执行标准
① JB/T10213《通风机焊接质量检验技术文件》 ② JB/T10214《通风机铆焊件技术条件》 5.3.试验标准：
① GB/T2888 《风机和罗茨鼓风机噪声测量方法》 ② GB/T1236 《通风机空气动力性能试验方法》 ③ GB/T10178《通风机现场试验》 ④ JB/T8689《通风机振动检测及其限值》 ⑤ JB/T8690《工业通风机噪声限值》 ⑥ JB/T9101《通风机转子平衡》 5.4.乙方所选用的标准不得低于以上标准。 六、质量保证与验收
6.1.鼓风机及其附属设备正常不间断运行时间≥8000小时；风机工作点效率≥86%。
6.2.鼓风机设计使用寿命不少于20年，叶轮使用寿命在介质粉尘含量≤50mg/Nm3的情况下，不少于2年。
6.3.风机转子在组装后，须进行静、动平衡校正，平衡精度达到或不得低于G4级。
6.4.设备的功能考核和设备质量保证期 6.4.1.功能保证值
①性能保证指标
设计点压力保证值0～+2%，不小于设计压力。
设计点流量保证值0～+2%，不小于设计流量。 ②轴承温度 ≤75℃ ③风机轴承振动 ≤6.3mm/s 6.4.2 设备质量保证期
整体设备热负荷试车合格后12个月或货到现场18个月，两者以先到时间为准。
七、售后服务及技术服务承诺： 7.1.保证风机的全面质量：
对所提供的风机严格执行合同所规定的各项技术条件，满足甲方要求，对
供货的风机
包括主机、辅机、外购和外协件全面质量负责。 7.2.保证机组运行安全可靠：
提供的风机机组部件，技术上是成熟的、运行是可靠的，并便于甲方的日常维修。
7.3.保证周到的全过程服务：
向甲方提供一流的服务。按合同规定可进行产品安装、调试、技术服务等
项目；对甲
方反映的问题，做到8小内提出处理意见，48小时内派人到现场服务。 7.4.保证设备的按期交货：
严格履行合同规定的各项条款，保证在合同规定的限期交货。
7.5.保证全面的组织落实对所承接的风机产品，我公司将严格按照质量体认真落实和实施。在风机设计和制作阶段，甲方可派人来我公司进行监制或在安装试车阶段来我公司检查验收风机设备，做到心中有数。
7.6.乙方负责设备的免费指导安装、调试并负责用户操作人员的培训。 八、其它
8.1.本技术协议经双方代表签字，自商务合同生效之日起生效。 8.2.本技术协议作为合同附件，与商务合同具有同等法律效力。 8.3.本技术协议一式2份，双方各执1份。 8.4.未尽事宜，双方友好协商解决。
甲方：昌黎县兴国精密机件有限公司
代理人（签章）：
日期：
乙方：陕西嘉惠嘉顺风机机电成套制造有限公司
代理人（签章）：
日期
范文三：烧结主抽风机变频改造技术应用
群｝学｜｜擞一术
烧结主抽风机变频改造技术应用
刘虎
（首钢长治钢铁有限公司
难点，为大功率同步电机变频技术推广提供参考和借鉴。
山西?长治０４６０３１）
摘要通过对首钢长钢烧结厂主抽风机同步电机变频改造技术讨论，介绍同步电机相关变频改造设计方案及技术
关键词同步电机交频改造节电应用
中图分类号：ＴＭ９２１．５１０前言
目前由于钢铁行业产能过剩等因素，导致企业效益下滑，业内竞争日益激烈，如何在竞争中生存和发展，其中综合利用资源，降低一次能源消耗，走循环经济发展模式至关重要。
钢铁企业是电力消耗大户，而其中烧结工序耗电占１０％
文献标识码：Ａ
最终选用无速度传感器矢量控制、同步机高压变频调速系统，实现变频调速节电，并解决同步电机起动整步等关键问题，以下将简要进行介绍。
３．１变频器原理
变频器是通过改变电机频率或电压来达到调速目的。在
以上。首钢长钢现有２００平米烧结机２台，本次主要从烧结
主抽风机的实际使用情况出发，对该系统的变频节电情况进行分析，提出方案设计和节能效益分析。
。ｌ烧结主抽风机运行情况
烧结主抽风机共有４台，运行工况基本相同；电机为有刷励磁同步电机；电机与风机之间软连接；风机的流量通过风门加以调节。根据现场记录数据，风机全年运行８０００小时以上，在９０％流量工作时间２０％；８０％流量工作时间为８０％。电机数据如下：
Ｉ额定电压
额定功率
额定电流
实际电流
功率因数
额定转速／实际转速１５００转／分
８０．９０
变频器启动前，要把风门开到最大，然后启动变频器；设备运
行后应始终保持风门开度最大，通过变频器进行调节。系统原理是由３个高压隔离开关ＱＳ！、ＱＳ２和ＱＳ３和高压开关ＱＦ、电动机Ｍ组成（系统单线图如下）。在ＱＳ２和ＱＳ３之间安装机械互锁装置，禁止同时闭合。变频运行时，开关ＱＳ３断开，ＱＳＩ和ＱＳ２闭合；工频运行时，开关ＱＳｌ和ＱＳ２断开，ＱＳ３闭合。高压开关ＱＦ、电动机Ｍ为现场原有设备。
风门开度
１１０ＫＶ
４伽憾Ｗ
２６６Ａ２０８Ａ０．９８
２变频节电原理及技术难点２．１节电原理
离心风机是一种平方转炬负载，其转速ｎ与流量Ｑ、风压Ｈ及风机的轴功率Ｎ的关系如下式所示：
Ｑ２撑２
本文主要讨论通过配置变频调速器后，对风压进行恒定
Ｑ！：翌！旦Ｌｆ丛、：坐Ｌｆ丛、，爿２、”２Ｊｖ２、”２
７
３．２同步电机变频改造难点解决
３．２．１变频器起动整步问题
因同步电机特殊的运行模式，用变频起动时需使用带励起动。在起动之初须经过适当的整步使电机进入稳定的同步状态；同时要选择合适的定、转子磁势大小和控制好各步骤间
的切换。具体启动步骤和图示如下：
（１）在变频器启动前，先由励磁系统给同步电机的励磁绕组一定的励磁电流。在电机转子上建立一定的磁场，完成励磁装置投励。
（２）变频器再给同步电机的电枢绕组适当的电压，产生转子电流。此时，转子在定、转子间电磁力的作用下开始转动，电机起动。
（３）变频器按照电机正常运行时的转动方向缓慢旋转，随着同步电机转子的转动和定子磁场的旋转，电压矢量与转子磁极之间的角度经过少量有阻尼的震荡后，逐渐趋于一个较小的常量。至此，同步电机进入同步运行状态，整步过程完成。
（４）变频器按照预先设定的加速度，逐渐加速到给定频率。此时，同步电机的转子角逐渐拉大到某一常值，然后电机转子
ＰＩＤ控制，通过调节电机转速，匹配不断变化的负载需求，从而
实现节电，同时可以降低机械应力和磨损，并提高设备的可靠性。
２．２存在的技术难题
目前，高压变频器主要应用于异步电机，而同步电机与异步电机在运行上的主要区别是同步电机在运行时．电枢电压矢量与转子磁极位置之间的夹角必须在一定的范围之内，否则将导致系统失步。因此同步电机变频改造时，起动整步、运行励磁调节、同步电机灭磁等均是同步电机变频改造的关键问题。
３改造方案设计
技术人员对烧结主抽风机运行情况经过大量的理论分析、计算机仿真和物理系统实验，并进行多方的考察、调研，考虑到变频调速在交流电机调速领域中有调速范围宽、精度高、稳定性好、效率高、等优点，同事可通过交直交单元串联多电平
方式提高整流设备的脉波数，减小网侧高次谐波，降低ｄｖ／ｄｔ、
脉动转矩和ｄｉ／ｄｔ。
１４２
磁极在定子磁场的吸引下逐渐加速至期望转速，同步电机起
动过程完成。
一科教导刊ｒ电子版Ｊ?２０１３年第九期ｆ．中．Ｊ一
机｝械｜工Ｉ程
即：Ｐ聃簟≈＝４００００×８００／护３２００ＫＷ。
电机效率９０％；变频器的效率９８％；由于内外压差的关系，说明实际需求风量大约为８５％左右，考虑到变频调速后，风机效率会略微下降，设定为正常效率的８０％。我们根据离心风机自身特点，在一定调速范围内，风机轴功率与转速之间呈三次方的关系，可以得到采用变频器后，
住劬节电率望攀。１００＊／ｏ＝１３％。
电机输入功率Ｐ鼽：勺盏篆磊等２７８５ＫＷ，匙动弼ｍ×成
槭率纠迅
安装同步电机变频降速运行后，打开风门进行系统调试，３．２．２变频器运行时的励磁调节
达到满足工艺需求的风量。在项目改造前、后可通过记录电由于变频器具有调速功能，因此驱动同步电机时无需速流、有功功率、无功功率、实际转速、功率因数等参数，来验证度／位置传感器的控制方法，且变频器得输出波形与控制异步项目改造前、后节能情况（同时记录产品的产量，确保生产工电机时的波形相同，均为ＰＷＭ波形，因此在驱动同步电机运况正常）。
行过程中，变频器相当于一个正弦电压源，无转矩脉动，有很５小结
高的可靠性。
通过对烧结主抽同步电机变频技术改造设计，具有可操
因为同步电机运行中的无功电流仅在电机和变频器之间作性，不但可以确保系统稳定运行，节约电力消耗，而且使高流动，不进入外部电网，故不需要精确控制电机的励磁电流。压变频的应用领域更广泛，扩大了国家能源节约政策的实现通常可在同步电机正常运行的工况下，通过手动调节电机的途径，为我国建设节约型社会提供了更多的技术保障，具有较励磁电流，达到变频器电流输出最小，功率因数逐渐接近ｌ，然强的现实意义和推广价值。
后在此运行工况下保持该电流不变即可。对于在电机运行时需要实时调整励磁电流的，可通过现场实测出变频器输出给电机的无功功率，然后下达励磁给定信号，调整励磁电流。
３．２．３同步电动机灭磁
同步电机正常停机时，通过变频器下达停机指令，驱动电机减速至停机转速，然后停止向电机输出电压。同步电机在此转速下进入无驱动滑行，在此过程中，高压变频器输出侧的耐受电压可以承受电机定子侧感应的电压，不需要即时灭磁。在现场断路器开关断开后，再通知励磁装置进行灭磁。
运行过程中突发故障时，变频器停止向电机的电枢绕组供电，但其励磁电流仍然存在。而高速旋转中的电机则持续地向其定子侧发出较高的电压，可能造成设备损坏。因此在遇到突发故障停机时，必须使变频器具有向励磁装置下达灭磁的功能。但同步电机的定子侧电压衰减一般需要数秒，因此驱动同步电机的变频器输出端必须具有承受短时过电压的能力。
４节电潜力分析与计算４．１节能潜力分析
目前长钢烧结主抽工艺属于模糊控制，主要靠经验控制电机电流来满足工艺需求风量。现场查看时风机全速运行，流量通过进风口风门调节控制，风口开度为８０－－９０％，电机实际电流在２１０Ａ左右。经过测试而风门开度在７０％时，电机实际电流接近２２０Ａ，这意味着工艺实际需求流量大约为额定的７０％以下，大量的能量损耗在风门处，所以具有节能空间。并且现场已有液力耦合器调节，将液耦拆除，可以提高设备的整体使用效率。
４．２节能计算
认为风机全年运行的时间基本恒定，全年的产品产量基本随定的情况下，考核整个风机系统的能耗，由此，我们可以在理论上比较安装变频调速器前后，系统能量消耗的情况。
风机的额定轴功率通常按照电机功率的８０％来计算，
一科教导刊ｒ电子Ｊ扳Ｊ?２０１３年第九期ｒ中．）一
１４３
烧结主抽风机变频改造技术应用
作者：作者单位：刊名：英文刊名：年，卷(期)：
刘虎
首钢长治钢铁有限公司 山西·长治046031科教导刊-电子版（中旬）
The Guide of Science & Education2013(9)
引用本文格式：刘虎 烧结主抽风机变频改造技术应用[期刊论文]-科教导刊-电子版（中旬） 2013(9)
范文四：烧结主抽风机振动故障诊断
烧结主抽风机振动故障诊断
中阂投俺z程2007.03状态监测与诊断技术 文章编号:1671—0711(2007)03—0039—02 烧结主抽风机振动故障诊断
黄海明
(广东省韶钢集团公司,广东韶关512123) 摘要:本文介绍韶钢烧结厂3号烧结机主抽风机的振动现象及故障特征,应用设备
故障诊断技术详细分
析了主抽风机异常振动的原因,并用现场动平衡技术消除了主抽风机的振动故障.
关建词:烧结风机;振动分析;现场动平衡 中图分类号:TH43文献标识码:B
烧结主抽风机是烧结生产的主要设备,担负着 烧结过程燃烧的送风.若主抽风机故障停机,将引 起暂停炼铁甚至停炉的特大事故.
一
,风机状况及故障现象
韶钢3号烧结机主抽风机D2500—11的主要参 数为:风量2500m3/min,风压89.21Pa,废气温度 120~C,负压11768Pa,电机功率1.6kW,转速 1500r/min.
3号烧结机2005年9月底开机后,主抽风机 的自由端振动严重超标,特别是轴向振动很大,位 移峰一峰值达到105p~m,而风机负荷端的各向振动 位移峰一峰值都较小,在20p~m以下. 烧结主抽风机振动测点布置如图1所示. @G=.0可匡0匡匡0
\\方向时间:2006/9,30
测点\HVA
312.19.610.2
431.835.2105.8
U4000.8000.04000.8000. r/minr/min
图2检修前测点4的水平和轴向的故障频谱图 向不对中;(2)轴弯曲;(3)轴承不对中.不平 衡和不对中是旋转机械最普遍和常见的振动原因, 但要认真分辨各自的特征频谱.因为故障振动可能 是单一原因造成,也可能是几种故障的叠加. 滑动轴承问隙过大可使轴改变在轴承内的位 置,导致不对中,常产生二倍频振动,使轴与轴承或 密封等零部件摩擦,进而产生使轴进入不稳定激烈 运动所需的扰动力.这时,滑动轴承不是故障振动 的根源,而不平衡,不对中或轴弯曲才是故障源. 2.振动分析的初步结论
频谱分析表明,烧结风机的主要振动特征为, 自由端轴向振动超标;各方向主要频率成分为轴旋 转频率,同时存在明显的二,三倍频等高次谐波及 1/2倍频等谐波.
振动分析的初步结论为:(1)由于变形,磨
损等原因,使转子产生不平衡;(2)风机自由端 轴瓦磨损,问隙过大;(3)轴系不对中.
状态监测与诊断技术中阖彀俺z程2007.03 文章编号:1671—0711(2007)03—0040—03 SPIERTZ.800T型冲压机
油液光谱预测研究
沈凌,黄嘉铭
(1.广东交通职业技术学院汽车学院,广东广州510650;2.广州本田汽车制造有限公
司,广东广州510700)
摘要:因油液监测无需设备停机或拆解,而被用于大型冲压机的故障监测.本文基
于灰色模型GM(1,1)
对利用光谱技术测定的油液中磨损元素绝对浓度值进行预测,经检验该模型的预
测精度高,为冲压机的故障
监测提供了依据,解决了冲压机故障预测不准确的问题. 关键词:冲压机;光谱分析;灰色预测
中图分类号:TP274.5文献标识码:B
SPIERTZ.800T型偏心式冲压机是某汽车制造 企业的重要冲压设备,其故障诊断和预测主要采用 油液分析法.本文对光谱分析测定的磨粒浓度进行 灰建模预测,为冲压机油液监控提供了有力的分析 依据,解决了光谱分析数据信息有限,预测不确定 的问题.
一
,光谱分析法在冲压机监控中的应用
1.SPIERTZ.800T型冲压机润滑油中磨损元素 的主要来源
(1)冲压机磨损金属的来源
?铁(Fe).来自齿轮,高速轴,齿轮轴,偏
心体,一体化液压离合/制动器等钢铁类摩擦副. 若其含量迅速增加,表明可能出现异常磨损,尤其 是腐蚀磨损;
?铜(Cu).来自于主轴承,连杆轴承,偏心
体衬套,一体化离合/制动器等含铜类摩擦副; ?铝(A1).污染物,偏心体轴承等;
?铅(Ph).来自于主轴承合金,连杆轴承,
滑块等含铅类摩擦副;
?铬(Cr).来自于高速轴,齿轮轴等镀铬摩 擦副;
?锡(Sn).来自于铅锡合金轴承,高速轴承 三,故障处理
l0月8日进行第一次现场冷态动平衡,其后 风机各点振动值明显下降,但自由端轴向振动仍最 大,位移峰一峰值达77.2tzm.
解体检查发现,风机自由端上,下支承瓦磨损 较严重;轴密封铜板与转子轴表面发生摩擦,有明 显摩擦痕迹.更换轴瓦后,风机各点振动值在正常 范围内,但自由端轴向振动相对其它点仍偏大,一 倍频占主要成分,且轴向最大.可以确定风机转子 存在的不平衡,主要由热变形引起,运行时间越长 不平衡越明显.
l0月20日进行第二次现场冷态动平衡.动平 衡前风机自由端水平位移峰一峰值为36.451xm,轴 向位移峰一峰值为48.891xm;动平衡后分别降至 31xm和301xm.风机自由端水平方向一倍频占主要 成分,同时存在二倍频等成分.主抽风机运行约4 天后,各向振动值缓慢变大,可见转子仍然存在不 平衡.l0月24日进行了一次热态动平衡,即主抽风 机在最接近实际运行工况的热态情况下的动平衡. 动平衡前风机自由端水平位移峰一峰值为27.871xm.
轴向位移峰一峰值为58m;动平衡后分别为8.31xm 和18.61xm.开机后运转平稳,经过4个月的运转 和检测,证明主抽风机的振动故障已经解决. 参考文献:
【1】罗克韦尔自动化公司恩泰克爱迪分公司.振动故障分析与
诊断fK】.
收稿日期:2006—09—21
@G=o0可匡?0匡匡啸0?
范文五：烧结主抽风机前后废气温度差别分析
主抽风机前后废气升温分析计算
全伟
烧结主抽风机对废气做功，由负压升到零压或微正压，是一个压缩过程，该
过程由于有保温材料保温，且速度快，传热可忽略不计，故该过程是认为可逆的
绝热过程，根据卡诺定律，绝热过程熵守恒。在状态变化过程的任一瞬间工质与
dS,0q=0外界没有热交换的过程称为绝热过程。过程的特征为，、，工程上很
多热工设备中工质的膨胀过程和压缩过程可近似当作绝热过程处理。. ,绝热过程
将该过程处理为一个不与外界传热的绝热过程，则该过程熵守恒。由熵的定
义可知:
CdTdqQS,dS,,0ds,,0, 则，TTT
将该过程分解成一个定容过程与定压过程，则:
dTdTds,Cp,，Cv, TT
CpCv 为比定压热容，为比定容热容。
针对定容与定压过程分别换元:
PV,nRT 由于
V 对于定容过程，则相等:
dTd(PV/nR)dP,, TPV/nRP
同理，对于定压过程:
dTdV, TV
因此可得:
dpdv,，dscc pVvp
可逆绝热过程即是定熵过程。
dpdvc，c,0 故pVvp
cp,, 用除上式，并令，(比热比，即热工学里的绝热指数，可查表得)则VccV
得
dpdv,，,0 vp
, 如果比热容为定值，则也是定值，积分上式，得
,lnv，lnp = 定值
因此
,lnpv = 定值
即
,pv = 定值
, 上式为绝热过程方程式，式中的指数称为比热比，又称绝热指数。
1 为比定压热容与比定容热容的比值。各种气体的比热比见附录表。
绝热过程中理想气体基本状态参数的关系，可根据过程方程式及状态方程
pv=nRT 求得:
, = 定值pv
,,,pv21,,, 则:,,pv12,,
,,1,,Tv21,,, ,,Tv,,12
,,1
,,,Tp22 ………………………………………………1 式,,,,,Tp11,,
. ,烧结废气计算
,N79%N15%O5%CO根据废气成分分析可知，约有的，的，的由于与2222OCO绝热指数相近，可当成同一种气体处理，由于是三原子气体，绝热指数22
1.4J/Kg?mol?K,1 要小，由于其比例不大，故近似当成绝热指数为代入式
,,, P , 2, , , , T2=T1* , , P 1, , ,
P=101325-14500=86825pa ,101325Pa,P14500pa,P设为常压以以的负压则211
0.286 T=T1*1.167则2
T=T*1.045 21
2010989:101#:,104?,118?,以年月日的烟道为例风机入口脱硫入口若以
,: 我风机入口温度为准则脱硫入口温度为
T=(273+104)*1.045=393.97K 2
120.82?.. 合与现场测量值符合相当好
. ,结论
烧结机主抽前后温度相差十几度，高的时候达二十几度是由于主抽对废气压缩做功，气体压缩升温引起，经引用热力学方程及热工资料测算，可知二者温度
实际上都比较准确，可以相互印证。并非仪表测量的巨大误差。
