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工艺计算说明
产品方案及生产工艺简介
根据产品方案及所选择的生产工艺～年产量60000 t。其
中:白铜管13000 t、紫铜和黄铜管材7000 t、型材4000 t、
铜合金棒材和线材36000 t。
年产量 序号 产品名称 产品牌号 规格范围(mm) (t/a) 1 白铜管 BFe10-1-1 ?6,360×0.5,20 11000
BFe30-1-1 ?6,360×0.5,20 2000 2 冷凝管 HSn70-1 ?10,35×0.5,1 2000 HAl77-2
?10,360×0.5,20 TU1、TU2、T2、紫铜管、棒、型材 3 ?6,200 9000 TP2 15-35×100-400
5 黄铜管 H62、H65、H68 ?6,219×0.5,20 3000 6 铜合金棒 黄铜、青铜、白铜 ?6,200 33000 合计 60000
本项目4条生产工艺如下。
配 料
熔 化
半连续铸造
锯 切
感应加热
正向挤压 反向挤压
矫 直
轧 制 中间退火
酸 洗 酸 洗 酸 洗
串联拉伸
二串联拉伸
二串联拉伸 联拉精整 拉 伸 直线拉伸 联合拉伸 圆盘拉伸
双连拉伸 拉
精 整 清 洗 复 绕 清 洗 精 整 伸
成品退火 成品退火 成品退火 成品退火 成品退火
检 查 检 查 检 查 检 查
包装入库 包装入库 包装入库 包装入库
直径小于Φ30mm棒大规格管棒材生产线 B10管材生产线 冷凝管生产线 线材生产线
工艺计算成材率
BFe10-1-1 序号 生产工序 本工序成材率
熔铸 90,
挤压 85, 1
轧管 97, 2
二串联拉伸 95, 3
盘拉 95, 4
60KN履带拉 95, 5
30KN凸轮拉 95, 6
综合成材率 60.4,
冷凝管生产线 序号 生产工序 本工序成材率
熔铸 90, 1
挤压 80, 2
轧管 97, 3
300KN拉伸 90, 4
20K0N拉伸 91, 5
精整 88, 6
综合成材率 50,
大管大棒生产线 序号 生产工序 本工序成材率
熔铸 90, 1
挤压 85, 2
2MN液压拉伸 90, 3
1MN液压拉伸 90, 4
综合成材率 62,
750KN直拉 90, 5
500KN直拉 90, 6
综合成材率 69,
300KN直拉 90, 7
200KN直拉 90, 8
综合成材率 69,
合金棒线材生产线(拉一道出成品) 序号 生产工序 本工序成材率
熔铸 90, 1
挤压 90, 2
150KN拉伸 90, 3
80KN拉伸 90, 4
综合成材率 73,
一、B10为主的生产线:
BFe10-1-1产量8000吨(直管Φ6,30×0.5,3 产量5000
吨，盘管Φ6,20×0.5,3产量3000吨)
工艺流程: 铸 锭
感应加热
几何废料 返回熔炼 模具预热 正向挤压 模 具
出 料
切头尾
矫直
轧制
圆盘拉伸 联合精整 串联拉伸
定尺锯切 水平缠绕 联合精整
清洗
成品退火 成品退火 检查
检查 检查
包 装 包 装
BFe10-1-1盘管 BFe10-1-1直管
设备流程:
3.5t中频感应炉(一拖二) 总产能17760t,产品12576吨，负荷71,
液压铸造机(2台)
铸锭锯切机(1台)产能17700t【11520】产品12576t负荷71,【109,】
铜锭感应加热炉(1台)
50MN正向挤压机(1台)产能75600t【14914】产品11318t负荷15,【23,】
Φ40,100mm管坯矫直机(1台)32吨/天
LG-90H轧管机(2台)产能11760t【7644】产品9620t负荷82,【126,】
150KN/100KN履带式二串联拉伸机组(1套)
产能36600t【34740】产品9331t负荷27,【41,】
Φ2200倒立式圆盘拉伸机(1台) 拉一道次产能54000t【35100】产品8864t负荷16.4,【25,】
60KN履带式联合精整机组，产能18840t复绕机(1台)30KN凸轮式联合精整机组，产能6360t
【12246】产品3158t负荷16.7,【26,】 产能8046【t5241】【413】产品2105t负荷33,【51,】
产品3158t负荷
39,【60,】
清洗机组
800kg网链式光亮退火炉(1台)1500kg辊底区光亮退火炉(1台)
产能4800t产品2000t负荷41.7, 产能9000t产品6000t负荷67,
成品包装机组
图1 BFe10-1-1管材生产线设备连接框图
注:括号【】中的内容表示两班制数据。以下同。
1、3.5吨白铜熔炼炉
熔化率:3.5 t/h，有效容量:4吨，铸锭规格:Φ310×5500
?单头牵引。加料分析辅助时间20min，浇铸速度6m/h。
项目 结果
一根锭用时 2.4小时
每天生产锭 8根
一天产量 29.6吨
年产锭量 8880吨
2台炉子总产量 17760吨
铸锭量12576吨，单台设备负荷142,，即本生产BFeΦ310×5500?12576吨需要1.42台炉子。 10-1-1
2、锯切
锯切规格按Φ310×750?计算，锯一次Φ310?时间8min辅助时间0.5min。
项目 三班制 二班制
一天产量(吨) 59 38.4
一年产量(吨) 17700 11520
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
一台锯床年锯切量17700吨是铸锭，Φ310×750?B总需锭坯10重量为12576吨，则设备负荷为71,(二班制109,)。
铸锭成材率90,算，锯切后合格锭坯量为11318吨。 3、加热炉
每小时加热25节，Φ310×750?B个重为504?， 10
项目 三班制 两班制 加热效率 25节/小时 25节/小时 一天产量 525吨 163.8吨
一年产量 75600吨 49140吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
实际需加热Φ310×750?B锭为11318吨，占生产能力10
的15,(两班制为23,)。
4、50MN挤压机(Φ310×750?Φ110×12.5)
挤压生产效率: 25根/小时(针对BFe10-1-1 Φ310×750 ?Φ110×12.5mm管材)
项目 三班制 两班制 挤压效率 25节/小时 25节/小时 一天产量 525吨 163.8吨
一年产量 75600吨 49140吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
需挤压Φ310×750?B锭为11318吨，占生产能力的15,10
(两班制为23,)。
综合成材率按85,计，成品量为9620吨
压余按18?,去头尾共计400?，总几何废料重27?，铸锭Φ310×750?重量为504?，成品管重477?，挤压管Φ110×12.5mm长度为14000?。挤压比λ,19.523。 5、回转式矫直机(产品Φ110×12.5)
每年需矫直管材量为9620吨。
6、LG90轧机(产品Φ55×3)
轧制工艺:BFeΦ110×12.5 mm?Φ55×2.5 mm，生产10-1-1
能力:980 kg/h
项目 三班制 两班制 一小时轧制量kg/h 980 980
一天能轧制重量 19.6吨 12.74吨
一年产量 5880吨 3822吨
2台轧机年产量 11760吨 7644吨
注:三班制日有效工作计20小时，两班制计13小时
一台轧机年产成品量为5880吨，需轧制量是9620吨，轧机负荷是164,(两班制为252,)。即轧制9620吨材料需LG90轧机1.64台(两班制为2.52台)。
成材率97,计，轧制成品量为9331吨，轧制品单重453?，则Φ55×2.5 mm的长度为123米，延伸系数λ,9.29。 7、150KN/100KN履带式二串联拉伸机
Φ55×2.5?Φ48×2?Φ42×1.6拉伸速度:第一台小车速度120m/min，第二台小车150 m/min计，管坯规格:Φ55×2.5mm。管坯长度123米，上料辅助时间为3min。
三班制 两班制
项目
第一台小车 第二台小车 生产效率 120m/ min 150 m/ min
一小时产量 6.1吨 5.79吨 5.79吨 一天产量 122吨 115.8吨 75.27吨 一年产量 36600吨 34740吨 22581吨 注:三班制日有效工作计20小时，两班制计13小时
二串联拉年产量为34740吨，需拉抻坯料量为9331吨，设备负荷量为27,(两班制为41,)。
成材率按95,计算，成品量为8864吨。
延伸系数λ,2.03(Φ55×2.5?Φ42×1.6)拉制品Φ42×1.6?的管坯长度为249米，拉制完除去制头200?后管坯单重为449?。
8、倒立盘拉伸
(Φ42×1.6?Φ36×1.3?Φ31×1.1Φ?Φ25×1?Φ20×0.9?Φ16×0.8)
坯料长为249米，重449?，制头200?损失重量为1.35
?，盘拉速度为150m/min，辅助时间为4 min。
Φ42×1.6?Φ36×1.3
项目
三班制 两班制 生产效率 150m/min 150m/min 一小时产量 9吨 9吨 一天产量 180吨 117吨 一年产量 54000吨 35100吨 注:三班制日有效工作计20小时，两班制计13小时
设备年产量为54000吨，需拉抻坯料量为8864吨，拉伸道次与负荷量关系如下。
拉伸道次 三班制负荷量 二班制负荷量
1 16.4, 25,
2 32.8, 50,
3 49.2, 75,
4 65.6, 100,
Φ42×1.6?Φ36×1.3?Φ31×1.1Φ?Φ25×1?Φ20×0.9?Φ16×0.8 成材率按95,计算，成品量为8421吨。
Φ42×1.6?Φ36×1.3?Φ31×1.1，延伸系数λ,1.92，拉制品Φ31×1.1?的管坯长度为489米，管坯单重为446?。 9、60kN履带式联合精整机
拉伸速度:120m/min，Φ31×1.1?Φ25×1mm，λ,1.37
项目 三班制 两班制 生产效率 120m/min 120m/min
一小时产量 3.14吨 3.14吨
一天产量 62.8吨 40.82吨
一年产量 18840吨 12246吨
注:三班制日有效工作计20小时，两班制计13小时
Φ16,Φ30mm的白铜直条管从这台设备出成品，成材率95,，需拉制的管材3158吨，设备负荷16.7,(两班制为26,)，成品量3000吨。
10、凸轮式联拉精整(直管Φ16×0.8?Φ12.7×0.75)
Φ6,Φ16mm的管材在这台设备上出成品，拉拔速度80m/min，辅助时间3min，管坯长1320米，重498?，成品管总长1790米，用时0.42小时。
项目 三班制 两班制 生产效率 80m/min 80m/min
一小时产量 1.06吨 1.06吨
一天产量 21.2吨 13.78吨
一年产量 6360吨 4134吨
注:三班制日有效工作计20小时，两班制计13小时
需拉制的管坯量2105吨，设备负荷率为33,(两班制51,)，成材率95,，成品量为2000吨
11、复绕机(盘管)
复绕速度200m/min，辅助时间3min，盘Φ10×0.5，管长3370米，用时20min，重448?
项目 三班制 两班制 生产效率 200m/min 200m/min
一小时产量 1.344吨 1.344吨
一天产量 26.88吨 17.42吨
一年产量 8064吨 5241吨
注:三班制日有效工作计20小时，两班制计13小时
管坯3158吨，设备负荷39,(两班制为60,)。成材率为95,，B10盘管3000吨
12、清洗
清洗生产能力
项目 三班制 两班制 生产效率 5000?/h
一天产量 100吨 65吨
一年产量 30000吨 19500吨
本生产线需要清洗成品管量为8000吨，设备负荷为27,(两班制为41,)。
13、退火
辊底式退火炉生产能力
项目 结果 计算 生产效率 1500?/h
一天产量 30吨 1.5×20
一年产量 9000吨 30×300 本生产线成品退火量为6000吨，设备负荷为66.7, 网链式退火炉产能
项目 结果 计算 生产效率 800?/h
一天产量 16吨 0.8×20
一年产量 4800吨 16×300 本生产线用网链炉成品退火2000吨，设备负荷为41.7,
14、成品包装机组
二、冷凝管及中等规格管棒生产线
铸 锭 工艺流程:
感应加热
模具预热 正向挤压 模 具 返回熔炼 几何废料
出 料
切头尾
矫 直
轧 制
中 断
中间退火
酸 洗
制 头
拉 伸 拉 伸 扒 皮 拉 伸
矫 直 拉 伸 拉 伸
定尺锯切
清洗
成品退火
检 查
包 装
3.5t感应炉产能5760t，产品3914，负荷68, 3.5t感应炉产能6240t，产品1988，负荷32,
液压铸造机(1台) 液压铸造机(1台)
铸锭锯切机，产品1988，3914负荷72,【110,】
铜锭感应加热炉(共用) 铜锭感应加热炉(原有)
16MN挤压机产能16110t【10470】，产品50MN挤压机产能46800t【30420】，产品
3523t，负荷22,【34%】 1780t，负荷4,【6%】
Φ40,100mm管坯矫直机(1台)
LG-60H轧管机(2台),产品4248t，负荷46.5,【71%】
在线飞锯(2台)
1500kg辊底式氧化退火炉(1台)产能9000t，产品4210t，负荷46,
酸洗机槽组(1台)13.7吨/天
液压制头机
300KN拉伸机产能11952t【7800】，产品4160t，拉三道次负荷99,【156%】
200KN拉伸机产能7200t【4680】，产品3746，负荷79,【121%】
矫 直 机
精整定尺机组,成品3000吨
清 洗 机 组10吨/天
1500kg辊底式光亮退火炉(共用 ) 800kg网链式光亮退火炉(共用)
成 品 包 装 机 组成品3000吨
图2 冷凝管材生产线设备连接框图
本生产线产品方案:
BFe30-1-1产量1000 吨;HSn70-1、HAl77-2产量2000吨(直管Φ6,40×0.5,3、典型产品B30Φ25×1、H70-1Φ25×1、H77-2Φ16×1)
1、3.5吨白铜熔炼炉
熔化率:3.5 t/h，有效容量:4吨，一拖二形式，铸
锭规格:Φ260×5500?单头牵引。加料分析辅助时间
20min，浇铸速度6m/h。
项目 结果
一根锭用时 2.4小时
每天生产锭 8根
一天产量 20.8吨
年产合格锭 6240吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时按20小时计
铸锭量1988吨，设备负荷32,。
2、3.5吨黄铜熔炼炉
熔化率:3.5 t/h，有效容量:3.5吨，铸锭规格:
Φ210×5500?单头牵引。加料分析辅助时间20min，浇铸
速度6m/h。
项目 结果
一炉料用时 3.5小时
每天生产锭 12根
一天产量 19.2吨
年产合格锭 5760吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时按20小时计
铸锭量3914吨，设备负荷68,。
3、锯切
项目 Φ260×550? Φ210×600? 工作制 三班制 两班制 三班制 两班制 一根锭锯切次数 10 10 14 14 一根锭所需时间 75min 75min 77 77 一天产量t 37.4 24.3 24 15.7 一年产量t 11220 7294 7200 4710 注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
B30Φ260铸锭重量为1988吨，则锯切设备负荷为18,(两班制为27,)。铸锭成材率按90,算，其Φ260×550?锭坯个重为260kg，总重量为1789吨。
HSn70-1、HAl77-2Φ210铸锭重量为3914吨，则锯切设备负荷为54,(两班制为83,)。铸锭成材率按90,算，其Φ210×600?锭坯个重为179kg，量为3523吨。
冷凝管共占锯切设备负荷的72,(两班制为110,)。 4、加热炉
Φ260×550?B30每小时加热30节，Φ210×600?HSn70-1、HAl77-2每小时加热15节。
项目 Φ260×550mm Φ210×600mm 工作制 三班制 两班制 三班制 两班制 小时产量t 7(8 7(8 2(685 2(685 一天产量t 156 101(4 53(7 34(9 一年产量t 46800 30420 16110 10470 注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
B30锭坯量为1789吨，占加热炉负荷的4,(两班制为6,)。
HSn70-1、HAl77-2锭坯量为3523吨，占加热炉负荷的22,(两班制为34,)。
7、挤压机
50MN挤压机生产效率:30根/小时(针对B30 Φ260×600 ?Φ76×8mm管材)
16MN挤压机生产 HSn70-1、HAl77-2Φ210×600?生产效率:15根/小时(针对Φ210×600 ?Φ65×5mm管材) 挤压机产能如下表
项目 50MN挤压机 16MN挤压机 工作制 三班制 两班制 三班制 两班制 小时产量t 7(8 7(8 2(685 2685 一天产量t 156 101(4 53(7 34(9 一年产量t 46800 30420 16110 10470 挤制管坯长m 16(1 20(97
挤制管重? 244(75 169(88
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
B30锭坯量为1789吨，占50MN挤压机负荷的4,(两班制为6,)。Φ260×550?锭个重为260?，挤制产品76×8?长度为16.1米，重量为244.75?，挤压比λ,12。成材率为80,，管坯重量为1430吨。
HSn70-1、HAl77-2锭坯量为3523吨，占16MN挤压机负荷的22,(两班制为34,)。Φ260×600?个锭重量为179?，挤制产品65×5?长度为20.97米，重量为169.88?，挤压比λ,16.53。成材率为80,，管坯重量为2818吨。
8、LG60轧机
工艺:H70-1、H77-2Φ65×5?Φ40×1.5;
B30为Φ76×8?Φ45×2.2。
LG60轧机产能如下表
项目 B30 H70-1、H77-2
工作制 三班制 两班制 三班制 两班制 小时产量t 1.34 1.34 0(63 0(63 一天产量t 26.8 17.42 12(6 8(19 一年产量t 8040 5226 3780 2457 轧制管坯长m 93 108(93
轧制管重? 244.75 169(88
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
B30原料重量为1430吨，设备负荷为18,(两班制27,)。Φ76×8?Φ45×2.2?，延伸系数λ,5.78，管坯单重244?，Φ45×2.2 mm的长度为93米。成率按97,计，成品总重量为1387。
H70-1、H77-2原料重量为2818吨，占设备产能的75,(两班制115,)H70-1、H77-2轧制工艺:Φ65×5 mm?Φ40×1.5 mm，延伸系数λ,5.19，管坯单重169?，长度为108.93米。成率按97,计，成品量为2733吨。
冷凝管总轧制量为4248吨(1430，2818)，60轧机负荷量是93,(18,，75,)，二班制为142,(27,，115,)。即本生产线需LG60轧机0.93台(二班制为1.42台)。 9、 中间退火，辊底式氧化退火炉
退火炉生产能力
项目 三班制 二班制 生产效率 1500?/h
一天产量(吨) 30 19.5
一年产量(吨) 9000 5850
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
冷凝管的中间退火量为4160吨，设备负荷为46,(两班
制70,)。
10、酸洗
冷凝管年酸洗量为4160吨，每天需酸洗量为13.73吨。 11、30t双链三线拉伸机
(HSn70-1、AL77-2:Φ40×1.5×8117mm?Φ35×1.2×11243mm
?Φ30×1.05×14688??退火)
(B30:Φ45×2.2×79790?Φ38×1.7?扒皮Φ37.5×1.55
?Φ32×1.3mm?退火)
拉伸速度50m/min，每拉一道次制头几何损失为200mm。
30t双链三线拉伸HSn70-1、HAl77-2产能如下表
项目 三班制 二班制 一小时拉伸量(吨) 0.996 0.996
一天能拉伸重量(吨) 19.92 13
一年产量(吨) 5976 3900
两台设备年产量(吨) 11952 7800
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
HSn70-1、HAl77-2工艺:Φ40×1.5×8117?Φ35×1.2×11243
mm，延伸系数λ,1.42，产品单重12.31?。产品总重量为2773，拉一道次两台设备负荷为23,(两班制为36,)。工艺上有三道次拉伸，设备负荷为69,(两班制为108,)
30t双链三线拉伸B30产能如下表
项目 三班制 两班制 一小时拉伸量(吨) 1.1 1.1
一天能拉伸重量(吨) 22 14.3
一年产量(吨) 6600 4290
两台设备年产量(吨) 13200 8580
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
B30工艺:Φ45×2.2×5184?Φ38×1.7×7627mm，延伸系数λ,1.53，产品单重13.2?，成品总量为1387吨，拉伸一道次设备负荷为10,(两班制为,16)。三道工艺拉伸，设备负荷为30,(两班制为48,)。
冷凝管生产线中，2台300KN双链三线拉伸机拉三道次的总设备负荷为99,(两班制为156,)，即4160吨产品拉伸三道次时所需设备1.98台(两班制为3.12台)。拉伸总成材率按90,计，成品重量为3746吨。
300KN双链三线拉伸机拉三道次中要进行一次中间退火
辊底式退火炉生产能力
项目 三班制 二班制 生产效率 1500?/h
一天产量(吨) 30 19.5
一年产量(吨) 9000 5850
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
设备负荷为42,(二班制为64,)。
工艺到此，本生产线已进行两次中间退火，退火量为7866吨(4120，3746)设备负荷三班制为86,(46,，40,)，两班制为131,(70,，61,)。
13、20t双链三线拉伸机
(HSn70-1、AL77-2,Φ30×1.05?Φ25×1×18400?) (B30,Φ32×1.3?Φ28×1.15?Φ25×1×18400?) 拉伸速度50m/min ，每拉一道次制头几何损失为200mm。 20t双链三线拉伸机拉制H70-1、H77-2产能如下表
项目 三班制 两班制 一小时拉伸量(吨) 0.93 0.93
一天能拉伸重量(吨) 18.6 12.1
一年产量(吨) 5580 3630
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
HSn70-1、HAl77-2工艺:Φ30×1.05×(14668,200)?Φ35×1.2×18400 mm，延伸系数λ,1.27，产品单重12.31?。原料重2498吨，设备负荷45,(两班制为67,) 20t双链三线拉伸机拉制B30产能如下表
项目 三班制 两班制 一小时拉伸量(吨) 1.2 1.2
一天能拉伸重量(吨) 24 15.6
一年产量(吨) 7200 4680
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
B30工艺:Φ32×1.3?Φ28×1.15?Φ25×1×18400mm，延伸系数λ,1.29，λ,1.29。产品单重12.3?，原料重124812
吨，设备负荷17,(两班制为27,)。拉伸两道次时设备负荷34,(两班制为54,)
成品总重量为3746吨，20t双链三线拉伸机负荷为79,(两班制为121,)。即3746吨产品所需设备0.79台(两班制为1.21台)。成材率按91,计算，则H70-1、H77-2成品为2273吨，B30成品为1136吨。
14、精整定尺机组
?10，35×0.5，1H、H总重2273吨，B1136吨，70-177-230
共计3409吨
精整、探伤、成材率按88,计，最终成品量为3000吨。 15退火
?10，35×0.5，1H、H总重2000，B1000 70-177-230网链式光亮退火炉产能
项目 三班制 二班制 生产效率 800?/h
一天产量(吨) 16 10.4
一年产量(吨) 4800 3120
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时 Φ25×1×9000?
辊底式光亮退火炉产能
项目 三班制 二班制 生产效率 1500?/h
一天产量(吨) 30 19.5
一年产量(吨) 9000 5850
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
三、大规格管棒型材生产线
工艺流程:
铸 锭
感应加热
模具预热 正向(反向)挤压 返回熔炼 模 具 几何废料
出 料
切头尾
酸 洗
制 头
拉 伸
中间退火
拉 伸
矫 直
定尺锯切
成品退火
检 查
包装
设备流程:
7t紫铜产能16800t，产品9993t，负荷60,、5t黄铜炉产能10500t，产品8417t，负荷80,
液压铸造机(台)
铸锭锯切机(1台)产品21517t负荷109,【153,】
铜锭感应加热炉(共用) 铜锭感应加热炉(共用)
50MN压机(共用)产能77400t,、产品13249负荷16,【24,】 35MN挤压机(共用)产能49200，产品7575t负荷13,【20,】
酸 洗 槽 组，产品18190，60.6吨/天
液压制头机 液压制头机 液压制头机
2MN液压拉伸机(1台)产能22000t750KN双链单线直条拉伸机(1台) 300KN双链单线直条拉伸机(1台)产能【19151】产品4000负荷8,【12,】 产品9740负荷22,【36,】 17400t【11310】产品4444负荷13,【20,】
1MN液压拉伸机(1台) 50KN双链单线直条拉伸机(1台)产能15600t200KN双链单线直条拉伸机产能46620t【30300】产品3444t【10140】产品3222t负荷21,【32,】 (1台) 负荷7,【12,】
4000KN张力矫Φ80,230mm管材1000KN张力矫直Φ30,200mm棒Φ40,100mm管
直机(1台) 矫直机(1台) 机(1台) 材矫直机(1台) 材矫直机(1台)
锯床、探伤机组,清洗量16000t，53.3吨/天
1500kg辊底光亮退火炉(1台)产能9000t产品16000负荷178,
成品包装机组
图3 大规格管棒型材生产线设备连接框图
本生产线产品分配方案:
, 管材:Ф30,360×1,20 紫黄白铜共6000吨
Φ159以上(典型规格Φ219×4，Φ360×20)共3100吨，其中B10为1500吨，B30为600吨，紫铜为500吨，黄铜500吨。
Φ159以下(典型规格Φ127×3，Φ57×1.5)共2900吨。其中B10为1500吨，B30为400吨，紫铜为500吨，黄铜500吨。
, 棒材:Ф30,300 黄铜紫铜共计6000吨
典型规格Φ30，Φ50，Φ80，紫铜、黄铜各1000吨。 , 型材:L100,400×10,35，紫铜4000吨
L100×10为1500吨，L200×10为1000吨，L300×10为1000
吨，L400×10为500吨。
1、3.5吨白铜熔炼炉
熔化率:3.5 t/h，有效容量:4吨，一拖二形式，铸
锭规格:Φ370×4000?单头牵引。加料分析辅助时间
20min，浇铸速度6m/h。
项目 结果
一根锭用时 2.4小时
每天生产锭 8根
一天产量 30吨
年产合格锭 9120吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时按20小时计
铸锭量5388吨，设备负荷59,。成材率按90,计，则
锭坯Φ370×4000合格量为4949吨
2、7(5吨)吨黄铜熔炼炉
7吨黄铜熔炼炉熔化率:6t/h，有效容量:7吨，铸锭
规格:Φ370×5500?单头牵引。
5吨黄铜熔炼炉熔化率:3.5t/h，有效容量:5吨，铸
锭规格:Φ260×5500?双头牵引。
加料分析辅助时间30min，浇铸速度6m/h。
项目 7吨炉 5吨炉
一根锭用时(小时) 2.6 2.8
每天生产锭(根) 8 14
一天产量(吨) 41.12 35
年产合格锭(吨) 12336 10500
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时按20小时计
8417吨铸锭Φ260×5500?，设备负荷为80,，成材率按90,计，可得Φ260×750?合格锭坯量为7575吨。 7吨紫铜熔炼炉
熔化率:3.5t/h，有效容量:7吨，辅助时间25min。
项目 7吨炉
熔化率t/h 3.5
一天产量(吨) 56
年熔化量(吨) 16800
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时按20小时计
铸锭量9993吨，设备负荷59.5,
铸造机
铸锭规格:Φ410、Φ370单头牵引，Φ310双头牵引。辅助时间25min，浇铸速度6m/h。
项目 Φ410×5500? Φ370×5500? Φ310×5500?
浇铸速度t/h 6 6 6
一天产量(吨) 116.28 94.68 132
年产量(吨) 34884 28404 35866
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时按20小时计
Φ410×4000?铸锭量为1627吨，设备负荷为5,，成材率按90,计算。Φ410×750锭坯合格量为1464吨。
Φ370×5500?铸锭量为2881吨，设备负荷为10,，成材率按90,计算。Φ370×750锭坯合格量为 2593吨。
Φ310×5500?铸锭量为5485吨，设备负荷为15,，成材率按90,计算。Φ310×750锭坯合格量为 4936吨。
紫铜铸造机的设备负荷为30,
3、锯切
锯一次Φ410?时间10min ;Φ370?时间9min;Φ310?时间8min，辅助时间1min。
Φ410×800? Φ370×750? Φ310×750?
项目
三班制 两班制 三班制 两班制 三班制 两班制 生产率t/h 4.46 4.46 3.75 3.75 2.95 2.95 日产量t 89 58 75 48.75 59 38.35 年产量t 26700 17490 22500 14625 17700 11505 注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
Φ310×750?锭坯量为7529吨，占产能的51,(两班制为65,)。
Φ370×750?锭坯量为6413吨，占产能的29,(两班制为44,)。
锯切规格按Φ260×1000?计算，锯一次时间7min辅助时间1min。
项目 三班制 二班制 一根锭所需时间(min) 48 48
一天产量t 57 37
一年产量t 17100 11130
需要锯的锭量为7575吨，占产能的44,(两班制为68,)。
本生产线锯床负荷为109,(两班制为153,)即锯切21517吨锭坯，需1.1台锯床(两班制为1.53台) 4、加热炉
与50MN挤压机配套加热炉生产率: 370×750?每小时加热20节;Φ310×750?每小时加热25节; Φ260×750?每小时加热30节;
项目 三班制 两班制 加热效率 20/25/30节/小时 20/25/30节/小时 一天产量 258吨 168吨
一年产量 77400吨 50400吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
加热铸锭共13942吨，占加热炉产能的16,(两班制为24,)。
与35MN挤压机配套加热炉每小时加热18节，黄铜Φ260×1000?个重为456?，
项目 三班制 两班制 加热效率 18节/小时 18节/小时 一天产量 164吨 107吨
一年产量 49200吨 32100吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时 共加热7575吨铸锭，占加热炉产能的14,(两班制为21,)。
7、50MN挤压机
白铜大管挤压产能
项目 B10 Φ370×750 B10 Φ260×750 B30
?Φ232×6mm ?Φ149×4.5mm Φ310×750?Φ149×4.5mm
三班制 两班制 三班制 两班制 三班制 两班制 生产率 20节/小20节/小30节/小时 30节/小时 25节/小时 25节/小时
时 时
日产量t 317.16 206.15 212.4 138 252 163 年产量t 95148 61846 63720 41400 75600 48900 制品长
18 8.7 12.56 m
制品重
683 330 476 kg
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
Φ159以上管材所要的铸锭量为4502吨，占挤压机产能的5,(两班制为7,)。成材率按85,计算，成品管3827吨(B3087，B740)， 1030
Φ159以下所需铸锭量为4211吨，占50MN挤压机产能的5,(两班制为8,)。成品量为3580吨。
管材Ф30,360铸锭量8713，占50MN挤压机产能的10,(两班制为15,)。成品量为7407吨。
紫铜型材挤压产能
项目 Φ370×750 Φ310×750 Φ260×750?L200
?L400×10mm ?L300×10mm ×10mm
三班制 两班制 三班制 两班制 三班制 两班制 生产率 20节/小时 20节/小时 25节/小时 25节/小时 30节/小时 30节/小时 日产量t 286.8 186.42 252 163.8 212.4 138
年产量t 86040 55926 75600 49140 63720 41400 制品长m 16 15.22 16 制品重kg 688.84 491 344.83 注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
L102×12为1961吨，L202×12为1307吨，L302×12为1307吨，L402×12为654吨。型材所需铸锭量为5229吨，占50MN挤压机产能的8,(两班制为12,)。成材率按85,算，型材成品量为4444吨。
本生产线生产大管和型材共13249吨，占50MN挤压机产能的16,(两班制为24,)。
5、35MN反向挤压机
Φ30 mm棒材双孔模，Φ50、Φ80 mm棒材单孔模， 35MN挤压机黄铜棒材挤压产能
项目 Φ260×1000?Φ30mm Φ260×1000?Φ50mm Φ260×1000?Φ80mm
三班制 两班制 三班制 两班制 三班制 两班制 生产率 20节/小时 20节/小时 20节/小时 20节/小时 20节/小时 20节/小时 日产量t 182.55 118.66 183 117 183 117 年产量t 54764 35596 54432 35596 54432 35596 制品长m 34.59 24.5 10 注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
Φ260×1000?黄铜铸锭5050吨，成材率按88,计算，可挤制黄铜棒材成品量为4444吨。
Φ260×1000?紫铜铸锭2525吨，可挤制紫铜棒材成品量为2222吨。
共挤7575吨铸锭，占35MN挤压机产能的14,(两班制为21,)，成品总量6666吨。
5、酸洗
年酸洗量是18190，一天酸洗量60.6吨。
, Φ159以上管材、型材L400×10生产线
6、制头机
7、2MN液压拉伸机
设备参数:拉伸速度10m/min，辅助时间3min。
2MN液压拉伸机产能如下表
Φ159以上管材 型材L400×10
项目 三班制 三班制 两班制 两班制 小时产量t 8.8 8.8 8.3 8.3 天产量t 176 114.5 166 108 年产量t 52800 34350 49800 32400 制品长度? 22000 19151
Φ159以上管材拉伸工艺:
Φ232×6×18000?Φ225×5×22000mm。延伸系数λ,1.23。管坯量为3827吨，占设备负荷7,(两班制为11,)。成材率90,计，成品管有3444吨
型材L400×10拉伸工艺:L402×12?L400×10?。延伸系数λ,1.2。成材率90,，需拉制的坯料556吨，设备负荷1,(两班制为1,)。成品量为500吨。
2MN液压拉伸机总拉伸量4000吨，总设备负荷量为8,
(两班制为12,)
8、1MN液压拉伸机
拉伸速度10m/min，辅助时间3min
1MN液压拉伸机产能如下表
项目 三班制 两班制 一小时拉伸量(吨) 7.77 7.77
一天能拉伸重量(吨) 155.4 101
一年产量(吨) 46620 30300
成品长m 28
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
工艺:Φ225×5×22000?Φ219×4×28000 mm，延伸系数λ,1.28。需拉制的产品有3444吨，设备负荷7,(两班制为11,)，成材率按90,算，成品管3100吨
本生产线生产Φ159?以上的管材3100吨成品，L400×10?500吨成品。共计成品3600吨
, 型材、Φ100,159管材、Φ60,100棒材拉伸线、型材
L300×10(L200×10)。
9、750KN双链单线拉伸机
拉伸速度10m/min，辅助时间3min
750KN双链单线拉伸机产能如下表(以生产Φ127×3mm、Φ80mm、L300×10mm计算)
Φ60,100棒材 Φ100,159管材 型材L300×10 项目
三班制 二班制 三班制 二班制 三班制 二班制 时产量t 7.9 7.9 6.7 6.7 6 6
天产量t 158 102.7 134 87.1 120 78 年年量t 47400 30810 40200 26130 36000 23400 成品长m 17.25 10.5 18
工艺:Φ149×4.5×12560?Φ130×3.75×17250 mm，延伸系数λ,1.37。管材3580吨，型材3944吨，Φ80棒材2222吨，750KN双链单线拉伸机拉制总量9746吨，设备负荷22,(两班制为36,)，成材率按90,计，成品管3222吨、型材3500吨、Φ80棒材2000吨。
10、500KN双链单线拉伸机
拉伸速度10m/min，辅助时间3min
500KN双链单线拉伸机产能如下表
项目 三班制 两班制 一小时拉伸量(吨) 2.6 2.6
一天能拉伸重量(吨) 52 33.8
一年产量(吨) 15600 10140
成品长m 22
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
工艺:Φ130×3.75×17800?Φ127×3×22000 mm，延伸系数λ,1.27。管坯重量为3222吨，500KN双链单线拉伸机负荷21,(两班制为32,)，成材率按90,算，成品管2900吨。 , 棒材Φ30,60、管材Φ30,100拉伸线
11、300KN双链拉伸机
拉伸速度20m/min，Φ32?Φ30mm，Φ52?Φ50mm。
棒材Φ30? 棒材Φ50?
项目 三班制 三班制 两班制 两班制 小时产量t 2.9 2.9 6.2 6.2 天产量t 58 37.7 124 80.5 年产量t 17400 11310 37200 24180 制品长度? 39355 26499
Φ32?Φ30mm，λ,1.14。Φ52?Φ50mm。λ,1.08。 12、200KN双链拉伸机
200KN双链拉伸机的产能与300KN双链拉伸机相近。 设备产能34800吨(两台总和)，两班制为22620吨。需拉制棒材4444吨,设备负荷为13,(现两班制为20,)成材率按90,计算，生产棒材成品4000吨，
13锯切、探伤机组
14清洗
清洗量为16000吨，平均第每天清洗53.3吨
14、辊底式光亮退火炉
辊底式退火炉生产能力
项目 结果
生产效率 1500?/h
一天产量 30吨
一年产量 9000吨
本生产线成品退火量为16000吨，设备负荷为1.78,，即本生产线需1.8台辊底式退火炉方能完成年产量16000吨的退火工序。
四、合金棒线材生产线 工艺流程:
铸 锭
感应加热
模具预热 反向挤压 返回熔炼 模 具 几何废料
盘卷
酸 洗
联合拉伸
定尺锯切
精整
成品退火
检 查
包 装
设备流程:
7t(5t、3.5t)感应熔炼炉，三台总产能32178t，产品46297t
液压铸造机(1台)
铸锭锯切机(1台)产能18357t【11932】，产品46297t，负荷250,【289,】
铜锭感应加热炉(1台)
35MN反向挤压机(1台)产能77880t【50622】，产品40741t，负荷52,【79,】
酸 洗 槽 组，产品36667t，122吨/天
150KN凸轮式联合拉伸机组(1套)80KN凸轮式联合拉伸机组(1套)产能38700t【25174】，棒材总拉制产能15542t【10101】， 量是36667吨
辊底式光亮退火炉(1台)产能9000t，产品33000t，负荷366,
成品包装机组
图4 直径小于Ф30 mm铜及铜合金棒线材生产线设备连接框图
棒材:Ф6,30 黄铜紫铜共计33000吨
计算规格Φ10，Φ20
1、7(5吨)吨黄铜熔炼炉
7吨炉Φ310×5500?双头牵引。5、3.5吨炉单头牵引，
加料分析辅助时间20min，浇铸速度6m/h
项目 7吨炉 5吨炉 3.5吨
熔化率t/h 6 3.5 3.5
一根锭用时(小时) 2.6 2.8 2.3
每天生产锭(根) 16 7 9
一天产量(吨) 57.76 25.2 24.3
年产锭(吨) 17328 7560 7290
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时按20小时计
三台炉子年产黄铜Φ310×5500?32178吨。实际要生产的铸锭有46297吨。
2、锯切
锯切规格按Φ260×1000?计算，锯一次Φ260?时间7min辅助时间1min，黄铜锭个重649?。
项目 三班制 二班制
一天产量(吨) 61 40
一年产量(吨) 18357 11932
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
铸锭量为46297吨。设备负荷为250,(两班制时需389,)，成材率按88,算，Φ260×1000?锭坯量为40741吨。 3、加热炉
每小时加热20节，Φ310×1000?，黄铜个重为649?，
项目 三班制 两班制 加热效率 20节/小时 20节/小时
一天产量 259.6吨 168.74吨
一年产量 77880吨 50622吨
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
实际需加热Φ310×1000?锭为40741吨，占设备负荷为52,(两班制为79,)。
4、35MN反向挤压机
35MN挤压机生产效率:20根/小时，三孔模挤制。
黄铜棒材 Φ310×1000 ?Φ22×mm 、Φ310×1000 ?Φ11×261880mm
项目 Φ300×1000 ?Φ22mm Φ310×1000 ?Φ11mm
三班制 两班制 三班制 两班制 生产率 20节/小时 20节/小时 25节/小时 25节/小时 日产量t 259.51 168.68 259.51 168.68 年产量t 77853 50604 77853 50604 制品长m 65.45 261 制品重kg 641 641 注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
年挤制量为40741吨，35MN反向挤压机负荷为52,(两班制为88,)，成材率按80,计算，成品36667吨。 5、酸洗
年酸洗量为36667吨，一天酸洗量122.2吨 6、制头机
年制头量36667吨
7、150KN凸轮式拉伸机(Φ22×65400?Φ20×79134?)
拉伸速度80m/min，辅助时间1min
150KN凸轮拉拔机机产能如下表
项目 三班制 两班制 一小时拉伸量(吨) 6.45 6.45
一天能拉伸重量(吨) 129 83.9
一年产量(吨) 38700 25174
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
工艺:Φ22?Φ20 mm，延伸系数λ,1.21，产品单重214?。
8、80KN凸轮式拉伸机(Φ11?Φ10?)
拉伸速度80m/min，辅助时间1min
80KN凸轮拉拔机产能如下表
项目 三班制 两班制 一小时拉伸量(吨) 2.59 2.59
一天能拉伸重量(吨) 51.8 33.67
一年产量(吨) 15542 10101
成品长? 316778
注:一年有效工作日300天，一天有效工作时三班制20小时，两班制13小时
工艺:Φ11×261800?Φ10×316778 mm，延伸系数λ,1.21，产品单重214?。
以上150KN凸轮式拉伸机和80KN凸轮式拉伸机总产量为54242吨(两班制为35275吨)。36667吨棒材占设备负荷的68,(两班制为104,)，拉拔成材率按90,计算，成品量33000吨。
9、清洗
清洗能力5t/h
项目 结果 生产效率 5000?/h
一天产量 100吨
一年产量 30000吨
设备负荷为110,，本生产线需1.1台清洗能力5t/h清洗机方能完成年产量33000吨的清洗工作。 10、退火
辊底式退火炉生产能力
项目 结果 生产效率 1500?/h
一天产量 30吨
一年产量 9000吨
本生产线成品退火量为33000吨，设备负荷为378,，即本生产线需4台辊底式退火炉方能完成年产量。 11、成品包装
0016铜管加工工艺参数WI
南京天加空调设备有限公司
作业指导书(WI)
编 号 WI/F0.016(0) 第 1 页 共10页
版号:0 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书
修改状态:G 制定人: 部门经理审核: 管理者代表批准: 生效日期:
日期: 日期: 日期:
1目的
指导现场品质控制的方法及标准可行的控制数据。
2职责
工艺部负责品质检验的标准、测量方法的制定，以及文件的维护修订;
生产部负责实现合格产品的加工控制及检验。
3程序
3.1 加工工艺流程图
?:操作 ?:检查 :搬运 ?:停滞 ? :关键工序 ? :特殊工序 编 号 WI/F0.016(0) 第2页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G 3.2铜管下料参数
下料长度mm ?1800 ,1800-3000 ,3000-5000
偏差mm ?1.0 ?1.25 ?2 3.3 铜管扩口和切口参数
3.3.1 铜管扩口后铜管单边间隙应小于0.15mm(标准涨头管端成型机) 3.3.1.1 铜管扩口后铜管单边间隙应小于0.20mm(41.3mm以下)和0.25mm(41.3mm以上);(爪型手动扩口管端成型机)
3.3.2 铜管扩口管端成型机操作参考数据
标准尺寸
OD铜管尺寸mm 铜管壁厚mm ID涨口后内径mm OD涨口后外径mm 扩口深度mm OD6.35 0.71 ID6.45 - 8
OD7.0 0.71 ID7.1 - 8 OD9.52 0.8 ID9.62 - 8 OD12.7 1 ID12.8 - 9 OD15.88 ID15.99 - 12 1
OD15.88 1.2 ID15.99 - 12 OD19.05 ID19.15 - 15 1
OD19.05 1.2 ID19.15 - 15 OD22.23 ID22.33 - 18 1
OD22.23 1.2 ID22.33 - 18 OD25.4 1.2 ID25.55 - 18 OD28.58 1.4 ID28.73 - 22 OD34.92 1.4 ID35.07 - 22 OD38.09 1.4 ID38.24 - 22 OD41.26 1.4 ID41.45 - 25
非标模具
OD铜管尺寸mm 铜管壁厚mm ID涨后内径mm OD涨口后外径mm 扩口深度mm OD9.52 0.8 - OD9.7 8 OD9.52 0.8 - OD12.7 8 OD9.52 0.8 - OD10.6 8 OD12.7 1 - OD15.88 9 OD12.7 1 - OD13.75 9 OD15.88 1 - OD19.05 15 OD15.88 1 - OD16.9 15 OD15.88 1.2 - OD19.05 12 OD15.88 1.2 - OD16.5 12 OD19.05 1 - OD22.23 18 OD19.05 1 - OD20.13 18 OD19.05 1.2 - OD22.23 15 OD22.23 1 - OD25.4 18 OD22.23 1.2 - OD25.4 18
OD28.58 1.4 - OD31.97 22
编 号 WI/F0.016(0) 第3页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G
缩口尺寸
OD铜管尺寸mm 铜管壁厚mm 缩口后ID内径mm 缩口后OD外径mm 缩口深度mm
OD9.52 0.8 ID6.4 OD8.0 8
OD12.7 1 ID9.62 OD11.62 9
OD22.23 1 ID19.15 OD21.15 18 3.3.3 铜管扩喇叭口管端成型机操作参考数据
铜管直径mm 伸出长度/mm 喇叭口直径mm
φ6.35 2.5 φ9.5
φ9.52 4 φ13.5
φ12.7 5 φ17 3.3.4 铜管下料切口部位不圆度,最高减最低
铜管直径d/mm的范围 B-A/mm
d?15.88 ?0.15
d?25.4 ?0.20
d?25.4 ?0.25 3.4 铜管弯管参数
3.4.1 手动弯管
手动弯管器 手动弯管机
弯管直段两弯之间铜管规格 弯曲半径弯曲半径两弯之间极限距离最小长度极限距离R/mm R/mm A/mm mm A/mm
φ6.35×0.71 15.88 32 48 / / φ7.94×0.71 17.5 45 60 / / φ7.×0.71 15.88 40 60 φ9.52×0.8 24 /45 80 12.7/15/24 46/52/70 φ12.7×1 / / / 20/35 75/100 3.4.2液压弯管(YW-60A)
铜管规格mm 弯曲半径R/mm 两弯之间极限距离A/mm φ15.88×1.2 25/35 90/110 φ19.05×1.2 40 122 φ22.23×1.2 50 150
φ25.4×1.2 50 160
φ28.6×1.4 45/60 150/180
φ34.9×1.4 80 240
图1
说明:铜管弯曲半径R和两弯曲之间的极限距离A如图1所示。 编 号 WI/F0.016(0) 第4页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G
3.4.3液压弯管(SB-80NC)
铜管规格mm 弯曲半径R/mm 两弯之间极限距离A/mm(SB-80NC)
φ28.6×1.4 60 230
φ34.9×1.4 70 270
φ38×1.4 80 300
φ54×2 108 376
φ65×2 130 450
φ72×2 144 508
φ76×2 155 540
φ80×2 160 550
φ92×2 180 608 3.4.4数控弯管机(BMB-25)管端成形机(SG40NC)(图2)
管径 A1 mm A2 mm B mm C mm E mm F mm G mm R mm
45 65 32 32 8 5 15 17 6.35
47.2 67.2 32.7 32.7 8 6.5 20 12.7 9.52
58.5 78.5 44 44 8 6.5 20 24 9.52
62.5 82.5 45 45 9 8.5 25 20 12.7
77.5 97.5 60 60 9 8.5 25 35 12.7
83 103 65 65 12 6 30 35 15.88
100 120 75 75 15 10 35 40 19.05
119.5 139.5 90 90 18 11.5 40 50 22.23
127 147 95 95 20 12 45 50 25.4
129 149 95 95 22 12 50 45 28.6
144 164 110 110 22 12 50 60 28.6
180 200 145 145 22 13 65 80 34.92
198.5 218.5 160 160 25 13.5 80 80 38.09
268 288 228 228 25 15 120 108 41.26
备注A1:管端成形机扩口完再数控弯管，A2:数控弯管完再管端成形机扩口
1、A是加入管端成型涨口尺寸，如果不需涨口只使用尺寸C即可。 2、F尺寸没涨口前直管尺寸，是已加上铜管涨口时的伸缩量，不需要再加缩量。 3、A、B、C、G四个尺寸是弯管机最小加工尺寸。如果小于这尺寸，将有可能产生夹模夹不
住铜管而另一端由于铜管拉伸造成斜面，不利于保证焊接质量。 4、175-180度带涨口弯管，应尽量不要采用，如果采用需要先弯管后涨管。
图2
编 号 WI/F0.016(0) 第5页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G 3.5 U弯外观
3.5.1铜管弯曲部位不圆度,最高减最低。(图3)
铜管直径 d 的范围mm B-A/mm
d?15.88 ?1.6
d?25.4 ?2.5
25.4,d,54 ?5.4
d?54 ?6-9
3.5.2弯曲皱褶(图4)
铜管直径d/mm的范围 d?54 d,54
波峰至波谷深度mm ?0.6 ?1.3
图3 图4 图5 3.5.3平滑凹陷(图5)
不允许有平滑凹陷。不允许有任何尖锐碰撞凹坑。
3.5.4铜管弯管过程中模具压痕
对于直径小于15.88mm的管件，夹伤、夹痕深度不允许超过0.15mm;对于直径不小于15.88mm
的管件，夹伤、夹痕深度不允许超过0.3mm。
3.6 铜管拉拔参数
3.6.1设备加工能力参数
设备加工能力参数 参考图:6
1 最小加工管径 φ12.7mm(铜)
2 最大加工管径 φ50mm(铜)
3 最大加工壁厚 2.0mm
4 39mm L2,拉拔孔>φ9.52，两孔最小间距(中心距)
5 15mm L1,拉拔孔<φ9.52，两孔最小间距(中心距)>
6 N1,90?弯管切点到第一孔最小间距 ?35mm
7 N1,90?-180?弯管为弯管顶点与第一孔最小间距 ?35mm
7 送料轴行程(两孔间最大间距) 1200mm
8 两弯之间的管段不能拉拔
Φ12.7加工Φ6.35>1.0mm
9 翻边高度(1.0mm-2.5mm) Φ15.88加工Φ7.94>1.5mm
Φ19.05以上>1.8mm
3.7铜管定位点参数
目前定位点模具到铜管边缘的距离为3mm-4mm
编 号 WI/F0.016(0) 第6页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G
图6
3.6.2拉拔机模具参数表
模具规格表
序号 管径mm 壁厚mm 拔孔直径(模具)mm 拉拔高度mm 1 12.7 1 6.35 1.0 -1.5 2 15.88 1 6.35 1.0 -1.5 3 15.88 1 7 1.0 -1.5 4 19.05 1 7 1.8 -2.5 5 19.05 1 9.52 1.8 -2.5 6 22.23 1 6.35 1.8 -2.5 7 22.23 1 7 1.8 -2.5 8 22.23 1 9.52 1.8 -2.5 9 22.23 1 15.88 1.8 -2.5 10 25.4 1.2 6.35 1.8 -2.5 11 25.4 1.2 7 1.8 -2.5 12 25.4 1.2 9.52 1.8 -2.5 13 25.4 1.2 19.05 1.8 -2.5 14 28.6 1.4 9.52 1.8 -2.5 15 28.6 1.4 7 1.8 -2.5 16 28.6 1.4 22.23 1.8 -2.5 17 34.9 1.4 9.52 1.8 -2.5 18 41.3 1.4 9.52 1.8 -2.5
编 号 WI/F0.016(0) 第7页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G
3.7 毛细管测漏仪操作
3.7.1测漏仪标定参数
压力(Kpa) 对应流量(L/min)
5 8.2 ? 0.2
7 10.2 ? 0.2 3.7.2毛细管测漏参数
带有单向阀的毛细管组件，应垂直于地面进行测量。如果水平测量可能会使滚珠式单向阀，处于双向开启位置，数据失真。
机型 毛细管规格(mm) 压力(Kpa) 流量?0.2 (l/min)
φ4.76*2.96 正向5.52-5.56 9.58 TSA60C-A 600
φ4.76*2.96 正向5.42-5.50 10.6 TSA75B-B 400
φ4.76*2.96 正向5.38-5.42 11.75 TSA200/250D-B 800
φ4.76*2.96 正向5.71-5.75 6.29 TSA3030CR-AB 600*1400 反向5.79-5.83 4.99
φ4.76*2.96 正向5.56-5.6 9.4 TSA100/125D-B 600
φ4.76*2.96 正向5.46-5.50 10.5 TSA75BR-B 200*400 反向5.56-5.60 9.07
φ4.76*2.96 正向5.40-5.44 11.4 TSA200DR-B 500*800 反向5.60-5.64 8.36.
φ4.76*2.96 正向5.38-5.42 11.6 TSA250DR-B 400*800 反向5.60-5.64 8.86
φ4.76*2.96 正向5.54-5.58 4.6 TSA60CR-A 600*800 反向5.73-5.77 6.54
φ4.76*2.96 正向5.48-5.52 10.4 TSA300ER-B 200*400 反向5.54-5.58 9.17
φ4.76*2.96 正向5.42-5.46 11.2 TSW40DR 300*400 反向5.58-5.62 8.65
φ4.76*2.96 正向5.42-5.5 10.5 TSA300E-B 400
φ4.76*2.96 正向5.48-5.52 10.4 TSA150ER 400*400 反向5.60-5.64 8.35
φ4.76*2.96 正向5.54-5.58 9.29 TSA100/125DR-B 400*600 反向5.65-5.69 7.75
#3.8 14-17扭力扳手，高低压开关和针阀的安装扭矩为15N.M。 # 27扭力扳手，高低压开关和针阀的安装扭矩为16N.M。
编 号 WI/F0.016(0) 第8页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G 3.9.1 毛细管的弯管极限距离
mm 两弯之间极限距离A/铜管规格 弯曲半径R/mm
所有规格 《 50 20
所有规格 〉50 30
图7
说明:铜管弯曲半径R和两弯曲之间的极限距离A如图7所示 3.9.2 毛细管的弯管形式
分为顺绕形和反绕形，见如下参考图纸(图8)
图8
3.9.3 毛细管的弯管规格
现有弯管模具直径规格(mm)有φ25、φ30、φ35、φ40、φ45、φ50、φ55、φ60、φ80、φ100十种。
4 参考文件
无
5 记录
无
6 附录
无
编 号 WI/F0.016(0) 第9页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G
编写及修改情况记录单
版号 条款 日期 编写及修改说明 编写及修改人 0 2006. 07.10 首次编写 严建青
2006.8.10 铜管扩喇叭口管端成型机操作参数 严建青
2007-11-20 使用制冷剂R410A系统铜管必须烘干和封严建青
口处理，
0 2008.4.17 测漏仪标定参数 马安宁
A版改B版，数控弯管机、管端成型机参数。
高低压开关和针阀的安装扭矩14N.M带有
单向阀的毛细管组件，应垂直于地面进行测
量。如果水平测量可能会使滚珠式单向阀， 0 2008.05.16 处于双向开启位置，数据失真。 马安宁
0 3.2.1 2008.05.29 B版改C版，增加手工下料长度、3.2.1 手马安宁
3.2.2 动弯管、3.2.2液压弯管(YW-60A)、3.2.4
3.2.4 数控弯管机(BMB-25)管端成形机
3.3.1 (SG40NC)、3.3.1铜管弯曲部位不圆度,最
3.5.1 高减最低。(图3)、3.5.1测漏仪标定参数相
3.6 关等参数修改。3.6铜管钻孔时应保持钻头
3.7 锋利，钻后用工具将孔内毛刺刮干净。3.7
3.9 铜管清洗3.9铜管钎焊时必须使用助焊剂，
管内通氮气，防止铜管氧化。操作要求参考
3.10 《钎焊WI》3.10使用制冷剂R410A系统铜
管在焊接后不能放人水池内，管内不能有
水。烘干后必须封口处理，防止潮湿空气进
入。分别放入相应的WI。
C版改D版:增加3.1加工工艺流程，其项0 3.1 2008.10.08 马安宁
目按工艺流程排列。由6页增加至7页。 0 3.3.2 2008.10.11 马安宁 D版改E版:增加新管端成型机加工参数
3.7 增加数码压力开关27#扳手，力矩要求。
E版改F版:增加铜管拉拔机参数。3.8扭0 3.6-3.8 2008.11.25 马安宁
力14N.M改为15N.M。
0 3.3.2 2009-6-10 严建青 增加扩口模具φ12.7微涨。
0 3.41 修改φ7.94两弯之间的极限距离48m改
60mm
编 号 WI/F0.016(0) 第10页 文件名 铜管加工工艺参数作业指导书 修改状态:G
版号 条款 日期 编写及修改说明 编写及修改人 0 2009.11.2 统一更改为G版，3.3增加铜管切口参数规唐灵骥
定;3.3.2去除微涨不用的尺寸规格;3.4.4
更改A尺寸参数规定;3.6.2增加拉拔孔高
度参数;3.9.1增加毛细管的弯管极限距离;
3.9.2增加毛细管的弯管形式;3.9.3增加毛
细管的模具规格
铜管管件加工工艺标准
铜管管件加工工艺标准
1 范围
本标准适用于公司所生产的产品中的铜管管件加工。
2 规范性引用文件
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。
2.1 GB/T 1531-2009 铜及铜合金毛细管
2.2 GB/T 1527-2006 铜及铜合金拉制管
2.3 QB/T 1109-1991 不锈钢、铜管路连接件。
1
4 铜管一般要求
4.1 密封冷媒系统要求管件内部表面清洁、无氧化、无水、无油等;
4.2 不允许使用带有裂纹、不圆变形、扭曲、可见砂眼、喷墨(铜管厂检测有缺陷的标记)、发黑(氧
化)等缺陷的铜管。
5 铜管加工要求总则
5.1 管路的加工按设计图纸进行，形状、尺寸应符合设计要求;
5.2 断口处直径改变应在铜管标准直径的2%以内，且断口不允许有飞边，毛刺;
5.3 管件要脱油、去污、无铜屑，内外表面光洁，不许有油污、伤痕、氧化皮;
5.4 焊接过程必须充氮保护，焊后用2.8~3.0MPa的干燥压缩空气吹净内部。
6 铜管下料、去毛刺
6.1 设备及操作要求
6.1.1 使用工具:割管刀，有效直尺，定位块根据图纸要求的尺寸和管径，用直量取相应的长度，放置
定位块
6.1.2 铜管需定位固定后，再用割刀拆下，要保证割口平齐，不变形
6.1.3 操作中，不允许戴手套，但去毛刺可以戴手套操作，防止毛线进入铜管。
6.1.4 切割过程中，铜管均匀进给，以保证管口圆滑。
6.1.5 当管径小于(等于)Φ12mm，可多根(不多于10根)一起下料;当管径大于Φ12mm，或长度小于60mm
的铜管必须单独进行下料。
6.1.6 下料后必须对端口去毛刺，去毛刺采用铁丝砂轮机，应根据不同管径调整变频器的大小以控制
机转速。具体可见下表1。
表1
2
6.1.7 去毛刺后，必须用2.8~3.0MPa的干燥压缩空气吹掉管内外的铜
屑、杂物。
6.2 技术要求
6.2.1 下料长度(L)显示在图纸的技术要求，计算长度可依据《铜管落料尺寸及重量计算统计表》
6.2.2 下料长度尺寸公差见下表2
表2
7 铜管弯曲
7.1 设备及操作要求
7.1.1 手工弯管机，根据图纸和铜管的外形，选择合适的弯管机(左手弯管机或右手弯管机)。
7.1.2 数控弯管机，接通电源，检查压缩空气压力在(0.4,0.6)Mpa范围以内(右手弯管机)。
7.1.3 清除弯管机范围内一切可能影响弯管机运转的杂物，保证设备运行畅通无阻。
7.1.4 每次弯曲前需调整模具或参数，并进行空转试弯，确认设备正常后进行加工。
7.1.5一般铜管的弯曲半径及两个弯曲之间的极限距离参照下表3(毛细管折弯见附一):
表3 铜管的弯曲半径及两个弯曲之间的极限距离
3
注:1.铜管两弯曲之间的极限距离如下图(1)所示尺寸A;
图(1)图(2)
说明:1.铜管起弯端的直段距离需保证表(3)所示相应夹紧距离的2/3以上;
2.铜管末端尺需保证:
4
a. 产品共一个弯，那么末端尺寸的直段尺寸需保证表(3)所示相应夹紧距离的2/3以上
b. 产品有两弯以上(含)，且最后一个弯为90度的情况下，那么末端尺寸需保让夹紧距离+弯管半径以上(如不是90度，需适当加长)
7.2 技术要求
7.2.1 对于直径不大于16mm的管件，在1000mm之内，不允许有超过1.3mm的平滑碰撞凹坑;对于
直径大于16mm的管件，在1000mm之内，不允许有超过2.0mm的平滑碰撞凹坑。
7.2.2 铜管弯曲部位不圆度不超过15%，具体计算公式为:|b-a|/ф*100%，见上图(2)所示。
7.2.3 铜管弯曲角度公差:?2?
8 扩(缩)口
8.1 设备及操作要求
8.1.1 打开气源确保气压为(0.3,0.7)MPa。
8.1.2 根据图纸要求选择适当的扩缩口模、夹紧块、调整冲头行程使之满足图纸要求。将扩缩口模、
夹紧块安装在扩缩口机上，调整工装和冲头位置使他们的中心都在一
条直线上。
8.1.3 铜管在扩口或缩口前必须蘸挥发油。
8.2.4 扩缩口工装清单见表(4)(注:如需扩缩口的为一直管，那么夹管的最短极限距离为60)
表(4) 铜管车间(配管连接)扩缩口工装清单
5
6
7
示意图: (扩口)(扩口)8.2 技术要求
8.2.1 扩口圆度不大于0.10mm。
8.2.2 扩口同心度不大于0.20mm。
8.2.3 缩口圆度不超过0.20mm。
8.2.4 缩口同心度不超过0.30mm。
8.2.5 直径小于22mm的管件，夹痕深度?0.15mm;对于直径不小于22mm的管件，夹痕深度?0.3m
8.2.6 各类型铜管扩缩口的端口加工公差要求如下所示
8
扩(缩)口是控外径的:?ф22.2的公差为-0.01~-0.08，,ф22.2的公差为-0.10~-0.18; 扩(缩)口是控内径的:?ф22.2的公差为+0.16~+0.24，,ф22.2的公差为+0.20~+0.32。 9 翻(钻)孔
9.1 设备及操作要求
9.1.1 调整钻床速度，当打孔直径?Φ12时，用台式钻床，速度调整
至第3级，速度为1400r/min，当打
孔直径,Φ12时，用摇臂钻床，速度调至800r/min。
9.1.2 用台钻对铜管进行打孔时须用工装对铜管固定，保证管件在钻孔或翻孔时不发生相对转动和移动
9.1.3 数控翻边的操作极限
9.1.3.1 翻边时翻边孔的最小间距L1,d+10mm(d为翻边孔也径)，具体可参见见下图(3)、图(4)。
9.1.3.2 铜管管口与第一个翻边孔之间的距离L2?38, 具体可参见见下图(3)、(4)、(5)。
9.1.3.3 翻边孔与铜管折弯位置的最小距离L3需符合下表(5)要求(可参见图3、图5)
表(5)
9
9.1.3.4 如弯管形状和翻边方向如上图(3)所示，则L4?100mm，如弯管形状和翻边方向如上图(4)，
则L4没有限制。
9.1.3.5 如弯管形状和翻边方向如上图(6)所示，且从左端起弯，弯至右端，则L5,靠模距离+(孔径的一半)。如翻边方向向下或向上只能采用内翻边方式。 9.1.4 数控翻边孔模具清单见表(6) 注:“?”表示外翻边。
表(6) 数控翻边模具清单
9.1.5 手控翻边的操作极限:
为提升效率，优选数控翻边，只有当数控无法翻边的情况下，采用手动翻边。基本上无操作极
限(如有特殊情况，则特殊处理) 9.1.6 手动翻边模具清单如下:
表(7) 手动翻边模具清单
10
注:“?”表示手动外翻边，“?”表示手动内翻边
9.2 技术要求
9.2.1 翻边孔高度为2mm。
9.2.2 钻孔须用刮刀去毛刺，翻边后也须去毛刺，可先用钢刷进行整体清理再使用刮刀刮去残留毛刺。 10 墩台和凸肩及其它
见附一(墩台凸肩及其它加工适用范围和工装模具清单)
11 脱脂
11.1 设备及操作要求
11.1.1 将水泵房里的冷却水循环泵开启。
11.1.2 首先将卧式脱脂炉上的水压阀门打开，然后打开天然气阀门，接通电源总开关，最后开启脱
脂炉。
11.1.3 脱脂炉刚开启时，大约需30分钟左右时间升温，等1#温控、2#温控温度升至设定温度时才能将
产品送入脱脂炉。
11.1.4 换热器、配管从烘道中下炉后，必须用2.8~3.0Mpa的干燥压缩空气吹掉换热器、配管内外的
杂物。
11.1.5 换热器脱脂完毕后应及时从传送带上拿掉，防止传送带停止造成其他换热器在炉内停止时间过
长。
11.1.6 配管脱脂时应注意将铜管均匀分开，切不可堆叠。
11
11.2 技术要求
11.2.1 各类型的换热器及配管脱脂参数如下表。
12 焊接
12.1 设备及操作要求
12.1.1 调整焊接的氧气表压在(0.3,0.6)Mpa。
12.1.2 充氮保护须用下图(7)所示工装，能有效防止空气进入铜管。
图(7)
充氮保护工装
12.1.3 焊接时必须做好充氮保护，充氮压力为(0.02,0.05)Mpa，焊接结束后至少冷却10秒再撤去充
氮管路。(有风冷冷却的工装台位必须使用风冷工装)
12.1.4 部分焊接时需湿布防护，防止高低压开关、针阀类产品内部零部件损坏。
12.1.5 一次焊接不允许使用焊膏，二次焊接可使用少量焊膏。
12.2
技术要求
12.2.1 所有内表面应清洁光亮并且无氧化物和其它异物。
12.2.2 焊接时应让熔化的焊条完全渗入，焊点饱满、光滑，无沙眼、虚焊、焊瘤、焊堵等的缺陷。 12.2.3 配管装配应严格按工艺文件或图纸要求进行。
12.2.4 焊接通用要求参见《焊接要点看板》
12
13 贮存
14.1 半成品或成品库的产品必需用与管口规格相符的橡胶塞封口，并盖有防尘布。
14.2 半成品或成品库的产品摆放整齐美观，不得混放。
14.3 半成品或成品库的产品帐、物、卡一致。
14 铜管在加工过程中的其他外观缺陷
15.1 因为管加工夹紧所造成的夹伤、夹痕，不允许伤手。
15.2 对于直径小于22mm的管件，夹伤、夹痕深度不允许超过0.15mm;对于直径不小于22mm的管件，
夹伤、夹痕深度不允许超过0.3mm。
15.3 对于直径不大于16mm的管件，允许有不超过1.32mm的平滑碰撞凹坑;对于直径大于16mm的管
件，允许有不超过2.0mm的平滑碰撞凹坑。
13
铜管加工和焊接工艺标准
铜管加工和焊接工艺标准
铜管加工工艺
铜管一般要求
密封冷媒系统要求管件内部表面清洁、无氧化、无水、无油等；
不允许使用带有裂纹、不圆变形、扭曲、可见砂眼、喷墨（铜管厂检测有缺陷的标记）、发黑（氧化）等缺陷的铜管。
铜管加工要求总则
管路的加工按设计图纸进行，形状、尺寸应符合设计要求；
断口处直径改变应在铜管标准直径的2%以内，且断口不允许有飞边，毛刺； 管件要脱油、去污、无铜屑，内外表面光洁，不许有油污、伤痕、氧化皮； 焊接过程必须充氮保护，焊后用0.3~0.5MPa的干燥压缩空气吹净内部。
铜管下料、去毛刺
使用工具：割管刀，有效直尺，铜管修边器
铜管需定位固定后，再用割刀拆下，要保证割口平齐，不变形 切割过程中，铜管均匀进给，以保证管口圆滑 下料后必须用铜管修边器对端口去毛刺，去毛刺后，必须用0.3~0.5MPa的干燥压缩空气吹掉管内外的铜屑、杂物。
铜管弯曲
使用工具：手工弯管机。根据图纸和铜管的外形，选择合适的弯管机
清除弯管机范围内一切可能影响弯管机运转的杂物，保证设备运行畅通无阻。 每次弯曲前需调整模具或参数，并进行空转试弯，确认设备正常后进行加工。 一般铜管的弯曲半径参照下表
弯管后应把管子内部的油渍等异物清除掉。
喇叭口制作
将已制作合格的铜管先套入一对应的铜钠子，再放入铜管喇叭口扩口专用工具相对应的孔中，放入
时铜管扩口端高出扩口器夹具面0.5~1mm，夹紧扩口器夹具，在扩口器顶尖上涂少许空调冷冻油，然后将手柄顺时针旋紧，再旋紧四分之三圈，退四分之一圈，如此反复进行，直到所扩口成90±2°
扩成喇叭口后，喇叭口的接触面应光滑平整，且厚度均匀一致；不应有裂纹、损伤、麻点皱折等不足；喇叭口不应有偏斜不正等现象。
焊接
钎焊原理
钎焊是利用液态钎料填满钎焊金属结合面的间隙面形成牢固接头的焊接方法，其工艺过程必须具备两个基本条件。
a）液态钎料能润湿钎焊金属并能致密的填满全部间隙；
b）液态钎料与钎焊金属进行必要的物理、化学反应达到良好的金属间结合。 液态钎料的填缝原理
钎焊时，液态钎料是靠毛细作用在钎缝间流动的，这种液态钎料对母材金属的浸润和附着的能力称之为润湿性。
液态钎料对钎焊金属的润湿性越好，则毛细作用越强，因此填缝会更充分。影响钎料润湿性的因素有以下方面：
1） 钎料和焊件金属成分影响
若钎料和钎焊金属在液态不互溶和固态不互溶，也不形成化合物，则它们之间的润湿性很差；若能液态互溶、固态互溶或形成化合物，则它们之间的润湿性很好。 2） 钎焊温度的影响
温度的升高，可明显地改善润湿性。但温度过高，润湿性太好，会造成钎料流失，还会因过火而产生熔蚀现象。因此，在钎焊过程中，选择合适的钎焊温度是很重要的。 3） 焊件金属表面清洁度
金属表面的氧化物及油污等杂质会阻碍钎料与焊件金属的接触，使液态钎料聚成球状而很难铺展，因此，钎焊时必须保证焊件金属接头处表面清洁。 4） 焊件金属表面粗糙度
通常钎料在粗糙表面的润湿性比光滑面好。这是由于纵横交错的纹路对液态钎料起到特殊的毛细作用。 、焊接工艺参数
5.1充氮可以采用预封方式，也可以边通氮边焊接方式；
5.3当操作工位缺乏流量检测装置时，以手感氮气出口有微微气流冲出为限； 5.4通氮气时入口不能带进空气。
接头安装
钎焊的接头形式有对接、搭接、T型接、卷边拉及套接等方式，制冷系统所采用的均为套接方式，不得采用其它接头方式。 1）钎焊间隙
钎焊接头的安装须保证合适均匀的钎缝间隙，针对所使用的铜磷钎料，要求钎缝间隙（单边）在
0.05mm~0.10mm之间。
间隙过大：会破坏毛细作用而影响钎料在钎缝中的均匀铺展，另外，过大的间隙也会在受压或振动下引起焊缝破裂和出现半堵或堵现象；
间隙过小：会防碍液态钎料的流入，使钎料不能充满整个钎缝使接头强度下降； 钎缝间隙不均匀：会妨碍液态钎料在钎缝中的均匀铺展，从而影响钎焊质量。 2）套接长度
对于套接形式的钎焊接头，选择合适的套接长度是相当重要的。 一般铜管的套接长度在5mm-15mm，（注：壁厚大于0.6mm直径大于8mm的管，其套接长度不应小于8mm）；
毛细管的套接长度在10mm-15mm。
若套接管长度过短易使接头强度（主要指疲劳特性和低温性能）不够，更重要的是易出现焊堵现象。 焊枪的操作 2.焊枪的操作 焊枪的拿握方法：
用右手第3?4?5根手指和手的掌心，轻轻地握住 用右手第1?2手指夹住氧气阀门 阀门操作：
用右手第1?2手指打开关闭氧气用阀门 用左手第1?2手指打开关闭乙炔气阀门
7、调节火焰
1）焊接气体的组成
焊接气体由助燃气体（氧气）和可燃气体（液化石油气---LPG）两部分组成，LPG的主要成分是丙烷（C3H8）、丁烷（C4H10）及一定量的丙烯（C3H6）和丁烷（C4H8）等碳氢化合物。此外为了增加液态钎料润温性及防止铜管外表被氧化，在O2-LPG混合气体中加入了气体助焊剂（其主要成分为硼酸三甲酯，要求含量为55-65%），三种气体混合物燃烧温度可达2400摄氏度。 2）火焰的分类
O2-LPG气体火焰可根据氧气与LPG的混合比不同,有三种不同性质的火焰：氧化焰、中性焰和还原焰（亦叫碳化焰），三种火焰。
如图所示。当O2与LPG的体积比为3.5时为中性焰，小于3.5时为还原焰，大于3.5时则为氧化焰。
3）火焰调节方法
首先打开LPG气阀，点火后调节氧气阀调出明显的碳化焰后再缓慢调大氧气阀直到白色外焰距蓝色2~4mm，此时外焰轮廓已模糊，即内焰与焰心将重合，此时的火焰为中性焰，再调大氧气则变为氧化焰，氧化焰的焰心呈白色，其长度随氧气量增大而变短。焊接铜管时应使用中性焰，尽量避免用氧化焰和碳化焰，气体助焊剂流量大小则需调到外焰呈亮绿色,另外也可依据焊后铜管的颜色来调节气体助焊剂,当焊后铜管有变黑的倾向时,则应调大气体助焊剂的流量,直到焊后铜管呈紫色为止。
焊接时，氧气与LPG的压力选择如下表：
8、焊炬及焊嘴选择
使用通用焊炬进行钎焊时，最好使用多孔喷嘴（通常叫梅花嘴），此时得到的火焰比较分散，温度比较适当，有利于保证均匀加热。焊炬及焊嘴的选择见下表：
3）火焰调节方法
首先打开LPG气阀，点火后调节氧气阀调出明显的碳化焰后再缓慢调大氧气阀直到白色外焰距蓝色2~4mm，此时外焰轮廓已模糊，即内焰与焰心将重合，此时的火焰为中性焰，再调大氧气则变为氧化焰，氧化焰的焰心呈白色，其长度随氧气量增大而变短。焊接铜管时应使用中性焰，尽量避免用氧化焰和碳化焰，气体助焊剂流量大小则需调到外焰呈亮绿色,另外也可依据焊后铜管的颜色来调节气体助焊剂,当焊后铜管有变黑的倾向时,则应调大气体助焊剂的流量,直到焊后铜管呈紫色为止。
焊接时，氧气与LPG的压力选择如下表：
8、焊炬及焊嘴选择
使用通用焊炬进行钎焊时，最好使用多孔喷嘴（通常叫梅花嘴），此时得到的火焰比较分散，温度比较适当，有利于保证均匀加热。焊炬及焊嘴的选择见下表：
以上两表是选择焊炬和焊嘴的一般原则，在实际选择中，还应考虑铜管的壁厚。也就是说，必须根据铜管的直径和壁厚，综合选择焊炬和焊嘴。
9、加热
针对现有的情况，焊接有三种位置：竖直焊、水平焊、倒立焊。如下图所示：
竖直焊水平焊
倒立焊
三种施焊方式，加热方法如下图所示，管径大且管壁厚时，加热应近些。为保证接头均匀加热，焊接时使火焰沿铜管长度方向移动，保证杯形口和附近10mm范围内均匀受热，但倒立焊时，下端不宜加热过多，若下端铜管温度太高，则会因重力和铺展作用使液态钎料向下流失。
10～15
工件
扇形移动焊枪加热工件
10～30°
60%
加热距离：从白焰芯起，离工件10～15mm；
加热角度：从工件中心起，火焰成10～30°
40%
热量分配：直管侧60%，
扩管侧40%
注意事项：
a）管径较大时应选用大号的焊嘴，反之则用小号的焊嘴； b）毛细管焊接时应尽可能避免直接对毛细管加热； c）管壁厚度不同时应着重对厚壁加热；
d）螺纹管钎焊时，加热和保温时间比光铜管的时间要短些，以防钎料流失； e）先加热插入接头中的铜管，使热量传导至接头内部。
10、加入钎料、钎剂
1）钎料加入方法
当铜管和杯形口被加热到焊接温度时呈暗红色，需从火焰的另一侧加入钎料，如果钎焊黄铜和紫铜，则需先加热钎料，焊前涂覆钎剂后方可焊接。
钎料从火焰的另一侧加入，有三方面的考虑，
其一：防止钎料直接受火焰加热而因温度过高使钎料中的磷被蒸发掉，影响焊接质量； 其二：可检测接头部分是否均匀达到焊接温度； 其三：钎料从低温侧向高温润湿铺展，低温处钎料填缝速度慢，所以让钎料在低温处先熔化、先填缝，而高温侧填缝时间要短些，这样可使钎料不致于在低温处填缝不充分而高温侧填缝过度而流失，也就是使钎料能均匀填缝。
焊接时，可能出现焊料成球状滚落到接合处而不附着于工件表面的现象，可能的原因是：被焊金属未达到焊接温度而焊料已熔化或被焊金属不清洁。 2）钎料的用量
以磷铜钎料（φ2×500mm）为例，在合理的间隙条件下，通过实际测量，与铜管直径相对应的钎料用量标准如下表：
11、加热保持
当观察到钎料熔化后，应将火焰稍稍离开工件，焊嘴离焊件40-60mm范围，等钎料填满间隙后，焊炬慢慢移开接头，继续加入少量钎料后再移开焊炬和钎料。
12、焊后处理
焊后应清除焊件表面的杂物，特别是黄铜与紫铜焊接后应用清水清洗或砂纸打磨焊件表面，以防止表面被腐蚀而产生铜绿，自动焊接时应用最后一排枪喷出出气体助焊剂的氛围中冷却，防止高温的铜管在冷却过程中被氧化。 注意事项：
a）目视检查钎焊部位，不应有气孔、夹渣、未焊透、搭接未溶合等； b）去除表面的焊剂和氧化膜；
c）用水冷却的部件，必须用气枪吹干水份；
d）按规定定置摆放所有部件，避免碰伤、损坏。
六、补焊的技术要求
补焊是针对钎焊接头有缺陷的现象进行的一种补救措施，但不是所有有质量缺陷的接头都能采用此法。
1． 不能采用补焊的几种接头
A．已经过烧的接头。 B。接头处的铜管已经熔蚀。C。接头处开裂现象严重（一般大于2 mm）。 D．已经补焊过一次的接头。 C。接头处的铜管已经严重变薄。 2．能采用补焊的几种接头
A．接头间隙部分未填满。B。钎料只在一面填缝,未完成圆角,钎缝表面粗糙。C。钎缝中有杂质（清除
钎缝后重焊）。D。有漏现象（未补焊过） E。焊缝有气孔 F。接头部位及外套管臂焊瘤太大（超过2mm），需用外焰进行加热而且方向要向焊口处拨动。 补焊使用钎料应注意的事项：
空调铜管加工中火焰钎焊工艺的分析
龙源期刊网 http://www.qikan.com.cn
空调铜管加工中火焰钎焊工艺的分析
作者：林胜爵
来源：《科学与财富》2014年第07期
摘 要：随着科技的发展，空调已经成为人们生活中常见的家电之一，与人们的生活息息相关。所以在空调加工制作过程中，要加强它的加工工艺技术，确保空调保质保量的完成。目前，空调铜管的加工比较常见的加工工艺方式是--火焰钎焊工艺。本文主要介绍这种加工工艺的加工条件，以及在加工过程中应该注意的事项。
关键词：空调铜管；火焰钎焊工艺；加工
火焰钎焊在空调加工制作过程中是一种比较常见焊接方法，它是利用空气中的氧气与可燃气体，在焊柜内混合喷出燃烧的火焰将母材金属加热到钎焊温度以后在加入钎剂钎料。钎剂钎料溶化后通过毛细管流动于钎缝间隙，利用液态钎料的润湿性，填充接头间隙并与母材金属相互扩散，从而连接焊件。这种工艺使用在空调制作中主，要是用于连接大量的铜管接头。
一、空调铜管加工工艺条件
空调机的管路系统的制作所选用的材料通常为：紫铜、黄铜，之所以选用铜及铜合金作为空调管道的制作原料，是因为统计铜合金的湿润性比较好，具有很好的钎焊性；铜制品上的氧化膜非常容易清除，并且管路使用的都是薄壁材质的材料。其厚度一般都在2.5毫米以下。铜管接头大多采用对接方式，其形状、位置一般是：焊料垂直向下流、焊料水平、焊料垂直向上流，其中焊料垂直向下流的焊接位置是最佳的焊接位置。
二、铜管钎焊的工艺分析
（一）焊接前的清理工作
空调铜管在焊接之前，如果焊件不干净，容易出现钎缝结合不紧密的现象，从而降低钎焊接头的强度。所以铜管在钎焊前一定要清理干净。首先需要清理铜管换热管焊接端口处，具体清洁方法是：把焊接表面的油渍、其他影响接口缝合的杂物清理干净，然后用专用的细砂布擦一遍，除去表面的氧化皮，然后在使用酒精清洗一遍，最后用专用的毛巾擦干，擦干之后不能再用手碰触，要立即进行钎焊工序，一遍焊接借口长时间在常温下，导致氧化现象的发生。
（二）钎焊铜管接头预留间隙的选择
在铜管的加工焊接过程中，要注意钎焊接头需要保留一定的间隙预留空间作为钎缝。控制好接头间隙的大小，在一定的条件下，减小缝隙间隙，可以提高钎缝的致密性。但是，间隙太小，铜管的抗拉强度就高，致使其致密性下降；间隙过大，抗拉强度会降低，也会导致铜管接
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