范文一:现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比
第 31卷第 10期 人 民 黄 河 Vol. 31, No. 10
2009年 10月 YELLOW R IVER Oct. , 2009
【水利水电工程 】
现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比
1 2 1, 2 2李晓克 ,管俊峰 ,赵顺波 ,黄承逵
( )1. 华北水利水电学院 土木与交通学院 ,河南 郑州 450011; 2. 大连理工大学 土木水利学院 ,辽宁 大连 116024
摘 要 :结合钢筋混凝土梁试验结果 ,对有关现行规范裂缝宽度验算公式进行了比较分析 ,结果表明 :现行规范在计算大
保护层和高截面的裂缝宽度时存在一定的误差 ,钢筋有效影响区计算方法的不同使各规范裂缝宽度计算值产生差异 ,
考虑保护层厚度与有效配筋率及截面高度等因素的裂缝宽度验算公式更加合理 。
关 键 词 : 规范 ; 钢筋混凝土梁 ; 裂缝宽度 ; 大保护层 ; 高截面
中图分类号 : TU375. 1 文献标识码 : A doi: 10. 3969 / j. issn. 1000 - 1379. 2009. 10. 061
钢筋混凝土结构裂缝控制一直是混凝土结构工程界的热 σ s 8 + 0. 4 d ( ) ( )80 + 5 w= KKr f 1 2 点问题 ,特别是采用高强钢筋后 ,裂缝控制将取代承载能力 ,成 E μ s z
上述公式中各参数具体含义及计算取值详见各规范规定 。 为控 制 设 计 的 主 要 因 素 。目 前 , 我 国 现 行 混 凝 土 规 范 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ]GB50010、DL / T 5057、JTG D62、JTJ267、TB10002. 3 1. 2 各规范验算公式对比分析 关于裂缝宽度验算的公式仍未统一 ,对同样的钢筋混凝土结构 : 规 范 现行规 范 裂 缝 宽 度 计 算 公 式 可 分 为 两 种 模 式 应用不同的规范验算裂缝 ,可能得到不同的结果 。 GB50010、DL / T 5057、TB10002. 3 为半理论半经验模式 ; 规范
早期得到的裂缝试验数据大部分源于各个国家的实验室 , JTG D62、JTJ267为数理统计模式 。各验算模式考虑因素比较 [ 6 - 10 ] [ 6 - 7, 11 ] 大保护层和高截面受弯构件的试验资料相对匮乏 。随着 见表 1。根据近年来试验研究结果 ,保护层厚度是影响 对结构耐久性设计的日益重视 ,保护层厚度增加的趋势明显 ; 裂缝宽度的主要因素 ,裂缝宽度验算模式中应该体现其影响 , 轻质钢筋混凝土结构与高强钢筋的普遍应用 ,使得高截面钢筋 否则计算大保护层构件时将产生较大误差 。规范 GB50010、 混凝土结构逐渐增多 ,大保护层及高截面构件的裂缝控制越来 DL / T 5057、JTJ267直接体现了保护层厚度对裂缝宽度的影响 。 越重要 ,因此对现有的裂缝宽度验算公式进行适用性分析是十 除规范 JTG D62外 ,验算模式中都采用有效配筋率 ,以体现纵 向分必要的 。笔者结合钢筋混凝土梁的试验结果 ,对国内现行规 受力钢筋的有效约束区域 ,使得裂缝宽度计算更加合理 。钢 筋应范裂缝宽度验算公式进行了对比分析 。 力与裂缝宽度成正比关系 ,保护层厚度与钢筋直径增加会 增大裂 缝宽度 ,有效配筋率增加会减小裂缝宽度 。可见 ,各规 范中裂缝1 各规范验算公式及对比 [ 11 ] 宽度的验算方法具有统一的可操作性 。
表 1 各验算模式考虑因素比较 1. 1 各规范裂缝宽度验算公式 [ 1 ]GB50010中裂缝宽度计算模式为 钢筋保护层 钢筋 有效 钢筋布 钢筋 钢筋公式来源 厚度 直径 配筋率 置方式 表 间距 面σ应力 0. 65 f s tk形状 τα( w=1. 1 - ) ( ) l1a max sc cr σρste E sGB50010 ? ? ? ? ? ρl= 1. 9c + 0. 08d / ? ? ? ? ? cr te( )1b DL / T 5057 [ 2 ]DL / T 5057中裂缝宽度计算模式为 JTG D62 ? ? ? ftk JTJ267 ? ? ? ? ? ? σ s) ( l 1 -crw= cmax 1 σρ ( )1. 4 2a TB10002. 3 ? ? ? ? ? Es s te AC I318— ρ( )l= 2. 1c + 0. 12d /2b cr te ? ? ? ? ?[ 12 ] 99 [ 3 ]JTG D62中裂缝宽度计算模式为 注 :“ ?”表示公式中直接体现该参数的影响 。 σs 30 + d ) ( )3 以规范 GB50010、DL / T 5057 的平均裂缝间距计算模式为 ( w= cccmax 1 2 3 ρE 0. 28 + 10 s [ 4 ]JTJ267中裂缝宽度计算模式为 收稿日期 : 2009201202 ( ) 基金项目 :河南省杰出青年科学基金资助项目 04120002300。 σ s c + d ( ) ( ) w= ccc4max 1 2 3 ( ) 作者简介 :李晓克 1975—,男 ,河南许昌人 ,副教授 ,博士 ,主要研究方向为混 凝ρ0. 30 + 1. 4 teE s 土材料与结构设计理论 。 [ 5 ]TB10002. 3中裂缝宽度计算模式为 E2m ail: lixk@ ncwu. edu. cn
10期 李晓克等 :现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比 ?115? 第
ρ对象分析可知 ,保护层厚度 c与有效配筋指数 d /对平均裂te ( )l= 1. 5 6b cr 缝 间距的影响权重基本一致 ,计算值产生差异的主要原因在 S 2 ( ) + 2 s t于有 2
GB50010、DL / T 5057、 本次试验平均裂缝间距实测值与 ρ效配筋率 计算方法不同 , 也就是混凝土有效受拉截面面积 te
AC I318—99中公式计算值比值的 平均值依次为 0. 98、1. 23、 A 的取值不同 。规范 GB50010 中 A 为与截面高度相关的面 te te [ 1 ] 2101,离散系数依次为 0. 10、0. 31、0. 36。可见 GB50010平均裂 缝积 , 规范 DL / T 5057中 为与纵向受拉截面钢筋重心相一致 te A 间距计算公式的精确度较好 , AC I318—99的精确度较差 。 [ 2 ] 的面积 。 2. 2 最大裂缝宽度计算公式计算结果比较
现行各规范裂缝宽度计算结果与实测结果比较见表 2。 对2 各规范验算公式与试验结果的对比分析
于高截面构件 ,规范 GB50010、DL / T 5057、AC I318—99 2. 1 平均裂缝间距 与 JTG D62公式精度较高 ;规范 JTJ267 公式计算值偏安全 ;而 [ 12 ]美国规范 AC I318—99中裂缝宽度计算模式为 规范 TB10002. 3公式计算值偏不安全 。 σs S 2 2 ( )6a w= 2 max ( )t+ E s s 2 表 2 实测 w与各规范计算值比较 max AC I318—99 GB50010 DL / T 5057 JTG D62 JTJ267 TB10002. 3 数据来源 分类 h /mm c /mm n δ μ δ μ δ μ δ μ δ μ δ μ [ 6 - 7 ]国内资料 一般尺寸 147,410 20,41 62 1. 07 0. 27 1. 12 0. 29 1. 15 0. 33 1. 06 0. 28 0. 99 0. 3 1. 08 0. 28 [ 6 ] 高截面 1 210,1 610 30 6 0. 96 0. 17 1. 26 0. 16 1. 08 0. 17 1. 11 0. 17 1. 09 0. 16 1. 3 0. 16 [ 7 ]大保护层 400 57,97 28 0. 74 0. 26 0. 7 0. 22 0. 76 0. 23 400 100 5 1. 39 0. 25 1. 26 0. 22 0. 99 0. 26 400 57,100 33 1. 3 0. 27 0. 73 0. 29 1. 33 0. 31 [ 8 - 10 ] 一般尺寸国外资料 203,610 35 36 0. 93 0. 16 1. 04 0. 17 1 0. 18 1. 27 0. 17 0. 95 0. 16 1. 28 0. 14
大保护层 305,406 54,92 12 0. 99 0. 28 0. 99 0. 25 1. 06 0. 25 305 100,175 8 1. 26 0. 08 1. 17 0. 04 0. 63 0. 16 305,406 54,175 20 1. 64 0. 13 0. 92 0. 16 1. 59 0. 17 [ 13 ] 一般尺寸本次试验 240,475 20,50 85 0. 9 0. 22 0. 89 0. 24 1. 03 0. 24 0. 96 0. 3 0. 78 0. 26 1. 12 0. 27 高截面 大保护950,1 450 50 35 0. 94 0. 21 0. 91 0. 14 1 0. 15 1. 04 0. 14 0. 79 0. 16 1. 4 0. 15 层 240,500 60,70 21 0. 84 0. 16 0. 84 0. 15 1. 14 0. 15 1. 29 0. 15 0. 83 0. 15 1. 62 0. 16 全部资料 一般尺寸 147,610 20,50 183 0. 96 0. 25 1 0. 27 1. 07 0. 28 1. 05 0. 28 0. 89 0. 29 1. 14 0. 25 高截面 大保护950,1 610 30,50 41 0. 94 0. 2 0. 96 0. 2 1 0. 15 1. 05 0. 15 0. 83 0. 21 1. 39 0. 16 层 162,500 54,97 61 0. 82 0. 26 0. 81 0. 25 0. 95 0. 27
305,400 100,175 13 1. 31 0. 18 1. 2 0. 15 0. 77 0. 32 162,500 54,175 74 1. 39 0. 23 0. 81 0. 24 1. 47 0. 25 注 : n为最大裂缝宽度的观测数目 ,文献 [ 6 ]及文献 [ 8 - 10 ]中每根梁的最大裂缝宽度观测数目都为 1个 ;文献 [ 7 ]中每根梁的最大裂缝宽度观测数
δμ目为 2,3个 ;本次试验每根梁的最大裂缝宽度观测数目为 2,8个 。为最大裂缝宽度试验值与计算值比值的平均值 ,为变异系数 。
效高度一致 , 保护层厚度为 20 , 150 mm, 在钢筋应力为 250 对于 50 mm < c="">< 100="" mm的大保护层构件="" ,规范="" gb50010、="">
DL / T 5057公式计算值偏安全 , AC I318—99 公式计算值较准 M Pa时各规范最大裂缝宽度计算值与保护层厚度的关系见图 1。确 ;对于 c?100 mm的大保护层构件 ,规范 GB50010、DL / T 5057 规范 JTG D62、TB10002. 3裂缝宽度验算公式中没有保护层厚 度这公式计算值偏不安全 , AC I318—99 公式计算值偏安全 。规范 一参数 ,使得保护层厚度变化时两者计算值基本不变 , 且 计算JTG D62公式由于是在不考虑保护层厚度的前提下用数理统计 值最小 。对于规范 GB50010、DL / T 5057、J TJ267, 保护层厚 度较方法统计出来的 ,因此对于 c > 50 mm 的大保护层构件计算值 小时裂缝宽度随着保护层厚度的增加而增大 ; 当保护层厚 度超偏小较多 ,而室外桥梁大都需要厚 50 ,80 mm 的保护层 ,仍用 过一定值后 ,因对大保护层构件规定了限值 , 故计算值基 本保原有裂缝宽度验算公式就存在安全隐患 。 TB1000213计算模式 持不变 。AC I318—99中 , c < 70="" mm时计算值随着="" c的增加="" 而减中也没有考虑保护层厚度的影响="" ,="" 计算值偏不安全="" 。规范="" 小="" ;="" c=""> 80 mm时计算值随着 c增加而增大 。通过比较分析 可知, JTJ267在 JTG D62公式基础上考虑了保护层厚度的影响 ,对于 对于 50 mm < c="">< 100="" mm的构件="" ,="" ac="" i318—99计算值与="" gb50010、c=""> 50 mm的大保护层构件计算值偏安全。 DL / T 5057、J TJ267计算值基本相符 。对于 c ? 100 mm 的构 件 ,
整体上看规范 GB50010、DL / T 5057与 AC I318—99中公式 AC I318—99 计 算 值 偏 大 , 而 GB50010、DL / T 5057、 JTJ267精度较高 ;规范 JTJ267 公式计算值偏安全 , 而规范 JTG D62、 计算 值偏 小 。因 此 , 大 保 护 层 厚 度 构 件计 算 值 介 于AC TB10002. 3公式计算值偏不安全。 I318—99计算值与 GB50010、DL / T 5057、J TJ267计算值之间
较合理 。 2. 3 各验算模式对于大保护层与高截面的预测结果
混凝土构件设计强度为 C40,三排配筋 6<28,钢筋净距 25="" 比较="">28,钢筋净距>
mm,保护层厚 50 mm,截面高度为 400,2 000 mm,在钢筋应力 混凝土构件设计强度为 C40, 配筋 2<25,>25,>
?116? 人 民 黄 河 2009年
为 250 MPa时各规范最大裂缝宽度验算公式计算值与截面因此考虑纵向受拉钢筋在其有效约束混凝土区域内对裂缝开
展的影响是建立合理的裂缝宽度计算公式的前提条件之一 。A 高 度的关系见图 2。规范 GB50010、JTG D62计算值随着截面te
取与纵向受拉钢筋直径 高度 的增加而缓慢增加 ,其他规范的计算值基本不随 h 的变d相关的面积更符合纵向受拉钢筋对化而变 化 。理论分析可知 ,在相同荷载水平条件下 ,其他条其 周围混凝土的约束机理 , 且物理意义明确 。建议采用与纵件基本相 同时裂缝宽度在截面高度增加时应增加 。本次试向受 拉钢筋直径d 相关的面积计算 A 。 te[ 13 ] 验发现截面 高度变化会对裂缝宽度产生一定影响 ,高截面3. 3 保护层厚度与截面高度
构件的计算值 应随截面高度的增加而增加 。 GB50010、DL / T 5057规定 c ? 65 mm时 , c取 65 mm;
JTJ267 规定 c ? 50 mm时 , c取 50 mm。通过与实测值的比较分 析可知 , 这样的限值处理 ,对于 50 mm < c="">< 100="" mm的构件计="" 算值偏安="" 全="" ,="" 而对于="" c="" 100="" mm的构件计算值偏不安全="" 。可见="" ,="" 应进一步="" 改进计算模式="" ,在能够反映裂缝宽度随保护层厚度增="" 加而增大="" 规律的同时="" ,较精确地计算大保护层厚度受弯构件的="">
最大裂缝 宽度 。现有计算模式均未考虑截面高度对裂缝宽度
的影响 , 需 要加以补充完善 。
参考文献 : [ 1 ] 中华人民共和国建设部. GB50010—2002 混凝土结构设计规范 [ S ]. 北京 : 中国建筑工业出版社 , 2002. [ 2 ] 中华人民共和国电力工业部. DL / T5057—1996 水工混凝土结构设计规范 [ S]. 北京 :中国水利水电出版社 , 1996. [ 3 ] 中华人民共和国交通部. JTG D62—2004 公路钢筋混凝土及预应力混凝土 桥涵设计规范 [ S]. 北京 :人民交通出版社 , 2004. [ 4 ] 中华人民共和国交通部. JTJ267—98 港口工程混凝土结构设计规范 [ S ]. 北 京 :人民交通出版社 , 1998. [ 5 ] 中华人民共和国交通部. TB10002. 3—2005 铁路桥涵钢筋混凝土和预应力 混凝土结构设计规范 [ S ]. 北京 :中国铁道出版社 , 2005. [ 6 ] 蓝宗建. 钢筋混凝土裂缝宽度计算 [ G ] / /钢筋混凝土结构设计与构造. 北 京 :中国建筑科学研究院 , 1985: 113 - 117. [ 7 ] 王清湘 ,赵顺波. 大保护层钢筋混凝土受弯构件裂缝控制的试验研究 [ J ]. ( ) 大连理工大学学报 , 1993, 33 5: 566 - 575. [ 8 ] Nawy E G. Crack contro l in reinforced concrete structures[ J ]. AC I Journal, ( ) 1968, 65 10: 825 - 836. [ 9 ] Hognestad E. H igh Strength bars as concrete reinforcement - part 2: control of flexural cracking [ J ]. Journal PCA Research and Development Laboratories, ( ) 1962, 4 1: 46 - 63.
[ 10 ] Kaar P H , M attock A H. H igh Strength bars as concrete reinforcement - part
4: control of flexural cracking[ J ]. Journal PCA Research and Development La2
( ) boratories, 1963, 5 1: 15 - 38.
[ 11 ] 钢筋混凝土构件裂缝专题组. 关于混凝土结构裂缝宽度控制方法的几点看
法 [ G ] / /钢筋混凝土结构研究报告选集. 北京 : 中国建筑工业出版社 , 1994: 90 - 101. 3 结论与建议 [ 12 ] American Concrete Institute. AC I318—99 Building Code Requirements for
Structural Concrete and Commentary[ S]. M ichigan: American Concrete Institu2 3. 1 裂缝宽度验算对象的统一
te, 1999. 钢筋混凝土梁在荷载作用下出现的裂缝具有不同的生成 [ 13 ] 管俊峰. 钢筋混凝土受弯构件抗裂相似率及裂缝宽度试验研究 [ D ]. 郑州 : 机理 、延伸发展特征和宽度变化规律 ,对此加以分型统计分析 华北水利水电学院 , 2006. 可增强裂缝控制的针对性 。统计分析对象不统一 ,加之不同研 【责任编辑 张华岩 】 究者观测的裂缝位置也不同 ,导致研究数据的离散性很大 ,尽
管研究数据积累很多 ,却无法加以相互验证 ,最终影响了裂缝
宽度验算方法的统一 。因此 ,验算对象的统一是改进裂缝宽度
验算方法的首要工作 。
3. 2 纵向受拉钢筋有效影响区 A te
纵向受拉钢筋对其周围混凝土的握裹起到了约束裂缝两
侧受拉混凝土回缩的作用 ,从而影响了新裂缝的产生和发展 ,
范文二:现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比
现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式
对比
第31卷第1O期
2009年1O月
人民黄河
YELL0WRIVER
Vo1.31.NO.10
0et..2009
【水利水电工程】
现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比
李晓克,管俊峰,赵顺波一,黄承逵.
(1.华北水利水电学院土木与交通学院,河南郑州450011;2.大连理工大学土木水利学院,辽宁大连116024)
摘要:结合钢筋混凝土梁试验结果,对有关现行规范裂缝宽度验算公式进行了比较分析,结果表明:现行规范在计算大
保护层和高截面的裂缝宽度时存在一定的误差,钢筋有效影响区计算方法的不同使各规范裂缝宽度计算值产生差异,
考虑保护层厚度与有效配筋率及截面高度等因素的裂缝宽度验算公式更加合理.
关键词:规范;钢筋混凝土梁;裂缝宽度;大保护层;高截面
中图分类号:TU375.1文献标识码:Adoi:10.3969/j.issn.1000—1379.2009.10.061
钢筋混凝土结构裂缝控制一直是混凝土结构工程界的热
点问题,特别是采用高强钢筋后,裂缝控制将取代承载能力,成
为控制设计的主要因素.目前,我国现行混凝土规范
GB50010,DL/T5057,JTGD62,JTJ267l,TB10002.3
关于裂缝宽度验算的公式仍未统一,对同样的钢筋混凝土结构
应用不同的规范验算裂缝,可能得到不同的结果.
早期得到的裂缝试验数据大部分源于各个国家的实验室,
大保护层和高截面受弯构件的试验资料相对匮乏….随着
对结构耐久性设计的日益重视,保护层厚度增加的趋势明显;
轻质钢筋混凝土结构与高强钢筋的普遍应用,使得高截面钢筋
混凝土结构逐渐增多,大保护层及高截面构件的裂缝控制越来
越重要,因此对现有的裂缝宽度验算公式进行适用性分析是十
分必要的.笔者结合钢筋混凝土梁的试验结果,对国内现行规
范裂缝宽度验算公式进行了对比分析.
1各规范验算公式及对比
1.1各规范裂缝宽度验算公式
GB50010中裂缝宽度计算模式为…
Wmax?一
Z=1.9e+0.08d/p
DL/T5057中裂缝宽度计算模式为]
//)
max
苦
l=2.1c+0.12d/p
JTGD62中裂缝宽度计算模式为
,30+d,
/d)
max
C1C2C3
JTJ267中裂缝宽度计算模式为?
,C+d,
Wm
ax
CIC2C3
TBIO002.3中裂缝宽度计算模式为]
(1a)
(1b)
(2a)
(2b)
(3)
(4)
,:Kr(80+)(5)
.’E?z
上述公式中各参数具体含义及计算取值详见各规范规定.
1.2各规范验算公式对比分析
现行规范裂缝宽度计算公式可分为两种模式:规范
GB50010,DL/T5057,TB10002.3为半理论半经验模式;规范
JTGD62,JTJ267为数理统计模式.各验算模式考虑因素比较
见表1.根据近年来试验研究结果.’”j,保护层厚度是影响
裂缝宽度的主要因素,裂缝宽度验算模式中应该体现其影响,
否则计算大保护层构件时将产生较大误差.规范GB50010,
DL/T5057,JTJ267直接体现了保护层厚度对裂缝宽度的影响.
除规范JTGD62外,验算模式中都采用有效配筋率,以体现纵
向受力钢筋的有效约束区域,使得裂缝宽度计算更加合理.钢
筋应力与裂缝宽度成正比关系,保护层厚度与钢筋直径增加会
增大裂缝宽度,有效配筋率增加会减小裂缝宽度.可见,各规
范中裂缝宽度的验算方法具有统一的可操作性.
表1各验算模式考虑因素比较
注:”,/”表示公式中直接体现该参数的影响.
以规范CB50010,DL/T5057的平均裂缝间距计算模式为
收稿日期:2009—01~o2
基金项目:河南省杰出青年科学基金资助项目(04120002300).
作者简介:李晓克(1975,),男,河南许昌人,副教授,博士,主要研究方向为混
凝土材料与结构设计理论.
E-mail:lixk@newu.edu.cn
第1O期李晓克等:现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比?l15?
对象分析可知,保护层厚度C与有效配筋指数,z/p对平均裂缝
间距的影响权重基本一致,计算值产生差异的主要原因在于有
效配筋率P计算方法不同,也就是混凝土有效受拉截面面积
A的取值不同.规范GB50010中A为与截面高度相关的面
积,规范DL/T5057中A.为与纵向受拉截面钢筋重心相一致
的面积
2各规范验算公式与试验结果的对比分析
2.1平均裂缝间距
美国规范ACI318--99中裂缝宽度计算模式为…
…
:2苦?+(芋)(6a)
z=1.5 +(?)(6b)V二
本次试验平均裂缝间距实测值与GB50010,DL/T5057,
ACI318--99中公式计算值比值的平均值依次为0.98,1.23,
2.01,离散系数依次为0.10,0.31,0.36.可见GB50010平均裂
缝问距计算公式的精确度较好,ACI318.--99的精确度较差.
2.2最大裂缝宽度计算公式计算结果比较
现行各规范裂缝宽度计算结果与实测结果比较见表2.
对于高截面构件,规范GB50010,DL/T5057,ACI3l8_99
与JTGD62公式精度较高;规范JTJ267公式计算值偏安全;而
规范TB10002.3公式计算值偏不安全.
表2实测W…与各规范计算值比较
注:n为最大裂缝宽度的观测数目,文献l6j及文献l8—10J中每根梁的最大裂缝觅度观测数目都为1个;文献l7J中每根梁的最大裂缝觅度观测数
目为2,3个;本次试验每根梁的最大裂缝宽度观测数目为2,8个.为最大裂缝宽度试验值与计算值比值的平均值,6为变异系数.
对于50mm<e<100mm的大保护层构件,规范GB50010,效高度一致,保护层厚度为20,150mm,在钢筋应力为250
DL/T5057公式计算值偏安全,ACI318_99公式计算值较准MPa时各规范最大裂缝宽度计算值与保护层厚度的关系见图
确;对于c?100mm的大保护层构件,规范GB50010,DL/T50571.规范JTGD62,TB10002.3裂缝宽度验算公式中没有保护层厚
公式计算值偏不安全,ACI318--99公式计算值偏安全.规范度这一参数,使得保护层厚度变化时两者计算值基本不变,且
JTGD62公式由于是在不考虑保护层厚度的前提下用数理统计计算值最小.对于规范GB50010,DL/T5057,JTJ267,保护层厚
方法统计出来的,因此对于c>50mm的大保护层构件计算值度较小时裂缝宽度随着保护层厚度的增加而增大;当保护层厚
偏小较多,而室外桥梁大都需要厚50,80mm的保护层,仍用度超过一定值后,因对大保护层构件规定了限值,故计算值基
原有裂缝宽度验算公式就存在安全隐患.TB10002.3计算模式本保持不变.ACI318--99
中,c<70ITlm时计算值随着c的增加
中也没有考虑保护层厚度的影响,计算值偏不安全.规范而减小;c>80mm时计算值随着c
增加而增大.通过比较分析
JTJ267在JTGD62公式基础上考虑了保护层厚度的影响,对于可知,对于
50mm<c<100mm的构件,AcI318_99计算值与
c>50mm的大保护层构件计算值偏安全.GB50010,DL/T5057,JTJ267计算值基本相符.对
于c?100mm
整体上看规范GB50010,DL/T5057与ACI318--99中公式的构件,ACI318--99计算值偏大,而
GB50010,DL/T5057,
精度较高;规范JYJ267公式计算值偏安全,而规范JTGD62,JTJ267计算值偏小.因此,大保护
层厚度构件计算值介于
TB10002.3公式计算值偏不安全.ACI318--99计算值与GB50010,
DL/T5057,JTJ267计算值之间
2.3各验算模式对于大保护层与高截面的预测结果较合理.
比较
混凝土构件设计强度为C40,配筋2625,配筋率与截面有
混凝土构件设计强度为C40,三排配筋6628,钢筋净距25
mm,保护层厚50mm,截面高度为400,2000mm,在钢筋应力
-
1l6?人民黄河2009钲
为250MPa时各规范最大裂缝宽度验算公式计算值与截面高
度的关系见图2.规范GB50010,JTGD62计算值随着截面高度
的增加而缓慢增加,其他规范的计算值基本不随h的变化而变
化.理论分析可知,在相同荷载水平条件下,其他条件基本相
同时裂缝宽度在截面高度增加时应增加.本次试验发现截面
高度变化会对裂缝宽度产生一定影响,高截面构件的计算值
应随截面高度的增加而增加.
c/ram
图1各验算模式计算值与保护层厚度的关系
5001000l5002000
h/mm
图2各验算模式计算值与截面高度的关系
3结论与建议
3.1裂缝宽度验算对象的统一
钢筋混凝土梁在荷载作用下出现的裂缝具有不同的生成
机理,延伸发展特征和宽度变化规律,对此加以分型统计分析
可增强裂缝控制的针对性.统计分析对象不统一,加之不同研
究者观测的裂缝位置也不同,导致研究数据的离散性很大,尽
管研究数据积累很多,却无法加以相互验证,最终影响了裂缝
宽度验算方法的统一.因此,验算对象的统一是改进裂缝宽度
验算方法的首要工作.
3.2纵向受拉钢筋有效影响区A
纵向受拉钢筋对其周围混凝土的握裹起到了约束裂缝两
侧受拉混凝土回缩的作用,从而影响了新裂缝的产生和发展,
因此考虑纵向受拉钢筋在其有效约束混凝土区域内对裂缝开
展的影响是建立合理的裂缝宽度计算公式的前提条件之一.A
取与纵向受拉钢筋直径d相关的面积更符合纵向受拉钢筋对其
周围混凝土的约束机理,且物理意义明确.建议采用与纵向受
拉钢筋直径d相关的面积计算A
3.3保护层厚度与截面高度
GB50010,DIMT5057规定c?65mm时,c取65mm;JTJ267
规定c?50mill时.c取50mm.通过与实测值的比较分析可知,
这样的限值处理,对于50mm<c<100mm的构件计算值偏安
全,而对于c?100mm的构件计算值偏不安全.可见,应进一步
改进计算模式,在能够反映裂缝宽度随保护层厚度增加而增大
规律的同时,较精确地计算大保护层厚度受弯构件的最大裂缝
宽度.现有计算模式均未考虑截面高度对裂缝宽度的影响,需
要加以补充完善.
参考文献:
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【责任编辑张华岩】
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范文三:现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比
现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比 1 2 1, 2 李晓克 ,管俊峰,赵顺波 ,黄承逵
2 ( )1. 华北水利水电学院 土木与交通学院 ,河南 郑州 450011; 2. 大连理工大学 土木水利学院 ,辽宁 大连 116024 摘 要 :结合钢筋混凝土梁试验结果 ,对有关现行规范裂缝宽度验算公式进行了比较分析 ,结果表明 :现行规范在计算大 保护层和高截面的裂缝宽度时存在一定的误差 ,钢筋有效影响区计算方法的不同使各规范裂缝宽度计算值产生差异 , 考虑保护层厚度与有效配筋率及截面高度等因素的裂缝宽度验算公式更加合理 。
关 键 词 : 规范 ; 钢筋混凝土梁 ; 裂缝宽度 ; 大保护层 ; 高截面
中图分类号 : TU375. 1 文献标识码 : A do i: 10. 3969 / j. issn. 1000 - 1379. 2009. 10. 061
钢筋混凝土结构裂缝控制一直是混凝土结构工程界的热 σ s 8 + 0. 4 d ( )( ) 5 w = KKr 80 + f 1 2 点问题 ,特别是采用高强钢筋后 ,裂缝控制将取代承载能力 ,成 E sμ z为控 制 设 计 的 主 要 因 素 。目 前 , 我 国 现 行 混 凝 土 规 范 上述公式中各参数具体含义及计算取值详见各规范规定 。 [ 1 ] [ 2 ] [3 ] [ 4 ] [ 5 ] GB50010、DL / T 5057、J TG D62、J TJ267、TB10002. 31. 2 各规范验算公式对比分析 关于裂缝宽度验算的公式仍未统一 ,对同样的钢筋混凝土结构 现行规 范 裂 缝 宽 度 计 算 公 式 可 分 为 两 种 模 式 : 规 范 应用不同的规范验算裂缝 ,可能得到不同的结果 。 GB50010、DL / T 5057、TB10002. 3 为半理论半经验模式 ; 规范 早期得到的裂缝试验数据大部分源于各个国家的实验室 , J TG D62、J TJ267为数理统计模式 。各验算模式考虑因素比较 [ 6 - 10 ] 大保护层和高截面受弯构件的试验资料相对匮乏 。随着 [ 6 - 7, 11 ] 见表 1。根据近年来试验研究结果 ,保护层厚度是影响 对结构耐久性设计的日益重视 ,保护层厚度增加的趋势明显 ; 裂缝宽度的主要因素 ,裂缝宽度验算模式中应该体现其影响 , 轻质钢筋混凝土结构与高强钢筋的普遍应用 ,使得高截面钢筋 否则计算大保护层构件时将产生较大误差 。规范 GB 50010、 混凝土结构逐渐增多 ,大保护层及高截面构件的裂缝控制越来 DL / T 5057、J TJ267直接体现了保护层厚度对裂缝宽度的影响 。 越重要 ,因此对现有的裂缝宽度验算公式进行适用性分析是十 除规范 J TG D62外 ,验算模式中都采用有效配筋率 ,以体现纵 分必要的。笔者结合钢筋混凝土梁的试验结果 ,对国内现行规 向受力钢筋的有效约束区域 ,使得裂缝宽度计算更加合理 。钢 范裂缝宽度验算公式进行了对比分析 。 筋应力与裂缝宽度成正比关系 ,保护层厚度与钢筋直径增加会
增大裂缝宽度 ,有效配筋率增加会减小裂缝宽度 。可见 ,各规 [ 11 ] 范中裂缝宽度的验算方法具有统一的可操作性 。
表 1 各验算模式考虑因素比较 1 各规范验算公式及对比
1. 1 各规范裂缝宽度验算公式 [ 1 ]GB50010中裂缝宽度计算模式为 钢筋 保护层 钢筋 有效 钢筋布 钢筋 钢筋表 公式来源 应力 厚度 直径 配筋率 置方式 间距 面形状 σ 0. 65f s tk) ( )wτα( l1a = 1. 1 - m ax sc c r σρ E stesGB50010 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ( )1b lDL / T 5057 ρ= 1. 9c + 0. 08d / c r te? ? ? [ 2 ]JTG D62 DL / T 5057中裂缝宽度计算模式为 ? ? ? JTJ267 ? ? ? ? ? ? σ f stk ? ? ( )( ) 2a TB10002. 3 w= c1 - l 1 c rm ax σρ E 1. 4s s te AC I318 —? ? ? ? ? ( )[ 12 ]l2b ρ= 2. 1c + 0. 12d / c r te 99 [ 3 ]J TG D62中裂缝宽度计算模式为 注 :“ ?”表示公式中直接体现该参数的影响。 σ s 30 + d 以规范 GB50010、DL / T 5057 的平均裂缝间距计算模式为 () ( )w3 = ccc m ax 1 2 3 ρE0. 28 + 10 s [ 4 ]J TJ267中裂缝宽度计算模式为 收稿日期 : 2009 2012 02
基金项目 :河南省杰出青年科学基金资助项目 ( 04120002300 ) 。 σ c + d s ( )( )4 w= ccc ( ) m ax 1 2 3 作者简介 :李晓克 1975— ,男 ,河南许昌人 ,副教授 ,博士 ,主要研究方向为混 ρE0. 30 + 1. 4 s te 凝土材料与结构设计理论 。 [ 5 ]TB10002. 3中裂缝宽度计算模式为 E2m a il: lixk@ ncwu. edu. cn
?115? 第 10期 李晓克等 :现行规范钢筋混凝土梁裂缝宽度验算公式对比
ρ对象分析可知 , 保护层厚度 c与有效配筋指数 d /对平均裂缝 te 2 S 2 () ( )l+ 6b t= 1. 5 s c r 2 间距的影响权重基本一致 , 计算值产生差异的主要原因在于有
ρ本次试验平均裂缝间距实测值与 GB50010、DL / T 5057、 效配筋率 计算方法不同 , 也就是混凝土有效受拉截面面积 te AC I318 —99中公式计算值比值的平均值依次为 0. 98、1. 23、 A 的取值不同 。规范 GB 50010 中 A 为与截面高度相关的面 te te 2101 ,离散系数依次为 0. 10、0. 31、0. 36。可见 GB50010平均裂 [ 1 ] , 规范 DL / T 5057中 A 为与纵向受拉截面钢筋重心相一致 积 te 缝间距计算公式的精确度较好 , AC I318—99的精确度较差 。 [ 2 ] 的面积 。 2. 2 最大裂缝宽度计算公式计算结果比较
现行各规范裂缝宽度计算结果与实测结果比较见表 2。 2 各规范验算公式与试验结果的对比分析 对于高截面构件 , 规范 GB50010、DL / T 5057、AC I318 —99 与 J TG D62公式精度较高 ; 规范 J TJ267 公式计算值偏安全 ; 而 2. 1 平均裂缝间距 规范 TB10002. 3公式计算值偏不安全 。 [ 12 ]美国规范 AC I318 —99中裂缝宽度计算模式为
σ s S 2 2 ( )= 2w( )6a t+ m ax s E 2 s
表 2 实测 w与各规范计算值比较 m ax
GB50010 DL / T 5057 AC I318 —99 JTG D62 JTJ267 TB10002. 3 n 数据来源 分类 h /mm c /mm δ μ δ μ δ μ δ μ δ μ δ μ
[ 6 - 7 ]国内资料 147 ,410 ,41 20 62 1. 07 0. 27 1. 12 0. 29 1. 15 0. 33 1. 06 0. 28 0. 99 0. 3 1. 08 0. 28 一般尺寸 [6 ] 高截面 1 210 ,1 61030 6 0. 96 0. 17 1. 26 0. 16 1. 08 0. 17 1. 11 0. 17 1. 09 0. 16 1. 3 0. 16 [ 7 ]大保护层 28 0. 74 0. 26 0. 7 0. 22 0. 76 0. 23 400 57 ,97
400 100 5 1. 39 0. 25 1. 26 0. 22 0. 99 0. 26
400 57 ,10033 1. 3 0. 27 0. 73 0. 29 1. 33 0. 31 [ 8 - 10 ]35 36 国外资料 一般尺寸 203 ,6100. 93 0. 16 1. 04 0. 17 1 0. 18 1. 27 0. 17 0. 95 0. 16 1. 28 0. 14 大保护层 305 ,40654 ,920. 99 0. 28 0. 99 0. 25 1. 06 0. 25 12
305 100 ,1758 1. 26 0. 08 1. 17 0. 04 0. 63 0. 16
1. 64 0. 13 0. 92 0. 16 1. 59 0. 17 20 305 ,40654 ,175[ 13 ] 一般尺寸 240 ,47520 ,500. 9 0. 22 0. 89 0. 24 1. 03 0. 24 0. 96 0. 3 0. 78 0. 26 1. 12 0. 27 85 本次试验 高截面 950 ,1 45050 0. 94 0. 21 0. 91 0. 14 1 0. 15 1. 04 0. 14 0. 79 0. 16 1. 4 0. 15 35 大保护层 21 0. 84 0. 16 0. 84 0. 15 1. 14 0. 15 1. 29 0. 15 0. 83 0. 15 1. 62 0. 16 240 ,50060 ,70一般尺寸 183 147 20 0. 96 0. 25 1 0. 27 1. 07 0. 28 1. 05 0. 28 0. 89 0. 29 1. 14 0. 25 全部资料 ,610,50高截面 0. 94 0. 2 0. 96 0. 2 1 0. 15 1. 05 0. 15 0. 83 0. 21 1. 39 0. 16 950 ,1 61030 ,5041 大保护层 0. 82 0. 26 0. 81 0. 25 0. 95 0. 27 61 162 ,50054 ,97
305 ,400100 ,17513 1. 31 0. 18 1. 2 0. 15 0. 77 0. 32 162 ,500 54 ,175 74 1. 39 0. 23 0. 81 0. 24 1. 47 0. 25 注 : n 为最大裂缝宽度的观测数目 ,文献 [ 6 ]及文献 [ 8 - 10 ]中每根梁的最大裂缝宽度观测数目都为 1 个 ;文献 [ 7 ]中每根梁的最大裂缝宽度观测数
δμ目为 2 ,3 个 ;本次试验每根梁的最大裂缝宽度观测数目为 2 ,8 个。为最大裂缝宽度试验值与计算值比值的平均值 ,为变异系数。
对于 50 mm < c="">< 100="" mm="" 的大保护层构件="" ,规范="" gb50010、="" ,="" 保护层厚度为="" 20="" ,="" 150="" mm="" ,="" 在钢筋应力为="" 250="" 效高度一致="">
DL / T 5057公式计算值偏安全 , AC I318—99 公式计算值较准 M Pa时各规范最大裂缝宽度计算值与保护层厚度的关系见图
1。规范 J TG D62、TB10002. 3裂缝宽度验算公式中没有保护层厚 确 ;对于 c?100 mm 的大保护层构件 ,规范 GB 50010、DL / T 5057
度这一参数 ,使得保护层厚度变化时两者计算值基本不变 , 且 公式计算值偏不安全 , AC I318—99 公式计算值偏安全 。规范
J TG D62公式由于是在不考虑保护层厚度的前提下用数理统计 计算值最小 。对于规范 GB50010、DL / T 5057、J TJ267 , 保护层厚 方法统计出来的 度较小时裂缝宽度随着保护层厚度的增加而增大 ,因此对于 c > 50 mm 的大保护层构件计算值 ; 当保护层厚 偏小较多 ,而室外桥梁大都需要厚 50 ,80 mm 的保护层 ,仍用 度超过一定值后 ,因对大保护层构件规定了限值 , 故计算值基 原有裂缝宽度验算公式就存在安全隐患 。 TB1000213 计算模式 本保持不变 。AC I318 —99中 , c < 70="" mm="" 时计算值随着="" c的增加="" 中也没有考虑保护层厚度的影响="" ,="" 计算值偏不安全="" 。规范="" 而减小="" ;="" c=""> 80 mm 时计算值随着 c增加而增大 。通过比较分析 J TJ267在 J TG D62公式基础上考虑了保护层厚度的影响 ,对于 可知 , 对于 50 mm < c="">< 100="" mm的构件="" ,="" ac="" i318—99计算值与="" c=""> 50 mm 的大保护层构件计算值偏安全。 GB50010、DL / T 5057、J TJ267计算值基本相符 。对于 c ? 100 mm
整体上看规范 GB50010、DL / T 5057 与 AC I318 —99 中公式 的构 件 , AC I318 —99 计 算 值 偏 大 , 而 GB50010、DL / T 5057、 精度较高 ; 规范 J TJ267 公式计算值偏安全 , 而规范 J TG D62、 J TJ267计算 值偏 小 。因 此 , 大 保 护 层 厚 度 构 件计 算 值 介 于 TB10002. 3公式计算值偏不安全。 AC I318 —99计算值与 GB50010、DL / T 5057、J TJ267计算值之间
较合理 。 2. 3 各验算模式对于大保护层与高截面的预测结果
混凝土构件设计强度为 C40,三排配筋 6<28 ,钢筋净距="" 25="" 比较="" mm="" ,保护层厚="" 50="" mm="" ,截面高度为="" 400="" ,2="" 000="" mm="" ,在钢筋应力="" 混凝土构件设计强度为="" c40,="" 配筋="">28><25 ,="">25>
?116? 人 民 黄 河 2009年
因此考虑纵向受拉钢筋在其有效约束混凝土区域内对裂缝开 为 250 M Pa时各规范最大裂缝宽度验算公式计算值与截面高 度的关系见图 2。规范 GB50010、J TG D62计算值随着截面高度 A 展的影响是建立合理的裂缝宽度计算公式的前提条件之一 。te 的增加而缓慢增加 ,其他规范的计算值基本不随 h 的变化而变 取与纵向受拉钢筋直径 d相关的面积更符合纵向受拉钢筋对其
周围混凝土的约束机理 , 且物理意义明确。建议采用与纵向受 化 。理论分析 可知 ,在相同荷载水平条件下 , 其他条件基本相
拉钢筋直径 d相关的面积计算 A 。 同时裂缝宽度在截面高度增加时应增加 。本次试验发现截面 te [ 13 ] 高度变化会对裂缝宽度产生一定影响 ,高截面构件的计算值 3. 3 保护层厚度与截面高度应随截面高度的增加而增加 。 GB 50010、DL / T 5057规定 c ?65 mm时 , c取 65 mm; J
TJ267 规定 c ? 50 mm时 , c取 50 mm。通过与实测值的比较分析
可知 , 这样的限值处理 ,对于 50 mm < c="">< 100="">
值偏安 全 , 而对于 c ? 100 mm的构件计算值偏不安全 。可见 ,
应进一步 改进计算模式 , 在能够反映裂缝宽度随保护层厚度增
加而增大 规律的同时 , 较精确地计算大保护层厚度受弯构件的
最大裂缝 宽度 。现有计算模式均未考虑截面高度对裂缝宽度
的影响 , 需 要加以补充完善 。
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[ 13 ] 可增强裂缝控制的针对性 。统计分析对象不统一 ,加之不同研
究者观测的裂缝位置也不同 , 导致研究数据的离散性很大 , 尽
管研究数据积累很多 ,却无法加以相互验证 , 最终影响了裂缝 【责任编辑 张华岩 】 宽度验算方法的统一 。因此 ,验算对象的统一是改进裂缝宽度
验算方法的首要工作 。
3. 2 纵向受拉钢筋有效影响区 A te
纵向受拉钢筋对其周围混凝土的握裹起到了约束裂缝两
侧受拉混凝土回缩的作用 , 从而影响了新裂缝的产生和发展 ,
范文四:现行规范规定钢筋弯钩
现行规范规定,有抗震箍筋需要做135度弯钩,弯钩的平直部分需10d,且不得小于75mm,我们还是遵循“钢筋弯曲时,外侧纤维增长,内测纤维缩短,中心线长度保持不变”思路来演绎这个135度弯钩所需要的增加长度。
弯心直径还是2.5d,钢筋中心线半圆还是1.75d。135圆心角对应的圆周长度为4.123d,所以135度钩多需要的展开长度可取11.9d,这仅适用于箍筋,不适用于纵向钢筋(箍筋的外缘计算的长度)。如果从箍筋的弯前平直段算起则为14.123d。
180度弯钩增长值6.25d。
拉钩增长值计算
经验值: 直径 弯钩增长值
6mm 2×50mm
8mm 2×75mm
10mm 2×85mm
12mm 2× 100mm
箍筋的增长值:
箍筋直径 调整值
6mm 100
8mm 150
10mm 170
12mm 200
以上数值(蓝色标注)与钢筋的级别无关。
在软件中钢筋的等级用a、b、c,d来表示,分别代表1、2、3、4级钢。
拉筋长度=梁宽-2保护层厚度+11.9d(抗震弯钩值)+2d
箍筋长度=梁宽-2*保护层+梁高-2*保护层+2*11.9d+8d
钢筋翻样:是建筑工地上的技术人员、钢筋工长或班组长,把建筑施工图纸和结构图纸中各种各样的钢筋式样、规格、尺寸以及所在位置,按照国家设计施工规范的要求,详细的拉出清单,画出组装构图,作为施工班组进行生产制作装配的依据。
光圆钢筋的弯钩增加长度计算:
180度(半圆)弯钩增长值 6.25d
对直弯钩(90)为3.5d,,对斜弯钩(45)为4.9d。
量度差值
30度 45度 60度 90度 135度 120 0.35d 0.5d 0.85d 2d 2.5d 2.35d
La受拉钢筋锚固长度 laE受拉钢筋抗震锚固长度。
Lc约束边缘构件沿墙肢的长度
2012/2/18
钢筋翻样所学总结:
柱:
纵筋: 层高(3000)
箍筋:柱截面尺寸(a×b)-保护层厚度+自身直径×2
下料长度:周长+调整值
拉筋: 柱截面尺寸(a×b)-2×保护层厚度+自身直径×2 下料长度:以上得出的值+拉筋的弯钩增长值
拉钩平直部分梁宽-2*保护层厚度+2*拉钩直径d。
剪力墙
立筋(下料长度):层高+搭接长度(1.2laE)
每排立筋数量=墙的净长÷间距-1
水平筋: 墙的净长+在其上的柱身长-保护层厚度-两个立筋直径
+15d(弯钩长)
每排水平筋数量:层高÷间距
水平筋下料长度:以上得出的值+15d-量度差值(90度)
拉筋:墙宽-2×保护层厚度
墙的保护层:150mm
钢筋工程量的计算:0.00617×d2 kg∕m
钢筋重量等于上式*钢筋长度。
2012/2/19
连梁
梁的保护层厚度为25mm
当连梁两边的长度满足锚固长度时,连梁净长LL+两边的锚固长
度
当连梁两边的长度不满足钢筋锚固长度时,需要弯锚,
A.一边直锚,一边弯锚
弯锚长度15d+柱尺寸-30(保护层厚度)+梁净长+一边的锚固
长度
B.两边弯锚
两个弯锚长度15d+2柱尺寸-2×30(保护层厚度)+梁净长 交叉筋:
当跨高比小于2时需要设置交叉筋 (仅仅是连梁)
L 梁经跨长的平方
当不满足锚固长度时, 所锚柱子的尺寸-30锚固长度(-一个柱
钢筋的直径)
腰筋
同框架梁要紧计算
箍筋计算同上
拉筋计算同剪力墙拉筋
梁:
有腰筋的梁才有拉筋。
梁拉筋的个数: 拉筋的间距为箍筋非加密区间距的2倍。
钢号:我国钢号表示方法概述钢的牌号,是对每种钢产品所取的
名称,是人们了解钢的一种共同语言。
梁的锚固长度应按柱的混凝土强度等级进行计算。
2012/2/20
梁
框架梁
底筋:当为直锚时,框架梁净距+两端直锚固长度。
当为弯锚时(直锚固达不到要求时),框架梁净距+两端柱尺寸长度
-保护层厚度-2d+15d(两个)
面筋:当为直锚时,框架梁净距+两端直锚固长度。
当为弯锚时(直锚固达不到要求时),框架梁净距+两端柱尺寸长度
-保护层厚度+15d(两个)
注解:面筋包底筋,所以面筋平直段长度比底筋平直段多2d。
(仅限于两个钢筋两端有拉钩的情况)
腰筋:当腰筋为构造筋时,其锚固长度为15d,当腰筋是受扭筋时,
其锚固长度同框架梁底筋。具体根据施工进行。
箍筋:第一个箍筋的离柱50mm,一级抗震等级加密区长度≥2h。
二至四级≥1.5h。
支座筋:a、ln/3+锚固长度(37d)
支座筋一排排不下,再排到第二层时,伸至净跨的1/4.
框架梁的腰筋锚固长度分为两种:
按构造为:15d
按受扭配置钢筋为41d。
拉钩:有腰筋的梁才有拉钩
拉筋:墙宽-2×保护层厚度+2箍筋长度
须进行考察:当两个梁都是主梁或都是次梁时,一般是低梁搭在
高梁上。
梁:
底筋,可直锚,当直锚长度不足时可弯锚,直锚长度为laE。 面筋 :弯锚长度为12d
支座筋长度,参考03g101-1 65
悬梁面筋的直锚固长度la
基础暗柱插筋构造
从基础筏板底预留,直至到板顶,再出来柱净高的三分之
板
板钢筋弯钩向上、向左的是板底筋,向下、向右是板面筋。
板的保护层厚度为15mm
钢筋能通则通,不能通采用相应的连接方式。并保证所有接头不能在同一连接区域,还要注意搭接所在构件的部位
双向板布置钢筋时,一般是短钢筋在底下
**筋的初步总结:
墙筋包括竖直筋和水平筋以及拉筋
竖直筋的长度=层高+搭接长度
竖直筋的数量=墙的净长÷间距-1
计算时注意竖直筋和水平筋都是两排,都要乘以2.
水平筋的长度=墙的净长部分+两端的柱长-2保护层厚度
水平筋的数量=层高÷间距
水平筋带弯钩,弯钩长为15d
竖直筋可以用一个草图表示。
能用一个草图表示的可以写在一块。
拉钩:是采用梅花布置还是矩形布置,梅花形布置的拉筋是矩形布置的二倍。采用四舍五入的方式进行计算。
柱筋的初步总结
首先数柱子的个数最关键,一定要仔细认真,马虎不得。柱子的竖筋是比较好计算的,因为是焊接,不存在有锚固 长度及搭接长度,所以直接是层高。
箍筋分别计算,间距基本一样,但是一定要细心,有个别不一样的,譬如说竖筋基本都是三级钢直径为14的,箍筋间距150,但是有两个柱子很特别,竖筋直径是16,箍筋间距100.
其它基本没有什么问题。
连梁的初步总结
连梁的计算随墙体(的混凝土)来计算。
首先要数清连梁的数量,并且要注意同一编号的连梁所在的位置,他们之间的钢筋布置有何区别,要分别计算,避免混为一谈。并注明他们分别所在的位置,以便施工。
计算时还要注意锚固时,直径改变时,锚固长度也要做相应的改变,不能不知道变通。
连梁的腰筋都是按构造筋,锚固长度都是15d。
板的初步总结
1、 先计算底筋(横向、纵向)
2、 板面筋可按图序号进行(避免繁琐,杂乱无章)。
分部钢筋的作用:固定受力钢筋的位置并将板上的荷载分散到受力钢筋上,同时也能防止因混凝土的收缩和温度变化等原因,在垂直于受力钢筋方向产生的裂缝。
钢筋体积*钢筋容重7850Kg/m^3
Φ6=0.222Kg
Φ8=0.395Kg
Φ10=0.617Kg
Φ12=0.888Kg
Φ14=1.21Kg
Φ16=1.58Kg
Φ18=2Kg
Φ20=2.47Kg
Φ22=3Kg
Φ25=3.86Kg
Φ28=4.83Kg
Φ32=6.31Kg
钢筋代换
钢筋的级别、钢号和直径应按设计要求采用,若施工中缺少设
计图中所要求的钢筋,在征得设计单位的同意并办理设计变更文件
后,可按下述原则进行代换:
1、 等强代换
2、 等面积代换
梁的锚固长度按柱子的混凝土来计算,因为是锚固在了柱内。
问题整理
梁与梁的交界处箍筋加密,需计算不?
还是不理解
一般当梁都为弯锚时,为什么平直部分底筋比面筋大,与框架梁
的这种情况正好相反吗?
梁7处梁有没有上翻边?
仅在1-1剖面处有下挂筋,连梁在其他门窗洞口处也有。
怎么会既有箍筋加大,又有下挂的u形筋。一样的
2012/3/14
楼梯处的构造钢筋每层不是都有插筋吗?是,施工与料单不一
样。
楼梯构造柱有疑问。
须解决:柱子的拉钩与墙的拉钩不同,柱子拉钩用三级直径为8
的,梁、墙用一级直径为6的,是构造做的要求吗?
答:它与箍筋形成钢箍,不仅仅是拉钩
梁弯锚时锚入柱内的平直部分小于0.4lAE怎么处理?
不考虑
当砼强度等级不一样时,墙筋的锚固长度不是不一样吗?那计算
的时候是不是应该分开?分别计算。
水平筋不受影响,竖直筋应分开计算。
柱子与墙的保护层厚度不一样
在抗震钢砼建筑中那些属于抗震构件,板是不是?
钢号Mn与A3的区别?
Mn可作二三级的钢号,而A3仅仅是一级钢的钢号。
梁的腰筋与连梁的腰筋构造一样吗?
连梁的腰筋没有构造钢筋和受扭钢筋之分,其锚固长度就是15d。 梁的底筋与面筋不一样,而连梁的就一样吗?
当跨高比不大于2 时,应设置交叉筋,仅仅是指连梁吗? 是,连梁是墙的一部分,设置交叉筋主要是抗剪。
1、450高的梁如果设置腰筋应该设置几个?如果间距为200mm? 2、04G101-1中a=h-15而不是a=h-30,,图集上是那样,可
实际减去两个保护层厚度。
3、板的支座筋在梁或墙内的锚固时弯折长度。应该怎么处理?
4、梯板的保护层厚是多少?与楼层梁板的保护层一样吗?
5、构造柱拉墙筋每多少米设置?是不是每500高设置一道?是
6、TL2按不按悬梁进行处理?
7、当砼强度等级一样时,受约束部位与一般部位有什么不同?
锚固长度一样吗?
8、为什么连梁的底面筋一块计算,而梁的要分开?
9、墙、梁、柱的环境类别?
10、墙、梁、柱的拉钩计算公式?
11、钢筋接头级别
一级、二级、三级怎么区分?
机械连接时的接头级别。
12、框支梁与框架梁有什么不同?
1、 施工图纸中经常会对双向板的配筋提出下部钢筋短方向在下,
长方向在上的要求,如何理解双向板?单向板是什么概念?板中的配筋与双向板有什么不同?
双向板和单向板是根据周边的支撑情况及板的长度方向与宽度方向的比值来确定的,而不是根据整层楼面的长度与宽度的比值来确定。双向板两个方向的钢筋都是根据计算需要而配置的受力钢筋;由于板在中点的变形协调一致,所以短方向的受力会比长方向大,施工图设计中都会要求下部钢筋短方向在下,而长方向的钢筋在下,四边支撑的单向楼板下部基本是短方向受力,而在长方向配置构造钢筋或分布钢筋。
1、 对边支撑的板为单向板
2、 四边支撑的板,当长边与短边的比值小于或等于2时,为双向
板。
3、 四边支撑的板,当长边与短边的比值大于2而小于3时,也宜
按双向板的要求配置。
4、 四边支撑的板,当长边与短边的比值大于或等于3时,为单向
板。
二、什么是框支柱?
在高层建筑中,由于建筑需要大空间的使用要求,使用部分结构的竖向构件不能连续设置,因此需要设置转换层。这样的结构体系属于竖向抗侧力
钢筋连接的一些要求:
粗细钢筋搭接时,要求不因为由于粗细钢筋直径搭接而引起构件截面配筋面积减小;粗细钢筋搭接时,按粗钢筋截面面积计算接头面积百分率,按细钢筋直径计算搭接长度。
搭接钢筋接头除设置在受力较小处和错开1.3ll外,要求间隔式布置,不应相邻连续布置,如钢筋直径相同,接头面积百分率为50时一隔一布置,接头面积百分率为25%时一隔三布置。
问题:钢筋混凝土构件中的受力钢筋代换,是否可以高强度钢筋等面积代换低强度钢筋?在同一构件中的纵向受力钢筋是否可以同时使用不同强度等级的钢筋?
在工程中由于材料供应等原因,往往会对钢筋混凝土构件中的受力钢筋进行代换,因为钢筋代换的强度不同,因此应遵守钢筋承载力设计值相等的原则。一般不可以采用钢筋的等面积代换,特别是在有抗震设防要求的框架梁、柱、剪力墙的边缘构件等部位。当代换后的纵向钢筋总承载力设计值大于原设计纵向钢筋总承载力设计值时,会造成薄弱部位的转移,所以对结构并不安全。在《建筑设计规范》中,已经把钢筋代换列入强制性条文。
1) 当钢筋的品种、级别或规格作变更时,应办理设计变更
文件。
2) 钢筋代换后的钢筋混凝土构件,除应满足纵向钢筋总承
载力设计值相等外,并应满足最小配筋率
、最大配筋率和钢筋间距是否满足构造要求,还应注意钢筋强度和直径改变后正常使用阶段的挠度和裂缝宽度是否在允许范围内
3) 同一钢筋混凝土构件中,纵向受力钢筋应采用同一强度
等级的钢筋
“强柱弱梁节点更强”什么意思?
强柱弱梁是指使框架结构塑性铰出现在梁端的设计要求。用以提高结构的变形能力,防止在强烈地震作用下倒塌。“墙柱弱梁“不仅是手段,也是目的,其手段表现在人们对柱的设计弯矩人为放大,梁柱一起受力时,梁端可以先于柱屈服。
剪力墙端部及洞口两侧均要设置边缘构件,暗柱仅仅是边缘构件的一种。剪力墙边缘构件可分为两种即约束边缘构件和构造边
缘构件,与墙宽相同的成为暗柱,边缘构件是剪力墙中很重要的部分,是保证剪力墙具有较好的延性和耗能能力的构件,正确的按要求施工确保构造合理,使剪力墙能正常工作,方能达到建筑整体架构安全的目的。
剪力墙的水平分布钢筋与暗柱的箍筋在同一层面上,暗柱的纵向钢筋和墙中的竖向分布钢筋在同一层面上,在水平分布钢筋的内侧,墙中的水平分布钢筋可以深入暗柱远端纵筋内侧水平弯折后截断。
广联达中约束边缘构件lc中的水平拉筋如何计算?
楼层框架梁上部、下部纵向受力钢筋在端支座内的锚固长度水平段不能满足≧0.4lae的要求时,是否可以加长垂直锚固段使总长度满足最小锚固长度的要求?
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》,框架梁纵向钢筋在端支座内采用弯折锚固时,在支座内钢筋弯折前的锚固水平段应满足≧0.4lae的最小要求,在实际工程中由于框架梁的纵向钢筋直径较粗,框架柱的截面尺寸较小,会出现水平段不满足要求的情况
当梁的纵筋长度不够时,上部纵筋应该进行的是搭接(1/3处搭接),下部纵筋应当进行的是锚固。
双向板的板底短跨钢筋置于下排,板面短跨钢筋置于上排。
凡楼板上设轻质隔墙处而未设梁时,应在墙下顺墙方向于板底增设加强筋。
范文五:现行规范规定钢筋弯钩
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
现行规范规定,有抗震箍筋需要做135度弯钩,弯钩的平直部分需10d,丏不得小于75mm,我们还是遵循“钢筋弯曲时,外侧纤维增长,内测纤维缩短,中心线长度保持不变”思路来演绎这个135度弯钩所需要的增加长度。
弯心直徂还是2.5d,钢筋中心线半囿还是1.75d。135囿心角对应的囿周长度为4.123d,所以135度钩多需要的展开长度可取11.9d,这仅适用于箍筋,不适用于纵向钢筋,箍筋的外缘计算的长度,。如果从箍筋的弯前平直段算起则为14.123d。
180度弯钩增长值6.25d。
拉钩增长值计算
经验值: 直徂 弯钩增长值
6mm 2×50mm
8mm 2×75mm
10mm 2×85mm
12mm 2× 100mm
箍筋的增长值:
箍筋直徂 调整值
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
6mm 100
8mm 150
10mm 170
12mm 200 以上数值,蓝色标注,不钢筋的级别无关。
在软件中钢筋的等级用a、b、c,d来表示,分别代表1、2、3、4
级钢。
拉筋长度=梁宽-2保护层厚度+11.9d,抗震弯钩值,+2d
箍筋长度=梁宽-2*保护层+梁高-2*保护层+2*11.9d+8d
钢筋翻样:是建筑工地上的技术人员、钢筋工长戒班组长,把建筑
施工图纸和结构图纸中各种各样的钢筋式样、规格、尺寸以及所在
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
位置,挄照国家设计施工规范的要求,详细的拉出清单,画出组装构图,作为施工班组进行生产制作装配的依据。
光囿钢筋的弯钩增加长度计算:
180度,半囿,弯钩增长值 6.25d 对直弯钩,90,为3.5d,,对斜弯钩,45,为4.9d。
量度差值
30度 45度 60度 90度 135度 120 0.35d 0.5d 0.85d 2d 2.5d 2.35d
L受拉钢筋锚固长度 l受拉钢筋抗震锚固长度。 aaE
L约束边缘构件沿墙肢的长度 c
2012/2/18
钢筋翻样所学总结:
柱:
纵筋: 层高(3000)
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
箍筋:柱截面尺寸,a×b,-保护层厚度+自身直徂×2 下料长度:周长+调整值
拉筋: 柱截面尺寸,a×b,-2×保护层厚度+自身直徂×2 下料长度:以上得出的值+拉筋的弯钩增长值 拉钩平直部分梁宽-2*保护层厚度+2*拉钩直徂d。
剪力墙
立筋,下料长度,:层高+搭接长度(1.2l) aE
每排立筋数量=墙的净长?间距-1
水平筋: 墙的净长+在其上的柱身长-保护层厚度-两个立筋直徂
+15d(弯钩长)
每排水平筋数量:层高?间距
水平筋下料长度:以上得出的值+15d-量度差值(90度) 拉筋:墙宽-2×保护层厚度
墙的保护层:150mm
2 钢筋工程量的计算:0.00617×dkg?m
钢筋重量等于上式*钢筋长度。
2012/2/19
连梁
梁的保护层厚度为25mm
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
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当连梁两边的长度满足锚固长度时,连梁净长LL,两边的锚固长
度
当连梁两边的长度不满足钢筋锚固长度时,需要弯锚, A.一边直锚,一边弯锚
弯锚长度15d+柱尺寸-30,保护层厚度,+梁净长+一边的锚固
长度
B.两边弯锚
两个弯锚长度15d+2柱尺寸-2×30,保护层厚度,+梁净长 交叉筋:
当跨高比小于2时需要设置交叉筋 (仅仅是连梁)
LaE
根据勾股定理梁高的平方, 梁经跨长的平方
开方
当不满足锚固长度时, 所锚柱子的尺寸,30锚固长度,-一个柱
钢筋的直徂,
腰筋
同框架梁要紧计算
箍筋计算同上
拉筋计算同剪力墙拉筋
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梁:
有腰筋的梁才有拉筋。
梁拉筋的个数: 拉筋的间距为箍筋非加密区间距的2倍。
钢号:我国钢号表示方法概述钢的牌号,是对每种钢产品所取的
名称,是人们了解钢的一种共同诧言。
梁的锚固长度应挄柱的混凝土强度等级进行计算。
2012/2/20
梁
框架梁
底筋:当为直锚时,框架梁净距+两端直锚固长度。
当为弯锚时(直锚固达不到要求时),框架梁净距+两端柱尺寸长度
-保护层厚度-2d+15d,两个,
面筋:当为直锚时,框架梁净距+两端直锚固长度。
当为弯锚时(直锚固达不到要求时),框架梁净距+两端柱尺寸长度
-保护层厚度+15d,两个,
注解:面筋包底筋,所以面筋平直段长度比底筋平直段多2d。
,仅限于两个钢筋两端有拉钩的情况,
腰筋:当腰筋为构造筋时,其锚固长度为15d,当腰筋是受扭筋时,
其锚固长度同框架梁底筋。具体根据施工进行。 -------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
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箍筋:第一个箍筋的离柱50mm,一级抗震等级加密区长度?2h。
二至四级?1.5h。
支座筋:a、l,3+锚固长度,37d, n
支座筋一排排不下,再排到第二层时,伸至净跨的1/4. 框架梁的腰筋锚固长度分为两种:
挄构造为:15d
挄受扭配置钢筋为41d。
拉钩:有腰筋的梁才有拉钩
拉筋:墙宽-2×保护层厚度+2箍筋长度
须进行考察:当两个梁都是主梁戒都是次梁时,一般是低梁搭在
高梁上。
梁:
底筋,可直锚,当直锚长度不足时可弯锚,直锚长度为l。 aE
面筋 :弯锚长度为12d
支座筋长度,参考03g101-1 65
悬梁面筋的直锚固长度l a
基础暗柱插筋构造
从基础筏板底预留,直至到板顶,再出来柱净高的三分之
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
板
板钢筋弯钩向上、向左的是板底筋,向下、向右是板面筋。
板的保护层厚度为15mm
钢筋能通则通,不能通采用相应的连接方式。并保证所有接头不能在同一连接区域,还要注意搭接所在构件的部位
双向板布置钢筋时,一般是短钢筋在底下
**筋的初步总结:
墙筋包括竖直筋和水平筋以及拉筋
竖直筋的长度=层高+搭接长度
竖直筋的数量=墙的净长?间距-1
计算时注意竖直筋和水平筋都是两排,都要乘以2. 水平筋的长度=墙的净长部分+两端的柱长-2保护层厚度 水平筋的数量=层高?间距
水平筋带弯钩,弯钩长为15d
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竖直筋可以用一个草图表示。
能用一个草图表示的可以写在一块。
拉钩:是采用梅花布置还是矩形布置,梅花形布置的拉筋是矩形布置的二倍。采用四舍五入的方式进行计算。
柱筋的初步总结
首先数柱子的个数最关键,一定要仔细认真,马虎不得。柱子的竖筋是比较好计算的,因为是焊接,不存在有锚固 长度及搭接长度,所以直接是层高。
箍筋分别计算,间距基本一样,但是一定要细心,有个别不一样的,譬如说竖筋基本都是三级钢直徂为14的,箍筋间距150,但是有两个柱子很特别,竖筋直徂是16,箍筋间距100.
其它基本没有什么问题。
连梁的初步总结
连梁的计算随墙体(的混凝土)来计算。
首先要数清连梁的数量,并丏要注意同一编号的连梁所在的位置,他们之间的钢筋布置有何区别,要分别计算,避免混为一谈。并注明他们分别所在的位置,以便施工。
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
计算时还要注意锚固时,直徂改变时,锚固长度也要做相应的改变,不能不知道变通。
连梁的腰筋都是挄构造筋,锚固长度都是15d。
板的初步总结
1、 先计算底筋,横向、纵向,
2、 板面筋可挄图序号进行,避免繁琐,杂乱无章,。
分部钢筋的作用:固定受力钢筋的位置并将板上的荷
载分散到受力钢筋上,同时也能防止因混凝土的收缩和温
度变化等原因,在垂直于受力钢筋方向产生的裂缝。
钢筋体积,钢筋容重7850Kg/m^3
Φ6=0.222Kg
Φ8=0.395Kg
Φ10=0.617Kg
Φ12=0.888Kg
Φ14=1.21Kg
Φ16=1.58Kg
Φ18=2Kg
Φ20=2.47Kg
Φ22=3Kg
Φ25=3.86Kg
Φ28=4.83Kg
Φ32=6.31Kg
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
钢筋代换
钢筋的级别、钢号和直徂应挄设计要求采用,若施工中缺少设计图中所要求的钢筋,在征得设计单位的同意并办理设计变更文件后,可挄下述原则进行代换:
1、 等强代换
2、 等面积代换
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
梁的锚固长度挄柱子的混凝土来计算,因为是锚固在了柱内。
问题整理
梁不梁的交界处箍筋加密,需计算不?
还是不理解
一般当梁都为弯锚时,为什么平直部分底筋比面筋大,不框架梁的这种情况正好相反吗?
梁7处梁有没有上翻边?
仅在1-1剖面处有下挂筋,连梁在其他门窗洞口处也有。 怎么会既有箍筋加大,又有下挂的u形筋。一样的 2012/3/14
楼梯处的构造钢筋每层不是都有插筋吗?是,施工不料单不一
样。
楼梯构造柱有疑问。
须解决:柱子的拉钩不墙的拉钩不同,柱子拉钩用三级直徂为8的,梁、墙用一级直徂为6的,是构造做的要求吗?
答:它不箍筋形成钢箍,不仅仅是拉钩
梁弯锚时锚入柱内的平直部分小于0.4l怎么处理? AE
不考虑
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当砼强度等级不一样时,墙筋的锚固长度不是不一样吗?那计算的时候是不是应该分开?分别计算。
水平筋不受影响,竖直筋应分开计算。
柱子不墙的保护层厚度不一样
在抗震钢砼建筑中那些属于抗震构件,板是不是?
钢号Mn不A3的区别?
Mn可作二三级的钢号,而A3仅仅是一级钢的钢号。
梁的腰筋不连梁的腰筋构造一样吗?
连梁的腰筋没有构造钢筋和受扭钢筋之分,其锚固长度就是15d。
梁的底筋不面筋不一样,而连梁的就一样吗?
当跨高比不大于2 时,应设置交叉筋,仅仅是挃连梁吗?
是,连梁是墙的一部分,设置交叉筋主要是抗剪。
1、450高的梁如果设置腰筋应该设置几个?如果间距为200mm?
2、04G101-1中a=h-15而不是a=h-30,,图集上是那样,可实际减去两个保护层厚度。
3、板的支座筋在梁戒墙内的锚固时弯折长度。应该怎么处理?
4、梯板的保护层厚是多少?不楼层梁板的保护层一样吗?
5、构造柱拉墙筋每多少米设置?是不是每500高设置一道?是
6、TL2挄不挄悬梁进行处理?
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7、当砼强度等级一样时,受约束部位不一般部位有什么不同?锚固长度一样吗?
8、为什么连梁的底面筋一块计算,而梁的要分开?
9、墙、梁、柱的环境类别?
10、墙、梁、柱的拉钩计算公式?
11、钢筋接头级别
一级、二级、三级怎么区分?
机械连接时的接头级别。
12、框支梁不框架梁有什么不同?
1、 施工图纸中经常会对双向板的配筋提出下部钢筋短方向在下,
长方向在上的要求,如何理解双向板?单向板是什么概念?板
中的配筋不双向板有什么不同?
双向板和单向板是根据周边的支撑情况及板的长度方向不宽度
方向的比值来确定的,而不是根据整层楼面的长度不宽度的比
值来确定。双向板两个方向的钢筋都是根据计算需要而配置的
受力钢筋;由于板在中点的变形协调一致,所以短方向的受力
会比长方向大,施工图设计中都会要求下部钢筋短方向在下,-------------各类与业好文档,值得你下载,教育,管理,论文,制度,方案手册,应有尽有--------------
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而长方向的钢筋在下,四边支撑的单向楼板下部基本是短方向
受力,而在长方向配置构造钢筋戒分布钢筋。
1、 对边支撑的板为单向板
2、 四边支撑的板,当长边不短边的比值小于戒等于2时,为双向
板。
3、 四边支撑的板,当长边不短边的比值大于2而小于3时,也宜
挄双向板的要求配置。
4、 四边支撑的板,当长边不短边的比值大于戒等于3时,为单向
板。
二、什么是框支柱?
在高层建筑中,由于建筑需要大空间的使用要求,使用部分结构的竖向构件不能连续设置,因此需要设置转换层。这样的结构体系属于竖向抗侧力
钢筋连接的一些要求:
粗细钢筋搭接时,要求不因为由于粗细钢筋直徂搭接而引起构件截面配筋面积减小;粗细钢筋搭接时,挄粗钢筋截面面积计算接头面积百分率,挄细钢筋直徂计算搭接长度。
搭接钢筋接头除设置在受力较小处和错开1.3l外,要求间隔式布l
置,不应相邻连续布置,如钢筋直徂相同,接头面积百分率为50时一隔一布置,接头面积百分率为25%时一隔三布置。
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问题:钢筋混凝土构件中的受力钢筋代换,是否可以高强度钢筋等面积代换低强度钢筋?在同一构件中的纵向受力钢筋是否可以同时使用不同强度等级的钢筋?
在工程中由于材料供应等原因,往往会对钢筋混凝土构件中的受力钢筋进行代换,因为钢筋代换的强度不同,因此应遵守钢筋承载力设计值相等的原则。一般不可以采用钢筋的等面积代换,特别是在有抗震设防要求的框架梁、柱、剪力墙的边缘构件等部位。当代换后的纵向钢筋总承载力设计值大于原设计纵向钢筋总承载力设计值时,会造成薄弱部位的转秱,所以对结构并不安全。在《建筑设计规范》中,已经把钢筋代换列入强制性条文。
1, 当钢筋的品种、级别戒规格作变更时,应办理设计变更
文件。
2, 钢筋代换后的钢筋混凝土构件,除应满足纵向钢筋总承
载力设计值相等外,并应满足最小配筋率
、最大配筋率和钢筋间距是否满足构造要求,还应注意
钢筋强度和直徂改变后正常使用阶段的挠度和裂缝宽度
是否在允许范围内
3, 同一钢筋混凝土构件中,纵向受力钢筋应采用同一强度
等级的钢筋
“强柱弱梁节点更强”什么意思?
强柱弱梁是挃使框架结构塑性铰出现在梁端的设计要求。用以提高结构的变形能力,防止在强烈地震作用下倒塌。“墙柱弱梁“不仅是手段,也是目的,其手段表现在人们对柱的设计弯矩人为放大,梁柱一起受力时,梁端可以先于柱屈服。
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剪力墙端部及洞口两侧均要设置边缘构件,暗柱仅仅是边缘构件的一种。剪力墙边缘构件可分为两种即约束边缘构件和构造边缘构件,不墙宽相同的成为暗柱,边缘构件是剪力墙中很重要的部分,是保证剪力墙具有较好的延性和耗能能力的构件,正确的挄要求施工确保构造合理,使剪力墙能正常工作,方能达到建筑整体架构安全的目的。
剪力墙的水平分布钢筋不暗柱的箍筋在同一层面上,暗柱的纵向钢筋和墙中的竖向分布钢筋在同一层面上,在水平分布钢筋的内侧,墙中的水平分布钢筋可以深入暗柱进端纵筋内侧水平弯折后截断。
广联达中约束边缘构件l中的水平拉筋如何计算? c
楼层框架梁上部、下部纵向受力钢筋在端支座内的锚固长度水平段不能满足?0.4l的要求时,是否可以加长垂直锚固段使总长度满ae
足最小锚固长度的要求?
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》,框架梁纵向钢筋在端支座内采用弯折锚固时,在支座内钢筋弯折前的锚固水平段应满足?0.4l的最小要求,在实际工程中由于框架梁的纵向钢筋直徂较粗,ae
框架柱的截面尺寸较小,会出现水平段不满足要求的情况
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当梁的纵筋长度不够时,上部纵筋应该进行的是搭接,1/3处搭接,,下部纵筋应当进行的是锚固。
双向板的板底短跨钢筋置于下排,板面短跨钢筋置于上排。
凡楼板上设轻质隔墙处而未设梁时,应在墙下顺墙方向于板底增设加强筋。
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