范文一:余热锅炉过热器腐蚀机理研究
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水泥
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余热锅炉过热器腐蚀机理研究
王学实, ,肖永刚, ,刘吉廷, ,丁晓非! ,王焕庭!
(,$大连水泥集团有限公司,辽宁大连
中图分类号:+8,6!97!!9!!
文献标识码:1
辽宁大连,,7"##;!$大连理工大学,
,,7"!#)
文章编号:,""! 3:466-!""#. "’3""#"3
"#
!""! 年4月以来,大连水泥集团有限公司所属
的大连水泥厂新炉、#号炉以及大连第二水泥厂! 号炉过热器,频繁发生爆管事故,严重影响了水泥生产的正常进行。尤其严重的是,大连水泥厂发生爆管事故的过热器是!""! 年#月末设备大检修时新更换的,仅安全运行’个月。
过热器使用如此短的时间即发生爆管,集团公司非常重视,与大连理工大学进行合作,分析研究了问题产生的原因及机理,并制定出了相应的措施。
色的锈层,结合不牢固,易脱落。爆裂处附近的管断面由迎火面到背火面逐渐减薄,见图, 。, 号管最薄处表面基本无灰尘附着!$2CCH ! 号管最薄处,$2CC 。
物。#号管迎火面外壁多半个圆周上,沉积有较厚的黄白色物料层,其表面凹凸不平,不光滑,但附着较牢。刮掉附着物,是红褐色的管壁锈层,锈层很平滑且较薄;在背火面的少半圆管壁上,残留锈层很薄,表面为蓝黑色,表面虽光滑但凹凸不平,有些凸起尖桩,这一少半圆周管壁的厚度明显减薄,最薄处,CC 。
"
"#"
爆裂管的基本状况
材质、规格及工作参数
设定大连水泥厂新炉过热器管为, 号管,#号炉
过热器管为! 号管,大连第二水泥厂! 号炉过热器管为#号管,过热器管有关参数见表, 。
表"
材质
, 号管! 号管#号管
,!(?,*&@,!(?,*&@!"G
过热器管材质、规格及工作参数
尺寸B CC ! #4F 2! #!F #92! #!F #
设计温度B D 设计压力B *>E蒸汽’2"蒸汽’""蒸汽’""
#94! !9’2!9’2
, 号管
! 号管
#号管
图" 爆裂管断面图
!
!#"
爆管原因分析
管材化学成分分析
爆管发生后,不少人怀疑管材质量有问题,为
"#! 爆裂管的外观面貌
爆管内壁腐蚀轻微,, 号、! 号管外壁都为棕褐
表!
此,大连理工大学对管材质进行了化学成分和显微组织分析H 其结果见表! 。
管材的化学成分分析
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材料, 号管! 号管#号管
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注/, 号管、! 号管材质成分适用标准012#,"3425#号管材质成分适用01#"4634! 。
分析结果表明,, 号、! 号、#号管材料化学成分
符合相关标准。对, 号、! 号管进行显微组织分析-见图! 、图#. ,金相组织为铁素体加珠光体,无缺陷,组
织变化不大,仅珠光体刚开始球化,属轻度。但从使用仅’个月来看,这一球化程度应视为快速,由此推断管壁必有一定程度的过热。
#$$!%&’%(王学实) 等*余热锅炉过热器腐蚀机理研究
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图!
" 号管显微组织图#$%%&,$’硝酸酒精腐蚀(
图) ! 号管显微组织图#*+%&,$’硝酸酒精腐蚀(
! 号管的显微组织见图(,
由图(可见,组织已由中度球化向完全球化过度(! 号管已使用了(年)
。图$) 号管显微组织图#$%%&,$’硝酸酒精腐蚀(
!, ! 管壁锈层的化学成分分析
对锈层进行了能谱分析," 号管的结果见图0,发现" 号、#号管锈层中有大量-、1、2、./、+,元素,! 号管锈层则多了&3元素) 少了+,元素。由以上分析可以确定,爆管与材质成分无关,主要应是由-、1、2、&3等元素腐蚀引起的。
图+
" 号管锈层能谱分析
为弄清腐蚀机理,还对锈层进行了电子探针分析,以了解各主要参与腐蚀的元素在锈层中的分布情况," 号管锈层电子探针分析见图4。
图中白亮处为扫描元素的存在区域。由电子探针分析可知," 号、#号管锈层中-和./分布均匀,量也大;1的含量相对小一些,分布也比较均匀;2含量较小,但局部较大。还可以看到,锈层中+,明显存在。! 号管锈层电子探针
分析表明,-、1、2、./元素的分布和" 号、#号管基本相同,无+,的分布,但明显有&3的存在。
锈层的形貌图像+,元素的面扫描
-元素的面扫描./元素的面扫描
1元素的面扫描
2
元素的面扫描
图-" 号管锈层电子探针分析
对" 号、#号管锈层进行5射线衍射分析," 号管的结果见图6。从图中可以看到锈层中有./的氧
化物(./! -(、./#-! 、./-等),有硫化物(./1),有复合硫酸盐2! ./71-(8! ) 有1-#及2#1-(等。! 号管锈层除具有" 号、#号管锈层的产物外,还发现
&3! ./71-(8! 的存在,
这和能谱分析锈层中&3的存在是一致的。
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水泥
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图!
" 号管锈层#射线衍射分析
$腐蚀机理探讨
由上述各种试验分析可见,管壁锈层中含有起腐
蚀作用的. 、/、012、%34等,从而使过热器产生氧化和硫的腐蚀,一般硫的腐蚀速度要大于氧化速度,总的腐蚀速度大于单纯的氧化速度,而且温度越高,腐蚀速度愈快。有硫原子存在时,当管壁温度为#,"5,,"-时,
只产生一般高温硫化,即678/
67/
#67/8,. 67#. ’8#/.!
当沉积在过热器管壁上的灰尘中含有硫及碱金
属(2、%3)时,在一定条件下,会形成复合硫酸盐,在,," 59""-范围内,复合硫酸盐处于熔化状态,它会
对过热器产生比较严重的腐蚀,其主要反应为:
!67/! 8,$,. 67! . #8’/.!
/.! 8"$,. ! /.#
在高温火焰中,碱的金属氧化物0
! . 游离于火焰中并粘附在管壁上,再与/.#反应形成碱性硫酸盐:
0! . 8/.#0! /.’
碱性硫酸盐、67! . #及/.#共同反应形成复合硫酸盐:
#0! /.’867! . #8#/.#!0#671/.’4#
当温度在,," 59""-时,熔化状态的复合硫酸盐与金属管壁发生下列反应:
!0#671/.’4#8:67
;$,67/8;$,67#. ’8
67! . #8#0! /.’8;$,/.!
可见,管壁温度大于,,"-便产生复合硫酸盐腐蚀;小于,,"-只是硫腐蚀和一般的氧腐蚀,<>
氯对管壁的腐蚀作用,还有待进一步研究。由于碱、硫、氯在回转窑内的挥发,废气中除含有
粉尘颗粒还含有低熔的硫酸碱、氯化碱等产物,其在:,"59""-以下凝结,
易把粉尘粘附在管壁上。由于颗粒的撞击作用,在迎火面的管壁上粘附较重。而在背火面,由于管道尤其是粘附粉尘后所产生的涡流作用,管壁受到粉尘的强烈冲扫,不但粉尘无法粘附,锈层还易脱落,管基体总裸露于腐蚀气氛中,故腐蚀作用强。磨蚀和腐蚀的双重作用,此部位管壁最薄。而粘附物料的迎火面,与管壁接触表层物料中的腐蚀成分反应后,粘附层反而对腐蚀起到了隔离作用,同时也
避免了粉尘的磨蚀作用,所以此部位管壁最厚,#号管这种作用更明显。
%结论
; 4管材成分符合标准,
无证据证明腐蚀与材质有关,爆管的主要原因是腐蚀引起的。! 4; 号、! 号、#号管组织珠光体球化较快,说明炉管有一定过热。产生碱性硫酸盐腐蚀的温度应在,," 59""-,
也说明管壁有时过热。#4; 号、! 号管的腐蚀属于高温氧化、
高温硫化及碱性硫酸盐腐蚀,在高温下(管壁温度,,"-以上),以碱性硫酸盐腐蚀为主,腐蚀较快。#号管除上述腐蚀外,粉尘颗粒的磨蚀也比较严重。
&防止腐蚀的措施
; 4腐蚀介质0! . 主要来自页岩,硫主要来自燃
煤。由于余热发电回转窑的富集作用,要完全避免硫及碱的腐蚀是不可能的,但必须控制他们的含量,尤其是碱的含量,使腐蚀发生在可接受的程度。可选用低碱的粘土质原料如硅石等代替页岩,降低入窑生料的碱含量。
! 4窑、炉、机的操作,要严格避免管壁温度过高。回转窑的操作要稳定,避免尾温控制过高或大幅波动。要严防窑头跑煤造成的尾温超标现象的发生。发电机调整负荷时,与锅炉要严密协调,勤调整以避免幅度过大,从而造成过热器管内蒸汽流速太低而增加管壁温度,促进腐蚀反应的加速。参考文献:
=; >万嘉礼? 机电工程金属材料手册=*>? 上海:上海科技大学出版社,;@@;?
=! >王富岗,王焕庭? 石油化工高温装置材料及其损伤=*>? 大连:大连理工大学出版社,;@@;?
=#>李俊林,等? 锅炉用钢及其焊接=*>? 哈尔滨:黑龙江科学技术出版社,;@AA?
1编辑王艳丽4
范文二:余热锅炉过热器管STB410SC堆焊
摘 要:随着我国垃圾焚烧类余热锅炉数量不断增加,由于焚烧介质的不同对过热器钢管的耐磨及耐蚀的要求也不同。本文主要阐述了普通过热器钢管通过进行堆焊来满足客户使用要求。
关键词:余热锅炉;过热器管;堆焊
DOI:10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.05.061
余热锅炉的过热器管一般材质为SUS310S或SUS316S,它既要承受高温高压,又要承受锅炉飞灰的冲刷,但这种不锈钢管耐腐蚀耐高温比较差。因此在保证有足够耐热及耐温的的前提下,确保过热器管能够承受长时间的耐烟气腐蚀及冲刷是至关重要的。
我们实际采用材质为STB410SC,¢50.8*4*6000钢管,用inconel625,直径¢1.2气保焊丝进行堆焊。inconel625具体成分,物理性能及耐腐蚀性请参考下文。
Inconel 625 的化学成分:
Inconel 625 的物理性能:
Inconel 625 在常温下合金的机械性能的最小值:
Inconel 625 的耐腐蚀性:
625合金在很多介质中都表现出极好的耐腐蚀性。在氯化物介质中具有出色的抗点蚀、缝隙腐蚀、晶间腐蚀和侵蚀的性能。具有很好的耐无机酸腐蚀性,如硝酸、磷酸、硫酸、盐酸等,同时在氧化和还原环境中也具有耐碱和有机酸腐蚀的性能。有效的抗氯离子还原性应力腐蚀开裂。在海水和工业气体环境中几乎不产生腐蚀,对海水和盐溶液具有很高的耐腐蚀性,在高温时也一样。焊接过程中无敏感性。在静态或循环环境中都具有抗碳化和氧化性,并且耐含氯的气体腐蚀。
Inconel 625 的热膨胀系数为1.28×lO-5/℃。
STB410SC的热膨胀系数为1.2×lO-5/℃,inconel625的?崤蛘拖凳?与母材非常接近。并且耐各种腐蚀及就有良好的韧性及耐磨性。所以选择这种焊材进行堆焊。
本文将从以下四个方面对确保过热器STB410SC钢管的堆焊质量进行说明。
1 熔合比的大小
正常在堆焊过程中一般为越小越好,一般要求熔合比 通过实际计算熔合厚度为0.17mm,堆焊层厚度2.45mm,计算熔合比为6.49%。熔合比数值非常好。
2 堆焊层的厚度
现在堆焊作为材料表面改性的一种经济而快速的工艺方法,越来越广泛地应用于各个工业部门零件的制造修复中。为了最有效地发挥堆焊层的作用,希望采用的堆焊方法有较小的母材稀释、较高的熔敷速度和优良的堆焊层性能,即优质、高效、低稀释率的堆焊技术。堆焊层的厚度一般选在2,具体还要根据客户和设计要求。此次客户要求的堆焊厚度为2,我们通过调节钢管的旋转速度和合适的电流电压参数。再经过焊枪头的自动摆动及大量实验,我们选取的堆焊线速度300~600mm/min,电流为140~180A,电压为28~32V。我们实际的堆焊厚度满足要求。参考图3。
(1)堆焊层的搭接高度差控制在0.2mm以内。当堆焊层的高度差超过这个数值时,过热器管在受热过程中会产生热应力,同时会降低耐磨材料的耐磨时间。在实际焊接过程中我们通过反复试验,对堆焊速度及焊接电流电压进行调节,另外对焊枪的保护气体也进行了试验,通过二种混合保护气的有效搭配,获得了稳定的电弧。这样就有效控制了相邻对焊焊缝的高度差,我们将高度差控制在0.15以内。以下为实物图片。
(2)堆焊后过热器管的变形量。为了减少钢管在堆焊过程中的受热缩小的变形量,我们对堆焊钢管进行内部通水冷却,这样在堆焊过程中产生的热量绝大多数被水带走,通过反复的试验,选取合适的过水量。对钢管内径提前测量,通过对钢管的横断面取样分析,测量了钢管内径,得到内径直径方向缩小0.4mm。这个变形量从设计及用户的角度都是比较满意的。
3 结论
(1)通过各类参数的有效选择及大量试验,熔合比比较合理。
(2)通过大量试验获得堆焊层厚度满足客户要求。
(3)堆焊层搭接高度差控制在0.15以下,符合设计要求。
(4)钢管堆焊后收缩变形符合设计及客户要求。
参考文献:
[1]电力可靠性管理中心.全国大机组手册[M].1998(04).
[2]电站焊接技术展望[C].中国电机工程学会建会六十周年学术报告论文专集.
[3]TSG R0004-2009固定式压力容器安全技术监察规程[S].
[4]GB150-1998钢制压力容器》[S].
范文三:余热锅炉过热器超温问题分析及对策
余热锅炉过热器超温问题分析及对策
摘要:针对余热锅炉普遍存在的过热器容易超温的问题,从过热器运行工况,变形过热器材质分析等方面查找原因,分析危害,提出解决措施。
关键词:余热锅炉过热器 减温器 超温
1前言
某钢铁企业为有效利用高炉排放的烟气,在高炉尾部建造了一台余热锅炉,利用锅炉产生的过热蒸汽发电,以降低炼钢成本。余热锅炉型号为Q160/775-50-3.82/450。
锅炉至2009年安装至今,运行过程中一直存在过热器超温现象。2012年全面检验中,发现高温过热器部分管子变形严重。变形量大于一个管径。喷水减温器喷水量远远超过设计值。
2锅炉概述
2.1锅炉主要参数(见表1)
序号 参数名称 单位 数值
1 额定蒸汽温度 ℃ 450
2 额定蒸发量 T/h 50
3 额定蒸汽压力 Mpa 3.82
4 额定烟气量 Nm3/h 160000
5 额定烟气温度 ℃ 775
6 额定喷水减温水量 T/h 5.2
2.2锅炉汽水流程
锅筒→低温过热器入口集箱→ 低温过热器出口集箱→导气管→减温器→高温过热器入口集箱→ 汇汽集箱
2.3锅炉在正常运行工况下实测数据(表2)
范文四:锅炉过热器
锅炉过热器是回收锅炉烟气能量的,使锅炉出来的蒸汽可以获得加热,变为干蒸汽,有利于提高锅炉热效率,也有利于蒸汽轮机避免水击 回热器是从蒸汽轮机的乏蒸汽中回收能量,加热进入锅炉的循环水
此外还有回热器,可以将高压级排出的蒸汽再热,回收锅炉的能量
这些装置都是大型锅炉蒸汽系统的辅助集热装置,都有利于提高锅炉系统的能量效率,只不过过热器、再热器是回收烟气能量,回热器是回收蒸汽能量。
过热器的作用是把饱和蒸汽加热到具有一定温度的过热蒸汽提高电站效率
过热器(superheater)是锅炉中将一定压力下的饱和水蒸气加热成相应压力下的过热水蒸气的受热面。 简介
锅炉中将蒸汽从饱和温度进一步加热至过热温度的部件,又称蒸汽过热器。大部分工业锅炉不装设过热器,因为许多工业生产流程和生活设施只需要饱和蒸汽。在电站、机车和船用锅炉中,为了提高整个蒸汽动力装置的循环热效率,一般都装有过热器。采用过热蒸汽可以减少汽轮机排汽中的含水率。过热蒸汽温度的高低取决于锅炉的压力、蒸发量、钢材的耐高温性能以及燃料与钢材的比价等因素,对电站锅炉来说,4兆帕的锅炉一般为450?左右;10兆帕以上的锅炉为540,570?。少数电站锅炉也有采用更高过热汽温的(甚至可达650?)。 类型和特点
过热器按传热方式可分为对流式、辐射式和半辐射式; 按结构特点可分为蛇形管式、 屏式、墙式和包墙式。它们都由若干根并联管子和进出口集箱组成。管子的外径一般为30,60毫米。对流式过热器最为常用,采用
蛇形管式。它具有比较密集的管组,布置在 450,1000?烟气温度的烟道中,受烟气的横向和纵向冲刷。烟气主要以对流的方式将热量传递给管子,也有一部分辐射吸热量。屏式过热器由多片管屏组成,布置在炉膛内上部或出口处,属于辐射或半辐射式过热器。前者吸收炉膛火焰的辐射热,后者还吸收一部分对流热量。在10兆帕以上的电站锅炉中,一般都兼用屏式和蛇形管式两种过热器,以增加吸热量。敷在炉膛内壁上的墙式过热器为辐射式过热器,较少采用。包墙式过热器用在大容量的电站锅炉中构成炉顶和对流烟道的壁面,外面敷以绝热材料组成轻型炉墙。图为几种过热器的布置。装有过热器的小容量工业锅炉一般只用单级管组的对流式过热器即能满足要求。
性能
锅炉运行工况的变化,例如负荷高低、燃料变化、燃烧工况变动等,都对过热器出口汽温有影响,所以在电站锅炉中都有调节锅炉出口汽温使其稳定在规定值的手段。常用手段有:?用喷水式或表面式减温器直接调节汽温;?用摆动燃烧器改变炉膛出口烟气温度;?用烟气再循环调节过热器吸热量(见锅炉汽温调节)。锅炉负荷升高时,对流式过热器的进出口蒸汽温度升高值增大,辐射式过热器的温度升高值减小。若将对流式、辐射式和半辐射式过热器合理组合配置,则可在负荷、燃烧工况等变化时使出口汽温变化较小。过热器管组中各并联管子的吸热量和蒸汽流量在运行中都会有差别。为避免个别管子中温度过高,在大型锅炉中把过热器分成若干管组,用炉外的集箱对各管组蒸汽进行混合并用导汽管使各管组换位,以避免各管间出现过大的温度差。
材料
过热器管壁金属在锅炉受压部件中承受的温度最高,因此必须采用耐高温的优质低碳钢和各种铬钼合金钢等,在最高的温度部分有时还要用奥氏体铬镍不锈钢。锅炉运行中如果管子承受的温度超过材料的持久强度、疲劳强度或表面氧化所容许的温度限值,则会发生管子爆裂等事故。
范文五:锅炉过热器提升.
韶钢#5锅炉
一级过热器蛇形管排改造提升方案
编制人:
审核人:
批准人:
编制单位:
编制日期:
目 录
一、概况 . ........................................................................................................................................ 3
二、改造目标 . ................................................................................................................................ 3
三、编制依据 . ................................................................................................................................ 3
四、整体提升一级过热器(按蛇形管与顶棚管有提升空间) . ................................................ 3
五、平移一级过热器(蛇形管与顶棚管没有提升空间时) . .................................................... 5
六、质量控制 . ................................................................................................................................ 5
七、施工过程中危险点的分析及安全、文明施工措施 . ............................................................ 6
八、针对性预防和应急措施 . ........................................................................................................ 8
附图一:起升前起升装置布置图 . .............................................................................................. 10
附图二:起升完成后位置图 . ...................................................................................................... 11
一、概况
韶钢#5炉一级过热器蛇形管因底部与斜坡水冷壁间隙不够,影响机组安全运行,为此需提升50mm 。
一级过热器位于炉膛出口斜坡位置,底部标高约27.89 ~28.8米。在二级过热器前面距离1225mm ,一级过热器蛇形管排(底部有3个U 形弯、顶部有2个U 形弯)宽1520mm ,高度约5951~5011mm,蛇形管排由3条?42*5的12Cr1MoVG 无缝管并列组成,中心距45mm ,蛇形管排与排中心间距为100mm ,共有74片管排组,蛇形管排一侧连接二级喷水减温器,另一侧连接一级过热器进出口联箱。蛇形管排顶部U 形弯与顶棚管排的密封鳍片设计间隙为21.5mm 。
二、改造目标
一级过热器管排通过改造提升后,在机组正常运行条件下,能满足一级过热器管排膨胀要求,从而保证机组安全可靠的运行。
三、编制依据
1、设备厂家的图纸及技术要求。
2、《电力建设施工及验收技术规范》各相关篇
3、《火电施工质量检验及评定标准》各相关篇
4、《火电机组达标投产考核标准》(2001年版)
5、《电力建设安全工作规程》(火力发电厂部分)(DL5009.1-2002)
6、《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国家电力公司2002版
7、《建设工程施工现场供用电安全的规定》GB50194-93
8、《火力发电厂焊接技术规程》(DL/T869-2004)
9、《锅炉压力容器压力管道焊工考试与管理规则》(国质检锅[2002]109号)
10、《焊接工艺评定规程》(DL/T868--2004)
11、《火力发电厂热处理技术规程》DL/T 819-2010
12、《工程建设标准强制性条文》电力工程部分2013年版
四、整体提升一级过热器(按蛇形管与顶棚管有提升空间)
整体提升的必要条件是一级过热器蛇形管顶部弯至顶棚管密封鳍片有足够的提升空间,一级过热器联箱及二级喷水减温器上其它附属管道不受影响。
本次提升采用一级过热器蛇形管排+一级过热器进出口联箱+二级喷水减温器+一级过热器吊杆装置一起整体提升的方案,总重约50t ,在每条吊杆顶部位置设置一台10t 的螺旋
千斤顶用于提升,共有12条吊杆。
1、停炉后待冷炉完成办理好工作票,进入锅炉出口斜坡段一级过热器位置,搭设施工脚手架。
2、检查测量一级过热器蛇形管排顶部U 形弯与顶棚管排密封鳍片间隙,以确认一级过热器管排提升量(设想在预留顶部21mm 间隙后还可以提升50mm )。
3、拆除炉顶一级过热器管排处的保温、密封,拆除一级过热器进出口联箱及附属管道的保温,拆除二级喷水减温器及附属管道的保温,同时将一级过热器进出口联箱及二级喷水减温器附属管道在炉顶支吊架位置的保温一并拆除。
4、提升部件的重量
4.1一级过热器蛇形管排共74排,重量合计37814kg
4.2一级过热器进口联箱(?273)2件,总重755.8kg
一级过热器出口联箱(?273)1件,重量982.3kg
4.3二级喷水减温器(左)(?325)1件,重量1625.2kg
二级喷水减温器(右)(?325)1件,重量1625.2kg
二级喷水减温器吊挂装置重量484kg
4.4一级过热器吊杆装置(共12组)重量合计4813.3kg
4.5提升组件重:一级过热器蛇形管排+一级过热器进出口联箱+二级喷水减温器及吊挂+一级过热器吊杆装置=37814+755.8+982.3+1625.2+1625.2+484+4813.3=48099.8kg
4.6附加在进出口联箱上的其它管道共16个?133的管。
5、一级过热器吊杆情况
5.1所有的吊杆均吊挂在标高46米的炉顶梁上。
5.2二级喷水减温器(左、右)设置有M42的吊杆5条。
5.3一级过热器进口联箱设置有M36的吊杆4条,出口联箱设置有M42的吊杆3条。
6、提升方法
6.1测量一级过热器每条吊杆(共12条) 顶部的高度尺寸(露出炉顶梁的高度)并做好记录。
6.2根据上述测量记录用工字钢制作门式起升支撑架,门架的高度以门架横梁底部至吊杆顶部净距离不小于50mm+20mm。
6.3清理吊杆顶部的螺纹,用圆钢加工M42的吊杆临时螺母,螺母的厚度以吊杆顶部露出的螺纹为准,螺母的外圆以大于10t 螺旋千斤顶底部直径加两条起升螺杆。
6.4按附图制作起升门架。
6.5按附图安装支承门架、起升门架及螺旋千斤顶。
6.6机加工垫板,垫板规格为100*100mm,厚度为50mm ,中间钻?45mm 孔,上下面需铣平,保证厚度均为50mm ,为方便安装垫板,加工完成后再沿中间孔一分为二,切成两半。
6.7为确保起升过程的安全,加工一些起升过程中用的临时U 型插口垫板,厚度为30mm 、20mm 、10mm 多种。
6.8再次检查一级过热器进出口联箱上?133的进出管道,有无起升的富余量,如果没有富余量则先切开管口并包扎好。
6.9检查12套起升装置已全部安装完毕,并具备起升条件。
6.10工作人员配备,统一指挥协调1人,每个起升点配2人,外部检查3人,内部观测3人,其他配合4人。
6.11将每个起升装置的千斤顶起升受力,然后统一指挥,12个千斤顶同时起升5mm ,检查起升装置是否正常,检查过热器系统是否正常提升。继续同时起升12个千斤顶,边起升边检查观测,起升过程中如有异常情况,必须先查明原因,待消除异常后才能继续进行提升作业。
6.12当吊杆上升了10mm 后,为保证安全先在吊杆螺母与炉顶梁面之间加垫10mm 厚的临时垫板,升到20mm 后加20mm 厚的临时垫板,升到30mm 后加30mm 厚的临时垫板,直至起升到50mm 的要求高度后,将临时垫板拿出,换装50mm 厚的永久垫板。
6.13检查一级过热器蛇形管排底部与斜坡炉墙的间隙符合要求,蛇形管顶部间隙不小于20mm 。拆除起升装置,将永久垫板两个半圆合并接缝处焊接牢固。
6.14因影响提升作业而切开的管口,必须按规范要求进行恢复施工(另外编制焊接工艺)。
6.15检查一级过热器进出口联箱的?133进出管的支吊架,如有变化的则需要重新调整。
7、其他密封、保温因整体提升而拆除的按规范恢复。
五、平移一级过热器(蛇形管与顶棚管没有提升空间时)
当一级过热器蛇形管排顶部与顶棚管密封鳍片之间没有提升的空间时,因一级过热器蛇形管排底部为40o斜面,将蛇形管排整体向炉膛侧平移60mm 时,蛇形管排底部间隙增加50mm ,能满足间隙要求。
但是蛇形管排的平移将导致一级过热器进出口联箱、二级喷水减温器、吊杆等全部需要相应的平移,为此需业主与设备厂家、设计院确认并出设计报告方可进行。
六、质量控制
1、质量目标
1.1本工程质量应达到“火电工程建设考核标准”要求,争创优质工程。
1.2分项、分部工程合格率100%;单位工程优良率达90%以上。
2、管理目标
发扬本企业“务实、从严、创新”的精神,科学管理、严格管理、精益求精,采用先进的施工工艺,确保施工质量。
3、质量保证措施
3.1质量管理目标:分项工程合格率100%,其中优良品率90%以上,整个安装工程确保优良。
3.2做好图纸会审工作,充分了解图纸内容和技术上的难度,编制质量检查方案,确定质量管理点,做好预测、预控质量管理方面的技术准备。
3.3对项目的重要和特殊要求部位、重要设备和仪表,在掌握技术标准、施工要领的基础上,明确关键部位,停滞检查点,做好检测质量所需的工具、仪器的准备,制定检验方法。
3.4结合工程特点,采用新技术,提高质量,加快工期。
3.5对特殊工种进行技术培训,坚持特殊工种工人持证上岗。
3.6做好技术交底工作,做到不做交底的工程不准施工。
3.7明确施工技术规范、标准和设计要求,精心组织施工。
3.8工程上所使用的各种主要材料(钢材、配件、焊材、防腐材料等)和设备,必须具有出厂合格证。
3.9认真消灭质量通病,坚持班组自检和工程项目部及公司专业检查相结合的质量监督检查制度,确保质量保证体系在本工地的正常运转。
3.10虚心接受甲方(监理单位) 的质量检查和国家质量监督部门的工程监检。
七、施工过程中危险点的分析及安全、文明施工措施
1、危险点分析
1.1高处坠落
在过热器组整体提升时均是在炉顶施工,高空作业量多,施工中由于绑扎方法不当或钢丝绳安全系数达不到要求,作业人员安全意识淡薄,容易发生高空坠落事故。
防范措施:作业时,跳板的铺设要符合要求,无“探头跳”和“单跳板”现象的出现,在临时过道或临时施工作业面的临空面要设置防护围栏并设置牢固的安全绳,在高处的临时作业面要设置牢固的水平安全绳,保证在平实施工时也可以把安全带挂在安全可靠处。作业人员使用防坠器。
1.2起重伤害
钢丝绳、卡扣等工具的安全系数没有符合规定;起升装置制作不牢及起升螺杆选择不当,千斤顶突然出现机械故障导致不能正常工作,施工人员安全意识淡薄,容易发生机具
损坏和人员伤害事故。
防范措施:在起升之前要清楚物件的重量,合理选用材料,材料需具有必要的的安全系数,使用钢丝绳之前要先检查钢丝绳有无破损的现象,发现钢丝绳有破损的现象时不要使用。在吊装物件时要选择合适的吊点,如果在不清楚如何选取吊点或不知道如何绑扎物件时要向主管技术人员询问,不要在不清楚的情况下起吊物件。在起吊物件之前要检查起重机械的工况是否正常,在确认起重机械的工况正常时才能施工。在平时要加强起重作业人员和施工人员的安全意识,使作业人员在平时施工的时候时时刻刻想着安全,不野蛮施工。
1.3触电事故
由于非电气作业人员或专业人员违规操作容易引起的触电事故。
防范措施:在接电源或移动电源时不得私自接或移动电源,要有专业的电器人员操作。在雨天或潮湿的天气施工时要穿绝缘鞋、戴绝缘手套。
1.4物体打击
在起升装置起升、安装及移位时,可能与其他人员、设备、障碍物发生碰撞或高空作业人员不慎将铁件落下会发生物体打击事故。
防范措施:作业之前先观察其周围有无施工人员,要是周围有施工人员要先通知周围施工人员确认无危险后方可作业。在高处作业的施工人员使用的小型工器具要有安全绳,比如使用的撬棍在撬棍的后边焊上一个螺丝,系上安全绳并在使用的时候挂在安全牢固可靠处;在使用千斤顶的时候也要在千斤顶的把上系上安全绳,并在使用千斤顶的时候把千斤顶系在安全牢固可靠处。割除小件的时候要事前在小件上割出小孔,系好安全省后方可割除,左好防坠落措施。不使用的小型工具要装在工具袋内,并挂在牢固可靠出。
2、安全、文明施工措施
2.1在施工中要认真贯彻“安全第一,预防为主、群策群力、防治结合”的方针,严格遵守《电力建设安全工作规程》及有关安全管理规定。
2.2施工人员必须经进场安全考试合格、体检合格,适于高处作业。
2.3施工人员进入施工现场必须正确佩戴安全帽,高空作业时使用防坠器、带好安全带,并挂在上方牢固处。
2.4施工场所严禁打闹、吸烟,酒后不得进入施工现场。
2.5使用火焊及电动工具必须戴防护眼镜。
2.6不要戴手套打大锤,以免脱手,同时大锤甩转方向不允许站人,两人抬物件时要配合好,防止砸伤手脚。
2.7所使用的小型工器具应有工具绳,禁止向下抛扔物体,拆卸的螺栓连接瓦等小件要用工具袋或桶装防止坠落。
2.8脚手架搭设要牢固,必须采用双跳,避免有探头跳,使用时要做好检查,所有孔洞要用标准盖板盖好。
2.9在施工之前一定要将作业面清理干净,以止脚下发生坠落事故。
2.10作业区边缘应有警告牌,禁止无关人员进入施工现场,起重物下严禁站人或通过,禁止随吊物上下。
2.11尽量避免夜间施工,如在夜间施工要有足够的照明。
2.12起升作业必须由专业人员指挥,指挥信号明确、清晰,严禁他人指挥和多人指挥。
2.13电动工具、电焊机必须由电气维护人员接线,其他人员严禁乱拉、乱接电源,使用电动工具必须接漏电保护器,电焊机外壳必须接地,电线裸露处必须用绝缘胶布包好。
2.14所有参与作业人员施工前应进行安全、技术、质量交底,无方案无交底不得施工。
2.15施工现场做到工完、料净、场地清。
八、针对性预防和应急措施
1、触电事故应急预案
1.1触电发生后可能的后果, 电气设备易损坏;人员易电弧灼伤、呼吸困难或停止、引发其它伤害、死亡。
1.2触电事故预防措施
1.2.1对生产现场使用的临时电源、移动式电动工具以及手持式电动工具必须安装漏电保护器,并在使用前必须做试验,保证灵敏可靠动作。
1.2.2用电线路及电气设备的绝缘必须良好,布线应整齐,设备的裸露带电部分必须加防护罩。
1.2.3严禁将电线直接插入插座内使用。
1.2.4施工人员必须着专用工作服,绝缘手套、绝缘鞋。电焊机二次线不允许有裸露部分。
1.3应急措施:发生触电事故时首先断开电源,现场对施工人员要进行触电急救,联系120急救,并报告生产安全事故应急处理指挥部。
2、防滑措施
2.1进入雨季时,锅炉钢架、楼梯平台容易打滑,因此需采取必要的措施,以保证施工安全。
2.2高处作业,应配置登高用具或搭设支架,支架脚手板应钉防滑条。
2.3施工人员来回走动时,要注意脚下设备,不要滑倒或拌倒。
2.4应急措施。发生事故时现场人员要及时进行现场急救及时送医院,并报告生产安全事故应急处理指挥部。
3、高空坠落事故应急预案
3.1防止高处坠落事故
3.1.1高空作业扎好安全带,安全带必须挂于腰部以上牢固可靠位置。
3.1.2铺设好跳板,跳板要帮扎牢固,避免有探头跳。
3.1.3高空作业不要戴手套打大锤,以免脱手,造成人锤坠落。
3.1.4传递物件时,不得抛掷,应用传递绳。
3.1.5高处作业的危险区应设围栏及警告标志。
3.1.6高处作业的人员使用防坠器。
3.1.7高处作业现场应设水平安全绳,以保证人员高处移动时的安全。
3.2应急措施:发生高空坠落事故时施工人员要及时进行现场急救及时送医院,并报告生产安全事故应急处理指挥部。
附图一:起升前起升装置布置图
韶钢#5炉一级过热器整体提升方案
附图二:起升完成后位置图
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