范文一：旋挖钻在中风化凝灰岩中的应用

浅谈旋挖钻在中风化凝灰岩中的应用

摘要：在我国旋挖钻从90年代末开始应用于桩基施工。旋挖钻机因其效率高、污染少、功能多的特点，在桩基施工中得到了广泛应用。早期旋挖钻的施工主用应用于土层，随着机械设备的不断创新改进，开始在岩石中不断使用。

关键词：旋挖钻 ；岩石 ； 桩基

abstract: auger drill began to be used on the pile foundation construction in the late 1990s. due to the rotary drilling rig characteristics of high efficiency, less pollution, more functional, it has been widely applied in the pile foundation construction. the construction of the main early auger drill used in soil, with the continuous innovation and improvement of machinery and equipment, it was continued use in the rock.key words: rotary drilling; rocks; pile

中图分类号：tu69文献标识码：a 文章编号：

1、前言

在岩石中的桩基施工，一般采用冲击钻施工，在无地下水或渗水量很小且孔深不易超过30m时，还可采用人工挖孔桩，在有些地方还采用回旋钻机。上述施工方法中冲击钻的施工速度慢、环境污染大且对于桩位比较的近的桩基无法同时施工等缺点；人工挖孔具有对地形适应性强、相邻桩相互干扰小等特点，但地下水比较大时一般难于采用；用于岩石施工的回旋钻机一般体型都比较大、笨重且

范文二：浅谈旋挖钻在中风化凝灰岩中的应用

浅谈旋挖钻在中风化凝灰岩中的应用

摘要:在我国旋挖钻从90年代末开始应

用于桩基施工。旋挖钻机因其效率高、污染少、功能多的特点，在桩

基施工中得到了广泛应用。早期旋挖钻的施工主用应用于土层，随着

机械设备的不断创新改进，开始在岩石中不断使用。

关键词:旋挖钻 ;岩石 ; 桩基

Abstract: Auger drill began to be used on the pile foundation construction in the late 1990s. Due to the rotary drilling rig characteristics of high efficiency, less pollution, more functional, it has been widely applied in the pile foundation construction. The construction of the main early auger drill used in soil, with the continuous innovation and improvement of machinery and equipment, it was continued use in the rock.Key words: rotary drilling; rocks; pile

中图分类号:TU69文献标识码:A 文章编号:

1、前言

在岩石中的桩基施工，一般采用冲击钻施工，在无地下水或渗水量很小且孔深不易超过30m时，还可采用人工挖孔桩，在有些地方还采用回旋钻机。上述施工方法中冲击钻的施工速度慢、环境污染大且对于桩位比较的近的桩基无法同时施工等缺点;人工挖孔具有对地形适应性强、相邻桩相互干扰小等特点，但地下水比较大时一般难于采用;用于岩石施工的回旋钻机一般体型都比较大、笨重且相配套的附属机具比较多，与冲击钻一样同样需要造浆，施工成本比较高;对于旋挖钻以前主要应用于土层，尚未广泛应用于岩石层，我项目部根据项目的特点，采用了可在岩石中施工旋挖钻进行了施工，在应用中的确有它的施工速度快、污染小等特点，也遇到了一些困难，下面我将施工情况及我们采用的方法，向大家简单介绍一下，供大家参考。

2、工程简介

新疆自治区克塔高速公路K30 085大桥为7*40m的简支梁桥，是为跨越一个断裂带而建，4#和5#均为墩高48m的实心墩，每个墩

柱下为4根25m长Φ1.5m的端承桩。4#和5#位于河谷中，4#桩基均在山崖脚上，需要开挖制作施工平台，5#桩基全部在靠近山崖的河谷内。4#桩位0,8m为强风化凝灰岩,8m,25m为中风化凝灰岩, 5#桩位0,2m为砾砂, 2m,14.2m为强风化凝灰岩,14.2m,16.8m为极其破损的较软岩夹层, 16.8m,25m为中风化凝灰岩，两处的地下水位均在地面以下12m左右。

3、旋挖钻施工

3.1、施工工序

整平(开挖)施工作业平台?桩位放样?钻机就位?安装钢护筒?测量复核?钻机施钻?终孔?钢筋笼下放?导管下放安装?灌注水下砼

3.2、旋挖机具型号的选择

在地质勘探资料中，5#桩基处有一个钻孔，桩基底部岩石为极限单轴抗压强度(饱和状态)42.6MPa、基本容许值[fao]=1500KPa的凝灰岩，根据地质资料，结合以往施工的经验，我部采用的全自动定位的徐工XR280型旋挖钻，旋挖钻配备的旋挖岩石筒钻和旋挖嵌岩钻斗，切削具全部采用截齿的。

3.3、旋挖钻施工情况

我部于2011年8月开始施工5#桩基，每根桩平均6个小时施工完毕。强风化凝灰岩的掘进速度为8,10m/h，中风化凝灰岩的的施工速度为1,3m/h。在施工表层砂砾和强风化凝灰岩时基本全程采用旋挖嵌岩钻斗进行施工，在该区段每根桩基磨损的平均为2.1个;在施工中风化区段地层时，采用岩石筒钻配合嵌岩钻斗的方式施工，尤其是桩基的底部采用岩石筒钻先行旋转松动，后用嵌岩钻斗钻芯掏渣，岩石筒钻的磨耗量为2.5个/m，嵌岩钻斗的磨损为4个/m。

8月下旬我们对4#桩基进行了施工，4#的第一根桩我们耗用了两天时间才成孔，还是采用岩石筒钻先行旋转松动，后用嵌岩钻斗钻芯掏渣的施工方式，从开孔便是坚硬的岩石，上面的10m左右，每小时进尺平均在1.5m，截齿的磨耗12个/m(两个钻具之和)，下面的15m每小时进尺仅有0.5m,1m，截齿的磨耗28个/m(两个钻具之和)，

截齿的磨损急剧增加，成本增大。根据这种情况，我部调来一台露天潜孔钻车，采用的90mm的钻头，沿桩基周长钻设30个孔，每个孔的深度为25m，在钻孔的采用跳跃式钻孔方式，尽量避免串孔，另外特别注意控制钻孔的垂直度。待潜孔钻施工完毕后，采用岩石筒钻进行施工，意欲通过钻杆280KN?m的扭矩将岩石剪断，但效果也不理想，几乎没有成功剪断过，再加上桩基深度25m对于潜孔也是一种挑战，而且从垂直度也难于控制。后来我们对后面其中一个桩采用试验的态度，沿桩基周长仍钻孔30个，但钻孔深度12m，中间“十”型增加钻孔17个孔，上面4m左右还能够剪断，但后面无法进行，通过成本和时间两方面的比较，所以我们后面的桩基仍采用岩石筒钻先行旋转松动，后用嵌岩钻斗钻芯掏渣的施工方式，将桩基施工完成。

4、结语

对于极限单轴抗压强度(饱和状态)42.6MPa、基本容许值[fao]=1500KPa的中风化凝灰岩，采用XR280型钻机，旋挖岩石筒钻配合旋挖嵌岩钻斗的施工工艺，即可满足施工。

后对该桥3#(3#桩基和4#桩基位于同一座山岭)桩基采用人工挖孔桩，爆破岩石的强度试验，4m处的极限单轴抗压强度为75.6MPa。所以对于岩石比较坚硬，通过旋挖岩石筒钻配合旋挖嵌岩钻斗的方法比较难施工，而且桩基长度在潜孔钻较好发挥效能的深度

内时，可以考虑通过增加潜孔钻的数量，将两者进行成本和时间上的

比较，以便确定最优方案。

注:文章内所有公式及图表请以PDF形式查看。

范文三：浅谈旋挖钻在中风化凝灰岩中的应用

浅谈旋挖钻在中风化凝灰岩中的应用

王春涛1高军卫2

1.中国水电十五局陕西西安710000

2.中铁六局集团北京铁路建设有限公司北京100036

摘要：在我国旋挖钻从90年代末开始应用于桩基施工。旋挖钻机因其效率高、污染少、功能多的特点，在桩基施工中得到了广泛应用。早期旋挖钻的施工主用应用于土层，随着机械设备的不断创新改进，开始在岩石中不断使用。

关键词：旋挖钻；岩石；桩基Abstract:Augerdrillbegantobeusedonthepilefoundationconstructioninthelate1990s.Duetotherotarydrillingrig

characteristicsofhighefficiency,lesspollution,morefunctional,ithasbeenwidelyappliedinthepilefoundationconstruction.Theconstructionofthemainearlyaugerdrillusedinsoil,withthe

continuousinnovationandimprovementofmachineryandequipment,itwascontinueduseintherock.

Keywords:rotarydrilling;rocks;pile

中图分类号：TU69文献标识码：A文章编号：

1、前言

在岩石中的桩基施工，一般采用冲击钻施工，在无地下水或渗水量很小且孔深不易超过30m时，还可采用人工挖孔桩，在有些地方还采用回旋钻机。上述施工方法中冲击钻的施工速度慢、环境污染大且对于桩位比较的近的桩基无法同时施工等缺点；人工挖孔具有对地形适应性强、相邻桩相互干扰小等特点，但地下水比较大时一般难于采用；用于岩石施工的回旋钻机一般体型都比较大、笨重且相配套的附

属机具比较多，与冲击钻一样同样需要造浆，施工成本比较高；对于旋挖钻以前主要应用于土层，尚未广泛应用于岩石层，我项目部根据项目的特点，采用了可在岩石中施工旋挖钻进行了施工，在应用中的确有它的施工速度快、污染小等特点，也遇到了一些困难，下面我将施工情况及我们采用的方法，向大家简单介绍一下，供大家参考。

2、工程简介

新疆自治区克塔高速公路K30+085大桥为7*40m的简支梁桥，是为跨越一个断裂带而建，4#和5#均为墩高48m的实心墩，每个墩柱下为4根25m长Φ1.5m的端承桩。4#和5#位于河谷中，4#桩基均在山崖脚上，需要开挖制作施工平台，5#桩基全部在靠近山崖的河谷内。4#桩位0～8m为强风化凝灰岩,8m～25m为中风化凝灰岩,5#桩位0～2m为砾砂,2m～14.2m为强风化凝灰岩,14.2m～16.8m为极其破损的较软岩夹层,16.8m～25m为中风化凝灰岩，两处的地下水位均在地面以下12m左右。

3、旋挖钻施工

3.1、施工工序

整平（开挖）施工作业平台→桩位放样→钻机就位→安装钢护筒→测量复核→钻机施钻→终孔→钢筋笼下放→导管下放安装→灌注水下砼

3.2、旋挖机具型号的选择

在地质勘探资料中，5#桩基处有一个钻孔，桩基底部岩石为极限单轴抗压强度（饱和状态）42.6MPa、基本容许值[fao]=1500KPa的

凝灰岩，根据地质资料，结合以往施工的经验，我部采用的全自动定位的徐工XR280型旋挖钻，旋挖钻配备的旋挖岩石筒钻和旋挖嵌岩钻

斗，切削具全部采用截齿的。

3.3、旋挖钻施工情况

我部于2011年8月开始施工5#桩基，每根桩平均6个小时施工完毕。强风化凝灰岩的掘进速度为8～10m/h，中风化凝灰岩的的施工速度为1～3m/h。在施工表层砂砾和强风化凝灰岩时基本全程采用旋挖嵌岩钻斗进行施工，在该区段每根桩基磨损的平均为2.1个；在施工中风化区段地层时，采用岩石筒钻配合嵌岩钻斗的方式施工，尤其是桩基的底部采用岩石筒钻先行旋转松动，后用嵌岩钻斗钻芯掏渣，岩石筒钻的磨耗量为2.5个/m，嵌岩钻斗的磨损为4个/m。

8月下旬我们对4#桩基进行了施工，4#的第一根桩我们耗用了两天时间才成孔，还是采用岩石筒钻先行旋转松动，后用嵌岩钻斗钻芯

掏渣的施工方式，从开孔便是坚硬的岩石，上面的10m左右，每小时进尺平均在1.5m，截齿的磨耗12个/m（两个钻具之和），下面的15m每小时进尺仅有0.5m～1m，截齿的磨耗28个/m（两个钻具之和），截齿的磨损急剧增加，成本增大。根据这种情况，我部调来一台露天潜孔钻车，采用的90mm的钻头，沿桩基周长钻设30个孔，每个孔的深度为25m，在钻孔的采用跳跃式钻孔方式，尽量避免串孔，另外特别注意控制钻孔的垂直度。待潜孔钻施工完毕后，采用岩石筒钻进行施工，意欲通过钻杆280KN·m的扭矩将岩石剪断，但效果也不理想，几乎没有成功剪断过，再加上桩基深度25m对于潜孔也是一种挑战，而且从垂直度也难于控制。后来我们对后面其中一个桩采用试验的态度，沿桩基周长仍钻孔30个，但钻孔深度12m，中间“十”型增加钻孔17个孔，上面4m左右还能够剪断，但后面无法进行，通过成本和时间两方面的比较，所以我们后面的桩基仍采用岩石筒钻先行旋转松动，后用嵌岩钻斗钻芯掏渣的施工方式，将桩基施工完成。

4、结语

对于极限单轴抗压强度（饱和状态）42.6MPa、基本容许值

[fao]=1500KPa的中风化凝灰岩，采用XR280型钻机，旋挖岩石筒钻配合旋挖嵌岩钻斗的施工工艺，即可满足施工。

后对该桥3#（3#桩基和4#桩基位于同一座山岭）桩基采用人工挖孔桩，爆破岩石的强度试验，4m处的极限单轴抗压强度为75.6MPa。所以对于岩石比较坚硬，通过旋挖岩石筒钻配合旋挖嵌岩钻斗的方法比较难施工，而且桩基长度在潜孔钻较好发挥效能的深度内时，可以

考虑通过增加潜孔钻的数量，将两者进行成本和时间上的比较，以便确定最优方案。

浅谈旋挖钻在中风化凝灰岩中的应用作者：

作者单位：

刊名：

英文刊名：

年，卷(期)：王春涛， 高军卫王春涛(中国水电十五局)， 高军卫(中铁六局集团北京铁路建设有限公司)城市建设理论研究（电子版）ChengShi Jianshe LiLun Yan Jiu2012(7)

本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_csjsllyj201207319.aspx

范文四：流纹岩、 英安岩、流纹质凝灰岩、流纹质熔结凝灰岩、 花岗斑岩、钙质细砂岩的描述

流纹岩、 英安岩、流纹质凝灰岩、流纹质熔结凝灰岩、 花 岗 斑 岩 、钙质 细砂岩

流纹岩:

风化面灰白色,新鲜面灰色或灰红色,斑状结构,流动构造。斑晶斜长石 5-20%、石英 5-10%、黑云母 3-5%组成。斜长石:灰白色,自形 -半自形,柱状, 粒径 0.2— 2.5mm 。石英:灰色,半自形,粒状,粒径 0.2— 2.0mm 。 黑云母:黑 色,片状,粒径 0.2— 1.0mm 。基质:由隐晶的长英质组成。

英安岩:

岩石新鲜面呈灰白色、紫灰色、灰色,风化面呈灰、浅灰色,斑状结构、基质 为隐晶质结构,块状构造。斑晶斜长石 5-20%、石英 2-3%、黑云母 3-5%组成。 斜长石:灰白色,自形 -半自形,柱状,粒径 0.2— 2.5mm 。石英:灰色,半自形, 粒状,粒径 0.2— 2.0mm 。黑云母:黑色,片状,粒径 0.2— 1.0mm 。基质:由隐 晶的长英质组成。

流纹质凝灰岩:

风化面灰色,新鲜面灰褐色或灰绿色,凝灰结构,块状构造或层状构造。 火山碎屑物由<2mm 的凝灰物质组成,碎屑成分中岩屑约占="" %,晶屑约占="" %,玻屑约占="">

%,火山碎屑物分选性差,岩石较疏松,有粗糙感,层理不明显。

流纹质熔结凝灰岩:

风化面灰白色,新鲜面灰色或灰红色,熔结凝灰结构,假流动构造或块状 构造。火山碎屑物含量>75%,由<2mm 的凝灰质组成,主要以塑性玻屑和屑="" 为主,其中玻屑约占="" %,晶屑约占="" %,岩屑约占="" %;填隙物为火山灰,还可="" 见少量火山角砾,含量约="">

花 岗 斑 岩 :

风化面浅肉红色,新鲜面肉红色,斑状结构,块状构造。斑晶由钾长石、 石英和少量黑云母、角闪石组成,占 20%。钾长石:半自形粒状,肉红色,大 小 1-5mm ,含量 5-10%;石英:无色或半透明,大小 1-5mm ,含量 5-10%;黑 云母 :多为褐色片状 ,0.8-3mm , 1-5%;角闪石:深绿色,半自形柱状, 0.8-2mm ,<>

钙质细砂岩:

风化面浅灰黄色,新鲜面灰黄褐色,细粒砂状结构,水平层理构造、粒 序层理构造、交错层理构造。碎屑成 分 为 长 石 、石 英和 岩屑 ,大 小 0.06-0.25mm , 分 选 较 好 , 长 石 呈 次 圆 状 、 次 棱 角 状 , 含 量 >25%; 石 英 呈 次圆状、次棱角状,含量 30%;岩屑为流纹岩,呈次圆状、次棱角状,含量 30%;填隙物为杂基和胶结 物,含量为 %,钙质胶结。

范文五：金沙江某坝址凝灰岩夹层风化的水_岩作用

( ) 文章编号 :100926825 20100120116202

金沙江某滑坡堵江高度计算方法的对比分析

蒋权翔 曹文广 杨伟强

摘 要 :根据滑坡堵江高度计算方法的多样性 ,针对滑坡堵江参数的计算 ,综合前人研究的基础上针对具体滑坡实例 ,对

其堵江的高度计算方法进行了对比分析 ,进而提出科学合理的计算方法 。

关键词 :滑坡 ,堵江高度 ,计算方法

中图分类号 : TU413 . 62 文献标识码 :A

表 1 滑坡按照滑距计算的堵江高度结果 中国是个地质灾 害 多 发 的 国 家 , 作 为 地 质 灾 害 中 重 要 的 一

L / mL / m/ mh项目B / m H/ m f max11类 ,滑坡的危害是显而易见的 ,针对滑坡灾害的研究 ,其形成的地 290. 43 896 . 79 0 . 42 20 136 北滑块—质条件 、形成机制以及稳定性研究都有了比较成熟的理论 ,但是 214. 20 886 . 30 0 . 50 20 122 . 2 中滑块— 作为滑坡灾害的一个重要组成部分 ,滑坡堵江的计算和预测由于 302. 71 447 . 44 0 . 47 30 南滑块—

其复杂性和多因素性仍然多停留在经验公式的水平上 ,本文针对 ()2 . 2 经验公式法 不考虑滑距 ,考虑完全堵江 滑坡堵江的计算 ,综合前人研究基础上 ,初步探讨一下针对具体 黄润秋 、王士天等编著的《中国西南地壳浅表层动力学过程 滑坡实例 ,对其堵江的高度计算进行对比分析以及预测 。及其工程环境效应研究》中从 32 个统计资料中发现 ,天然堆石坝 1 工程概况 的体积 V 和坝高 H存在如下的关系 :d d

某滑坡位于四川省某县金沙江东岸 ,在“5?12”地震以及余震 ()3 H= - 355. 73 + 65 . 011g V d d相关系数 r = 0 . 873 6 。 影响下 ,滑坡出现了明显的变形失稳的迹象 ,形成滑坡 。滑坡总 6 3 体积约为 15 . 5 ×10m; 可以分成 3 个滑块 ,体积分别为 2 . 58 × 则根据上面 的 经 验 公 式 , 得 到 滑 坡 若 滑 动 时 的 堵 江 高 度 为 6 3 6 3 6 3 10m,0 . 81 ×10m,12 . 1 ×10m。滑坡造成该地区 200 余人及 大 61 m ,28 m ,39 m 。片耕地受灾 ,对滑体前缘的金沙江及对岸的铁路形成直接威胁 。 A. HA IM 证实滑动路线的长度 L 或者上升到对岸岸坡高度

2 滑坡堵江高度的计算() H, 可以通过摩擦角 < 用图解法确定="" 见图="" 1。2="">

2 . 1 滑距推算法

1973 年奥地利学者 A. E. scheidegger 在调查了世界上 33 个

大型滑坡的运动特征后 ,提出了等价摩擦系数 f 的概念 ,并发现

() 动摩擦系数随滑坡体积增大而减小的关系 ,如式 1所示 :

()lg f = alg V + b 1 3 其中 , f 为摩 擦 系 数 ; V 为 滑 坡 体 积 , m; a , b 为 系 数 , a =

0 . 156 66 , b = 0 . 624 19 。 滑坡滑动前势能用于克服滑道上摩擦

力所做的功 ,海姆推算 如果滑坡发生的河谷地形为 A B C ,可以粗略的认为该滑坡堵 出最大滑距 L :max 江天然坝的最大高度近似为 H。 H的大小由河谷地形 , 落高 H2 2 1 H 。L =max 和摩擦角 < 的大小决定="" ,显然河谷越窄="" ,滑坡形成的天然堆石坝越="" f="">

高 ,如果滑坡落高越大 ,则对应形成的天然堆石坝可能越高 ,则滑 则只要知道滑坡体积 ,即可估算出动摩擦系数 ,据此得出最

坡的落高 H与堆石坝高度 H根据回归统计得到如下的关系 : f d 大滑动距离 。()4 H= 0 . 330 H- 14 . 98 d f 根据滑距的计算 ,如果滑坡的滑距超过了对岸的河岸线 ,则 相关系数 : r = 0 . 88 。 河流就有可能被堵断 ,按照滑体大致可能整体运动的原则 ,则堵

根据上节的块体划分 ,滑坡不同区段失稳可能造成的滑坡堵 江高度可采用下式计算 :

江高度预测如表 2 所示 。( ) ( ) H = 1 - L / L 1 + f h+ L / B ()2 1 max1 max

m 表 2 不同滑块可能造成的堵江高度 其中 , H 为堵江高度 ,m ; L 为滑坡前缘到江对岸的距离 , m ; 1 块编号滑坡顶点高程河床高程落高堵江高度 L 为最大滑距 ,m ; h为滑体的平均厚度 , m ; B 为河流的宽度 ,max1 北滑块1 441 900 541 163 . 55 m ; f 为动摩擦系数 。 1 442 900 542 163 . 88 中滑块 根据前面的论述和相关公式 ,可以得到表 1 。 1 462 1 175 287 79. 73 南滑块从表 1 中可以看到 ,由于滑坡距离金沙江的高差较大 ,其距 ,不考虑不完全堵江 ,假设完全堵江所造成 本次预测计算中 离远远大于最大滑动距离 L ,所以滑坡发生滑动破坏时不会发 max 的堵江高度 。如此 ,对于滑坡堵江的计算则要考虑堵江宽度 ,河 生堵断金沙江的情况 。

谷夹角 ,堵江块体的体积 ,得到计算公式如下 : 收稿日期 :2009208225

( ) 作者简介 :蒋权翔 19852 ,男 ,成都理工大学地质灾害防治与地质环境保护国家重点实验室硕士研究生 ,四川 成都 610059

( ) 曹文广 19862 ,男 ,助理工程师 ,中国水电顾问集团西北勘测设计研究院 ,甘肃 兰州 730050

( ) 杨伟强 19852 ,男 ,助理工程师 ,中国水电顾问集团西北勘测设计研究院 ,甘肃 兰州 730050

第 36 卷 第 1 期 Vol . 36 No . 1 山 西 建 筑 2 0 1 0 年 1 月 J an . 2010 SHAN XI ARCHI T EC TU R E ?117 ?

( ) 文章编号 :100926825 20100120117203

高真空击密技术在兰河大桥造地工程中的应用

马云龙 刘铁雄 陈科平

摘 要 :对高真空击密法进行了介绍 ,结合厦门兰河大桥实际工程地质情况 ,从技术实用性方面对高真空击密法进行了

实际验证 ,通过对地基处理前后的土性对比分析表明 ,该法达到了预期的处理效果 。

关键词 :高真空击密法 ,强夯 ,真空降水 ,软土地基

中图分类号 : TU463 文献标识码 :A

强夯法以其工价低廉 ,施工简便而广泛应用于地基处理工程 兰河大桥造地工程位于原水产养殖 、虾池场地上 ,其原始地 中 。然而 ,单用该法处理饱和软黏土地基时极易产生“橡皮土”现 貌为港湾潮间带与浅海区 ,原地面平均标高 - 0 . 2 m 左右 , 面积 2 象 ,难以达到预期效果 。高真空击密法是通过高真空强排水 、击 约 2 . 5 万 m。根据勘察报告 ,场地浅部第四系土层主要有 ?淤

( 密这两道工序的有机结合 、相互作用 击密产生的超孔隙水压力 泥 、?残积砂质黏性土共两层 , ?淤泥层一般厚 0 . 5 m,3 . 4 m ,局 为“正压”,高真空产生“负压”,利用“压差”来快速消散超孔隙水 部厚为 5 . 6 m,9 . 8 m ,平均厚 2 . 6 m 。

) ) 原地面以上吹填 、回填土层 ,自下而上按设计图纸依次为 : 1压力 、快速排水, 在 加 固 土 体 浅 部 形 成 刚 度 非 常 好 的 超 固 结 的

) “硬壳层”的地基处理方法 ,是对在饱和 、黏土含量高的土层中应 60 cm 厚的中粗砂垫层 ;2吹填的疏浚淤泥土 ,吹填标高 3 . 9 m ,

) ) 用强夯和强夯置换法的改进与完善 ,是一种真正意义上的“动力 厚 3 . 5 m,4 . 0 m ;390 cm 厚中细砂垫层 ;41 . 2 m 厚开山土 。 排水固结法”。 疏浚吹填土和软弱下卧层主要由淤泥组成 ,为含水量高 、结

构疏松 、承载力低 、压缩性大的欠固结软土 ,属不良地基土 。吹填 1 工程概况

3 结语() h = + )5 ( 2 s/ tan <+ tan="">< 1="" 2="">

根据前面的理论分析和计算 ,以及参照大量滑坡实践得到的其中 , s 为滑坡堵江的横切面积 。

经验公式计算 ,对于某滑坡堵江分析 ,我们可以得到以下几点认 s = V / l 。d

) 识 :1根据滑距计算来看 ,滑坡前缘高程 1 320 m 左右 ,金沙江河 其中 , V 为滑坡体积 ; l 为滑坡堵江宽度 ,可以根据滑坡破坏 d 水面高程 910 m ,高差 410 m ,前缘到金沙江的距离多在 800 m 以 后多呈扇形的底边估算确定 。

上 ,而计算出来的滑动距离最大值只有 300 m 左右 ,所以滑坡即 这样 ,根据上面的公式 ,得到堵江高度如表 3 所示 。

) 使完全失稳后 ,也不会造成堵江情况 。2在前面已经提到 ,经验 表 3 计算出的不同块体的堵江高度预测

横截面面积 公式计算结果的种种不足 ,对于计算结果 ,仍然有一点值得提出堵江宽度 堵江高度 河谷近似 块体体积 编号 2 夹角 3m m m 万 m来 ,既然计算中考虑的因素太少 ,即便是最后一种方法 ,也只是考 北滑块 258 91 . 40 28 227 . 57 128. 00 103 . 31 虑了完全堵江 ,而没有不完全堵江这种情况 ,在不完全堵江中 ,又 中滑块 81 93 . 20 8 690 . 99 148. 00 48 . 30 和河流宽度 ,河流流速等等有着很大联系 ,所以 ,滑坡造成的堵江 南滑块 121 168 . 00 7 202 . 38 125. 00 59 . 37 情况实际效果并不能很好的预测出来 。

值得提出的是 ,前两种经验公式的计算只考虑单个因素 ,而 参考文献 :

且是统计回归的数据 , 而 且 这 三 种 方 法 没 有 考 虑 滑 坡 的 滑 动 距 1 原俊红 . 白龙江中游滑坡堵江问题研究 D . 兰州 :兰州大学 离 ,也就是这三种公式的计算 ,特别是后两种计算 ,考虑整个滑坡 硕士学位论文 ,2005 .

完全滑入金沙江 ,在坡体上没有残留 ,这样的计算结果肯定是和 2 柴贺军 ,刘汉超 ,张卓元. 滑坡堵江的基本条件 J . 地质灾 现实情况不符合的 ,计算结果肯定是偏大的 ,但由于目前国内外 () 害与环境保护 ,1996 ,7 1:41246 . 尚没有成熟的计算方法 ,大部分的分析还停留在统计分析之上 , 柴 贺 军 , 刘 汉 超 , 张 卓 元 . 中 国 滑 坡 堵 江 的 类 型 及 其 特 点3

所以经验公式的计算只是作为一种参考 。 () J . 成都理工学院学报 ,1988 ,25 3:4112416 .

The comparison analysis of calculat ion method of

a lan dsl ide river bl ocking up height in Jinsha River

J IANG Quan2xiang CAO Wen2guang YANG Wei2qiang

Abstract : According to t he variety of landslide river blocking up height calculatio n met hods , against to landslide river blocking up parameters calculatio n , based o n p redecessor research against to detail landslide example , t he river blocking up height met hod was co mpared analysis , t herefore t he scientific and ratio nal calculatio n met hod was p roposed.

Key words : landslide , river blocking up height , calculatio n met hod

收稿日期 :2009209205

( ) 作者简介 :马云龙 19842 ,男 ,中南大学地学与环境工程学院硕士研究生 ,湖南 长沙 410083

( ) 刘铁雄 19742 ,男 ,博士 ,硕士生导师 ,高级工程师 ,中南大学地学与环境工程学院 ,湖南 长沙 410083

( ) 陈科平 19682 ,男 ,博士 ,讲师 ,中南大学地学与环境工程学院 ,湖南 长沙 410083

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