卓而不群
范文一：碎石压碎值试验实验报告
碎石压碎值试验
一、试验目的及适用范围
碎石的压碎值试验适用于测定碎石在逐渐增加的荷载下抵抗压碎的能力，是衡量碎石力学性质的指标。用以鉴定公路路面基层、底基层及沥青面层的碎石品质，以及评定其在工程中的实用性。
二、仪器设备
（1）石料压碎值试验仪：由内径150mm、两端开口的钢制圆形试筒、压柱和底板组成。
（2）金属棒：直径10mm，长450~600mm，一段加工成半球形。
（3）天平，称量2~3kg，感量不大于1g。
（4）标准筛：筛孔尺寸16mm、9.5mm、2.36mm方孔筛各一个。
（5）压力机：500kN，应能在10min内达到400kN。 （6）金属筒：圆柱形，内径112.0mm，高179.4mm，容积1767cm3 。
三、试验准备
(1)风干石料,采用16mm和9.5mm标准筛过筛，取粒径为9.5~16mm的试样3组各3000g，供试验使用。如过于潮湿需加热烘干时，烘干温度100℃，烘干时间不超过4 h。试验前，石料应冷却至室温。
（2）每次试验的石料数量应满足按下述方法夯击后石料在试验筒内的深度为100mm。
金属筒中确定石料数量的方法如下：
将石料分三次（每次大体相同）均匀装入筒内，每次均将试样表面正平，用金属棒的半球面端在石料表面均匀捣实25次。最后用金属棒作为直刮刀将表面仔细整平，称取筒中石料试样质量（m0）；以相同质量的试样进行压碎值的平行试验。
四、实验步骤
（1）将试筒安放在底板上。
（2）将要求质量的试样分三次（每次大体相同）均匀装入筒内，每次均将试样表面正平，用金属棒的半球面端在石料表面均匀捣实25次。最后用金属棒作为直刮刀将表面仔细整平。
（3）将装有试样的试筒放在压力机上，同时将加压头放在试筒内的石料面上，注意使压柱摆平，勿楔挤筒壁。
（4）开动压力机，均匀的施加荷载，在10min左右的时间内加荷达到400kN，稳压5s，然后卸载。
（5）将试筒从压力机上取下，取出试样。
（6）用2.36mm筛筛分经压的全部试样，可分几次筛分，均需筛在1min内无明显的筛出物为止。
（7）称取2.36mm筛的全部颗粒质量（m1）,精确到1% 。
五、试验结果
按下式计算石料压碎值，精确到0.1% 。
Q`a =m1/m0×100
式中Q`a—石料压碎值（%）
m1 —试样通过2.36mm筛的全部颗粒的质量（g） m0 —试验前试样的质量（g）。
以3个试样的平行试验结果的算术平均值作为压碎值。
六、压碎值要求区别
七、压碎值试验表
八、结论
经比对压碎值要求区别，可知所选碎石为Ⅱ类碎石，可用于C30~C60混凝土。
范文二：[教学]碎石压碎值试验实验报告
碎石压碎值试验
一、试验目的及适用范围
碎石的压碎值试验适用于测定碎石在逐渐增加的荷载下抵抗压碎的能力,是衡量碎石力学性质的指标。用以鉴定公路路面基层、底基层及沥青面层的碎石品质,以及评定其在工程中的实用性。
二、仪器设备
,1,石料压碎值试验仪,由内径150mm、两端开口的钢制圆形试筒、压柱和底板组成。
,2,金属棒,直径10mm,长450600mm,一段加工成半球~
形。
,3,天平,称量23kg,感量不大于1g。 ~
,4,标准筛,筛孔尺寸16mm、9.5mm、2.36mm方孔筛各一个。
,5,压力机,500kN,应能在10min内达到400kN。
,6,金属筒,圆柱形,内径112.0mm,高179.4mm,容积
3 1767cm。
三、试验准备
(1)风干石料,采用16mm和9.5mm标准筛过筛,取粒径为9.516mm的试样3组各3000g,供试验使用。如过于潮湿需加热烘~
干时,烘干温度100?,烘干时间不超过4 h。试验前,石料应冷却
至室温。
,2,每次试验的石料数量应满足按下述方法夯击后石料在试验筒内的深度为100mm。
金属筒中确定石料数量的方法如下,
将石料分三次,每次大体相同,均匀装入筒内,每次均将试样表面正平,用金属棒的半球面端在石料表面均匀捣实25次。最后用金属棒作为直刮刀将表面仔细整平,称取筒中石料试样质量,m,,0以相同质量的试样进行压碎值的平行试验。
四、实验步骤
,1,将试筒安放在底板上。
,2,将要求质量的试样分三次,每次大体相同,均匀装入筒内,每次均将试样表面正平,用金属棒的半球面端在石料表面均匀捣实25次。最后用金属棒作为直刮刀将表面仔细整平。
,3,将装有试样的试筒放在压力机上,同时将加压头放在试筒内的石料面上,注意使压柱摆平,勿楔挤筒壁。
,4,开动压力机,均匀的施加荷载,在10min左右的时间内加荷达到400kN,稳压5s,然后卸载。
,5,将试筒从压力机上取下,取出试样。
,6,用2.36mm筛筛分经压的全部试样,可分几次筛分,均需筛在1min内无明显的筛出物为止。
,7,称取2.36mm筛的全部颗粒质量,m,,精确到1% 。1
五、试验结果
按下式计算石料压碎值,精确到0.1% 。
Q`=m/m×100 a 10
式中Q`—石料压碎值,%, a
m—试样通过2.36mm筛的全部颗粒的质量,g,1
m—试验前试样的质量,g,。 0
以3个试样的平行试验结果的算术平均值作为压碎值。
六、压碎值要求区别
《公路桥涵施工技术
项 《建筑用卵石、碎石》
规范》备 注 目 GB/T14685-2001
JTG/TF50-2011
适用于各级公路桥涵适用于建筑工程中水原《桥规》适用
新建、改建和扩建工程泥混凝土圾其制品用JTG041-2000规范围
的施工 的卵石和碎石 定C40,C55混凝碎石 土用碎石压碎值?
?类、?类、?类 ?类、?类、?类
类别 12%,为使用
?类适用于大于C60混?类适用于大于C60混T0315-2000方法
测定,,如果新《桥碎石 凝土,?类适用于凝土,?类适用于
C30C60混凝土,?C30C60混凝土,?用途 规》~~
JTG/TF50-2011类适用于小于C30混类适用于小于C30混
凝土 凝土 按?类碎石要求集
料压碎值<>
?类<><><><>
, 用压碎值
类<30%><30%>
T0316-2005方法指标
测定,的话,相当
6.4.6粗集料的压碎
于压碎指标值提高
值,检验方法应符合现
了0.7%,相对特别
行行业标准《公路工程本标准6.11条
GB/T14685-2001规定
集料试验规程》JTG
对?类碎石压碎值
E42
要求提8.7%。
七、压碎值试验表
碎石重量,kg, 压碎值,%, 试验 压碎后通过2.36mm筛
试样重量
次数 的全部颗粒的质量 Q`=m/m×100 平均 a 10
m m 01
第一次 3.00 0.575 19.17
18.40 第二次 3.00 0.531 17.70
第三次 3.00 0.550 18.33
八、结论
经比对压碎值要求区别,可知所选碎石为?类碎石,可用于C30C60混凝土。 ~
范文三：关于碎石压碎值是否换算的回复
关于碎石压碎值是否换算的回复
类别：[工程建设] 留言编号:【70205】 留言人：秦波 2013-06-16 22:19
尊敬的专家： 你好！关于JTG+E42-2005《公路工程集料试验规程》中压碎值是否转换的问题，T梁C50配合比压碎值是≤20，在试验中是否换算的问题，在压碎值试验最后部分，只是提出了关于对“2003年颁布的《水泥混凝土路面施工技术规范》中粗集料的压碎指标是以原T0315为基准的，在该规范下次修订以前，可采用本方法T0316试验后，利用图T0316-2的相关关系式y=0.816x-5换算得到”。由于目前施工周边范围内的在不转换的情况下压碎值均在20以上。如果不转换，不能满足规范要求，就不能进行施工。我想请问一下，T梁C50配合比压碎值是否转换？如不能进行换算，有什么办法进行处理？很急！！！！谢谢！
答：您好，本栏目工作人员就您的问题向部公路局进行了相关咨询，答复如下：
《公路工程集料试验规程》(JTG E42-2005)中规程T316的条纹说明中给出集料压碎值的转换公式，是因为《公路水泥混凝土路面施工技术规范》(JTG F30-2003)中对集料压碎值的要求是根据原规程中的T315确定的，在《公路工程集料试验规程》(JTG E42-2005)中已经取消了T315，为保持规范的连贯性，需要提出过渡期的技术措施。
现行《公路桥梁施工技术规范》(JTG/T F50-2011)于2011年发布，在修订过程中，对集料压碎值的要求是根据按《公路工程集料试验规程》(JTG E42-2005)中规程T316的试验结果确定的，因此，使用中不应再对集料压碎值进行换算。
[本栏编辑]2013-06-27 10:53
范文四：压碎值实验规程
T 0316—2005粗集料压碎值试验
1目的与适用范围
集料压碎值用于衡量石料在逐渐增加的荷载下抵抗压碎的能力，是衡量石料力学性质的指标，以评定其在公路工程中的适用性。
2仪具与材料
(1)石料压碎值试验仪：由内径150㎜、两端开口的钢制圆形试筒、压柱和底板组成，其形状和尺寸见图T 0316-1和表T 0316-1。试筒内壁、压柱的底面及底板的上表面等与石料接触的表面都应进行热处理，使表面硬化，达到维氏硬度65。并保持光滑状态。
(2)金属棒：直径10㎜，长450㎜～600㎜，一端加工成半球形。
(3)天平：称量2㎏～3㎏，感量不大于1g。
(4)标准筛：筛孔尺寸13.2㎜、9.5㎜、2.36㎜方孔筛各一个。
(5)压力机：500kN，应能在1Omin内达到400kN。
(6)金属筒：圆柱形，内径112.0㎜，高179.4㎜，容积1767㎝。
3试验准备
3.1采用风干石料用13.2㎜和9.5㎜标准筛过筛，取9.5㎜～13.2㎜的试样3组各3000g，供试验用。如过于潮湿需加热烘干时，烘箱温度不得超过100℃，烘干时间不超过4h。试验前，石料应冷却至室温。
3.2每次试验的石料数量应满足按下述方法夯击后石料在试筒内的深度为100㎜。
在金属筒中确定石料数量的方法如下：
将试样分3次(每次数量大体相同)均匀装入试模中，每次均将试样表面整平，用金属棒的半球面端从石料表面上均匀捣实25次。最后用金属棒作为直刮刀将表面仔细整平。称取量筒中试样质量(m0)。以相同质量的试样进行压碎值的平行试验。
4试验步骤
4.1将试筒安放在底板上。
4.2将要求质量的试样分3次(每次数量大体相同)均匀装入试模中，每次均将试样表面整平，用金属棒的半球面端从石料表面上均匀捣实25次。最后用金属棒作为直刮刀将表面仔细整平。
4.3将装有试样的试模放到压力机上，同时加压头放入试筒内石料面上，注意使压头摆平，勿楔挤试模侧壁。
4.4开动压力机，均匀地施加荷载，在10min左右的时间内达到总荷载400kN，稳压5s，然后卸荷。
4.5将试模从压力机上取下，取出试样。
4.6用2.36㎜标准筛筛分经压碎的全部试样，可分几次筛分，均需筛到在1min内无明显的筛出物为止。
4.7称取通过2.36㎜筛孔的全部细料质量(m1)，准确至1g。
5计算
石料压碎值按式(T0316-1)计算，精确至O.1%。
Qa‘=m1/m0×100 (T0316-1)
式中： Qa’——石料压碎值(%)；
m1——试验后通过2.36㎜筛孔的细料质量(g)；
m0——试验前试样质量(g)。
6报告
以3个试样平行试验结果的算术平均值作为压碎值的测定值。
常用在房屋建设和公路建设的基层底基层的施工检测。
范文五：片麻岩碎石压碎值对混凝土力学性能的影响
第31卷 第4期2009年2月
武 汉 理 工 大 学 学 报
JOURNAL OF WUHAN UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
Vol. 31 No. 4 F eb. 2009
DOI:10. 3963/j. issn. 1671-4431. 2009. 04. 022
片麻岩碎石压碎值对混凝土力学性能的影响
李北星, 房艳伟, 高伟光, 周明凯
(武汉理工大学硅酸盐材料工程教育部重点实验室, 武汉430070)
摘 要: 针对花岗片麻岩碎石压碎值偏大的问题, 研究了压碎值介于9%) 24%之间的6种花岗片麻岩碎石分别对目标强度等级C30、C60、C80三种混凝土的抗压、抗折、劈拉强度和弹性模量的影响, 并与一种优质石灰岩碎石混凝土进行了对比。28d 龄期试验结果表明:在相同配合比条件下, 碎石压碎值与混凝土抗压强度的关系并不显著, 而对抗折强度、劈拉强度和弹性模量的影响更大, 后者基本随碎石的压碎值的增大而减小。关键词: 花岗片麻岩; 碎石; 压碎值; 力学性能中图分类号: T U 528. 04
文献标识码: A
文章编号:1671-4431(2009) 04-0080-04
Influence of Crushing Value of Granitic Gneiss Coarse Aggregate
on Mechanical Properties of C oncrete with Different S trengths
LI Bei -x ing, FANG Yan -w ei, GA O Wei -guang, ZH OU Ming -kai
(Key L aboratory of Silicate M aterials Science and Engineering of M inistr y of Education,
Wuhan U niversit y of T echnolog y, W uhan 430070, China)
Abstract: T o solve the problem of high crushing v alue of gr anitic gneiss coarse aggregates, the effects of the crushing value
on t he compr essive, flexural and splitting tensile streng ths, and the elastic modulus of concretes w ith the targ et str ength grades of C30, C60and C80w ere respectively investigated. Six granitic gneiss co arse aggr eg ates w ith the crushed stone values ranging from 9%to 24%and a limestone coarse agg regate were used in the tests. T he r esults show that ther e is no obv ious relationship between the crushing value of coarse agg reg ate and the co mpressiv e strength of concr etes wit h the same mix ture proportion. Ho wever, the flexural streng th, splitt ing tensile strength and elastic modulus of concretes decreased with the increase of the crushing value.
Key words: g ranit ic g neiss; coarse agg regate; cr ushing value; mechanical propert ies
片麻岩是一种具片麻状构造的变质岩, 呈花岗变晶结构和斑状变晶结构, 矿物成分与花岗岩大致相同, 主要由石英和长石组成。在鄂东大别山一带, 花岗片麻岩分布非常广泛。该类片麻岩虽然母岩强度较高, 但破碎制成的碎石压碎值普遍偏高, 大多超过了现行相关标准和规范的要求, 是一种低品质骨料。根据5普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准6(JGJ52) 2006) 对变质岩碎石的压碎值的规定, 配制强度等级C40)
C60的混凝土, 碎石压碎值应控制不大于12%, [C35混凝土用碎石的压碎值要求不高于20%。5公路桥涵施工技术规范6(JTJ041) 2000) 也规定配制C40) C55混凝土用碎石的压碎值应不大于12%, [C35混凝土用碎石的压碎值应不高于16%。
粗骨料是混凝土组织结构中的大骨架, 约占混凝土总体积的50%, 粗骨料的强度对硬化混凝土的力学
-6]
性能会产生显著影响[1。在我国粗骨料及相关混凝土施工规范中, 粗骨料的强度通常采用压碎值来控制。
收稿日期:2008-11-18.
第31卷 第4期 李北星, 等:片麻岩碎石压碎值对混凝土力学性能的影响
81
压碎值反映的是碎石抵抗压碎的能力, 由于骨料特性对混凝土性能影响的复杂性, 目前国内外并未就压碎值与混凝土力学性能的关系进行过相关研究。为开发利用花岗片麻岩碎石, 选取了压碎值介于9%) 24%之间的6种花岗片麻岩碎石, 研究了压碎值对C30、C60、C80三个强度等级混凝土的力学性能的影响规律。
1 实 验
1. 1 材 料
水泥:湖北华新水泥股份有限公司生产的PO 52. 5水泥, f c, 28d =55. 3MPa, 以及PO 32. 5水泥, f c, 28d =32. 9M Pa 。细骨料:湖北浠水巴河中粗河砂, 细度模数2. 68, 表观密度2. 65g/cm 3, 含泥量0. 3%。粗骨料:花岗片麻岩碎石分别来自湖北武英高速公路沿线6家碎石厂, 石灰岩碎石来自湖北大冶旺仁百花碎石厂。由于影响粗骨料在混凝土中作用的因素众多, 在研究压碎值对混凝土力学性能的影响时, 为屏蔽一些次要影响因素的干扰, 对全部碎石采用自来水冲洗干净, 并通过粒度调整保持各种碎石的级配基本一致, 粒级为5) 25mm 。各碎石主要物理力学性能指标见表1(碎石编号根据压碎值由小到大进行排序) 。硅灰:来自贵阳, 密度2. 2g/cm 3, 比表面积21000m 2/kg, SiO 2含量90. 5%。外加剂:BASF SP -8CR 聚羧酸高效减水剂(固含量30%) , 减水率为25%。
表1 碎石及其母岩主要性能指标
编号G1G2G3G4G5G6G7
碎石产地与品种朋达花岗片麻岩龙兴花岗片麻岩旺仁百花石灰岩海型山花岗片麻岩玉龙花岗片麻岩栗林咀花岗片麻岩大屋花岗片麻岩
压碎值/%9. 111. 512. 112. 615. 716. 223. 8
吸水率/%0. 490. 650. 280. 511. 020. 790. 52
表观密度/(kg #m -3) 2628278827192795276226212758
堆积密度/(kg #m -3) 1379139513821393142713631425
抗压强度/M Pa 198. 6175. 6125. 5164. 6162. 1178. 5104. 4
弹性模量/GPa 64. 154. 3) 60. 755. 157. 938. 9
1. 2 方 法
表2是目标强度等级分别为C30、C60和C80三种强度等级混凝土的基准配合比。试验中, C30混凝土使用PO32. 5水泥, C60和C80混凝土均使用PO52. 5水泥。分别用7种不同压碎值的碎石作粗骨料, 混凝土拌和物坍落度保持在140) 160m m 范围, 测试混凝土的抗压、抗折、劈拉强度及弹性模量的差异。
抗压强度、抗折强度、劈拉强度和弹性模量试件尺寸分别为150m m @150mm @150mm 、100mm @100mm @400m m 、150mm @150m m @150mm 和150m m @150mm @300mm, 测试龄期均为标准养护28d 。力学性能测试方法按5普通混凝土力学性能试验方法标准6(GB/T 50081) 2002) 进行。
表2 试验配合比
强度等级C30C60C80
水泥/(kg #m -3)
350520517. 5
硅灰/(kg #m -3)
) ) 57. 5
河砂/(kg #m -3)
712. 5672665
碎石/(kg #m -3) 水/(kg #m -3) 外加剂/%
1162. 510971086
175161144
0. 40. 81. 0
水胶比0. 500. 310. 25
2 结果与分析
2. 1 压碎值对C30混凝土力学性能的影响
由图1可以看出, 随着碎石压碎值的增大, C30混凝土抗压强度大体呈下降趋势, 但趋势并不显著, 压碎值最小的碎石配制的混凝土抗压强度并不是最大的。与抗压强度类似, 劈拉强度受碎石压碎值影响亦较小, 二者没有一定的关系。对于低强度混凝土而言, 最薄弱环节一般是硬化水泥浆及其与粗骨料之间的界面过渡区, 而不是粗骨料本身, 因此粗骨料强度的增大对提高混凝土抗压强度的作用不大, 并且粗骨料强度和弹性模量与基体差距过大, 还易在界面处产生较大的应力集中而造成混凝土强度下降[2]。图2结果显示, 混凝
82 武 汉 理 工 大 学 学 报 2009年2月
(G7) 与压碎值12. 6%的碎石(G4) 相比, 压碎值增大将近1倍, 配制的混凝土抗折强度下降7%, 弹性模量下降30%。且压碎值23. 8%的碎石(G7) 配制的混凝土弹性模量远低于其他组混凝土, 这是由于混凝土的弹性模量与骨料、基体的强度和弹性模量以及两者界面的粘结强度有关, 而G7碎石的强度和弹性模量都是所
有碎石中最小的。
2. 2 压碎值对C60混凝土力学性能的影响
图3结果显示, C60混凝土的抗压强度随碎石压碎值的增大先增后减, 在碎石压碎值15. 7%时, 混凝土强度达到最高(79. 7MPa) 。这可能是因为混凝土存在粗骨料强度与基体强度协调性的问题, 在基体强度一定时, 粗骨料强度达到一定程度后, 再增加对提高混凝土强度作用不大, 只有在两者相互协调的基础上, 才能充分发挥粗骨料和基体的作用[7]。从总体上来看, 6种碎石混凝土的抗压强度都在74) 80MPa 之间, 差异并不显著。混凝土劈拉强度随碎石压碎值增大有下降的趋势, 且这种影响趋势较C30混凝土明显。与C30混凝土类似, C60混凝土的抗折强度和弹性模量也随压碎值增加呈下降趋势(见图4) 。压碎值23. 8%的G7碎石较压碎值12. 6%的碎石G4的压碎值增大将近1倍, 配制的混凝土抗折强度下降10%, 弹性模量下降29%。说明对于C60混凝土而言, 压碎值对抗折强度的影响程度较C30混凝土更为明显, 而对弹性模量的影响程度基本与C30
混凝土一致。
2. 3 压碎值对C80混凝土力学性能的影响
由图5可见, 除压碎值16. 2%的碎石(G6) 配制的混凝土28d 抗压强度达到103M Pa 外, 其他组混凝土的抗压强度均在90MPa 左右, 即使压碎值高达23. 8%的碎石(G7) 配制的混凝土抗压强度也能达到90M Pa 。说明碎石压碎值与C80混凝土抗压强度的关系不显著, 可能的原因是所有碎石的母岩抗压强度均在100MPa 以上, 最低的也有104. 4M Pa, 碎石强度相对于基体及其与碎石之间的界面过渡区都有所富余, 碎石还不是混凝土破坏的最薄弱环节。随着碎石压碎值的增加, 劈拉强度呈下降趋势, 影响程度较其他2个强度等级混凝土略微明显。由图6可见, 随着压碎值增大, 抗折强度和弹性模量呈
下降趋势。对比压碎值
23. 8%的G7碎石与压碎值12. 6%的G4碎石的混凝土, 前者较后者抗折强度下降20%, 弹性模量下降26%。说明C80混凝土的抗折强度较其他2个强度等级混凝土受压碎值的影响更为敏感, 压碎值对弹性模
第31卷 第4期 李北星, 等:片麻岩碎石压碎值对混凝土力学性能的影响
83
量的影响程度与其他2个强度等级混凝土基本一致。
2. 4 压碎值相近的花岗片麻岩与石灰岩碎石配制的混凝土力学性能比较 表3是压碎值相近的石灰岩碎石(G3) 与花岗片麻岩碎石(G4) 分别配制的3种强度等级混凝土的力学性能结果。从两者的强度相比来看, C30混凝土的相差不大, 对于C60
和C80混凝土而言, 花岗片麻岩碎石混凝土的抗压强度较石灰岩的分别提高6%、8%, 抗折与劈拉强度互有高低, 但相差甚少。两者的弹性模量结果比较显示, 花岗片麻岩碎石配制的各级混凝土的弹性模量要低10%) 15%。
表3 花岗片麻岩碎石与石灰岩碎石配制混凝土的力学性能结果编号抗压强度/M Pa 抗折强度/M Pa 劈拉强度/M Pa 弹性模量/GPa
C30-G336. 17. 82. 8139. 9
C30-G435. 37. 52. 9733. 8
C60-G374. 111. 14. 0849. 2
C60-G479. 010. 93. 9944. 5
C80-G386. 714. 05. 1551. 3
C80-G493. 813. 85. 5246. 5
3 结 论
a. 花岗片麻岩碎石压碎值与混凝土抗压强度的关系并不显著, 而对抗折强度、劈拉强度和弹性模量的影响较大, 后者基本随碎石压碎值的增大而减小, 且随着混凝土强度等级的增加, 受压碎值影响的程度也增大。
b. 在压碎值接近的情况下, 花岗片麻岩碎石混凝土的抗压、抗折和劈拉强度与石灰岩碎石混凝土相差
不大, 弹性模量相差较大。
c. 根据混凝土力学性能试验结果, 花岗片麻岩碎石压碎值在不大于16%情况下, 可用于各强度等级混凝土的配制。
参考文献
[1] 吴历斌, 颜志勇, 江 莞. 高强高性能混凝土中的集料研究[J].四川建筑科学研究, 2002, 28(3) :55-58. [2] 杨再富, 钱觉时, 唐祖全, 等. 粗集料强度对混凝土抗压强度影响的试验研究[J]. 混凝土, 2004(12) :23-25. [3] 钱觉时, 宋开伟, 杨再富, 等. 粗集料强度对混凝土抗折强度的影响[J]. 建筑材料学报, 2006, 9(4) :468-472.
[4] Zhou F P , L ydon F D, Bar r B I G. Effect of Coarse Ag gregate on Elastic M odulus and Compressive Strength of High Perfor -mance Concrete[J]. Cement and Concrete Research, 1995, 25(1) :177-186.
[5] Wu Ke -ru, Chen Bing , Y ao W u, et al. Effect of Coarse A ggregate T ype on M echanical Proper ties of Hig h -performance Con -crete[J].Cement and Concr ete Resear ch, 2001, 31:1421-1425.
[6] A-l O raimi S K , T aha R , Hassan H F. T he Effect of the M iner alo gy o f Coarse Aggr eg ate on the M echanical Pr operties of High -strength Concrete [J].Construction and Building M aterials, 2006, 20:499-503.
[7] 杨再富, 钱觉时, 唐祖全, 等. 集料-基体协调性对混凝土强度影响的试验研究[J]. 材料科学与工艺, 2007, 15(1) :72-77.
转载请注明出处范文大全网 » 碎石压碎值试验实验报告
