眼镜片的硬度和冲击韧性的具体

范文一：眼镜片的硬度和冲击韧性的具体含义？【精品-doc】

1. 眼镜片的硬度和冲击韧性的具体含义,

答:硬度:是材料抵抗其他更硬物体压入其表面的能力～它是衡

量金属材料软硬的指标。

冲击韧性:是在冲击载荷作用下～金属材料抵抗破坏的能力。

2(树脂眼镜片材料CR-39、PMMA和PC三者具体的性能特点及其主要用途,

答:

性能|种类 CR-39 PMMA PC 性能特点比较折射率 1.498 1.491 1.586 PC>CR-39>PMMA 阿贝数 57.8 57.6 29.9 CRP-39>PMMA>PC 透光率 89——92 92 85——91 基本相同～PC略

差密度 1.32 1.19 1.20 CR-39>PC>PMMA 耐磨性 4H 2H B CR-39>PMMA>PC 抗冲击性 2.4 5.6 92 PC>PMMA>CR-39 耐热性 >210 118 153 CR-39>PC>PMMA

材料名称主要用途

CR——39 矫正视力用镜片、太阳镜用镜片、偏

光镜片、白内障镜片

PMMA 太阳镜用镜片、角膜接触镜

PC 工业用护目镜、偏光镜片、体育运动

用镜片

,1, CR——39

属于热固性材料～采用模压浇铸成型法制造,

矫正视力的树脂镜片大都采用CR——39树脂材料

,2, PMMA

属于热塑性材料～采用注塑成型法制造,

由于该材料受热容易变形～并且耐磨性比较差～很快就被CR——39材料取代。

, PC ,3

属于热塑性材料～采用注塑成型法制造,

被视光学专业人士认定为是21世纪的主导镜片材料。

范文二：眼镜片的硬度和冲击韧性的具体含义？【精品-doc】

1. 眼镜片的硬度和冲击韧性的具体含义, 答:

眼镜片的硬度:硬度是指达到一定变性时所必须得力。硬度是衡

量眼镜片质量档次的重要因素之一～不同硬度的镜片材料

有不同的加工方法和技术要求。

眼镜片的冲击韧性:又称抗冲击性。抗冲击性是眼镜片材料所必

须要求的机械性质之一。即物体抵抗忽变力的能力。

2(树脂眼镜片材料CR-39、PMMA和PC三者具体的性能特点及其主要用途,

CR-39 PMMA PC

化学名称丙烯基二甘聚甲基丙烯聚碳酸酯

醇酸酯酸甲酯

材料种类热固性材料热塑性材料热塑性材料折射率,ne, 1.498 1.491 1.586 阿贝数,Va, 57.8 57.6 29.9

透光率,%, 89-92 92 85—91 密度 1.32 1.19 1.20

耐磨性,H, 4H 2H B

耐冲击性2.4 5.6 92

,Kg-cm?cm2,

耐热性,?C, >210 118 153

特点易染色～耐质轻～价廉～呈透明～微黄色～不易着色～

冲击～化学易于成型～受刚硬而韧性～抗冲击强度大～

稳定性好热易变形～耐设计薄～良好的稳定性～耐热

磨性差性高～耐油～吸水性低～防紫

外线～可反复使用。应力大～

易开裂～摩擦系数大～无润滑

性～抗划痕性低～加工难度大。用途适宜于中小多用于低档性能优越～目前用于镜片的最

学生、儿童太阳眼镜片轻材质。

的屈光矫正

以及劳保

镜、老花镜

的应用。

赵梦笛100801328

眼镜三班

范文三：热处理对CuCr合金硬度和冲击韧性的影响

() 文章编号 : 1005 - 2046 200404 - 0153 - 03

热处理对 CuCr 合金硬度和冲击韧性的影响

杨雪梅 , 周利敏

()燕山大学材料学院 , 河北秦皇岛 066004

摘要 : 研究不同热处理工艺对 CuCr 合金硬度和冲击韧性的影响。结果表明 : 热处理能改

变合金的硬度 , 而对其冲击韧性影响不大 , 并对其原因进行分析。

关键词 : CuCr 合金 ; 热处理 ; 硬度 ; 冲击韧性

+ 文献标识码 :中图分类号 : TG14611 1 A

进行分析。 1 前言

3 试验结果与分析 CuCr 合金具有高的强度和良好的导电、导固溶温度和时效温度对硬度的影响热性能 , 被广泛地应用于高强和高导等领域。近 311

图 1 为 CuCr 合金经不同温度固溶处理后的年来 , 有关含 Cr ?10 %的 CuCr 合金的力学性能

1 ,3 已有研究结果报道, 但热处理对其合金力学 1 可以看出 , 随硬度随时效温度变化曲线。由图性能影响的研究尚缺乏详细的报道。本文研究不固溶温度的升高 , 合金的硬度随之升高 , 但经固同热处理工艺对 CuCr 合金硬度和冲击韧性的影溶处理试样的硬度小于其铸态的。从时效温度对响 , 旨在为提高该合金的力学性能提供一定的参其影响来看 , 经固溶处理后试样的硬度均在考依据。 500 ?时效时出现峰值。

2 试验材料与方法

() 试验材料为 CuCr 合金 , 其化学成分 wt %

为 : 58Cu , 42Cr 。将样品分别在 SX24210 型箱式

电阻炉内进行 920 ?、960 ?、980 ?和 1000 ?,

保温 1h 的固溶处理 , 然后分别在 200 ?、400 ?、

500 ?和 600 ?进行 4h 的时效处理。其冷却方式

为 : 固溶处理后水冷 , 时效处理后空冷。将样品

加工成 10mm ×10mm ×55mm 无缺口的冲击试样。

用 HB23000B 布氏硬度计和 JB230 冲击试验机测

( ) (α) 试其硬度 HB 和冲击韧性。其数据取 3 次 κ测1 经不同温度固溶处理后的图量结果的平均值。用 EOPHOT21 型金相显微硬度随时效温度变化曲线 ( ) 镜、D/ max2rB 型 X 射线衍射仪 XRD、H2800 透

( ) ( 射电镜 TEM 及 KYKY22800 型扫描电镜 SEM/ 312 固溶温度对冲击韧性的影响

) EDX 对试样的微观组织特征、物相及断口形貌由图 2 冲击韧性测试值可见 , 合金经不同温

度固溶处理后的冲击韧性值差别不大 , 与其铸态

收稿日期 : 2004205217

作者简介 : 杨雪梅 (1964,) , 女 , 高级工程师 , 主要从事有色金属材料的研究。

154 25 卷第色金属上海有

似 , 均属于脆性断裂 , 且在 Cu 、Cr 两相界面处

( ) 有分离现象见图 4。这说明固溶处理不能有

效地改善其冲击韧性。

()图 2 不同条件下 CuCr 合金冲击韧性值 500 ?时效

相当。从图 3SEM 断口形貌来看 , 其断口特征相 ()图 4 TEM 观察 980 ?固溶 + 500 ?时效

()( ) a b980 ?固溶 + 500 ?时效铸态

图 3 断口形貌

发现 , 时效过程中 Cr 将以纳米级的微粒从固溶 313 讨论

体中弥散析出 , 细小的粒子起到弥散强化作用 , , CuCr 合金在凝固过程中基体时效处理前

导致硬度升高 , 当时效温度为 500 ?时 , 弥散强因固溶过饱和的 Cr 原子造成严重的晶体畸变 ,

化最明显。随温度进一步升高 , 其硬度下降 , 这同时产生了空位、位错等缺陷 , 强化了基体 , 合

可能是过时效的缘故。金的硬度较高。在随后的加热过程中 , 过饱和的

由冲击韧性的测试值及由断口形貌来看 , 热 Cr 将从基体中析出 , 固溶强化减弱 , 硬度降低。

处理对其影响不大。由 XRD 分析结果可知 , 随加热温度的升高 , 基体中 Cr 的溶解度增大 ,

CuCr 合金在固溶处理和时效处理过程中均未形析出的 Cr 又重新溶入基体 , 固溶强化得到加强 ,

() 成新的相。经金相观察图 5可见 , CuCr 合金硬度随之升高。因此 , 固溶温度越高 , 固溶强化

的组织特征是 Cr 以不规则的块状分布在 Cu 的基效果越大 , 合金的硬度越高。

体上 , 且 Cu 相与 Cr 相是独立存在的 , 可断定开时效处理后 , 由于铸态和固溶处理后的快速

裂优先在两相界面处进行 , 而固溶处理和时效处冷却 , 使合金获得应力较大、缺陷较多的过饱和

理并未改变原始 Cr 相的大小、形状与分布。可固溶体 , 在低温时效时 , 因应力的释放 , 缺陷的

预测 , CuCr 合金中原始 Cr 相的大小、形状与分消除 , 其硬度有所降低。随时效温度的升高 , 过

布是影响其冲击韧性的主要因素 , 而在热处理过饱和固溶体将发生分解 , Cr 将从固溶体中析出 ,

程中 Cr 粒子析出、空位、位错等缺陷消除微观这由 EDX 分析结果得到证实 , 即经 500 ?时效后

组织变化对其影响微小。因此 , 只有改善 CuCr 基体中的含 Cr 量 0105 % 小于其铸态 1124 % 和

合金中原始 Cr 相的大小、形状与分布 , 才能达 ( )980 ?固溶处理后的 0168 % 。由 TEM 观察图 4

155 第 4 期杨雪梅等 : 热处理对 CuCr 合金硬度和冲击韧性的影响

到提高其冲击韧性的目的 , 有关问题有待进一步探讨。

() ( ) a铸态 b980 ?固溶 + 500 ?时效

图 5 金相组织

综合考虑力学性能和实际工况 , 可以认为 :参考文献 CuCr 合金的热处理工艺应是经 980 ?×1h 固溶处

1 刘京雷 , 刘祖岩 , 王尔德. 机械球磨和热静液挤压制备的理后 , 再经 500 ?×4h 时效处理。 Cu215 %Cr 形变复合材料组织特征 J . 中国有色金属学

报 , 2002 , 12 ( S12) : 16,19 . 4 结论修士新 , 王季梅. Cr 含量对 CuCr 触头材料性能的影响 2 () 1CuCr 合金随固溶温度的升高 , J . 真空电子技术 , 1998 , 1 : 24,27 . 其硬度

周文元 , 吕大铭 , 周武平. 不同铬含量的 CuCr 、CuCrFe 真 3 随之升高 , 且固溶处理后经在 500 ?时效时 , 硬 ( ) 空触头材料性能研究 J . 粉末冶金技术 , 1999 , 17 1: 度出现峰值 ; 而热处理对其冲击韧性影响不大。 41,46 . () 2CuCr 合金最佳热处理工艺是 980 ?保温

1h 后水冷 , 再经 500 ?保温 4h 后空冷。

Effect of Heat Treatment on Hardness and Impact Toughness of CuCr Alloy

YAN G Xue2mei , ZHOU Li2min

( )College of Materials , Yanshan University , Qinhuangdao 066004 , China Abstract : The effect of heat treatment on the hardness and impact toughness of CuCr alloy is studied. The results show that the hardness of the alloy is affected much but the impact toughness of the alloy is not affected much. The cause of the effect is analyzed.

Key words : CuCr alloy ; heat treatment ; hardness ; impact toughness

《四川有色金属》2005 年征订启事 ( ) 《四川有色金属》季刊是四川省有色金属工业公司和四川省有色金属学会主办的着重报道四川省有色冶金工业方面国内外公开发行的学术性刊物。1986 年创刊 , 主要刊登有色金属矿山地质、采选矿、冶炼、合金材料及加工、理化检验、自动化及仪表、节能、安全环保、企业管理及体制改革等方面的学术论文、科研成果、专题报告、综合评述以及国内外科技简讯等文章。本刊可供以上专业的教学、科研、生产、管理等方面的科技人员、干部、院校师生参阅。

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范文四：45CrNiMoV钢的缺口的敏感性及硬度与冲击韧性的关系

45CrNiMoV钢的缺口的敏感性及硬度与冲

击韧性的关系第l卷第1期l998年3月四川兵工VoI19NolMarch,1998

45CrNiMoV钢的缺口的敏感性及

硬度与冲击韧性的关系

1引言

45CrNiMoV钢属中合金结构钢,具有较好

的淬透性,热处理时变形-ii罚}态有良好

的综合机械性能,在高强度下有足够的韧性,因而有较高的承受大负荷冲击的能力,常用于制台差手

造火炮上承受冲击,扭转负荷的零件.化学成

份如下:

C%si%Mn%g0%Cf%Ni%V% 0.420.170.500.200.801.300.10 ,

049,0.37,0.80,0.30,110,1.80,0.20 (根据GB3077—88)

表1缺口形态对冲击韧性k的影响

序号试样号热处理状态缺口形态硬度冲击功(J)备注 li线切割0.2×0.2HRC62】

22860?盐措炉淬火线切割0.2×02HRC555—56523 3夏比u型HRC55.53l

(油玲)200?硝盐

44夏比u型HRC5535

槽回火(水玲)55无缺口HRC56试样谧折弯

.未裂

66无缺口HRC56试样谧折弯,未裂

HR044—4533冲击试样只寸:

HRCA4—453355×口l0

HRCA5—46l14

88860?盐浴炉淬火线切割:0.2×02 HRCA5—4694

HRCA4—4534

99槽回火(水冷)夏比u型

HRC44—4532

HRCA6.471I2

l010线切割:0.2×02

HRC46—4788

在生产实践中,我们曾不止一次遇到了用 45CrNiMoV钢剐造的零件在承受冲击负荷时发生断裂的问题在分析断裂原固时,发现断收稿日期:1997年5月30日

裂部位加工较粗糙,有的可显见刀痕.因此,有必要搞清楚加工时留下的刀痕在高硬度及中硬度条件下对发生断裂的影响以及零件的冲击韧

34张明华;45CrNiMoV钢的缺口敏感性硬硬度与冲击韧性的关系第1期

性(k),硬度(HRC)与回火温度(?)的关系. 245CrNiMoV钢的缺口敏感性试验

用45CrNiMoV钢制成冲击试样,在860? 盐浴炉中加热淬火,再进行回火,并磨成口10× 55冲击试样,表面粗糙度0.8.用线切割方法加工0.2×0.2和夏比U型冲击试样进行冲击试验.试验结果见表1.

(1)在高硬度(HRC>55)条件下,试样表

面的加工缺陷(刀痕)对冲击功A影响很大. (2)在中硬度(HRC44.47)条件下.试样表

面加工缺陷(刀痕)对冲击韧性无明显影响. 345CrNiMoV钢回火温度及硬度与冲击韧性的关系

用45CrNiMoV钢制成冲击试样,按规定的工艺进行热处理后加工成夏比u型试样进从表中数据可以看出:行冲击试验

,试验结果见表2.

表245CrNiMoVA冲击韧性与回火温度,硬度的关系序号试样号热处理状态缺口类型硬度冲击韧性(J/锄) lll夏比u型HRc59—608

2l2860?盐浴炉淬火,夏比u型HRC57—58l0 3B1不回火J夏比U型HRc59—6010 4l4夏比u型HRC59—609

5l5夏比u型HRC5639

6l6860?盐浴炉淬火夏比u型HRC5544 7l7-I-200?硝盐槽回火夏比u型HRc55.539 8l8夏比u型HRC5544

9l9夏比u型HRC55—5632

1020感应加热淬火夏比u型HRC55—5645 ll2l+200?硝盐槽回火夏比u型HRC54—5540 l222夏比u型HRC55—5638

l323夏比u型HRC57—5842

l424感应加热淬火夏比u型HRC57—5828 I525夏比u型HRC57—5838

1626+200?电炉回火夏比u型HRC57— 5841

l727夏比u型HRC57—5842

l828860?盐洛炉淬火夏比u型HRC52—5326 t929+250?硝盐槽回火夏比u型HRC52—5325 2030860?盐浴炉淬火夏比u型HRC5O29 2l31+300?硝盐槽回火夏比u型HRC5l一5230 2232860?盐洛炉淬火夏比u型HRC4930 2333+350?硝盐槽回火夏比u型HRC48—4932 2434860?盐浴炉淬火夏比u型HRC47—4840 2535{+400?硝盐槽回火夏此u型HRC47—4830 2636860?盐浴炉淬火夏比U型HRC44—4640 2737十450?硝盐槽回火夏比u型HRCZ5—4644 2838860?盐浴炉淬火夏比乙型HRCA3』50 2q39+50012硝盐槽回火夏比U型HRC4345 3040860?盐涪炉淬火夏此u型HRC4【一4250 3141+550?硝盐槽回火夏比u型HRC4350 往谇火油砖,回火7K冷

第l9卷四川兵工35

用a?HRC作纵座标,回火温度作横座标, 作出a,HRc一回火温度关系图如图1所示. 从图上可以明显看出,在200?回火后硬

度为HRC56,58,此时的i|p击韧性值与400 ,

500?回火的a值相当.在>200,400?回火,ak值较低(第一类回火脆性).

4结论

(1)承受大负荷i|p击的火炮零件(如抽筒

子,挂臂),为了防止在射击时发生断裂和塑性变形.需要有足够的韧性和强度.同时,必须十

分重视零件表面的加工质量.在受力部位不应有肉眼可见的加工痕迹存在.

(2)要求高强度(硬度)和足够韧性的零件. 淬火后的回火温度选择200?最佳,若选择400 ,

500?回火,可以得到与200?回火时相当的韧性,但却较大地失去了零件的强度(硬度),因而是不适宜的.

(3)若在250,300"C回火,将出现第一类回火脆性,从而损失零件的韧性,因此应当避开这个区域回火.

图j45CrNiM,oVA钢硬度【HRC】,冲击韧性{aJ与回火温度的关系

范文五：【doc】铝锂合金冲击韧性与温度的关系

铝锂合金冲击韧性与温度的关系第23卷第2期

1992年4月

中由磅站优.

CENT.一SOUTHINST.MIN.METALL

v.1.232

Apri】1992

铝锂合金冲击韧性与温度的关系

量璺塞蝰

(材料科学-b工程系)

而/4/6.』

【摘要】研完TA1—2.2Li一2.2Cu一1.5Mg一0.12Zr合金的冲击韧性.k-b温度的关系.结果表明,在本实验温度范围(90~573K)内,室温(303K)-Fak值最' 小,ak-T曲线嘎303K和223K为界呈V形和倒V开』分布,室温下;中击试样主要是沿

,癌髭'关键词:兰壑全垒,圭塑,塑塾苎兰,I/J炎

6O年代以来,国内外对铝锂的强化机制和实现工业性生产自熔铸技术等方面,进行了大

量的研究,取得了重大进腱t-43,近来的研究表明,随着实验温度的降低,铝锂台金的力学

性能有所改善,其改善的原因仍无一致的说法,主要观点有t室温下碱金属Na,K等杂

质呈液态分布在晶界上,而低温下这些杂质呈固态分布在晶界上}台金在低温下变形硬化

速率增加}台金在室温和低温下变形和断裂方式不同以及变形方式基本相同而断裂方式

不同等等.

本文通过冲击试验和试样断口的电镱观察,研究了铝锂合金的冲击韧性与温度关系.

1实验方法及结果

1.1实验方法.

所研究的铝锂合金使用工业纯炉科,在熔剂保护下熔炼,在惰性气体保护下于水冷模中

浇注成dia95圊锭.铸锭在520?均匀化后,于500?自由热锻和热轧成15mm厚的板材,

然后取样进行固溶处理I530?/3Omin,水淬.接着进行双级时效:170?/2h+190?/' 13h.冲击试样截取部位及尺寸如图1所示.

用GBE9A冲击试验机进行冲击实验,用KYKY一1000BAMRASEM进行断口观察.

1.2实验结果

冲击实验结果如裘1所示.一?'关系曲线和冲击试样断口彤貌分别如图2和3所示. 表1冲击实验结果

Table1Testiagresultsofimpact 1朝1年Jj1jH收到衬铀

啦四};们赶?盘击韧性与世苴系

图1试样截取方向(a)和试样足寸(b)

Fi9.1(a)dirctionofspecimen

ontherolledplateand

(b)sizeofspecimen

10?

g6.

;

r一

一一

"r/K

图2冲击韧性口L与温度的关系

Fi9.2Temperaturedependence oftheimpacttoughness (a)303K(b)223K(e)lf13K 固5冲击试样断口开j貌

Fig.

SSEMfraetographofimpactspecimens

2讨论

由图2所示?—关系曲线可以看出,在实验温度范围内,303K时值最小,且曲线以303K和 223K为界呈vj移和倒vj移分布.

所研究的铝锂台金的0值随,'而变化的这种规,. 律,可能与Na,K等碱金属杂质在晶界的偏聚有; 关.Na,K等是电解铝和锂中常见杂质,也是铝的i 表面话性元素,几乎不固溶于铝,因而在台金凝固,, 过程中易偏聚于晶界.图4为炉料和成分相同的铝锂台金中,Na在晶内和晶界的分布情况.可见, 晶界上Na含量远高于晶内的含量.偏聚于晶界的 Na和K有可能形成熔点为258K的共晶(K+KNaz),

如图5所示,亦有可能形成熔点更低的多元碱金属

共晶.因此,室温下锅锂台金晶界上存在着一层碱盒属澈膜.如图6所示,当晶界上界面张力达到 ——,

离开囊曩面照蠢,^一

固4A1-2.2Li-2.2Cu一1.5Mg一

0.12Zr合金中Na的分布

Fig.4Sodiumdistributionmea—

suredbyAugerenergy spectruminA1—2.2Li一

2.2Cu一1

5Mg一0.12Zralloy

:窖岩..名一面

平衡时

中由曲硅亨佐1992月

圈5Na—K相囤

Fig.5Na—Kphasediagram 图B晶界上界面张力

Fig.BInterfacialtensionat

grainboundaries

ss=2G6hCOS?(1)

式中,crss为固相与固相界面张力(无液相时为基体晶界能),O'SL为固相与液相界

面张力}

为液相在晶界上的二面角.根据表面物理化学,当晶界被液相润湿时,单位而积上

晶界裂

纹形成功

=2一ss(2)

对于铝来说,口ss:40I.LJ/cm,自由表面(固一气界面)张力sG:120~J/em.,位于铝锂合金

晶界上碱金属液膜的二面角?110".

根据上述公式和数据,可初略计算出不同情况下铝锂台金的裂纹形成功. 品界无液膜时

ss:200~J/cm 2o"sc—

'晶界有液膜时,由式(1)知

sL=—:34.9IXJ/em.

2cos

则.=2o"sL一ss:29.8~J/em

形成穿晶裂纹时

3:2o"sG=240~$/cm

由于}f,》:,所以晶界有碱金属液膜存在的情况下,易形成晶界裂纹.由图3a也可以看

出,室温(303K)下试样断口有大量的沿晶裂纹,故口值低.

形成晶界裂纹倾向的大小,还与晶界上液体量的多少即与液膜厚度有关.撕裂液膜形成

晶界裂纹的拉力

P:.2a

st,F(3)

式中F和曰分别为液膜与基体晶粒接触面积和晶界上液膜厚度}GGL为液态碱金属杂质的表

面张力.箍着实验温度的降低,碱金属浓体逐渐减少,B减薄,因而形成裂纹所需要

的拉力

第23卷掷2蜘四玎c甚:侣桎爵盘击韧性与度的关系

逐渐增大,则值也逐渐增大,至223K时达到室温以下的最大值.此时以穿晶和沿晶裂纹

形式断裂,韧性较好(图3b).

通常,面心立方金属的冲击韧性对温度的变化,不象体心和密排六方金属那样敏感.但

对于铝锂合金来说,随着温度的进一步降低,主要强化相6(At.n)粒子的反相畸界能升

高",同时受热激活强烈影响的位错与d粒子的短程交互作用增强,位错也难通过热澈活步

生交滑移而绕过障碍,因而位错滑移阻力增大,导致极低温度下铝锂合金的应变硬化率显着

,极低温度下基体脆性必然增大,故d值又有所降低.此时断口虽然电存增强.因此

在穿晶

和沿晶裂纹,但韧性不如223K下的冲击试样(图3c).

高温下基体应变硬化率低,强烈的热激活作用使位错易于发生交糟移面绕过短程漳碍,

如6粒子,同时可能削弱对韧性产生不利影响的位错切割d粒子而引起的共面滑移.因此,

在一定温度范围内,所研究的铝锂台垒的冲击韧性随温度的升高而增大. 3结论

a.在实验温度范围内,室温下铝锂台垒的冲击韧性最小,低温F223K时冲击韧性较好.

b.室温下冲击试样主要沿晶断裂,低温下223K时主要是穿晶断裂. 参考文献

1Saa[aranKKfa1.Meta1lTransA,l983.14A;2174

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THERELAT10NSHfPBETWEENIMPACTTOUGHNESS

ANDTEMPERATUREOFALUMINIUM—LITHIUM2091

Zhan9ShiqiFinDeng{eng

(DepartmentofMaterialsScienceandEngineering)

ABSTRACT

Thctemperaturedependenceoftheimpacttoughnesswasinvestigatedinthe temperaturerangefrom90to573Kforspecimensas-agedA1.2.2Li-2.2Cu.1.5Mg一

0.12Zr(bywt-%).Theresultsshowthatimpacttoughnessisminimumatroom temperature(303K):thecurveofimpaettoughnessvstemperaturehasV'shape andinvertV?shapeintesttemperaturerange;thefractureofspecimens1sinter—

granularobviouslyatroamtemperature,butitistransgranularmainlyat223K? KevwordAI-Iialloy;impacttoughness;fracturef~atuzc

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