红袖苏手
范文一：三角挂篮施工方案
跨铁路现浇箱梁施工技术方案
一、工程概况
商丘至登封高速公路开封市境段TJ-4标起点桩号为K101+050，终点桩号为K110+060，全长9.91Km，路线集中在通许县、尉氏县境内，途经通许县竖岗镇车岗村、肖庙村、小连村、孙庄、燕岗，止于尉氏县十八里镇丁家村。
路线在K106+650和K108+850位置两次上跨朝杞铁路，跨铁路部分桥梁主跨跨径45米和70米，满足省发改委（2012）1949号关于批复竖岗镇车站改建的文件精神，既避开了对竖岗车站的影响，又减少了沿线村庄的拆迁量。
二、主跨现浇箱梁施工方案
1、设计方案
朝杞铁路2#桥主桥为40＋70＋40＝150（m）三跨预应力混凝土变截面连续梁桥，上部结构为单箱单室断面，顶板宽度为13.5m，底板宽度为7m，箱梁支点处梁高3.8m，跨中及边跨合拢段梁高为1.8m，箱梁底板下缘按2次抛物线变化。箱梁0号块底板厚为110cm，各梁段从悬臂根部至悬浇段结束底板由60cm渐变至30cm，其间按斜直线变化，跨中合拢段及边跨现浇段底板厚30cm；箱梁顶板厚度0号块为90cm，其余为28cm；箱梁悬臂1-5段腹板厚度70cm，其余均为50cm。主桥主梁采用三向预应力体系：即纵向、竖向、横向。
主桥悬臂分块长度为4米（5节）和4.5米（2节），0号块为10.0米，中跨合拢段为2.0米，边跨合拢段为2.0米。0号块在墩顶及支架上浇筑，悬臂梁段采用挂篮悬臂浇筑，边跨现浇段在支架上浇筑，合拢段采用合拢吊架浇筑。
2、施工工期
2013年10月15日至2015年3月30日，计划工期18个月。
3、总体施工方案
3.1、施工方法
主桥箱梁0#块采用钢管支架施工、直线段（边跨现浇段）采用碗扣支架现浇施工。箱梁1＃～8＃块采用三角形挂篮悬臂浇筑，各块混凝土全截面范围内均一次浇筑成形；合拢段采用预埋吊架施工，全截面混凝土一次浇筑。箱梁混凝土由拌合站集中搅拌，混凝土搅拌运输车运输至施工点，然后用混凝土泵车进行
浇筑。
3.2、施工工艺
连续箱梁施工步骤
步骤一：桥梁基础、墩身工程施工完毕。见图1：
图1
步骤二:安装墩旁支架，安装永久支座和临时支座，施工0号块。见图2：
图2
步骤三：安装施工挂篮，对称悬灌施工1号块。见图3：
图3
步骤四：连续对称悬灌施工箱梁至最后一个对称节段。见图4：
图4
步骤五：边跨现浇段施工。见图5：
图5
步骤六：边跨合拢施工。见图6：
图6
步骤七：安装吊架，中跨合拢施工，拆除临时结构。见图7：
图7
3.3、悬臂浇筑线形的控制技术
梁段悬臂浇筑过程中，影响梁段线形变化的主要有：梁段自重，挂篮重量，变形，施工荷载，预应力加载和松弛，混凝土的收缩和徐变，以及温度的变化等会对梁段线形产生影响，因此，施工的每一阶段都必须控制好线形变化挠度值，以正确确立立模的标高和中线位置。
4、0#块施工方案
4.1、工序流程
主墩墩顶0＃块箱梁采用钢管支架进行施工，施工流程为：在承台上预埋并连接钢管支撑→拼装底模板→安装外侧模板→预压→安装底板及腹板钢筋→安装竖向预应力筋→安装纵向预应力管道→安装内模板→绑扎顶板钢筋→安装顶板横向预应力筋及管道→搭设混凝土浇筑工作平台→浇筑混凝土→养生→脱模→穿钢绞线束→施加预应力→压浆。
4.2、0#块支架施工
由于主墩仅9.5米高，且又非水上工程，0#块施工方案大体分为三种：
（1）、以主墩为主要支承，预留孔洞，安装托架施工方案；
（2）、以承台为主要支承，作斜向钢管支架，同时在钢管、主墩、0#块三角区域作钢结构连接方案；或者直接在承台中预埋钢管支撑。
（3）、以承台为主要支承点，借助承台，安装拼筑6层贝雷梁作为支撑方案。 0#块梁段采取支架法施工，如采用贝雷梁法施工，即在墩身前后两个方向纵向各安装5排两榀贝雷梁，两榀之间采用45cm支撑架进行连接；在其上横向方向15米范围内布置6排3组各两榀贝雷梁，之间仍然采用45cm支撑架进行连接，考虑到贝雷梁层与层之间可能产生滑移，施工时在层层之间衬垫棉布，同时可能用炮弹销将上下层贝雷梁之间进行连接。
支架是墩顶施工的主要承重构件，铺设横、纵垫梁后需对其进行预压以消除支架非弹性变形，检验支架的稳定性能，并测出支架在墩顶构件施工时的弹性变形，为设置支架预拱度提供依据。考虑到模板在持载情况下同样将产生弹性变形和非弹性变形，所以支架预压在安装0#块底部模板之后进行。0#块底板宽7米，顶板宽13.5米，节段长10米，箱梁悬臂部分共有混凝土193.3m3，总重量513吨，预压重量等于支架承受梁体重量的120％。0#块施工时支架承受的荷载为5025.8kN,即513吨，预压重量为5025.8×1.2=6030.96kN，即615.4吨。
4.3、0#块模板、钢筋加工
为保证梁底拼缝线形的一致，底模采用竹胶板时接缝处要将胶带粘牢，外模采用定型整体钢模，内模采用竹胶板、10×10cm方木支撑，拉筋采用精扎螺纹筋套PVC管。立模时先立外模板，绑扎腹板、横隔板及底板部分的普通钢筋，并布放竖向预应力筋套管和纵向、横向预应力波纹管；再立内模板；安装顶模架、顶板模板和预应力管道，最后绑扎顶板及翼板钢筋。
预应力管道采用定位钢筋网片固定，直线段网片间距为60cm，曲线部分间距加密为30cm，保证预应力筋位置满足设计要求，同时钢筋焊接时应避免烧穿波纹管道。预应力钢筋端头设置张拉槽模板，张拉槽位置、角度必须满足设计要求，张拉槽平面必须保持平整，便于混凝土浇筑完成后张拉施工。
钢筋在加工之前进行原材料的抽检工作；钢筋的制作在钢筋加工厂完成，同时要保证钢筋的加工质量，必须按照规范要求进行成品的抽检工作，确保后续钢筋绑扎符合要求；钢筋施工过程中注意普通钢筋与预应力钢筋的安装顺序，在预应力钢筋与普通钢筋相互冲突时，可以适当移动普通钢筋的位置，但是要尽量保证在规范的允许范围内。
在混凝土浇筑前，必须仔细检查各种预埋件、应该预留的孔洞等按照设计要求和挂篮安装要求设置，避免给后续施工造成影响。
4.4、0#块混凝土浇筑
混凝土施工前应进行混凝土配合比试验，在满足设计标号的前提下尽量减小水灰比，降低水泥用量，采用骨料粒径和级配应符合规范要求，必要时可适当掺入减小收缩量的添加剂，混凝土的初凝时间必须大于块件浇筑时间。
混凝土拌合采用拌合站集中拌合，成品混凝土由罐车运至工地，再由混凝土泵车泵送混凝土入模浇筑。采用插入式振捣棒和附着式平板振捣器对混凝土振捣密实。钢筋、模板和预应力体系采用常规方法施工。具体方法如下：
混凝土浇筑次序：先浇筑底板，再浇筑腹板和顶板，顶板从两端向中央推进。在混凝土浇筑完成后，进行混凝土收浆抹平，特别要进行二次收浆抹面，避免混凝土出现裂缝。初凝的混凝土采用加厚棚布包裹，并将堵头板处箱梁口用棚布覆盖堵住。
0＃块钢筋、钢绞线密集，混凝土浇筑高度大，为保证一次成型的质量，局部地方的蜂窝、麻面、欠振情况，需要采取以下措施：
（1）、优化施工配合比，增加混凝土的流动性、和易性，以提高混凝土的可
浇筑性。
（2）、在浇筑混凝土前，在两侧腹板距底板混凝土顶面一定高度（0＃块内高3米处），开30×30cm开口，作为泵送混凝土软管的入口和施工观察窗口。在浇筑混凝土时通过观察孔观察混凝土的振捣情况；在混凝土快浇筑到观察孔时，用小钢模封闭加固。严格控制各天窗处泵管泵送混凝土的方量，一个天窗只负责本入口周围1m内的混凝土输送，禁止从一个窗口过多泵送混凝土，而使其流动至另一个天窗范围或采用振动捧拖赶混凝土。
（3）、采用插入式振动棒振捣，振捣时严禁碰撞波纹管，波纹管密集处采用30振捣棒，一般部位采用50振捣棒。
（4）、严格控制混凝土施工配合比和入模坍落度，确保混凝土入模质量；严格控制混凝土的入模水平分层厚度，确保混凝土对称浇筑、顶面均匀同步上升；水平分层厚度不超过40cm，现场技术人员旁站监督。另外，内箱还应增加照明设施，至始至终，均应保证足够的光线以保证检测观察顺利进行。
（5）、在混凝土浇筑时，采用2台汽车泵，以确保浇筑过程中混凝土的对称浇筑；施工底板部分的混凝土时，注意在腹板与底板结合部位要振捣细致，此处钢筋密集，竖向预应力筋注浆波纹管集中于此，振捣时不要碰触竖向预应力筋及其注浆管，且防止过振、漏振现象。
（6）、浇筑底板后，紧接着浇筑腹板部分的混凝土。腹板部分的混凝土从腹板顶口浇入，用插入式振捣棒振捣。由于混凝土具有流动性，会有部分混凝土从腹板底口流入底板，所以，振捣腹板上部的混凝土时，要注意控制插入深度和振捣时间，适当让部分腹板混凝土流入底板内，以补充底板混凝土至设计厚度，并要保证腹板内每个部分都被振捣密实。流入底板的混凝土由人工摊平，并用平板振捣器加以振捣，使底板厚度达到设计要求的厚度。腹板混凝土高出底板混凝土
1.5～2m后，腹板内振捣混凝土时，基本上不会再流入底板。振捣混凝土时注意不要将振动棒碰触钢模板，以免震动模板，引起腹板混凝土过多的流入底板。
（7）、顶板和腹板处预应力波纹管密集，振捣时要防止漏振、欠振，在钢筋、预应力管道密集地方采用棒头较小的振动棒。不要挤压波纹管避免波纹管变形、漏浆封堵及移位。施工中采取在波纹管内插入聚乙烯管（外径比波纹管内径稍小），在混凝土施工过程中，不断活动聚乙烯管，待混凝土初凝后拔出，以确保预应力管道的通顺。
（8）、在浇筑底板、腹板及顶板混凝土时，要做到混凝土浇筑工作对称浇筑，施工时尽量保证两端灌筑梁体混凝土重量接近。同时，钢绞线和精轧螺纹钢在混凝土浇筑前穿束，浇筑过程中不断活动钢绞线。
（9）、在腹板内侧模板下拐角，增铺并加固30cm宽的水平模板，以防止底板容易出现因翻浆而超高的情况。
（10）、为防止表面温差变化出现裂缝，外侧模板的拆除时间应控制在4天以后。
（11）、0#块浇筑时间尽量选择在白天温度较高时浇筑，有效控制混凝土入模温度和混凝土内外温差，以减小混凝土形成温度裂纹的机率。
4.5、0#块模板拆除
0#块外模在浇筑后第五天拆除外模架，混凝土强度达到设计强度的90%后开始张拉压浆，压浆完成后，利用预埋32钢筋通过竖向张拉对0#块进行锚固，以抵制不平衡力对0#块稳定性的影响，以上施工过程完毕后，才能拆除底模、楔形块等，再下放底模、楔形架。
4.6、施工注意事项
在0#块施工时，按照安装挂篮需求，预埋好各种预留孔道，以便挂篮拼装能准确就位。
0#块钢筋管道密集，钢束管道位置采用定位钢筋网片固定，定位钢筋网片牢固地焊接在钢筋骨架上，定位钢筋网片适当加密，并且定位钢筋网片所焊的钢筋骨架与水平钢筋采用点焊，防止管道位置移动。当预应力管道位置与骨架钢筋发生冲突时，保证管道位置不变，适当移动普通钢筋位置。
0#块腹板混凝土浇筑时，采用串筒以减少混凝土自由倾落高度，防止混凝土离析和对管道的过度冲击，并避免捣固棒与管道猛烈碰撞。
0#块预留管道密集，混凝土浇筑时在管道中安装抽拔管，防止砂浆堵塞管道，浇筑后采用高压水管冲洗管道。竖向预应力压浆孔设在箱梁腹板内侧面，在竖向预应力波纹管上开孔设置注浆孔，并用密封胶带密封。
5、挂篮悬浇施工方案
5.1、挂篮的结构及形式
箱梁悬浇采用三角形桁架挂篮或菱形挂篮，这里根据情况，计划采用三角型挂篮，施工期间可能会所变化。由于0#块为起始拼装长度，需10m,锚固悬吊在
已经成型的墩顶构件（0#块）上。挂篮按照最大梁段进行设计，计划采用无平衡重自行式挂篮，自重约为45t～55t，加上模板、千斤顶、导链等自重约50t～55t，三角形桁架挂篮由主桁系统、行走及锚固系统、底篮系统、模板系统、悬吊系统等组成。
5.2 、挂篮预压
施工挂篮拼装完成后，为检查挂篮的安全性及稳定性，并消除挂篮主桁各构件之间
的非弹性变形，观测挂篮的弹性变形值，为后续的悬臂箱梁挂篮施工模板调整提供可靠数据依据。预压重量等于托架承受梁体重量的120％。1#块长4.0米，混凝土50m3，施工时挂篮承受的荷载为1300kN,预压重量为1300×1.2=1560kN，即159吨。
5.3 悬浇施工
悬臂灌筑施工工艺如下图：
（1）、施工工序流程
首先在0号节段上对称拼装两只挂篮，底模、侧模支好后，进行钢筋绑扎和混凝土浇筑施工，具体施工流程为：
a) 安装挂篮下滑道；
b) 组拼挂篮构架及横联，主桁架直接拼装在0#块位置；
c) 安装挂篮后锚固、前上横梁、外模走行滑梁及吊杆；
d) 将底模平台临时吊挂在外模桁架上，外模及底模沿滑梁向前拉移至1#块位置；
e) 安装挂篮底模前后吊挂，解除挂篮底模与外侧模间临时连接；
f）检查挂篮后锚固及底模吊挂系统；
g）安装调节外侧模。调节底模高程，预留抬高值。
h）绑扎底板及腹板钢筋，安装竖向预应力钢筋并固定。
i）安装内箱模板。
j）绑扎顶板钢筋，安装横向预应力孔道并固定，固定预应力筋定位网及波纹管。
k）安装竖向预应力钢筋顶部压浆管。
l）检查合格后灌筑混凝土。
m）张拉纵向、竖向、横向预应力束并压浆。
悬臂灌筑施工工艺框图
（2）、挂篮的走行
a) 拆除外模落于外模导梁上，将底模用吊杆吊挂在上横联和前上横梁上。 b) 脱开内模导梁锚固在混凝土顶板内的前吊杆，此时，内模导梁紧靠锚固于混凝土顶板内的后吊杆和前上横梁的吊点连接。
c) 下落底模，使底模平台仅由上横联和前上横梁上悬挂。
d) 在梁段顶面找平并测量好滑道位置，滑行轨道前移至下一梁段并由浇筑墩顶构件时预埋定位钢筋进行定位和固定。
e) 将梁面挂篮滑轨道下用砂浆精确找平并由预埋钢筋加固，解除挂篮后锚固，用液压千斤顶移动桁架，两端同时进行走行，使主梁连同外模、内模及底模系统前移到位。
f) 前移到位后，对挂篮后锚进行锚固，将后行走轨道梁锚固解除，前移到位，重新锚固。
g) 安装底模，调整底模平台前吊带高度，使前端标高符合设计要求。将外侧模导梁、内模导梁、前吊点锚固好后，调节侧模及内模标高，
h）重复1号块施工流程步骤中的h）～ m）项进行2号块施工。
i）重复以上步骤，完成2～9号节段施工。
（3）、模板
外侧模采用钢模，底模、内箱模板采用竹胶板，端模采用钢模。
内模的安装是底模板调整到位，底板钢筋和腹板钢筋安装到位后开始安装内模。
a.施工前，根据设计图纸提供的梁底标高，结合模板的预抬值，同时按设计要求调整好纵、横坡度以及梁板预拱度。
b.按图纸要求，制定模板的制作方案，画出模板布置图，用方案与图纸指导施工。
c.按图纸要求，配制箱梁内模模板和外模模板。
箱梁内模由顶板底模、腹板侧模、横梁侧模及压脚模组成，为方便拆除，内模采用竹胶合模板，用内导梁（通过精轧螺纹钢将内导梁吊在挂篮上）架设桁架支撑，桁架支撑顶箱梁内竹胶板顶模板。
内模在加工厂分片分段进行加工、拼装。当底板、腹板及横隔梁的钢筋及预应力管道安装完成后，由下至上分别安装压脚模、底角模、侧模、顶角模及顶模，为加快施工进度，内模可在地面或已浇好的箱梁顶按几个节段拼成大块，然后分别吊装、联成整体。
内模拆除时，先卸下精轧螺纹钢吊带，使模板脱落，然后将模板逐块取出。及时进行清理拆出的模板，并按要求组装，以备下次使用。
为了模板的整体稳定和固定内模位置，内外模之间加设少量的对拉螺杆，对拉螺杆外套PVC塑料管，塑料管两端套接锥帽。当模板拆除后及时封堵并修补螺栓孔，使其不影响混凝土的外观效果。
墩顶处底模下部铺设工字钢，底模采用木模，缝隙用砂浆填充，铺设底模需在临时支座安装、调整、锚固完毕后进行。
外模施工及加固：外模包括底板底模、翼板模板及腹板侧模，全部采用钢模板，腹板处设置3道拉杆。
外模采用吊车配合安装，按照确定的值调整挂篮进行预拱。
（4）、预应力筋（束）、普通钢筋、预埋件
预应力筋张拉前已浇筑梁段混凝土强度必须达到设计强度的90％以上，预应力张拉时特别应注意纵、竖、横三向预应力钢绞线（钢筋）的张拉顺序，满足设计要求。设计要求：可同时进行预应力钢束（筋）的张拉，亦可按纵向、竖向、横向顺序对称张拉预应力钢束（筋），竖向预应力钢筋应逐根张拉到位,严禁遗漏；张拉边跨预应力钢束，张拉顺序为先长束，后短束，并张拉竖向、横向预应力钢筋；安装跨中合拢段吊架、配重，安装劲性骨架，浇筑合拢段混凝土。并同步等量减少配重，张拉预应力钢束，张拉顺序为先长束，后短束，并张拉中跨合拢段竖向、横向预应力。普通钢筋绑扎顺序及要求前面已经提到，总之也要严格按照图纸和施工布骤进行。最后还要特别注意预埋伸缩缝、防撞栏及合拢段锚筋等的具体位置。
6、现浇段施工方案
6.1、支架搭设：箱梁底板、腹板均按照纵间距30cm，横间距30cm，横杆布局30cm，箱梁翼板按照纵间距60cm，横间距60cm，横杆布局60cm进行布设。
支架采取WDJ碗口式支架，其截面尺寸为?48×3.5mm，支架顶托上纵向布置间距30cm的15×15方木，方木上横向铺设间距20cm的10×10的方木，小方木上铺设12mm的光面竹胶板作为箱梁模板。
6.2、安装底模及外侧模。
6.3、支架预压：按估算预留拱度支好后，按设计或规定要求进行加载预压。预压荷载按箱梁重的1.2倍计。采用砂袋作加载物，使加载的荷载强度与梁的荷载强度分布一致（布置原则和0#块支架预压类似）。
6.4、绑扎底板及腹板钢筋，固定预应力筋定位网及波纹管，安装竖向预应力钢筋并固定。
6.5、安装内箱模板及支架（内箱顶部应留出灌筑孔）。
6.6、绑扎顶板钢筋，安装横向预应力钢绞线波纹管并固定，固定预应力筋定位网及波纹管。
6.7、安装竖向预应力钢筋顶部压浆管。
6.8、检查合格后，灌筑混凝土。
6.9、张拉纵向预应力束并压浆封锚（须在合拢段施工完并达到设计强度的90%以后张拉）。
6.10、张拉横向预应力钢筋并压浆封端。
6.11、张拉竖向预应力钢筋并压浆封端。
7、合拢段施工方案
合拢前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，而后完成体系转换。
8、边跨合拢段的施工
8.1、施工准备
挂篮前移之前，首先拆除边跨现浇段端部1米模板，然后利用挂篮系统前移挂篮模板就位。因边跨合拢段的长度为2米，而底侧模的长度达4米为防止接缝位置错台，在底、侧模板再铺设一层竹胶板，各深入梁体10cm，保证模板紧贴梁体，模板两端与悬臂端及现浇箱梁接触处贴双面胶以防止漏浆。合拢前使悬臂端与边跨等高度现浇段临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇筑及早期硬化过程中产生裂缝。
8.2、设平衡重
采用在悬臂端的加设砂袋的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。在混凝土浇筑过程中逐步卸载，等到浇筑完成，相应砂袋卸除完毕。
8.3、浇筑合拢段混凝土
合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇筑，可保证合拢段新浇筑混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂，混凝土的浇筑速度每小时10m3左右，3～4小时浇完。
8.4、预应力施工
合拢段永久束张拉前，采取覆盖箱梁悬臂并洒水降温以减小箱梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时采取措施保证管道畅通，待合拢段混凝土达到设
计规定强度和相应龄期后，先张拉边跨顶板预应力束，再张拉底板第一批预应力束，按照设计要求的张拉吨位及顺序两端向对称进行张拉。横向、竖向及顶板纵向预应力施工同箱梁悬灌梁段施工，合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。
9、跨中合拢段施工
9.1、合拢步骤
边跨合拢→施工挂篮后移→中跨合拢吊架安装→加配重水箱→钢筋绑扎→预应力管道安装→合拢锁定→选择当天最低温度稳定时段浇筑混凝土→逐级卸除水箱配重→合拢段预应力张拉、锚固、灌浆完毕→拆除合拢吊架。
9.2、吊架及模板安装
中跨合拢梁段采用合拢钢吊架施工，合拢吊架和模板采用施工挂篮的底篮及模板系统，施工吊架见下图所示。
安装步骤为：
a、将挂篮的底篮整体前移至合拢段另一悬臂端；
b、在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；
c、拆除挂篮前吊杆；
d
、调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和
联接器将吊架及模板系统锚固稳定；
e、将主桁系统退至0＃梁段后拆除。
9.3、设平衡重
采用在悬臂端的加砂袋的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。
9.4、合拢锁定
合拢前使合拢段两端悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇筑及早期硬化过程中产生明裂缝。合拢前除“T构”悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。合拢段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合拢段施工。
9.5、钢筋安装
普通钢筋及预应力管道安装与边跨合拢段相同。
9.6、浇筑合拢段混凝土
当合拢段钢筋绑扎完成后，暑期施工选择当日气温最低（夜间）温度稳定时段浇筑；正常气温时期，只要温度满足混凝土施工技术规范要求即可浇筑。中跨合拢段混凝土浇筑与边跨合拢段施工相同。合拢段混凝土浇筑过程中，按新浇筑混凝土的重量分级卸去平衡重，保证平衡施工。
9.7、预应力施工
中跨合拢段混凝土强度达到90％后，张拉中跨预应力束，再张拉边跨底板第二批预应力束，合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。
9.8、拆除模板及吊架
拆除模板及吊架，即完成梁续梁的施工。
9.9、解除临时锁定
解除连续梁墩顶的临时锁定，并切断该墩临时支座锚固钢筋，完成体系转换。
9.10 合拢段施工中的其它事项
a、安装刚性支撑时，先将其一端焊牢，另一端加楔稍稍打紧，待合拢段的临时钢绞线束张拉前再将楔子打紧，并在楔子与支撑、楔子与预埋钢板间施以点焊。焊接支撑时，要采取温控措施，避免烧伤混凝土。
b、合拢段混凝土灌筑完成后，养生期间要做好合拢段的降温工作。常用的降温措施有：梁顶面洒水降温，梁侧喷水降温，箱梁内洒水及通风降温。
c、混凝土达到强度后尽快进行合拢段预应力束的张拉。
10、钢筋工程、混凝土施工、预应力工程
10.1、箱梁混凝土施工
箱梁混凝土的浇筑顺序为：纵桥向由各施工段高程较低的一端向另一端浇筑，横桥向由腹板底板相交处→底板→腹板→顶板(含翼板)。
浇筑前认真检查支架各支点牢靠，剪刀撑完善，模板支撑合理、齐全、坚实，检查预埋件、预留孔洞、泄水孔齐全、底板清洁无杂物，以及支座处逐个检查有无缝隙。
混凝土采用分节段分层的台阶推进式浇筑顺序。
施工顺序为顺序 :0#块→挂篮施工块段、边跨现浇段→边跨合拢段→中跨合拢段 。
每节段顺序为腹板底板相交处、底板、腹板、顶板，水平分层浇筑。
混凝土浇筑时应严格计算浇筑方量和浇筑时间，且分层长度不宜太长，以免形成施工冷缝。腹板混凝土浇筑时，每层控制在35cm左右，为保证施工质量，上一层混凝土浇筑一定要在下一层混凝土初凝前进行，且振捣时振捣棒要插入下一层不少于5cm的深度。混凝土浇筑时要在顶板上相应于腹板浇筑工作面上摆放镀锌铁皮或竹胶模板，以免混凝土撒落在顶板钢筋上，影响顶板的浇筑质量。
顶板混凝土浇筑完毕后及时清理通气孔，让其发挥作用，以避免箱室内外产生较大的温差。在混凝土浇筑过程中至最后浇筑的混凝土初凝前每间隔30分钟左右，由两头来回抽动橡胶管，防止水泥浆堵塞波纹管。
混凝土浇筑前，模内应用高压水枪彻底冲洗底板，同时在墩顶最低处开设泄水孔排水，水排出后再用木板堵好。
混凝土浇筑前留意天气情况，必要时备足防雨布。
在浇筑箱梁顶板混凝土前要在顶板变坡点立焊一根Φ12钢筋，高度和顶板混凝土厚度一样，然后以这些钢筋及翼缘板顶面作为控制顶板标高的标准。在混凝土浇筑时，用拉线法进行找平，则可将箱梁顶面标高控制在允许范围内。
混凝土泵车布设位置：每段旁放一台泵车，泵车位置根据现场布设。 10.2、预应力施工
总体张拉顺序：
按先后顺序分：拆除分节段的模板后，先张拉纵向预应力、再张拉竖向预应
力及横向预应力。
按位置分：先张拉腹板预应力，后顶板、底板预应力。
当混凝土强度达到设计强度的90%以上后，才能进行预应力张拉施工。 纵向预应力采用两端张拉，竖向预应力在梁顶张拉横梁预应力，采用在梁的两侧交替张拉。
竖向预应力筋张拉
梁体φ32精轧钢筋采用标准强度不小于930MPa的精轧螺纹钢筋，采用螺杆式穿心千斤顶张拉。张拉采取同一梁段两侧对称张拉的措施。张拉工作程序：检查孔道是否通畅→将锚固端清理干净→旋上锚具→用连接器连接千斤顶张拉杆与预应力钢筋→安装工具锚→按规范程序张拉到设计吨位→复张拉→持荷5分钟→退回设计吨位→检查各项张拉控制指标→上紧锚具锚固→卸载→旋下工具锚。
预应力粗钢筋均采用单根张拉，在张拉时采用左右和上下对称原则进行，凡由永久筋和临时筋组成的预应力筋，须在张拉时将永久筋锚固后撤出临时筋，不得在所有筋张拉完成后一次拆除临时筋。
为保证张拉质量，对精轧螺纹钢采用复拉工艺是必要的，因为预应力粗钢筋一般设计较短，相应的伸长值也较短，在锁紧锚固螺母时会因为偏心等因素造成伸长量的微量回缩，此值与本来就比较短的理论伸长值相比的比例会很大。如不采用复拉可能会造成预应损失值过大。复拉即在第一次张拉完成后，第二天再重复一次第一次张拉过程。张拉完成后可使用手持砂轮锯切割锚具外露粗钢筋，切割时应留有2CM的外露端头。
竖向预应力粗钢筋张拉的注意事项：每一节段尾端与另一梁段接头处的一组竖向预应力粗钢筋留待与下一节段同时张拉，以使其预应力在混凝土接缝两侧都发挥作用。
11、对结构产生影响的因素预测、分析及控制措施
11.1、结构刚度误差
引起结构刚度误差的因素，一方面是混凝土弹性模量的改变，另一方面截面尺寸的变化，都对刚度有所影响。对于对称悬臂施工的连续梁桥来说，如果整体刚度提高，浇筑混凝土过程中主梁变形量会减少，但是，结构刚度误差对施工控制质量的危害影响不大。
11.2、浇筑混凝土误差
浇筑混凝土误差，即超方现象是浇筑混凝土过程中难以克服的误差，产生的原因有两方面。一方面是浇筑混凝土时，由现场施工负责人估计顶、底板混凝土厚度而产生的误差，另一方面是由模板变形和混凝土容重变化而产生的误差。混凝土超方对连续梁桥施工阶段的内力和线形有一定的影响，特别是两侧出现不平衡超方时，影响较大。当结构悬臂伸长时，危害急剧增加。
在施工过程中，通过改进施工方法减少误差的产生是很有必要的，也是可行的。对悬臂施工的连续梁桥来说，由于两悬臂端对称荷载对结构的影响比单侧荷载要小的多，所以，施工中尽可能避免出现两侧荷载不平衡。
11.3、桥面临时荷载影响
当结构处于悬臂状态时，桥面临时荷载的影响类似于混凝土超方，既存在对称荷载，也存在单侧荷载。桥面临时荷载可分为两类，第一类相对固定，如卷扬机、压浆机、吊索机、施工简易房等；第二类比较随机，如桥面堆放的钢筋、型钢、锚具等。
由于桥面荷载随机性较大，只能通过实地观察，估计桥面荷载的重量以及位置，在计算数据中考虑。如果能准确估计第一类荷载的重量，并且随时一记录第二类荷载堆放的时间和重量，是能够在计算中消除此类误差的。由于临时荷载是随机的，如果把每一种荷载影响作为荷载工况输入跟踪计算，并不方便。
桥面临时荷载的影响是随机的，所以较难掌握。在施工过程中，加强施工管理，除了必须的施工设备外，对于无用的设备应及时清理，并且尽可能保持桥面荷载的平衡性。
11.4、挂篮及模板定位误差
由于挂篮是一个庞大的结构物，加上挂篮本身刚度的影响，实际施工时挂篮位置很难做到与设计一致。挂篮模板定位包括底模板和顶模板的定位，底模板决定了梁底标高，而顶模板决定了梁顶的标高。
挂篮定位是控制主梁标高最重要也是最直接的手段，定位时只要态度认真，并且挂篮在设计上是合理的，挂篮定位误差能够控制在允许范围以内。
11.5、挂篮变形误差
浇筑混凝土过程中，挂篮会发生变形，这包括纵向变形和横向变形，也包括弹性变形和非弹性变形。挂篮非弹性变形对施工控制质量有较大影响，特别是后
支点挂篮，由于无拉索帮助，挂篮受力较大。前支点挂篮由于拉索作用，其纵梁的受力得到很大改善。
针对挂篮挂篮非弹性变形对施工控制质量的影响，对挂篮预压提出以下要求：
（1）、挂篮预压荷载建议比实际荷载增大10％～20％，同时，要尽可能的考虑到作用到挂篮上的临时荷载；
（2）、挂篮预压要有足够长的时间，使挂篮在预压荷载作用下变形能够基本完成；
（3）、挂篮预压荷载卸载后，要有充分的时间使挂篮的弹性变形完全恢复；
（4）、挂篮在预压、卸载期间，要在较短的间隔时间内多次观测其变形，使其达到上述要求。
11.6、温度影响
温度影响是施工控制中较难掌握的因素，这主要是因为温度始终变化无常，而且在同一时刻，结构各部分也存在温差。所以，在结构计算中一般不把温度影响作为单独工况，而是将温度影响单独列出，作为修正。温度影响产生桥梁挠度变化有两种情况:均匀温差和箱梁内外侧的相对温差。在施工控制实施过程中，温度变化对标高控制的影响主要是日照温差引起各悬浇节段的挠度变化，其挠度变化规律是气温升高时梁端下挠，气温降低时梁端上翘，挠度曲线近似正弦曲线。在最终下达施工控制指令前，以实测温度变形速度与温差(立模时温度与标准合拢温度的差值)来考虑此项影响。
日照温差对立模标高的修正值可参考下面经验公式进行计算:
?h?V?T??i2?Ts t
式中: V表示温度变形速度，单位mm/℃，该值可应用当前段的前一阶段V值;
T i?2表示测量时刻之退后2小时的气温，单位℃;
Ts表示标准时刻上午7时退后2小时的气温，单位℃。
根据梁体温度及挠度的变化曲线，确定每日上午7时(通常此时一天中的温度变化最小)为立模标高测定时间。一般在上午6～8时测定立模标高，可不进行修正；在其它时间测定立模标高时，均应进行日照温差影响的修正。一般修正值在白天8时至17时为负值，其它时间为正值。该公式比较粗糙，只适用于晴天
或少云天气，阴雨天气可不修正。
温度变化虽然随时存在，但其对施工控制的危害主要表现在挂篮定位时，选择夜间或者早晨进行挂篮定位比较合适。温度影响变化无常，每座桥都有各自特点，所以施工控制前必须加强观测，及时掌握规律，尽可能排除温度影响。
11.7、预应力影响
预应力影响有两个方面。一方面由张拉千斤顶的油压表读数误差引起，另一方面由各种预应力损失引起。预应力损失包括:①管道摩阻力，②锚具损失，③温度损失，④钢丝松弛，⑤徐变损失。
悬浇阶段的预应力束是连续刚构桥承受负弯矩的主要构件，如果预应力不足，一方面会引起主梁下挠变大；另一方面会引起主梁混凝土开裂，严重的会引起结构的破坏。针对张拉力误差和预应力损失提出以下控制措施：
1）张拉力控制采用油压表读数和量测预应力束伸长量双控来减小误差；
2）预应力损失分两项来控制，一项为管道摩阻力、锚具变形、钢丝松弛、徐变引起的预应力损失；另一项为温度引起的预应力损失。
第一项预应力损失只需认真计算，控制好张拉力和伸长量可减小误差。 第二项由温度变化导致预应力损失采用如下措施控制：
高温时，混凝土膨胀，梁段伸长，此时张拉预应力，会引起较大的预应力损失，原因是在降温后，混凝土收缩，梁段缩小，引起一部分预应力损失；低温时，混凝土收缩，梁段缩短，此时张拉预应力，会增加有效预应力。故应该在一天中温度较低或温度变化均匀时段张拉预应力。一定要避免高温，若不能避免，应估算预应力损失或采用预应力超张拉。
11.8、施工方案变化
施工控制是个连续的过程，任何后期荷载的影响或者施工方案的改变都会影响桥梁的线形和内力，所以，当施工方案确定后，一般情况下，施工程序不再改变，如果要改变施工方案，则施工控制程序也将作相应调整。但施工控制程序的调整花费时间较长，会影响施工进度，甚至使施工控制工作前后无法协调。
12、施工质量保证措施
12.1、按《公路工程质量检验评定标准》、《公路桥涵施工规范》等规范及业主下发的有关规定进行钢筋原材及焊接试件的检验。
钢筋闪光对焊应调整控制好电压、电流，调整长度、闪光、预热、顶锻等工
艺参数。钢筋切口要平齐，以免接头发生偏斜、偏移、不同轴的毛病。
搭接焊宜采用双面焊，焊接长度不得小于5d，在双面焊困难时，宜采用单面焊，焊接长度不得小于l0d。
配筋时钢筋接头应避开该梁的最大受拉区，在设计图中未给定的情况下，箱梁底板及腹板中性轴以下部分在跨中6m左右范围不得设有接头，在其它拉应力区，同一截面接头数量不超过50%。
要注意按设计和规范要求的质量标准，安设好各类预埋件。
预应力钢绞线及相应锚具进场后，应按规范要求进行检测，合格后方可使用。 由于钢筋、管道密集；若钢绞线与管道、普通钢筋发生冲突时，允许进行局部调整，调整原则是先普通钢筋、后管道，保持纵向预应力钢筋管道位置不动。横向预应力钢筋张拉槽处的钢筋可切割。同时应注意加强捣固，不得存在空洞或漏捣。
钢束管道位置用定位钢筋固定，定位钢筋牢固焊接在钢筋骨架上，如管道位置与骨架钢筋相碰时，应保持管道位置不变，仅将钢筋稍加移动。定位钢筋基本间距不大于0.6m，在钢束曲线段适当加密到0.3m，并应保证管道位置正确。锚具垫板及喇叭管尺寸应正确，喇叭管的中心线要与锚垫板严格垂直，喇叭管和波纹管的衔接要平顺，不得漏浆，并杜绝堵孔道。
螺旋筋安放位置要正确，锚垫板与端模安放位置要正确，喇叭内口及压浆孔中要用棉纱或碎海面块填充塞紧以防进浆。锚垫板端面与钢束端部轴线保持垂直。波纹管应插入锚垫板的小口内，缝隙用塑料胶带裹缠严密。若伸入锚垫板喇叭口中则需在张拉前裁剪，以保证预应力张拉时，钢绞线能在喇叭口内按正常角度分开。
12.2、混凝土浇筑及养生
在温度较低时，现浇梁的混凝土浇筑尽可能的安排气温相对较高的白天进行。对溅落在模板内面上且已干涸的混凝土浆斑点能清洗的应及时清洗，不宜清洗处需提前用喷壶喷水，保持钢模内面湿润，以防干灰粘皮，影响混凝土外观质量。
进场混凝土应定期对混凝土坍落度进行检测，不符合要求的坚决清退，并按要求做好标养及同条件养生试件。同条件养生试件在脱模后立即移至梁上，并同梁体混凝土一起覆盖和洒水养生。
混凝土的浇筑要严格按照方案中所要求的顺序进行，两台泵车对称浇筑的速度尽可能保持一致。应尽可能地下探软管，以减小混凝土的灌筑高度，确保直接灌筑其最大灌筑高度不超过2m，并避免混凝土直接冲击波纹管。对于墩顶至端部预应力钢束布置在顶部的区段，若泵出混凝土冲击力不大时可从梁上顶部直接灌筑，但应避开波纹管，冲击力较大时，应采用垫板缓冲(竹模板或薄钢板)，人工散灰。灌筑过程中严禁混凝土直接冲击侧模。
采取倾斜分层、水平分段浇筑时，水平分段长度控制在l0m左右，倾斜分层厚度控制在0. 3～0. 5m之间。每台泵车及作业面设专人指挥控制。
混凝土捣固时，严禁振捣棒碰撞波纹管和模板。在混凝土浇筑前振捣工要提前掌握清楚波纹管在各区段的具体位置，做到心中有数。震捣要本着“快插慢拔”的原则，避免漏振和过振，以混凝土表面开始翻浆并无大气泡翻出为度。应特别重视对锚区位置混凝土的捣固，Φ50棒不易插入的地方，需用Φ30振捣器辅助振捣，确保该处混凝土内部密实，防止锚垫板后部混凝土中出现空洞。垫石顶面绝对标高控制在5mm以内，相对标高控制在2mm，垫石顶面抹面时需现场即时抄平进行控制。
混凝土浇筑后首先进行粗抹找平，待收浆后初凝前进行三次抹面压光，在气温高于5℃时，混凝土初凝后应及时覆盖并洒水养生，防止混凝土表面出现干缩裂纹。气温低于5℃时，严禁洒水，需在混凝土三次抹面压光后立即用塑料薄膜对外露混凝土进行覆盖，待混凝土初凝后，再在其上覆盖保温材料，拆除侧模及底模后，及时对箱梁混凝土外侧面喷涂混凝土养生剂。
12.3、预应力张拉及压浆
预应力所需材料进场时应附有合格证、质量证明。进场后按规范要求进行抽检，抽检合格后方可使用。张拉机使用前需进行标定，在使用过程中如有异常或更换密封圈等需重新进行标定。
千斤顶、油泵、油表组装后，首次张拉前需空载运行1～2遍，以便将千斤顶及油管中进入的空气排出。张拉机具搬运过程中，应避免磕碰油表及千斤顶油嘴，装卸油表时，严禁直接板动油表，应用两个扳手松紧连接螺母。
工作锚与限位板、千斤顶(自锚式)要配套使用。安装锚环前需将锚垫板端面清理干净，尤其锚环槽口内。喇叭口内若有多余的波纹管应清除掉。对于张拉锚固区处的钢绞线，需保持清洁，若有浮锈及污物要清理干净，以免影响锚具效率。
锚环、夹片在工地上一定要妥善保管，防潮、防锈，做到随用随取。夹片齿部若出现严重锈蚀情况，应禁止使用。锚环及夹片使用时应避免粘上泥砂。安装锚环时，锚环一定要入槽，并注意确保工具锚与工作锚之间的钢绞线不能出现交叉的情况。
限位板的限位高度必须与夹片的外露量相适应，限位高度应比夹片外露量低0.5～1.0mm(与钢绞线直径相匹配的限位高度，一般在7～8m )。应注意避免在限位面上沾上泥土等污物。
张拉前应对梁端混凝土进行认真仔细检查，对锚区混凝土存在的蜂窝、孔洞，需彻底清凿后修补，修补材料强度不低于梁体本身强度。
张拉时需同一指挥，两端用对讲机或口哨发出号令，协调作业。张拉作业(千斤顶给油)应缓慢均匀进行，并且尽可能使两端预应力钢束的伸长量保持接近。要及时准确真实地做好张拉记录。
孔道灌浆时，水泥浆中掺入的外加剂要充分搅拌均匀，在使用前及压筑过程中对储浆罐中的水泥浆应不停搅动，并定期检查滤网，若有损坏及时更换。气温较高时，从制浆到压浆时间最长不得超过30min，气温较低时，压浆作业安排在白天气温相对较高的上午或中午进行。
压浆时需做好压浆记录，每一工作班至少应留取3组试块，并做好试件的养生工作。
13、安全专项防控措施
13.1、重大危险源
通常情况下，挂篮施工中重大危险源有以下几点：
挂篮施工可能导致的挂篮坍塌和施工人员的高处坠落、物体打击、触电、机械伤害、起重伤害等事故；
钢筋工程可能导致施工人员的物体打击、高处坠落、起重伤害等事故； 混凝土浇筑施工可能导致施工人员的物体打击、高处坠落、起重伤害、人员落水、机械伤害等事故；
预应力工程可能导致施工人员的物体打击、高处坠落、起重伤害、机械伤害等事故；
支架工程可能导致的支架坍塌和施工人员的高处坠落、物体打击、机械伤害等事故；
1.6、临时设施工程可能导致的塔吊坍塌和施工人员的高处坠落、物体打击、机械伤害等事故；
1.7、临时用电工程可能导致施工人员触电等事故。
13.2、安全防控重点
朝杞铁路2#桥主桥上部结构现浇箱梁施工风险源防控点包括挂篮工程、预应力工程、混凝土浇筑工程、临时设施工程、支架工程及临电工程。
13.3、挂篮安拆、行走、锚固专项防控措施
箱梁0#块施工结束后，在箱梁顶端按照设计要求安装挂篮杆件及内外模板体系，施工中的防控措施如下：
（1）、施工前必须进行安全交底，组织全体操作人员详细谋划讨论，明确各施工阶段挂篮施工特点，安装方法与步骤和注意事项，以免因顺序错误发生事故。
（2）、起吊挂篮部件及其他重物时，应先提升10-20cm，检查确认良好后方可继续起吊，起吊杆件必须有固定的信号指挥，旗语准确且吊件下严禁站人。
（3）、挂篮须等0#块张拉压浆、竖向防倾覆筋张拉后方可安装于桥面。灌筑混凝土时两端挂篮必须在对称位置，但此时允许两挂篮灌混凝土相差3方混凝土重，灌注时宜由前向后进行浇筑。
（4）、待新浇筑梁段纵向张拉、压浆后，强度达到设计值的90%后，方可移动挂篮，移动前应检查该拆该换部分是否已妥善完成，是否增加临时联结。移动时须均匀平衡，左右同步，方向顺直；主梁前端要及时加垫、后端设锚压紧，以免倾覆。外侧模及底模的分离、调整，宜用倒链把下锚梁挂在外梁梁上。
（5）、必须严格控制挂篮和箱梁施工荷载，及时清理物件。
（6）、按需要设照明、梯子、步板、拉件、安全网、风雨篷、操作台，工作人员按规定戴安全帽、系安全带。
（7）、根据进度需要，养护等设施与梁体中心对称布置。
（8）、施工前应检查清点新需工具、材料。对起重设施须试吊，或检查其摩损状态，不合格的须更换。使用倒链滑车时，应慢慢地拉紧，待链条受力后再检查各部分的变化，确认状态良好后方可继续工作。
（9）、对预留孔、预埋件的定位要精心施工，认真检查。
（10）、挂篮在使用过程中的操作顺序由现场的技术主管统一指挥，各施工人员不得随意改变其操作顺序。
（11）、每个墩首次安装挂篮除施工作业人员自检外，需安质、技术主管检查合格后方可灌注混凝土。其余梁段挂篮移动就位后，技术人员也应组织检查验收，并在工程日志上做出记录，灌注混凝土时应额外增加后锚固点。
（12）、为确保安全、质量、工期，各部门间应由现场副经理统一指挥，任务明确，安排工序流程科学合理，团结一致，精心施工，确保各项指标按期完成。
（13）、挂篮的使用必须实行岗位责任制，指定专人进行负责，检查指挥工作。
13.4、挂篮检查
（1）、滑道系统检查:挂篮使用过程中应认真检查滑道接缝平整度，滑道与滑道之间的联结是否可靠，如梁面混凝土高低不平，可用粗砂，砂浆等找平，其平整度控制在5mm以内。挂篮前支点反力较大，采用不少于4根的钢枕支垫牢固，使应力均匀分布于梁面。
（2）、后锚固系统检查:后锚固系统是挂篮得以平衡的最基本保证，施工时应检查预埋筋是否完好，连接器与螺母是否有效，还应检查精扎螺绞钢与扁担梁垫座之间夹角是否与设计相符，杜绝出现精轧螺纹钢受弯扭现象。
（3）、主桁及承重梁检查:对主桁节点销轴与连接螺栓情况进行全面检查，确保其连接可靠；检查各部件所用的材料截面、材质是否与设计相符；检查关键部位的焊缝是否满足要求。
（4）、吊挂系统检查:对挂篮的吊挂系统进行全面检查，主要检查螺母连接情况，吊带完好情况，并对吊带采用绝缘防护（可在精轧螺纹钢外面穿橡胶套管或缠绝缘胶布）。
（5）、模板系统检查:在浇筑前及混凝土浇筑过程中，对挂篮的模板系统及模板支撑、对拉系统进行全面检查，确保在混凝土浇筑过程中不跑模、漏浆，保证主体结构安全。
13.5、挂篮拼装作业安全措施
（1）、挂篮出厂时必须附带钢材材质证明书，按要求对每根吊带进行结构探伤并出具探伤报告。相关资料随构件一并进场，存档备案。
（2）、挂篮使用前应模拟荷载预压试验，以检验其受力及变形情况。试压过程要有旁站记录，试验报告应注明结论，存档备案。应严格按照指定的位置和重量堆载，不得随意变更。
（3）、挂篮构件进场后，及时做好清点和验收工作，参照设计图纸进行核对，分类存放，避免安装时用错。
（4）、挂篮拼装过程中，按工序组织安全验收，走道梁和主桁架拼装完成后要组织对后锚系统、走道梁、前滑板检查验收，合格后方可进行底模平台的拼装；底模平台拼装完要对其吊挂系统进行检查验收。最后组织各安全职能部门对挂篮整体按照大临结构检查验收签证，验收合格后方可投入使用。
（5）、挂篮拼装前，安全部门组织对所有参与施工的人员进行专项安全技术交底，熟悉挂篮图纸、安装程序及检查要点，做好上岗前的培训考核，明确施工任务，熟悉操作规程。
（6）、吊装之前必须对塔吊等机械设备进行检查，确认工作状态良好，符合安全要求后方可进行起吊作业。吊装时应遵循“十不吊”原则。机械操作人员必须持证上岗，严禁无证操作。
(7)、挂篮拼装过程中吊装作业频繁，作业人员要了解塔吊的性能、技术指标和吊重曲线。拼装指挥人员必须熟悉每一挂篮构件的重量，严格按装吊作业规程的要求进行，必须做到判明吊重，合理选绳，吊点合理，绑扎正确，专人指挥、信号统一，严禁违章指挥、违章作业。
(8)、用塔吊吊运挂篮零件时，首先检查塔吊和绳索的安全性和可靠性，所有的吊环、钢丝绳要有足够的强度、绑扎牢固，有损坏现象及时更换。
(9)、各构件在运输及吊装过程中应防止构件变形，所有构件未经技术人员同意，不得随意对原构件进行切割、破坏或进行其他对接处理。
(10)、挂篮在整体安装好之前是不稳定结构，所以在拼装过程中要注意添设临时支撑和防护设施，防止构件倾倒。
13.6、挂篮走行安全措施
（1）、挂篮走行前，应检查各支点是否已经完全脱空，底模是否与已浇梁段脱离，各类吊点、锚固点是否已经松开。滑道是否顺直，滑道下是否抄垫密实，锚固是否安装牢固。预留孔洞是否准确。
（2）、脱落内、外模时，应注意先松后吊杆，再松前吊杆，否则会因底模扭转产生蹩劲，致使后吊杆无法松落。
（3）、两只挂篮走行时必须对称同步进行，以保持梁体平衡。
（4）、挂篮走行速度不宜过快，走行速度不得大于10m/h，在接近梁端1m
处应减速。挂篮走道上应有刻度，便于观察和调整。
（5）、挂篮走行时必须由专人指挥，统一信号。
（6）、在挂篮前端要有限位装置，在挂篮后端要用钢丝绳锚固在主梁上作为保险装置，防止挂篮发生倾覆或纵滑。
（7）、在拆除挂篮后锚固之前，要有专人检查锚固体系，确保其可靠的转移至挂篮走道梁上。
（8）、挂篮不得在大风天气走行，如遇六级以上大风，挂篮要停止走行，并就近将后锚固设施装上。
（9）、挂篮走行中，测量人员应跟踪观测，随时调整挂篮走行时的中线误差。
（10）、挂篮走行时要安排人员观察挂篮，不得与梁体上任何部位挤挂。
（11）、挂篮走行前挂篮走道上应涂抹黄油，便于挂篮走行；主桁顶部构件要求临时固定，以防滑落。
（12）、由于主梁顶面有横坡，走道梁底面需抄平，但不得过高，以免造成走道梁锚固及后锚固长度不够。
（13）、挂篮行走时，要缓慢进行。挂篮后部，各设一组溜绳，以保安全，滑道要铺设平整、顺直，不得偏移，并随时注意观察，发现问题及时处理。
13.7、挂篮提升锚固安全措施
（1）、挂篮在进行提升之前，要对参与提升的各个部位进行仔细的检查，检查内容包括：提升用千斤顶是否能正常工作；作为吊杆的精轧螺纹钢是否完好，有无刻痕、连接器部位是否连接牢固；桁架之间连接是否安全，横向连接是否到位；后锚是否安装牢固；挂篮各部件是否都齐全，连接是否都可靠；挂篮上的吊装部位焊接是否牢固；桁架上吊点位置的钢垫板是否对接紧密等。确保安全无误后方可起吊。
（2）、挂篮提升时，南北两侧同步进行。千斤顶的顶升要保持同步、缓慢进行，提升过程中，应有专人指挥控制千斤顶的操作，以避免在操作过程中千斤顶提升速度不一致导致吊杆受力不均，挂篮倾斜等情况的发生。
（3）、提升到位后，按图纸所示，将挂篮锚固在0#块上，拆除最前端吊杆和桁架，挂斜拉索，准备预压。
（4）、挂篮安装及提升过程中，其下方严禁站人。
（5）、吊装过程中要观察吊杆的伸长值及挂篮提升速度等情况，发现异常立
刻停止。
13.8、挂篮降落安全措施
（1）、挂篮在降落之前，要对参与降落的各个部位进行仔细的检查，检查内容包括：降落用千斤顶是否能正常工作；作为吊杆的精轧螺纹钢是否完好，有无刻痕、连接器部位是否连接牢固；各工字钢垫梁是否按要求加强。
（2）、要保证两侧挂篮同时落地。降落过程中同一侧挂篮的各千斤顶要保持同步，保证挂篮的平衡及各吊杆受力均匀，降落应有专人指挥控制千斤顶的操作。
（3）、挂篮降落过程中，其下方严禁站人。
（4）、降落过程中要观察吊杆的伸长值及挂篮降落速度等情况，发现异常立刻采取措施。
13.9、挂篮拆除安全措施
（1）、挂篮拆除时要注意拆除顺序为拼装的逆顺序，具体按挂篮拆除施工工艺进行。
（2）、构件拆除起吊时，需确认所有连接已经断开，起吊设备不得超载。
（3）、挂篮拆除时要注意对挂篮表面混凝土等进行全面清理，防止其上螺栓，钢筋等杂物坠落伤人。
（4）、时刻注意拆除物的稳定性，防止构件整体失稳造成事故。拆除前应做好技术交底，拆除过程中应有专人指挥。
13.10、挂篮其它安全注意事项
（1）、挂篮使用时必须使挂篮在其允许的荷载下工作。重物堆放要保证两侧挂篮不偏载，在钢筋、混凝土施工时要注意施工顺序且始终维持两侧挂篮基本平衡。根据设计文件要求，单幅两侧悬臂端重量之差应控制10吨重。
（2）、挂篮四周应设置防护栏杆，挂设安全网，进出施工区域必须有安全通道。
（3）、挂篮使用过程中要对锚固系统使用的精轧螺纹钢、螺栓等进行保护，防止电击、撞击破坏。各种吊杆、吊带等吊挂系统必须进行经常性检查，不得使用有损伤变形的吊挂构件。
（4）、当挂篮处于四周空旷或构筑物的最高点时，要在挂篮顶设置防雷接地装置，将电流直接引入地下，不能使电流通过挂篮构件。
（5）、挂篮施工应有安全通道及安装、张拉、压浆等工作平台，平台四周须
设置防护栏杆，四周及底部挂设安全网。
14、连续箱梁混凝土浇筑安全专项防控措施
14.1、0#块混凝土及边跨直线段混凝土浇筑
（1）、0#块混凝土浇筑及边跨直线段混凝土浇筑采用支架施工，相关演算必须考虑各不利因素。
（2）、0#块浇筑时次序：先浇筑底板，再浇筑腹板和顶板，顶板从两端向中央隔板推进。在混凝土浇筑完成后，进行混凝土收浆抹平，特别要进行二次收浆抹面，避免混凝土结构出现裂缝。
（3）、为避免由于不均匀浇筑而使支架产生的受力失衡，施工过程中要求严格控制浇筑方量偏差。
（4）、浇筑前认真复核模板锚固件螺栓是否上紧，浇筑过程中现场专人检查是否有松脱现象。
（5）、泵车浇筑前，施工人员现场检查泵车支点，及时处理承载地基。
（6）、浇筑施工时，混凝土工要求遵守相应的安全规程，不得任意拖拉振动棒及临电电线。
（7）、由于在淮河岸边施工，风级较大时，高处作业人员必须及时停止施工。
（8）、依据安全施工技术要求，淮河特大桥该部分施工必须遵守水上作业安全规程。
14.2、挂篮法悬臂浇筑混凝土
（1）、使用平板振动器或振动棒的作业人员应穿绝缘胶鞋和戴绝缘手套，振捣设备应设有专用开关箱，并装有漏电保护器。
（2）、浇筑混凝土使用串筒时，串筒节间应连接牢靠，在操作部位应设防护栏杆，严禁直接站在溜槽帮上操作。
（3）、浇筑箱梁混凝土应设操作台，严禁直接站在模板支撑上操作，以避免踩滑或踏断导致坠落事故。
（4）、剩余的混凝土拌合物应及时倾倒到定点位置处置，或进行硬化施工场地、便道处理，严禁随意丢弃。
（5）、混凝土生产中严格机械操作和设备安全用电管理，防止机械伤害和触电。
（6）、浇捣前检查插头、振捣器、电线、开关等是否有效。
（7）、雨天进行作业时，必须把振捣器加以遮盖，避免雨水侵入电机，导电伤人。
（8）、电气设备的安全，拆修必须由电工负责，其他人员一律不准乱动。
（9）、振动器不准在初凝混凝土、脚手架和干硬的地方试振。
（10）、检查振动器时，应切断电源后进行。各种振动器在做好保护接零的基础上，还应安设漏电保护器。
（11）、浇筑混凝土时两侧及横桥向均应对称均匀布料，偏载不得超过设计要求。
15、预应力工程安全专项防控措施
(1)、由于钢绞线的弹性比较大，下料、运输时应注意人身安全，在穿束前先进行编束，用扎丝进行绑扎，将预应力束端头用宽胶带进行缠裹。
(2)、张拉千斤顶用手拉葫芦进行提升，钢丝绳、挂钩等使用前进行检查，确保安全。
(3)、张拉时两端头处的工具锚应打紧，严禁在两端头处站人。
(4)、张拉时在安全范围处应悬挂警示牌，非作业人员不得入内，安装防护设施。
(5)、严格按照机械使用说明进行操作，现场悬挂机械安全操作规程及张拉控制数据。
(6)、必须经过专业培训，掌握预应力张拉的安全技术知识并经过考核合格后方可上岗。
(7)、必须按照检测机构检测、编号的配套组使用张拉机具。
(8)、张拉时服从统一指挥，严格按照技术交底要求读表，油压不得超过技术交底值，发现油泵有异常情况时应立即停机。
(9)、高压油泵操作人员必须佩带护目镜。
(10)、作业前应检查高压油泵与千斤顶之间的连接，连接件必须完好、紧固，确认安全后方可进行作业。
(11)、张拉时千斤顶行程不得超过技术交底的规定值。
(12)、作业人员应在牢固、有防护栏的平台上作业，上下平台必须走安全梯或马道。
(13)、孔道灌浆作业，喷嘴插入孔道后，喷嘴后面的胶皮垫圈必须紧压在孔
口上，胶皮管与灰浆泵必须连接牢固，堵灌浆口的人必须站在孔的侧面。
(14)、此作业属高空作业，操作人员应正确佩带安全带。
(15)、施工预应力所用的设备及仪表由专人使用和管理，并应定期维护和校验。千斤顶应与油表配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。
(16)、张拉机具应与锚具配套使用，并应在进场前进行检查和校验。当千斤顶在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。
(17)、施加预应力前应具备：
现场具有预应力知识和正确操作的施工人员；锚具安装正确；混凝土强度满足设计要求；具备经批准的张拉程序和现场施工说明书；施工现场具备确保全体操作人员和设备安全的必要预防措施。
(18)、严格按照锚下张拉控制力进行施工，对应油表读数按照交底数值进行控制。
(19)、张拉作业前应明确各束道对应张拉对应数值，认真核对，对不够明确的地方及时与技术人员进行联系，于第一时间解决。
(20)、施工队除进行合同作业外，应配合好技术人员作好重要过程的原始数据记录工作，配合监理作好检查工作。
(21)、在张拉前应先检查管道的通畅，预应力筋能否在管道中自由滑动。
(22)、正确安装张拉限位板，锚垫板紧密切进槽内，并保证全断面同时接触受力，每段混凝土浇筑完成后，强度达到90%后方可进行张拉。张拉采用两端同步进行张拉，穿索时应尽量保证两端钢绞线长度一致。
(23)、钢绞线张拉采取双控指标，即锚下张拉应力与延伸量进行控制，以锚下张拉应力为主，延伸量校核。实际伸长量与理论伸长量应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
(24)、竖向预应力钢筋采用一次张拉工艺，张拉到设计吨位后锚固，千斤顶回油。确保竖向预应力钢筋的张拉和孔道压浆的质量以及预应力钢筋锚固应力达到设计要求。
(25)、竖向预应力钢筋张拉后螺帽旋紧不准采用扳手斜向拧紧，而必须采用套筒配合水平测力扳手施工。
(26)、竖向预应力筋均应通常整根，不得接长，张拉时横向应保持对称，顺
桥向张拉应隔位、跳跃式张拉，成桥阶段对全桥竖向预应力钢筋进行复核张拉，确保预应力钢筋达到设计要求。
(27)、箱梁顶板横向预应力钢束采用扁锚锚固体系，张拉锚具交叉布置在桥梁两侧，张拉应隔位跳跃，或左右侧分别均匀施加预应力。
(28)、张拉前对张拉端钢绞线及锚具进行检查，核实理论延伸量，对一次不能张拉完成的应分次张拉。钢绞线应分级张拉、量测延伸量。
(29)、考虑量测的准确精密性，采用0.5mm精度板尺进行量测。使用前对工具检查，量测时将板尺0头顶在千斤顶固定处，板尺贴近活塞进行量测。
(30)、张拉时应控制好油门，不可进行太快。尤其是回油开始时，为减小预应力筋的回缩值，应缓慢进行。并实际量测回缩量。
(31)、张拉时应注意两端对称、同步张拉，且外腹板对称、同步张拉。
(32)、孔道压浆操作规程
压浆采用灰浆搅拌机进行水泥浆搅拌。搅拌后的水泥浆符合现行规范的有关规定，进行流动度、泌水性实验，并制作浆体强度试块。纵向预应力张拉完成后，切除多余钢绞线，进行封锚混凝土立模浇筑，同时用PVC管预留孔道，以便安装压浆阀门。压浆前用高压水清洗管道，压浆管道保持密实。
输浆管选用高强橡胶管，抗拔能力≥1MPa，压浆灌注时不易破裂，保持连接牢固，避免脱管。
水泥浆进入注浆泵之前通过2mm的筛网进行过滤。
压浆工作在灰浆流动性下将前行（约30~45分钟时间内），孔道一次连续灌注。出浆孔阀门必须待出浓浆后方能关闭，进浆口阀门必须待压浆力升至0.6~0.7 MPa，持荷2分钟保压时间且无漏水和漏浆时关闭，锚具上的漏浆缝隙，在压浆前采用封锚混凝土封闭。中途换管道时间内，继续启动灌浆泵，让浆体循环流动。灌浆时做好记录，以防漏压。
16、支架工程安全专项防控措施
支架工程要经过反复验证验算后实施。
（1）、搭设前对碗扣件进行检查，检查碗扣件有无弯曲、接头开焊、断裂现象，否则要进行处理，无误后可实施支架搭设。
（2）、支撑脚手架材料的检查与验收，新钢管的产品质量合格证、质量检验报告；新扣件三证（生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证）。
支撑脚手架的搭设质量检查验收。
（3）、杆件的设置和连接构造是否符合要求。
（4）、支架搭设人员必须是经考核合格的架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
（5）、支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
（6）、搭设、使用的所有施工技术数据符合专项方案内容，施工前项目技术负责人应向所有参与施工的人员进行安全技术交底。
（7）、进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
（8）、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。雨后进行支架的预压观测时必须对支架的稳定性进行检查。
（9）、支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术负责人和驻地监理工程师同意，确定补救措施后放可实施。
（10）、作业现场必须采用封闭式管理，地面应设围栏和警戒标志，严格禁止与施工无关人员进入现场，进入现场人员必须带安全帽。搭拆脚手架时，并派专人看守。
（11）、路口设置安全标志和警示灯，施工现场易燃场所设安全禁止标志和灭火器材。
（12）、按《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ461）的有关用电安全技术要求，配备良好的接地、防触电措施和避雷装置，支架与架空输电线路保持安全距离，并经项目部专业人员检验。
（13）、严禁在脚手架上堆放与施工无关的物料，以确保脚手架畅通和防止超载。作业人员严禁攀登架子，必须走人行爬梯。
（14）、不准将工具及材料上下投掷，要用绳子系牢后往下或往上吊送，以免打伤下方工作人员或击毁脚手架。
（15）、在支架四周地面用钢管加防护网设置围栏，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
（16）、为防止施工工具、材料、杂物等掉落造成人员、车辆伤害。在支架顶部作业面箱梁模板外侧设安全护栏，护栏距离箱梁模板外沿1m，采用钢管架设并且在护栏外侧悬挂安全防护网。临边防护措施齐全，设置防坠网及挡脚板。
（17）、项目部专职安全员每天对支架的搭设施工进行安全检查，随时掌握现场的安全动态，发现不符合搭设质量和要求的责令整改返工。
（18）、特别注重高空作业安全防护情况的检查：对架子工的安全帽、安全带使用情况进行检查和监督；搭设过程中临时使用的脚手板绑扎稳固情况，是否存在上下抛投工具和材料现象，并严格禁止上下作业；搭设完毕后，架顶安全网防护是否逐一到位。
（19）、在梁体浇筑过程中，架子工必须跟班作业，随时掌握支架的安全动态，如有情况，应紧急采取措施加固。
（20）、架子工高空作业时，必须遵守《高空作业安全操作规程》，如有违反项目部相关制度的进行处罚。
（21）、模板上施工荷载不超过计算采用数值，模板上堆料均匀；支架按规定、要求经过预压。
（22）、根据混凝土构件的受力特性，支架卸落时间控制在张拉后压浆强度达90%以上方能卸落。
（23）、拆除前办理拆除申请手续，全面检查支架的连接、支撑体系等是否符合原有构造要求，混凝土拆模强度是否符合规范和设计要求。
（24）、支架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，配备现场监护专职人员；应急防范措施到位。拆除支架时，禁止无关人员进入危险区域。
（25）、支架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。
（26）、拆除前应清理支架上的器具及多余的材料和杂物。
（27）、支架的拆除须对称，均匀和有顺序地进行。拆除作业从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。
（28）、拆模时不能用力拉撬，注意拆模程序是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，先拆侧模，后拆底模。在拆除承重模板之前，须先拆除非承重的侧面直立模板，并全面检查支架的连接、支撑体系等是否符合原有构造要求。
（29）、拆下的材料，应采用塔吊向下传递，禁止往下投扔。
（30）、拆除支架人员进入作业区后，须系好安全带，安全带必须高挂低用。拆除支架要统一指挥，上下协调。
（31）、拆除后的支架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。分类堆放，以便于运输、维护和保管。
17、临时设施安全专项防控措施
（1）、塔吊作业时应有足够的工作场地，起重臂杆起落及回转半径内无障碍物，夜间作业应有充足的照明设备。
（2）、塔吊的变幅指示器、力矩限位器以及各种行程限位开关等安全保护装置必须齐全完整、灵敏可靠，不得随意调整和拆除。严禁用限位装置代替操作机构进行停机。
（3）、操作前必须对工作现场周围环境、行驶道路、架空电线、建筑物以及构件重量和分布等情况进行全面了解。
（4）、塔吊的作业人员和指挥人员必须密切配合，指挥人员必须熟悉所指挥机械性能，操作人员应严格执行指挥人员的信号，如信号不清或错误时操作人员可拒绝执行。如果由于指挥失误而造成事故，应由指挥人负责。
（5）、操作室远离地面指挥发生困难时，可设高处、地面两个指挥人员，或采用有效联系办法进行指挥。
（6）、遇有六级以上大风或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，应暂停作业。
（7）、起重作业时，重物下方不得有人员停留或通行。严禁用塔吊机吊运人员。
（8）、严禁使用塔吊进行斜吊、斜拉和起吊地下埋设或凝结在地面上的重物，施工现场的混凝土构件或模板必须全部松动后方可起吊，起重机必须按规定的起重性能作业，不得超负荷和起吊不明重量的物件。
（9）、起吊重物时应绑扎平稳和牢固，不得在重物上堆放或悬挂零星物件。零星物件或物品必须用吊笼或钢丝绳绑扎牢固后起吊。绑扎钢丝绳与物件的夹角不得小于30度。
（10）、起吊满负荷或接近满负荷时应先将重物吊起离地面20-50厘米时停机检查：起重机的稳定性、制动器的可靠性、重物的平稳性、绑扎的牢固性。
（11）、起重机提升和降落速度要均匀，严禁忽快忽慢和突然制动。左右回转动作要平稳。当回转未停稳前不得作反向动作。
（12）、起重机使用的钢丝绳应有制造厂技术证明文件作为使用依据，如无证件时应经过试验合格后方可使用。卷筒上钢丝绳应连接牢固、排列整齐、不得
扭结、变形，所有钢丝绳不得有接头。
（13）、工作完毕后，起重臂转到顺风方向，并将吊钩开到离臂杆顶端处2-3米位置。
（14）、起吊重物严禁自由下落，重物下落应用手刹或脚刹控制缓慢下降。
（15)、起吊物件应拉溜绳，速度要均匀，禁止突然制动和变换方向，平移应高出障碍物0.5M以上，下落应低速轻放，防止倾倒。
（16）、严禁斜吊和吊拔埋在地下或凝结在地面、设备上的物件。
（17）、起重机停止作业时，应将起吊物件放下，刹住制动器，操纵杆放在空挡，开关上锁。
18、临时用电安全专项防控措施
（1）、严格执行JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》及批复后的《施工临时用电方案》。
（2）、建立技术交底制度。向专业电工和各类用电人员介绍临时用电施工的技术内容和注意事项及避险措施，并应在技术交底文字资料上履行交底人和被交底人的签字手续，注明交底日期。
（3）、建立安全检测制度。定期对临时用电工程进行检测，主要内容是：接地电阻值；电气设备绝缘电阻值；漏电保护器动作参数等，以监视临时用电工程是否安全可靠，并做好检测记录。
（4）、建立电气维修制度。加强日常和定期维修工作，及时发现和消除隐患，并建立维修工作记录，记载维修时间、地点、设备、内容、技术措施、处理结果、维修人员、验收人员等。
（5）、建立安全用电责任制。对临时用电工程各部位的操作、监护、维修，分片、分块、分机落实到人，并辅以必要的奖惩。
（6）、建立安全教育和培训制度。定期对专业电工和各类用电人员进行用电安全教育和培训，凡上岗人员必须持有劳动部门核发的上岗证书，严禁无证上岗。
施工便道施工技术方案
一、工程概况
商丘至登封高速公路开封市境段TJ-4标起点桩号为K101+050，终点桩号为K110+025，全长8.975Km，路线集中在通许县、尉氏县境内，途经通许县竖岗镇车岗村、肖庙村、小连村、孙庄、燕岗，止于尉氏县十八里镇丁家村。
路线在K106+650和K108+850位置两次上跨朝杞铁路，跨铁路部分桥梁主跨跨径70米，满足省发改委（2012）1949号关于批复竖岗镇车站改建的文件精神，既避开了对竖岗车站的影响，又减少了沿线村庄的拆迁量。
二、便道施工方案
朝杞铁路2号桥施工便道设置在路线右侧。
便道宽度计划设置为6米，从最外侧钢轨算起，两侧各50米范围内便道设置为直线，便道纵坡不大于3%，便道路基采用砖渣分层填筑，分层压实，压实度按路基施工要求进行，随后在轨道两侧20米范围内加厚施作10cm的泥结碎石混合料；与铁路轨道相交后，轨道外0.5米范围内采用钢筋混凝土平铺，轨道外10米范围内采用素混凝土平铺，面板顶面高程较轨道高5mm，施工时注意与轨道相接部分要有5cm的间隔；轨道内可安放15cm左右的枕木，枕木两端用长铆钉固定。
三、保通方案
1、施工保通及安全保障领导组织机构
项目经理任指挥长, 副经理任副指挥，项目其他领导及部门负责人、工区负责人、现场技术负责人、安全负责人为成员,设立跨铁路施工指挥办公室。
跨铁路施工指挥办公室设立于商登高速开封市境段TJ-4标项目安全办公室。
2、职责分工
2.1、指挥领导小组：
负责本保通方案的制定和实施；
成立应急小组处理保通期间的突发事件；
检查督促保通方案的执行情况。
2.2、协调办公室：负责与相关铁路部门的沟通，既要保证交叉部分铁路的安全，又要保证施工顺利进行。
2.3、安全部：负责保通施工期间施工现场的安保和交通标志牌的维护维修工作。
2.4、设材部：负责保通物资的供应和运输工作。
2.5、工程部：负责保通期间的安全施工方案的技术支持。
3、交通组织方案
3.1、施工期间保通措施
在跨铁路施工期间，按规定的标准、数量和位置设置警示标志、标牌交通安全设施。设专人维护交通安全，随时维护交通安全设施，确保完好有效。同时服从相关铁路部门的监督检查和指挥。
施工开始前，在施工地点前方放置3组交通标志：
300米处：前方铁路道口，限速（60）；
100米处：前方铁路道口，限速（40）；
50米：前方铁路道口，限速（20）。
为保证夜间行车安全，施工便道跨铁路两侧，布置荧光警示灯。
3.2、人员、机械安全措施
作业的机械人员必须提高警惕，保证行车及自身安全，所有上路机械安插警示旗，所有上路人员必须穿戴安全警示服，否则不允许上路。
施工完毕，撤除相关标志标牌、清除施工道口临时设施，消除安全隐患。并立即通知铁路部门验收。
施工期间安全领导小组轮流值班（根据施工进度，时间与计划略有不同）。
施工便道可行性分析
一、符合性分析
1、新开铁路属于暂停使用铁路，在商登高速朝杞铁路立交桥施工便道使用期间暂无列车通行，施工便道限速20Km/h，符合中华人民共和国铁道部令第20号令关于《设置或拓宽铁路道口人行过道审批办法》第四条第（一）~（四）、（七）款规定。
2、施工便道与新开铁路夹角50°，符合中华人民共和国铁道部令第20号令关于《设置或拓宽铁路道口人行过道审批办法》第四条第（五）款规定。
3、施工便道在铁路两侧50米范围设置为直线，路线纵坡为3%，符合中华人民共和国铁道部令第20号令关于《设置或拓宽铁路道口人行过道审批办法》第四条第（六）款规定。
4、商登高速公路开封市境段建设项目经过开封市发改委及河南省发改委批准，符合中华人民共和国铁道部令第20号令关于《设置或拓宽铁路道口人行过道审批办法》第四条第（八）、（九）款规定。
二、结构性能分析
1、铁路两侧便道路基采用砖渣分层回填，且压实度要求大于96%，沉降量要求不大于5mm,从而保证了路基的稳定性，减少了由于便道路基沉降对铁路路基的影响。
2、施工便道在距铁路最外侧钢轨10m范围内采用C20混凝土铺筑，距铁路最外侧钢轨0.5m范围内采用C20钢筋混凝土铺筑，养生
期不少于7天，从而保证了施工便道的路面强度，避免了由于路面板断裂对铁路钢轨产生推挤现象。
3、铁路钢轨内侧采用枕木进行填充且用铆钉连成一体，这样不仅加大了于轨枕的接触面积，同时减少了对轨枕的刚性接触，大大降低了对轨枕的破坏程度。
4、钢轨两侧便道顶面高出钢轨5mm，这样即使路基出现微小的沉降（小于5mm），也不会对钢轨造成磨损和破坏。
三、安全性分析
1、领导重视：对于铁路交叉路口项目部专门成立了施工保通及安全保障领导小组，从方案制定到应急事故处理均制定了详细的保证措施，从各个方面做到“万无一失”。
2、措施得力：专门安排保通人员值守铁路路口，严禁超重车辆或超速车辆通行；设置足够的限速警示标志标牌和夜间行车荧光警示灯，，确保铁路安全和施工安全。
3、消除隐患：对于施工便道在使用期间出现的局部破坏位置及时进行修复；对于缺失的标志标牌及时进行补充；值守人员24小时不间断；便道使用完毕及时进行拆除，恢复原貌，从而进最大努力消除各类安全隐患，确保施工安全，把对新开铁路的影响降低到最低限度。
范文二：三角挂篮施工细则
裢达沟大桥三角挂篮施工细则
一．挂篮主要受力件单件拉力试验
这项工作由乙方配合甲方在工地现场进行。目的是检验受力构件焊接的质量及理论计算的验证，更为重要的是确保挂篮使用中的安全。底锚铰结点及底锚杆必须全部张拉试验，不允遗漏，末试验者决不能使用。 具体内容如下表： 序号 1 2
构件名称 数量 主吊带，销子 底锚结点及丝杆
试验拉力（KN ）
压力表读数（Mpa ） 备注
主吊带全部及销子 320 2组/每篮 580
现场制作一张拉架，利用前桁片吊耳进行吊带试拉。底锚系统利用后托梁和张拉架试拉。 拉力到达压力表计算的读数时持载5分钟，用锤轻击构件主要联接点，到时后无裂纹，明显朔性变形及断裂为合格。
二、挂篮的拼装
考虑到高桥墩及现场起重设备的起吊能力，建议在0#段桥面拼装。0#段长度必须保证11.5M ，以保证挂篮结构后结点的对接。0#段梁体悬出桥墩≥0.7M 以保证挂篮底模的锚固. 在0#段中心线两边偏130mm 处各设两个竖向预应力筋(共4点) 以保证1#段施工用后锚。在挂篮使用过程中必须保证后锚有一个锚点是直结穿过后结点锚固而不需用上锚梁（后结点上部无孔，可根据实际位置割孔）。 1．桥面组件的拼装
①．滑轨的放置。在桥面竖向预应力筋位置横向排布枕木（枕木长500mm ，低端高h=200mm，高端高h=320mm），枕木间隔1M 左右。在滑轨接头处要放置枕木，使滑轨不处在悬臂状态。在已成梁段前500mm 处（即活动支座处）放置专用铁枕，而后辅设滑轨，保证滑轨间距6.05M （偏差≤2mm ），并保证两轨面水平（高差不平度≤1mm ）。并用锚具锚固滑轨。在前滑动支座处不要有滑轨接头。滑轨纵向位置可用以下方法调整：用千斤顶支顶主桁下平杆使活动支座稍稍离开滑轨面（2mm ），而后窜动滑轨到理想位置。
②．装拼主桁片（两片）及主桁片配件（反扣轮、活动支座）。主桁的安装按编号进行。先将活动支座安装好, 再将平杆安放在工作位置, 后部用枕木支平支稳, 一定要保证下平杆的平直，而后用精轧螺纹钢锚住。安装立杆后用4部3T 倒链将其四个方向拉住（立杆的安装一定要注意其正反对称）, 而后依次安装后斜杆及前斜杆（为保证安装的方便，在上、后、前结点的斜杆安装位置均有一块封板末焊，斜杆安装完毕后将封板焊好）。一组主桁安装好后安装另一组桁片。 ③．安装主桁横联（高强栓联接）。将横联的下两个联接件用高强螺栓安装在立杆上，而后安装平联上半部，安装好后将四根斜杆按图示焊好。 ④．安装前横梁（销子联接）。
⑤．安装挂篮桥面其它散件（扁担梁、主吊带、精轧螺纹吊杆、内外滑梁吊带等）
将主吊带按图示尺寸联好后穿过前横梁工作位置孔，安装好销座及扁担梁，用销子挂住。同样方法安装好吊杆、内外滑梁吊带及边锚吊杆。
2．桥面下组件的拼装
①．外滑梁及翼模的安装。先将翼模及滚轮架组装在滑梁工作位置上，将翼模焊在滑梁上，在滑梁尾部焊挡块；而后将其吊置工作位置先将后锚用精轧螺纹钢吊住，而后安装滑梁前吊带吊住滑
梁前部。外滑梁中部有两孔，后孔为打灰时锚固用（当走行时拆去此后锚改为保险钢丝绳）。前孔为走行时用精轧螺纹钢及联接件吊住后托梁。内滑梁中部只有一孔，为打灰时锚固用。 ②．底模的安装。在桥墩下搭设平台（用枕木或其它物品将前后托梁垫高离地1M 左右），测平两托梁上面，调正对角线（对角线误差≤2mm ），而后安装各边梁、工作梁、边纵梁、中纵梁，辅设面板（面板辅设位置为后边距离后托梁中心线400mm ，面板尺寸6500*4800*10）。底模安装完成后施焊，各梁端头与前后托梁需焊接（无孔端两边各焊100mm ，焊角≥6mm ），面板与各纵梁底部断焊，焊角高度≥6mm ，50/150。
③．悬吊底模。在主桁前吊点及已成桥面各设两组滑轮组，通过钢绳吊在前后托梁相应位置上。而后通过卷扬机吊底模到相应位置。安装二个底锚，中间底锚主要用于起保险作用（可用精轧螺纹钢锚固），安装时上部螺母要略松于其它两个底锚。同时安装前托梁各铰点。 ④．调整、检查。
⑤．安装内模。内模桁架在桥下拼装完成，整体吊置在内滑梁工作位置上，可以加焊几点固接。 ⑥．外模方模的安装。安装矩形方模（用普通螺栓联接）。模板安装完成后用M20对拉筋将两片侧模拉住，并用侧顶丝杠将侧模顶紧在底模上（配用千斤顶）。 ⑦．调整、检查。
⑧．至此挂篮桥面下部结构基本安装完毕。 4．其它
①1#段施工完成后，走行一定距离后锚固主桁安装后结点加长块（焊接）。 ②1#段施工完成后，走行一定距离后安装底模后工作平台。
③挂篮安装完成后甲方需自设两处工作平台以方便施工。包括底模前部工作平台和侧部工作平台。前部工作平台用型钢焊在前托梁上并加护栏，上辅木板；侧工作平台需焊一些护栏。
三、静载试验
本菱式挂篮静载试验原则上以全摹拟加载为全理（即在底模、内模、外模上同时加载）。但考虑到工地现场的实际情况，可以把梁段荷载全加在底模上，具体加载点及加载量如下所示：
加载程序 预载（50%） 卸载 一载（50%） 二载（75%） 三载（90%） 四载（100%） 五载（110%） 六载（120%） 卸载
位置1 162kN 0 162kN 243 kN 292 kN 324 kN 356 kN 389 kN 0
位置2 163 kN 0 163 kN 245 kN 293 kN 326 kN 358 kN 391 kN 0
位置3 158 kN 0 158 kN 237 kN 284 kN 316 kN 347 kN 379 kN 0
位置4 159 kN 0 159 kN 239 kN 286 kN 318 kN 350 kN 382 kN 0
持载时间 荷载合计 30分钟 642 kN
10分钟 642 kN 10分钟 963 kN 10分钟 1156 kN 10分钟 1284 kN 10分钟 1413 kN 5分钟
1541 kN 0
本静载试验是以11#段重量值为试验荷载值。11#段砼为49.3M3*2.6=1282KN。 具体吊点位置图见附图。
四、挂蓝的走行
1、松动内外滑梁后吊轮组, 使后吊轮组下落滑梁上翼8公分左右。松动内外滑梁后锚，使滑梁缓慢落在悬挂轮上。同时利用内外滑梁后锚孔加设保险钢丝绳。
2、安装外滑梁和后托梁之间走行吊杆（联接件、精轧螺纹钢及锚具），安装长度应留有约80mm 间隙。而后拆下边锚，松动底锚，使底模后部缓慢下落悬挂在两边走行吊杆上使底模下落，而后拆掉底锚下销。
3、底模下落到位后用两部10T 倒链联接在外滑梁和后托梁之间做为保险装置，此步工作绝对不能省略。
4、在主桁下平杆靠后端适当位置用上锚梁加设一保险锚除点（下平杆后端上面有一通长板），此锚点要略松。而后拆除后结点所有锚点，使后吊轮吊在滑轨上。（注意：在走行过程中始终有一保险点不能松脱）
5、加设千斤顶顶座，利用千斤顶顶推活动支座逐渐将挂蓝前移。前移时要保证两桁片同步进行并且要缓慢避免冲击。可在滑轨面上涂些黄油方便滑动。前移过程中要始终保证后结点有一个保险锚点。
6、挂蓝到位后进行调整锚固。 五、其它 1． 2． 3． 4． 5．
中铁三集团桥隧公司机械厂 2004-10-08
应有专人负责挂蓝的检查。注意各结点及各受力构件及各联接部位，不能有安全隐患。 挂蓝安装完毕后，应在各工作台设防护栏杆。设安全网。 挂蓝走行时要避免冲击，缓慢而行。 挂蓝施工避免双层作业。
照明及其它施工电路要布置合理、安全。
范文三：三角挂篮施工方法
三角挂篮施工工法简介
一、三角挂篮施工基本程序
1、在主墩两侧安装托架（支架），并进行预压，安装永久支座及临时支座（连续梁安装，连续刚构不安装），立模灌注0#段。待该段混凝土达到设计要求后，完成预应力施工，随后在0#段两侧对称安装挂篮，并进行预压，拆除托架（支架）。
2、以主墩为中心，对称移动挂篮悬臂浇注至合拢段前的节块，每段的挂篮前移前，该段必须完成预应力施工。在悬灌之前必须检查梁面标高及中心线，并及时进行动态调整。
3、在两个边墩旁搭设现浇支架，并进行预压，浇注边跨现浇段。该段施工与悬臂施工平行作业。
4、利用部分挂篮模板做边跨合拢段模板，安装边跨合拢段的临时刚性连接构造，张拉临时索，完成边跨合拢段，待混凝土达到设计要求后，完成预应力施工，随后拆除临时支座，完成第一次体系转换，拆除现浇支架。
5、利用挂篮模板做中跨合拢段模板，拆除一部分挂篮模板，安装中跨合拢段临时刚性连接构造，张拉临时索，用悬吊架浇注中跨合拢段，待混凝土达到设计要求后，完成该段预应力施工，完成整个梁体的体系转换，拆除悬吊架。
6、进行桥面附属施工。 二、施工工艺
1、工艺流程图
整个施工过程按照工艺流程图施工，见图1所示预应力混凝土悬臂连续梁（刚构）施工工艺。
2、施工要点
（1）托架（支架）设计、安装及预压
根据施工要求，选取0#段施工方法后，对支架体系进行加工安装，并进行预压，在预压前，对托架（支架）事先抬高10-6mm，便于预压完成后托架（支架）的调节。
（2）挂篮安装
挂篮一般分三角斜拉式、滑动斜拉式、滑梁式、桁架式、弓弦式、前支点牵索式等，本工法以三角挂篮为例，见图2三角挂篮结构示意图。
每联连续梁（刚构）配挂篮2套(1套为2个)，对称悬浇施工。0#块施工完成后，安装挂篮，1#块采用连体挂篮施工，1#块施工完成后，将两挂篮解体，对称完成后续节段悬浇施工。 A. 挂篮的拼装
0#块施工完成后，清理桥面，用水泥砂浆将滑道部位找平，并在找平层上画出滑道定位线安装滑道、滑块。安装后上横梁、三角结合梁（包括∶主梁、立柱、斜拉带及三角架平联和斜拉上横梁平联），锚固系统等。
然后安装前上横梁和斜撑杆及平联，接着安装吊挂系统及底平台，然后再利用底平台安装模板系统。最后对整个挂篮系统进行调整。
0#块托架（支架）安装、预压及调整
安装永久支座，浇筑临时支座
挂篮拼装 循环施工全部悬浇梁段
中跨合拢段临时约束锁定
体系转换
桥面系施工
图1预应力混凝土悬臂连续梁（刚构）施工工艺流程图
图2三角挂篮结构示意图
㈠挂篮安装允许误差： ⑴主梁滑道(即走道梁)：
①桥轴线两侧滑道位置允许偏差≤±3mm； ②滑道顺直度，每2m侧向弯曲≤±2mm；
③滑道滑动面应光洁，无锈碴、焊碴，接缝圆顺，每2m不平整度≤±2mm，接缝高差≤±1mm；
⑵前后支点
①顺桥向与设计位置偏差≤20mm； ②两主梁前支点顺桥向位置相差≤±10mm； ③桥轴线至两侧前支点距离误差≤±5mm； ④支点中心线与滑道梁中心线对中误差≤±2mm； 底平台中心线与梁体中心线误差≤±10mm。 ㈡挂篮拼装注意事项：
①拼装前，应对挂篮各构件（或组合件）进行尺寸、型号、缺陷（主要是焊缝尺寸及其饱满度等）检查验收，是否符合设计要求。 发现不合格者，应及时处理；在运输、吊装时，不得损伤构件，特别是吊带、前后支点及主梁等构件堆放时应整齐、稳固，防止变形；
②按拼装顺序，将各主要构件（或组合件）分类堆码，以备吊装；作业前应对吊装机械及机具进行安全检查，在操作过程中地上、空中应有专人进行指挥及指导。
③挂篮拼装应保持两端基本对称同时进行。
④在对构件进行吊装时，吊点应稳固可靠，构件不受损伤、不变形； ⑤各构件拼装位置应准确，螺栓应100%上足上紧，并不得随意扩孔，连接销子安装牢固、有效，焊缝尺寸准确、饱满无缺陷；
⑥安装Φ32精轧螺纹钢筋等冷拉件时，应先进行绝缘处理（包缠绝缘胶布），螺母均采用双螺帽锚固。安装连接器时，除检查螺纹长度、直径、螺纹质量外，螺纹上应画线以保证连接器与螺纹的连接长度；
⑦挂篮就位后，后下横梁锚点（即后主吊带紧缩装置）其预紧力应大于浇筑砼后的锚固点拉力，以保证节段间接缝平顺， 同时，达到检查锚固点受力强度的目的。
B. 挂篮的荷载试验
挂篮拼装完成后，对结构螺栓、焊缝、杆件数量、规格等进行仔细检查，
合格后进行荷载试验。荷载试验的目的是检验挂篮的承载力和消除结构的非弹性变形，测定挂篮弹性变形，并与计算相比较。采用等同于120%倍梁重的砂袋（混凝土预制块、）加压,按要求分级加载，并监测结构变形，测得数据与计算值进行比较，然后逐渐卸载，并测量结构回弹变形量，根据实测变形值确定挂篮底模的预拱度。
荷载试验时，加载按施工中挂篮受力最不利的梁段荷载进行等效加载，测定各级荷载作用下产生的挠度和最大荷载作用下挂篮控制杆件内力。
根据各级荷载作用下挂篮产生的挠度，绘出挂篮荷载的挠度曲线，为悬臂施工的线性控制提供可靠的依据。根据最大荷载作用下挂篮控制杆件的内力，可以计算挂篮的实际承载能力，了解挂篮使用中的实际安全系数，确保安全可靠。 C. 挂篮的前移
挂篮前移在梁体纵向预应力钢束张拉完成后进行，挂篮前移操作步骤: 安装走道梁，将其与竖向预埋φ25Ⅳ钢筋锚固→解除后主吊带及其约束→解除后锚钢筋→解除顶板吊杆及其约束(此时挂篮底平台及外模板系统由4组外导梁吊挂，无其它约束)→依次调整外模吊杆、前主吊带及后副吊带处紧松装置，使底平台及模板与梁体脱开→两侧10t手拉葫芦同步启动使挂篮向前滑行。
挂篮走行注意事项：①挂篮走行轨道安放位置要准确，轨道接头处要平齐无台阶，走道与竖向筋锚固。②挂篮前移利用其所配备的千斤顶顶推，两侧要保持同步，两悬臂挂篮要基本上对称前移，走行过程中要注意挂篮中线及走道方向的观测，发现偏位后及时纠正，确保挂篮到位时偏移值不超过规范要求。③挂篮走行前，前后支点与轨道接触处均应涂抹黄油以减小摩阻力。④遇有6级以上大风天气时，不得进行挂篮的走行作业，应采取措施确保挂篮安全。⑤移动挂篮时避免损伤精轧螺纹粗钢筋，避免碰撞、弯折粗钢筋；⑥挂篮移动过程中用倒链拉住挂篮尾部，防止挂篮溜滑。 D. 挂篮模板的调整
挂篮走行到位后，检查挂篮在横桥向及纵桥向的位置，如偏差超出允许范
围，及时进行调整。将后锚与箱梁竖向预应力钢筋锚固好，拆除滑移设备，前支点加垫块垫实，安装并拧紧后锚设备，然后通过各吊点处千斤顶将挂篮提升，调整底模标高(调整标高时根据该节段施工工况的挠度设置预拱度)，底模标高调整完成后，安装外侧模，进入该节段梁体施工。挂篮悬臂施工工艺，见图3挂篮悬臂浇注施工流程图。
图3挂篮悬臂浇注施工流程图
后附表1：挂篮走行前检查签证表，表2挂篮浇注前检查签证表.在整个挂篮行走前及混凝土浇筑前进行检查，并做记录，通过现场层层排查，将隐患消除到最小。
（3）主梁悬臂施工的线性控制 A、实施施工线型控制的必要性
连续梁是一种多次超静定体系，施工过程中各种复杂的因素都可能引起结构的几何形状和内力改变。尽管在设计时已经考虑了施工中可能出现的情况，但由于施工过程的复杂性，影响因素多，事先难于精确估计结构的实际状态。通过在施工过程中对桥梁结构进行及时监控，可以根据监测结果对施工过程中的控制参数进行相应调整。并且在已建节段偏离控制目标时，及时调整下一节段的挂篮定位标高，以保证结构线形的平顺，并监控实际内力分布，使箱梁始终处理于安全受力范围内。
影响施工过程中桥梁结构线形和内力的因素主要有以下几方面：混凝土弹性模量、混凝土体积误差及单T两侧重量不平衡、混凝土徐变、施工临时荷载、温度影响、挂篮变形、预应力束张拉误差。当上述因素与设计不符，而又不能及时识别引起控制目标偏离的真正原因时，无法采取正确的纠偏措施，引起误差积累。本桥主梁跨度较大，施工过程复杂，为了保证施工质量，对梁体进行施工监测和控制是十分必要的。
B、施工线型控制方法
施工控制是一个预告→施工→量测→识别→修正→预告的循环过程。 其技术流程为：前期结构分析计算→预告标高→施工→测量→误差分析→修改设计参数→结构计算→预告标高。
实施流程为：阶段施工结束→现场测试→误差分析→监控组提供数据（设计代表认可）→监理组→施工单位→下一阶段施工开始
①前期结构计算
在设计图纸的基础上，采用各参数的理论值（或规范规定取值），通过有限元分析程序，用倒退分析的方法得出各节段施工时相对于设计标高的预抬量，并得出各节段的施工应力。 ②测量
为了获得桥梁施工中实际状态，须对主梁进行标高测量：测点布置：纵桥向每施工节段设一测量断面，每测量断面布置6个测点，图4 为施工节块高程观测点图。
、▽横向标高观测点；、纵向标高观测点；、～模板立设时标
高控制点；、～
混凝土浇筑后及预应力施工后标高观测点。
图4 施工节块高程观测点示意图
测量工况：每节段挂篮定位，混凝土浇注前、后，预应力张拉前后。
另外须对墩顶水平沉降位移测量：墩顶设2个测点，上构开始前进行一次测量，以后每月测量一次。
为消除日照温差对梁体变位影响，采用以下方法：
a、测量工作安排在早晨日出前进行，可不计日照温差的影响。 b、当测量工作不能在早晨进行时，对测量数据进行日照温差修正。 ③修改设计参数
在获得测量数据后，对比其与理论计算值的差别，采用分离变量法可识别出各参数的真实值。 ④挂篮变形值的确定
挂篮变形值开始可根据计算值与荷载试验结果确定，以后各节段挂篮变形值可根据上一节段实测值推算，并与理论值比较确定。 ⑤控制线形修正
在施工过程中，由于结构的实际情况与理论计算的差异以及挂篮定位标高放样的偏差，必将导致已建部分在成桥时呈现的线形曲线不能消除的误差。如果不顾及这种误差继续以后节段施工，可能造成全桥的线型反折突然，波动较大，鉴于这种情况，须对未施工节段的控制线形作出修改。 ⑤挂篮立模标高确定
挂篮立模标高的控制点选择在待浇箱梁节段底板前端底模上，由下式计算得到：
H=H0＋ΔH＋fg＋fn 式中：H——挂篮模板定位标高 H0——箱梁底面设计标高； ΔH——倒退分析计算得到的预抬量；
fg——挂蓝弹性变形量；
fn——待施工节段的控制线形与设计标高的差值；
三、质量控制
在整个悬臂施工过程中，建立相应的质量控制体系，针对钢筋、模板、混凝土、主梁的线性的进行控制。 四、机械配置（见表1）
表1 主要施工机械配备表
表2 劳动组织安排（一联连续梁）
除严格遵守国家、铁道部制定的各种安全技术规定外，还应注意下列事项： 1、建立完善的施工安全保证体系，加强施工过程中的安全检查，确保作业标准化、规范化。
2、制定适应工程特点的施工安全措施和注意事项，并在施工过程中认真执行。
3、对参加施工的全体员工进行安全教育，贯彻安全第一的思想，不盲目追求施工进度。
4、梁部高空作业，支架安装牢固，并派专人检查监督，施工作业人员要戴安全帽。
5、详细检查挂篮行走前、浇注前的各项连接点，做到每节段均有人签字落实。
6、张拉过程中应严格按照张拉程序和操作规程施工，严防张拉事故发生。 十、效益分析
通过对三角挂篮悬臂施工进行反复研究，调整各个工序间的衔接，组织钢筋及模板部分构件提前加工，安装时一次组装，大大的利用了空闲时间；将挂篮模板调整的时间精简，并改善施工工艺，提前工期，施工剩余的悬吊架及挂篮可重复使用，降低了施工费用。 七、应用实例
莆田特大桥福厦铁路(453#~456#墩)单线(48+80+48)m连续梁，黄北路、壶山大道双线(40+64+40)m连续梁，跨木兰溪（48+80+80+48）m连续梁，跨沈海高速（80.6+132+80.6）m连续刚构，跨沈海高速（87.3+146+87.3）m连续刚构均采用三角挂篮施工。
附表1 挂篮走行前检查签证表
前移待灌注节段: #墩 端 #块
施工负责人: 施工技术负责人： 监理工程师： 检查日期:
附表2 挂篮浇注前检查签证表
待灌注节段: #墩 端 #块
施工负责人: 施工技术负责人： 监理工程师： 检查日期:
范文四：桥梁挂篮安装全过程三维演示动画
色影无忌
光与影的盛宴！
桥梁挂篮安装全过程三维演示动画
小编语
由于挂篮设计复杂、各组成部件多达百余种，挂篮施工必须要做到?规?范?化、标准化、精细化。同时还要加强挂蓝施工安全管理，明确各个阶段安全检查的关键点，特别注意做好施工过程中防电、防风、防坠落、防倾翻等各方面的安全要点，并针对不同阶段的施工特点，制定安全检查表，安排专人逐项进行检查、记录，及时排除安全隐患，确保挂篮施工安全。桥梁挂篮安装全过程三维演示动画可以帮大家从施工细节入手，规?范?挂篮施工，保证施工的质量与安全。
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08Jul.
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范文五：三角挂篮施工计算书
三角挂篮施工计算书
目 录
1 块段及挂篮信息说明................................................................................................ 4 2 主要计算依据............................................................................................................ 4 3 主要力学标准取值.................................................................................................... 5 4 主要荷载取值............................................................................................................ 5 5 工况分析.................................................................................................................... 5 6 挂篮结构验算............................................................................................................ 5
6.1 底篮纵梁验算................................................................................................. 5
6.1.1 1号块底篮纵梁1验算....................................................................... 5 6.1.2 1号块底篮纵梁2验算....................................................................... 7 6.1.3 1号块底篮纵梁3验算....................................................................... 8 6.1.4 1号块底篮纵梁4验算....................................................................... 9 6.1.5 5号块底篮纵梁1验算..................................................................... 10 6.1.6 5号块底篮纵梁2验算..................................................................... 11 6.1.7 5号块底篮纵梁3验算..................................................................... 12 6.1.8 5号块底篮纵梁4验算..................................................................... 13 6.1.9 小结.................................................................................................... 14 6.2 前下、后下横梁验算................................................................................... 14
6.2.1 前下横梁验算.................................................................................... 14 6.2.2 后下横梁验算.................................................................................... 15 6.3 内模滑梁验算............................................................................................... 17
6.3.1 内模滑梁浇筑1号块时验算............................................................ 17 6.3.2 内模滑梁空载行走3.5m 时验算...................................................... 18 6.3.3 小结.................................................................................................... 19 6.4 外模吊架验算............................................................................................... 19
6.4.1 外模滑梁浇筑1号块时验算............................................................ 19 6.4.2 外模滑梁空载行走3.5m 时验算...................................................... 21 6.4.3 外模横梁验算.................................................................................... 22
6.4.4 小结.................................................................................................... 25 6.5 前上横梁验算............................................................................................... 25 6.6 主桁杆件验算............................................................................................... 26 6.7 挂篮走船验算............................................................................................... 29 6.8 后锚验算....................................................................................................... 30 6.9 JL32吊杆验算.............................................................................................. 30 6.10 挂篮总变形计算......................................................................................... 30 6.11 挂篮销轴验算............................................................................................. 30 4.12 抗风整体稳定性验算................................................................................. 31 7 总结.......................................................................................................................... 33
挂篮悬臂施工计算书
1 块段及挂篮信息说明
本桥主桥箱梁宽12.5m ，底板宽7m 。单T 悬臂块段为1-10号，各块段数据详见下表：
挂篮采用原南通市钟秀大桥项目挂篮设计图纸经局部更改设计，挂篮整体重新加工。本挂篮主桁诶三角结构，整体结构包括主桁系统（含行走系统）、悬挂系统、门架系统、锚固系统及模板系统。单个挂篮重44.4t 。挂篮结构详见《K196+037 汉江特大桥引桥悬浇箱梁挂篮设计图纸》ZXGL-1至ZXGL-21。 2 主要计算依据
1、《湖北麻竹高速公路两阶段施工图设计 D6册》 2、《K196+037 汉江特大桥引桥悬浇箱梁挂篮设计图纸》 3、《K196+037 汉江特大桥施工组织设计》 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 6、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D-60 2004）
7、《路桥施工计算手册》 3 主要力学标准取值
A3钢：
弯应力σw=145*1.3=189mPa 轴应力σ=140*1.3=182mPa 剪应力τ=85*1.3=111mPa 45#钢：
弯应力σw=220*1.3=286mPa 轴应力σ=210*1.3=273mPa 剪应力τ=125*1.3=163mPa 40Cr 钢：
屈服强度fy ＝500mPa JL32:
轴应力σ=512mPa 重力加速度g=9.8m/s2 砼密度γ=2500kg/m3 4 主要荷载取值
由于设计图纸要求单个块段砼重量不得超过5%，计算砼荷载时按105%取值；人员、机械荷载按砼荷载的1.015取值；风速按7级风取值，即v=17.1m/s。 5 工况分析
初步分析挂篮在施工1号块和5号块时挂篮的多部位处于最不利状态，须单独计算该两种工况；当悬浇5-10号块（最长块段），挂篮走到位后，外模滑梁处于最不利状态；挂篮的最大变形计算，当施工1号块（或5号块，须详细计算确定最不利情况）时，计算拉杆最大变形和主桁最大下绕变形；挂篮的整体稳定性验算，当施工1号块（或5号块，须详细计算确定最不利情况）时，计算门架稳定性。
6 挂篮结构验算 6.1 底篮纵梁验算
6.1.1 1号块底篮纵梁1验算
纵梁布置：
1号块高hmin=3.673m，hmax= 3.986m ，
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*0.85/7/3.3/4=252N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
qmin 砼=3.673*9.8*2500*0.7*1.065/4=16772N/m qmax 砼=3.986*9.8*2500*0.7*1.065/4=18201N/m 建模计算，得：
Mmax=42215N.m
σ=42215/401360*1000=105.2mPa∠
189mPa
Qmax=39445N
τ=39445/4851=8.1mPa∠
111mPa
最大变形μ=10.7mm∠=5400/400=13.5mm 反力F 后=39571N
6.1.2 1号块底篮纵梁2验算
纵梁布置：
底板高h=0.586m
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*0.726/7/3.3=862N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
q 砼=0.586*9.8*2500*0.726*1.065=11101N/m 建模计算，得：
Mmax=29173N.m
σ=29173/401360*1000=72.7mPa∠
189mPa
Qmax=26774N
τ=26774/4851=5.5mPa∠
111mPa
最大变形μ=7.4mm∠=5400/400=13.5mm
反力F 前=10926N 6.1.3 1号块底篮纵梁3验算
纵梁布置：
底板高h=0.586m
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*1/7/3.3=1188N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
q 砼=0.586*9.8*2500*1*1.065=15920N/m 建模计算，得：
Mmax=39803N.m
σ=39803/401360*1000=99.2mPa∠
189mPa
Qmax=36578N
τ=36578/4851=7.5mPa∠
111mPa
最大变形μ=10.1mm∠=5400/400=13.5mm 反力F 后=36845N 反力F 前=14716N 6.1.4 1号块底篮纵梁4验算
纵梁布置：
底板高h=0.586m
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*0.925/7/3.3=1099N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
q 砼=0.586*9.8*2500*0.925*1.065=14143N/m 建模计算，得：
Mmax=36893N.m
σ=36893/401360*1000=91.9mPa∠
189mPa
Qmax=33894N
τ=33894/4851=7.0mPa∠
111mPa
最大变形μ=9.3mm∠=5400/400=13.5mm 反力F 后=34147N 反力F 前=13678N 6.1.5 5号块底篮纵梁1验算
纵梁布置：
1号块高hmin=2.634m，hmax= 2.88m ，
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*0.85/7/3.3/4=252N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
qmin 砼=2.634*9.8*2500*0.7*1.065/4=12027N/m qmax 砼=2.88*9.8*2500*0.7*1.065/4=13151N/m 建模计算，得：
Mmax=36592N.m
σ=36592/401360*1000=91.2mPa∠
189mPa
Qmax=31401N
τ=31401/4851=6.5mPa∠
111mPa
最大变形μ=9.9mm∠=5400/400=13.5mm 反力F 后=31527N 反力F 前=15262N 6.1.6 5号块底篮纵梁2验算
纵梁布置：
底板高h=0.427m
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*0.726/7/3.3=862N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
q 砼=0.427*9.8*2500*0.726*1.065=8089N/m 建模计算，得：
Mmax=26171N.m
σ=26171/401360*1000=65.2mPa∠
189mPa
Qmax=22018N
τ=22018/4851=4.5mPa∠111mPa
最大变形μ=7.1mm∠=5400/400=13.5mm 反力F 后=22236N 反力F 前=11122N 6.1.7 5号块底篮纵梁3验算
纵梁布置：
底板高h=0.427m
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*1/7/3.3=1188N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
q 砼=0.427*9.8*2500*1*1.065=11141N/m 建模计算，得：
Mmax=35650N.m
σ=35650/401360*1000=88.8mPa∠
189mPa
Qmax=30026N
τ=30026/4851=9.7mPa∠111mPa
最大变形μ=9.7mm∠=5400/400=13.5mm 反力F 后=30293N 反力F 前=14985N 6.1.8 5号块底篮纵梁4验算
纵梁布置：
底板高h=0.427m
底模重2.8t ，q 底模=2800*9.8*0.925/7/3.3=1099N/m q 自=30.08*9.8=295N/m
q 砼=0.427*9.8*2500*0.925*1.065=10306N/m 建模计算，得：
Mmax=33057N.m
σ=33057/401360*1000=82.4mPa∠
189mPa
Qmax=27836N
τ=27836/4851=5.7mPa∠111mPa
最大变形μ=9.0mm∠=5400/400=13.5mm 反力F 后=28089N 反力F 前=13678N 6.1.9 小结
经对比分析，施工1号块时，前下横梁、后下横梁均处于最不利工况。 6.2 前下、后下横梁验算 6.2.1 前下横梁验算
前下横梁布置图：
F1前=15490kN F2前=10926kN F3前=14716kN F4前=13678kN
q 自=106.132*9.8=1040N/m 建模计算，得：
Mmax=9003N.m
σ=9002/7820000*1000=1.2mPa∠
189mPa
Qmax=58503N
τ=58503/13520=4.3mPa∠
111mPa
最大变形μ=0.01mm∠=2660/400=6.65mm 反力F 前1=1111N 反力F 前2=26583N 反力F 前3=58503N 反力F 前4=42584N 反力F 前5=58503N 反力F 前6=26583N 反力F 前7=1111N 6.2.2 后下横梁验算
前下横梁布置图：
F1前=39571kN F2前=26992kN F3前=36845kN
F4前=34147kN
q 自=106.132*9.8=1040N/m 建模计算，得：
Mmax=46237N.m
σ=46237/7820000*1000=5.9mPa∠
189mPa
Qmax=162566N
τ=162566/13520=12mPa∠
111mPa
最大变形μ=0.1mm∠=3300/400=8.25mm 反力F 后1=-16231N 反力F 后2=75114N 反力F 后3=162566N
反力F 后4=40870N 反力F 后5=40870N 反力F 后6=162566N 反力F 后7=75114N 反力F 后8=-16231N 6.3 内模滑梁验算
6.3.1 内模滑梁浇筑1号块时验算
浇筑1号块时，内模滑梁结构形式：
内模滑梁为工40a ，长10m ，内模长度3.8m 。 内模重4.2t ，q 内模=4200*9.8/2/3.8=5416N/m 砼重量：2.98*3*2.5=22.35t
q 砼=22.35*1000*9.8*1.065/2/3=38878N/m q 自=65.565*9.8=643N/m 建模计算，得：
Mmax=107439N.m
σ=107439/1085700*1000=99.0mPa∠
189mPa
Qmax=92575N
τ=92575/8607=10.8mPa∠111mPa
最大变形μ=4.4mm∠=5000/400=12.25mm 反力F 前=51069N 反力F 后=92575N
6.3.2 内模滑梁空载行走3.5m 时验算
空载行走3.5m 时，内模滑梁结构形式：
内模滑梁为工40a ，长10m ，内模长度3.8m 。 内模重4.2t ，q 内模=4200*9.8/2/3.8=5416N/m q 自=65.565*9.8=643N/m 建模计算，得：
Mmax=38396N.m
σ=38396/1085700*1000=35.4mPa∠
189mPa
Qmax=17050N
τ=17050/8607=2.0mPa∠
111mPa
最大变形μ=6.5mm∠=9000/400=22.5mm 反力F 前=17050N
反力F 后=9961N 6.3.3 小结
挂篮内模纵梁在浇筑1号块时，以及空载行走3.5m 时，均满足要求。 6.4 外模吊架验算
6.4.1 外模滑梁浇筑1号块时验算
外模滑梁为2根工36a ，长10m 。 6.4.1.1 外模内滑梁浇筑1号块时验算
外模内滑梁浇筑1号块时情况：
外模重4.0t ，q 外模内=3100*9.8/3.8=7995N/m 砼重量：0.615*3*2.5=4.61t
q 砼=4.61*1000*9.8*1.065/3=16047N/m q 自=60.005*9.8=588N/m 建模计算，得：
Mmax=60047N.m
σ=60047/877556*1000=48.4mPa∠
189mPa
Qmax=54027N
τ=98485/7644=11.4mPa∠111mPa
最大变形μ=4.5mm∠=5000/400=12.25mm 反力F 前=30375N 反力F 后=54027N
6.4.1.2 外模外滑梁浇筑1号块时验算
外模外滑梁浇筑1号块时情况：
外模重4.0t ，q 外模外=900*9.8/3.8=2321N/m 砼重量：0.251*3*2.5=1.88t
q 砼=1.88*1000*9.8*1.065/3=6549N/m q 自=60.005*9.8=588N/m 建模计算，得：
Mmax=21055N.m
σ=60047/877556*1000=24.0mPa∠
189mPa
Qmax=23070N
τ=23070/7644=3.0mPa∠111mPa
