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范文一：单相异步电机原理
通电线圈在磁场中受到力的作用
能量转化就是电能转化成机械能。
目前较常用的交流电动机有两种:
1、三相异步电动机。
2、单相交流电动机。
第一种多用在工业上～而第二种多用在民用电器上。
一、三相异步电动机的旋转原理
三相异步电动机要旋转起来的先决条件是具有一个旋转磁场～三相异步电动机的定子绕组就是用来产生旋转磁场的。我们知道～但相电源相与相之间的电压在相位上是相差120度的～三相异步电动机定子中的三个绕组在空间方位上也互差120度～这样～当在定子绕组中通入三相电源时～定子绕组就会产生一个旋转磁场～其产生的过程如图1所示。图中分四个时刻来描述旋转磁场的产生过程。电流每变化一个周期～旋转磁场在空间旋转一周～即旋转磁场的旋转速度与电流的变化是同步的。
旋转磁场的转速为:n=60f/P
式中f为电源频率、P是磁场的磁极对数、n的单位是:每分钟转数。根据此式我们知道～电动机的转速与磁极数和使用电源的频率有关～为此～控制交流电动机的转速有两种方法:
1、改变磁极法,
2、变频法。以往多用第一种方法～现在则利用变频技术实现对交流电动机的无级变速控制。
观察图1还可发现～旋转磁场的旋转方向与绕组中电流的相序有关。相序A、B、C顺时针排列～磁场顺时针方向旋转～若把三根电源线中的任意两根对调～例如将B相电流通入C相绕组中～C相电流通入B相绕组中～则相序变为:C、B、A～则磁场必然逆时针方向旋转。利用这一特性我们可很方便地改变三相电动机的旋转方向。 定子绕组产生旋转磁场后～转子导条,鼠笼条,将切割旋转磁场的磁力线而产生感应电流～转子导条中的电流又与旋转磁场相互作用产生电磁力～电磁力产生的电磁转矩驱动转子沿旋转磁场方向以n1的转速旋转起来。一般情况下～电动机的实际转速n1低于旋转磁场的转速n。因为假设n=n1～则转子导条与旋转磁场就没有相对运动～就不会切割磁力线～也就不会产生电磁转矩～所以转子的转速n1必然小于n。为此我们称三相电动机为异步电动机。
二、单相交流电动机的旋转原理
单相交流电动机只有一个绕组～转子是鼠笼式的。当单相正弦电流通过定子绕组时～电动机就会产生一个交变磁场～这个磁场的强弱和方向随时间作正弦规律变化～但在空间方位上是固定的～所以又称这个磁场是交变脉动磁场。这个交变脉动磁场可分解为两个以相同转速、
旋转方向互为相反的旋转磁场～当转子静止时～这两个旋转磁场在转子中产生两个大小相等、方向相反的转矩～使得合成转矩为零～所以电动机无法旋转。当我们用外力使电动机向某一方向旋转时,如顺时针方向旋转,～这时转子与顺时针旋转方向的旋转磁场间的切割磁力线运动变小,转子与逆时针旋转方向的旋转磁场间的切割磁力线运动变大。这样平衡就打破了～转子所产生的总的电磁转矩将不再是零～转子将顺着推动方向旋转起来。
要使单相电动机能自动旋转起来～我们可在定子中加上一个起动绕组～起动绕组与主绕组在空间上相差90度～起动绕组要串接一个合适的电容～使得与主绕组的电流在相位上近似相差90度～即所谓的分相原理。这样两个在时间上相差90度的电流通入两个在空间上相差90度的绕组～将会在空间上产生,两相,旋转磁场～如图2所示。在这个旋转磁场作用下～转子就能自动起动～起动后～待转速升到一定时～借助于一个安装在转子上的离心开关或其他自动控制装置将起动绕组断开～正常工作时只有主绕组工作。因此～起动绕组可以做成短时工作方式。但有很多时候～起动绕组并不断开～我们称这种电动机为电容式单相电动机～要改变这种电动机的转向～可由改变电容器串接的位置来实现。
在单相电动机中～产生旋转磁场的另一种方法称为罩极法～又称单相罩极式电动机。此种电动机定子做成凸极式的～有两极和四极两种。每个磁极在1/3--1/4全极面处开有小槽～如图3所示～把磁极分成两个部分～在小的部分上套装上一个短路铜环～好象把这部分磁极罩起
来一样～所以叫罩极式电动机。单相绕组套装在整个磁极上～每个极的线圈是串联的～连接时必须使其产生的极性依次按N、S、N、S排列。当定子绕组通电后～在磁极中产生主磁通～根据楞次定律～其中穿过短路铜环的主磁通在铜环内产生一个在相位上滞后90度的感应电流～此电流产生的磁通在相位上也滞后于主磁通～它的作用与电容式电动机的起动绕组相当～从而产生旋转磁场使电动机转动起来。
单相异步电机原理图.
三相异步电动机自锁正转控制线路电气原
理图
如图所示～三相异步电动机的自锁控制线路的主电路和点动控制的主电路大致相同～但在控制电路中又串接了一个停止按钮SB1～在启动按钮SB2的两端并接了接触器KM的一对常开辅助触头。接触器自锁正转控制线路不但能使电动机连续运转～而且还有一个重要的特点～就是具有欠压和失压,或零压,保护作用。它主要由按钮开关SB,起停电动机使用,、交流接触器KM,用做接通和切断电动机的电源以及失压和欠压保护等,、热继电器,用做电动机的过载保护,等组成。
欠压保护:“欠压”是指线路电压低于电动机应加的额定电压。“欠压保护”是指当线路电压下降到某一数值时～电动机能自动脱离电源电压停转～避免电动机在欠压下运行的一种保护。因为当线路电压下降时～电动机的转矩随之减小～电动机的转速也随之降低～从而使电动机的工作电流增大～影响电动机的正常运行～电压下降严重时还会引起“堵转”,即电动机接通电源但不转动,的现象～以致损坏电动机。采用接触器自锁正转控制线路就可避免电动机欠压运行～这是因为当线路电压下降到一定值,一般指低于额定电压85%以下,时～接触器线圈两端的电压也同样下降到一定值～从而使接触器线圈磁通减弱～产生的电磁吸力减小。当电磁吸力减小到小于反作用弹簧的拉力时～动铁心被迫释放～带动主触头、自锁触头同时断开～自动切断主电路和控制电路～电动机失电停转～达到欠压保护的目的。
失压,或零压,保护:失压保护是指电动机在正常运行中～由于
外界某中原因引起突然断电时～能自动切断电动机电源。当重新供电时～保证电动机不能自行启动～避免造成设备和人身伤亡事故。采用接触器自锁控制线路～由于接触器自锁触头和主触头在电源断电时已经断开～使控制电路和主电路都不能接通。所以在电源恢复供电时～电动机就不能自行启动运转～保证了人身和设备的安全。
三相异步电动机的自锁控制线路的控制原理当按下启动按钮SB2后～电源U1相通过热继电器FR动断接点、停止按钮SB1的动断接点、启动按钮SB2动合接点及交流接触器KM的线圈接通电源V1相～使交流接触器线圈带电而动作～其主触头闭合使电动机转动。同时～交流接触器KM的常开辅助触头短接了启动按钮SB2的动合接点～保持交流接触器线圈始终处于带电状态～这就是所谓的自锁,自保,。与启动按钮SB2并联起自锁作用的常开辅助触头称为自锁触头,或自保触头,。
范文二：单相异步电机正弦绕组
单相异步电动机正弦绕组
术语:正弦绕组
其布线形式为同心式,但各线圈安排的匝数不同,是按正弦规律布 线分配的。这种绕组的采用,能有效地抑制单相电动机的 3、 5、 7次高次 谐波,改善了电动机的电气性能;绕组的平均匝长短了,节省了材料,且 嵌线方便,很有普及价值。
一:正弦绕组的安排和类型
正弦绕组每极线圈的安排类型分 A 类和 B 类
1.1:A 类安排:同心线圈组中最大线圈的节距等于极距,因此相邻两组的 大线圈将重叠于 1个槽,该槽为双层线圈,线圈匝数等于该槽分配匝数的 一半。在每极线圈相等的条件下, A 类安排的绕组系数稍高,且电气性能 稍优,但工艺性能差。
1.2:B 类安排:最大线圈的节距小于极距 1槽, 同相邻两组没有重叠线圈, 故工艺性好,但绕组系数和电气性能稍差。
二:正弦绕组的布线
特点:正弦绕组的主副绕组在铁心各槽中的布置,不是和普通单层绕组那 样有固定的比例,而是要根据设计需要来选择不同的布线方案。
2.1:满圈布线 满圈是一相绕组每极线圈数等于每极槽数[即 Sp=Q/ (2×2p ) ], 满圈布线使正弦绕组呈双层形式。 满圈正弦绕组能使电动的磁 场在气隙中获得较完整的正弦布线,从而改善电动机的电气性能,但绕组 系数较低,电动机的用铜量增加。
2.2:缺圈布线 当一相绕组每极线圈数小于每极槽数时称为缺圈布线。缺 圈数虽无规定,但缺圈增多绕组系数会提高,电气性能随之下降。通常, 为使线圈更有效地发挥电磁效应,所缺线圈应从小线圈中减除。这时,缺 线圈正弦绕组具有线圈不等匝的单双层混合结构,而缺圈越多,绕组中的 单层线圈就越多。
2.3:主、副绕组的布线 正弦绕组的主、副绕组既可根据设计来选用 A 类 或 B 类安排,又可根据电动机性能来选用满圈或缺圈布线。但若电动机修 理重绕时,应按原来的布线形式,不宜改动。主副绕组在空间上也必须满 足互差 90°的要求, 至于每相的进线从每极同心线圈组的大圈或小圈引出, 遵从各人的操作习惯。一般采用的是由大圈进线。
三:正弦绕组的线圈匝数分配
正弦绕组每极(主或副绕组)匝数是由定子电磁参数确定,与一般单相电 动机的算法基本相同。若电动机的主绕组每极总匝数为 Nmp, 导线截面积 为 Sm, 则电动机的副绕组每极总匝数 Nnp 和导线截面积 Sn 为
电阻分相起动和电容分相起动式:Nnp=(0.5~0.7) Nmp
Sn=(0. 5~0.25) Sm
电容运转式: Nnp=(1~1.3) Nmp
Sm
Sn= ————
1~1.3
当主、副绕组的每极总匝数为 Nmp 、 Nnp 确定后,通常采用下列两种方法 中的一种来确定各线圈的匝数分配。
3.1:查阅布线方案表,各线圈所分配的匝数由下式算出:
Ny=KyNp
式中, Ny 为节距为 y 的线圈匝数 (匝) ; Np 为正弦绕组的每极匝数 (匝) ; Ky 为每极线圈分布匝比。
布线方案的选择见表 1
例题 1 某台电容运转电动机 Q=24槽, 2p=4, 主绕组每极匝数 Nmp=209匝,试算出主绕组每极线圈的匝数分配。
解:计算每极槽数,每极所占槽数实质为极距,故
Q 24
τ=———— = ———— = 6 槽
2p 4
查表 1选用方案 4,布线类型为 3A ,绕组系数 Kw=0.804,各线圈匝数比 分别为 K1=26.8%, K2=46.4%, K1=26.8% 。
这样线圈 y=1~7的匝数, N1~N7= K1Nmp=0.268×209匝 =56匝
线圈 y=2~6的匝数, N2~N6= K2Nmp=0.464×209匝 =97匝
线圈 y=3~5的匝数, N3~N5= K3Nmp=0.268×209匝 =56匝
(2)简单计算法来确定
2.1:计算各同心线圈的正弦值
sin=(x-x)=sin[y(x-x) /2×(π/τ) ]
式中, sin=(x-x)为某一同心线圈的正弦值; y(x-x)为该线圈的节距(槽) ; τ为极距(槽) 。
2.2:计算每极下线圈的总正弦值
Σsin(x-x)=sin(x1-x1)+sin(x2-x2)+???sin(xn-xn)
2.3:各线圈所占的匝数比
n(x-x)= [sin(x-x) /Σsin(x-x) ]×100%
例题 2 某台电容运转电动机 Q=24槽, 2p=4, 主绕组每极匝数 Nmp=175匝,求此电动机主、副绕组每极下各线圈的匝数。
解:主绕组采用表 1所示的 3A 型布线,每极线圈组由 3个同心 线圈组成。
Sin(3~5)=sin[y(3~5) / 2 ×(π/τ) ]=sin (2 / 2 )×(180°/ 6 ) =sin30°=0.5 Sin(2~6)=sin(4 / 2 )×(180°/ 6 )= sin60°=0.866
Sin(1~7)=1/2sin(6 / 2 )×(180°/ 6 )= 1/2sin90°=0.5 (此线圈占整槽的 1/2)
总正弦值:
Σsin(x-x)=0.5+0.866+0.5=1.866
各线圈所占的匝数比为
n(3~5) =Sin(3~5) /Σsin(x-x) ×100%=0.5 / 1.866 × 100%=26.8%
n=(2~6)=0.866/1.866×100%=46.6%
n=(1~7)=0.5/1.866×100%=26.8%
主绕组每极匝数为
Nm(3~5)=n(1~3)Nnp=26.8/100×175匝 =47匝
Nm(2~6)=46.4/100×175匝 =81匝
Nm(1~7)=26.8/100×175匝 =47匝
副绕组每极匝数 Nnp=0.65 Nmp=114匝
因为副绕组和主绕组布线相同,各线圈匝数比相同,所以各线圈的匝数为 Nn(6~8)=114×26.8/100匝 =30匝
Nn(5~9)=114×46.4/100匝 =53匝
Nn(4~10)=114×26.8/100匝 =30匝
四:正弦绕组的嵌线和接线
因为主、副绕组均为同心式绕组,所以一般采用分层整嵌法。嵌放时, 先嵌放主绕组,后嵌放副绕组,主、副绕组端部是两个平面层次分布,又 称为 “ 双平面 ” 布线。
又因为正弦绕组是显极式布线,所以接线时要分相进行,先接主绕组, 后接副绕组。 接线规律仍是同相相邻线圈反相串联, 即 “ 尾 — 尾 ” 或 “ 首 — 首 ” 相连接
范文三：单相异步电机设计程序
单相异步电机设计程序(DOS版)
我经常用的一个软件，我今天贡献出来，希望对你们有一定的帮助，有几个我也没搞懂是什
么意思，希望高人指点一下
操作过程：
代号含义：
其中K1~K8为开关变量
K1—电机种类，1：分相电机，2：电容电机（双电容运算2次）
K2—定子槽，1：相同槽，2：大小槽 K3—定子槽形，1：圆底槽，2：梨形槽，3：平底槽
K4—大小槽时（K2=2时）用，否则就设置为1 K5—转子槽形，1：圆底，2：梨形，3：平底，4圆形
K6—矽钢片牌号，反映磁化曲线、铁耗比特性，2：D21，3：D23，通常设定3
K7—打印内容，通常设定2
K8—斜槽，1：斜定子，2：斜转子
Pn—输出功率W
V—电压V
P—极数
F—频率Hz
Efn—效率
Cosfe—功率因素
Ist1—初定起动电流不大于?.A M—不明（可能是指主副相数，原设定为“2”可不动）
D1—定子外径cm
F1—定子方度cm
D—气隙cm
Di1—定子内径cm
Di2—转子内径cm
Dsk—不明（原设定为“.00”可不动）
Tk2—转子设计温度
Q1—定子槽数，
Q2—转子槽数，
L1—定子叠高cm
L2—转子叠高cm
Kfe—叠片系数，
BSK—斜槽数，
ALKB—转子铝的电阻系数，(通常75oC时A00铝为4.34，高阻铝为7.55)
Dor—转子端环外径cm，
Dir—转子端环内径cm，
A—
端环高cm
B1—端环宽cm，
B2—端环宽cm，
Rc—电容的交流电阻，（140μf：0.3，35μf：0.5)
电容μf
Bs0—定子槽开口宽cm
Bs1—定子槽斜边最宽处cm
Bs2—定子槽底圆直径cm
Hs0—定子槽开口高cmHs1—定子槽槽肩（开口下面的小斜边）高cm
Hs2—定子槽斜边高cm
Hs—定子槽总高cm
Br0—转子槽开口宽cm，闭口为0
Br1—转子槽大圆直径cm
Br2—转子槽小圆直径cm Hr0—转子槽小圆到转子外圆壁厚cm
Hr1—转子槽大圆高cm
Hr2—转子槽圆心距cm
Hr—转子槽总高cm
Dm—主相导线不连漆膜直径mm Dm1—主相导线连漆膜直径mm
Da—副相导线不连漆膜直径mm Da1—副相导线连漆膜直径mm
Di—不用，（.00）
Di11—不用，（.00）
G—主相跨距奇偶数，奇数：1，偶数：2 M1—主相数圈个数
Nm1(i)—主相圈数
Ym1(i)—主相跨距，（从大到小） Na1(i)—副相圈数
Ya1(i)—副相跨距，（从小到大） Ni1(i)—不用，（.0）
Yi1(i)—不用，（.0）
Sed—45.0，不用
Kk2—.00，不用
Kk3—.00，不用
Kgma—.00，不用
Kgmi—.00，不用
Kgai—.00，不用
Nk—1.0，不用
Ks—？
Ku1—？
Ke—？
F1x—总磁通
Bd—气隙磁密，高斯，气隙磁密越大力矩越大，厚度增加Bt1、Bc1下降
Bt1—定子齿部磁密，?18000 Bc1—定子额部磁密，?18000 Bt2—转子齿部磁密，?18000 Bc2—转子额部磁密，?18000 Pfe1—定子铁损W
Pfe2—转子铁损W
Pfw—风扇与磨擦损耗W，按功率自动设定 PCU1M—主相铜损W
PCU1A—副相铜损W
PCU2—转子铝损W
PAD—不用，可能也是某种损耗W
P1—输入功率W
P2—输出功率W
Ef—效率
COSFI—功率因素
Nn—转速rpm
Tn—额定转矩kg*cm
Im—主相电流=阻性+感性（向量和）A Ia—副相电流=阻性+容性（向量和）A I1—输入总电流，向量和A
If—椭圆电流A，作正功电流
Ib—作负功电流，与If差距大好 JM—主相电流密度
JA—副相电流密度
JB—转子铝条（包括端环）电流密度 I0—空载电流（起动后断开副相） P0—空载功率（起动后断开副相）
Ist—起动最大电流
Tst*—起动转矩比=起动转/额定转矩（单电容<1，双电容1.5~2.0）>
Tst—起动转矩
Sm—最大转差率，<（1-实际转速>
Tm*—最大转矩比=最大转矩/额定转矩
Tm—最大转矩
例：
INP：
K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8
2 1 1 1 2 3 2 2 ' Pn V P F Efn Cosfe Ist1 M 1085.0 120.0 2.0 60.0 .68 .95 35.00 2 ' D1 F1 D Di1 Di2 Dsk TK2
12.70 12.30 .035 6.77 2.00 .00
' Q1 Q2 L1 L2 Kfe BSK ALKB
24.0 30.0 8.00 8.00 .99 2.50 7.55 ' Dor Dir A B1 B2 Rc C
6.50 4.50 .40 .80 1.00 .30 140.0 ' Bs0 Bs1 Bs2 Hs0 Hs1 Hs2 Hs
.23 .50 .640 .070 .070 .670 1.130 ' Br0 Br1 Br2 Hr0 Hr1 Hr2 Hr
.00 .30 .220 .035 .150 .435 .730 ' Dm Dm1 Da Da1 Di Di11 G M1
1.16 1.22 1.16 1.22 .00 .00 1.0 4 ' Nm1(i) Ym1(i) Na1(i) Ya1(i) Ni1(i) Yi1(i)
18.0 11.0 .0 1.0 .0 .0
16.0 9.0 .0 3.0 .0 .0
11.0 7.0 11.0 5.0 .0 .0
10.0 5.0 12.0 7.0 .0 .0
.0 3.0 19.0 9.0 .0 .0
.0 1.0 20.0 11.0 .0 .0
' Sed Kk2 Kk3 Kgma Kgmi Kgai Nk
45.0 .00 .00 .00 .00 .00 1.0
OUT：
*******************************************************
** SINGLE PHASE MOTOS WITH FRACTIONAL HORSE POWER **
** -----ELECTRICAL-MAGNETIC DESIGN PROGRAM----- **
*******************************************************
K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8
2 1 1 1 2 3 2 2 ' Pn V P F Efn Cosfe Ist1 M 1085.0 120.0 2.0 60.0 .68 .95 35.00 2 ' D1 F1 D Di1 Di2 Dsk TK2
12.70 12.30 .035 6.77 2.00 .00
' Q1 Q2 L1 L2 Kfe BSK ALKB
24.0 30.0 8.00 8.00 .99 2.50 7.55 ' Dor Dir A B1 B2 Rc C
6.50 4.50 .40 .80 1.00 .30 140.0 ' Bs0 Bs1 Bs2 Hs0 Hs1 Hs2 Hs
.23 .50 .640 .070 .070 .670 1.130 ' Br0 Br1 Br2 Hr0 Hr1 Hr2 Hr
.00 .30 .220 .035 .150 .435 .730 ' Dm Dm1 Da Da1 Di Di11 G M1
1.16 1.22 1.16 1.22 .00 .00 1.0 4 ' Nm1(i) Ym1(i) Na1(i) Ya1(i) Ni1(i) Yi1(i)
18.0 11.0 .0 1.0 .0 .0
16.0 9.0 .0 3.0 .0 .0
11.0 7.0 11.0 5.0 .0 .0
10.0 5.0 12.0 7.0 .0 .0
.0 3.0 19.0 9.0 .0 .0
.0 1.0 20.0 11.0 .0 .0
' Sed Kk2 Kk3 Kgma Kgmi Kgai Nk
45.0 .00 .00 .00 .00 .00 1.0
***** THE CALCULATION OF MAIN SIZE *****
---------------------------
OT1= .8862 T2= .7016
OBt1= .4346 Bt2= .3555
OHt1= .8467 Ht2= .6217
OHc1= 1.8083 Hc2= 2.1567
OLc1= 8.3448 Lc2= 3.2646
OAS= 40.7029 AB= .1674 AR= .3600 OT0= 10.6343 KD= 1.2237 BSK= 1.7541
**** THE RESULTS OF COIL CALCULATION ****
--------------------------
Nm= 220.0000 Na= 248.0000 Ni= .0000
Kdp1m= .8626 Kdp1a= .8645 Kdp1i= .0000
Kfmax= .8045 K= 1.1298 L= .0000
***** THE CALCULATION OF PARAMETERS *****
--------------------------------------
AL1= .5965 As2= 7.3572
As1= 1.1573 As2st= 3.6586
Ae1= 1.2004 Ae2= 1.2891
Ad1= 2.5323 Ad2= 1.1109
Am = 175.7506 Ask= 3.4716
xgmS= .0078 xgmSma= .0000 xgmSmi= .0000
Kx1= .1147 Kx2= .0910
Xs1= .1328 Xs2= .6698
Xe1= .1377 Xe2= .1174
Xd1= .2905 Xd2= .1011
Xsk= .3161 Xs2st= .3331
***** THE RESULT OF PARAMETER CALCULATION *****
--------------------------------
R1m= .8840 R1a= .9979 R1i= .0000
X1m= .5609 X1a= .7160 X1i= .0000
R2 = 2.1015 X2 = 1.2043 X2ST= .8676
Xma= .0000 Xmi= .0000 Xai= .0000
Xm = 20.1600 Xc = 18.9470 UC= 195.1908
R2B .8867 R2K 1.2148
***** THE RESULT OF MAGNATIC CIRCUIT *****
--------------------------------
Ks = 1.2392 Ku1= 1.7041 Ke = .9645
Flx= 466238.3000 Bd = 7990.8450 Bt1=16457.0100
Bc1=16277.0000 Bt2=15931.4700 Bc2=13648.0300
Pfe1= 76.5522 pfe2= 24.1789 Pfw= 16.3517
PCU1M= 25.302 PCU1A= 105.885 PCU2= 138.9
PAD= 16.2750
***** THE RESULT OF RATED PROPORITITY *****
----------------------------------------
P1 = 1519.8020 P2 = 1084.5480 Ef= .7136
COSFI= .9795 Nn= 3263.29 Tn = 32.4174
Im = 5.3500= 4.2173+ -3.2921i
Ia = 10.3006= 8.4478+ 5.8939i
Il = 12.9295= 12.6650+ 2.6018i
If = 16.3431= 10.5571+ -12.4757i
Ib = 6.5063= -2.7605+ 5.8916i
JM= 5.0623 JA= 9.7467 JB= 6.0198 I0= 10.9102 P0= 333.6722
***** THE RESULT OF START&MaximT *****
--------------------------------
Ist= 36.5246 Tst*= .8922 Tst= 28.9212
Sm = .5231 Tm*= 1.7888 Tm = 57.9872
***** ALL RUNNING POINT PERFORMANCE *****
--------------------------
n P2 IF/IB T/TN Im Ia Il Ef COSFI
3600.0 -182.24 .83 -.15 6.82 11.77 5.23 -.435 .6
68
3564.0 4.69 .89 .00 5.67 11.58 5.98 .009 .766
3528.0 177.15 .97 .15 4.61 11.40 6.79 .262 .832
3492.0 335.88 1.07 .29 3.69 11.21 7.62 .419 .876
3456.0 481.66 1.19 .42 3.02 11.04 8.46 .523 .908
3420.0 615.19 1.35 .54 2.73 10.87 9.29 .593 .930
3384.0 737.20 1.54 .66 2.89 10.70 10.12 .641 .947
3348.0 848.34 1.77 .76 3.41 10.54 10.93 .674 .959
3312.0 949.26 2.04 .86 4.14 10.38 11.73 .696 .969
3276.0 1040.58 2.37 .96 4.97 10.23 12.51 .710 .977
3240.0 1122.90 2.75 1.04 5.83 10.09 13.27 .718 .982
3204.0 1196.77 3.16 1.12 6.71 9.94 14.02 .721 .987
3168.0 1262.73 3.58 1.20 7.59 9.81 14.74 .721 .991
3132.0 1321.29 3.94 1.27 8.46 9.67 15.45 .718 .993
3096.0 1372.92 4.18 1.33 9.31 9.54 16.13 .712 .995
3060.0 1418.09 4.25 1.39 10.15 9.42 16.80 .705 .997
3024.0 1457.21 4.19 1.45 10.97 9.30 17.45 .697 .998
2988.0 1490.71 4.03 1.50 11.77 9.18 18.08 .688 .999
2952.0 1518.97 3.83 1.55 12.55 9.07 18.70 .677 1.000
2676.0 1596.50 2.61 1.79 17.91 8.33 22.86 .583 .998
2436.0 1526.87 2.16 1.89 21.76 7.85 25.80 .497 .992
2196.0 1386.74 1.93 1.90 24.98 7.48 28.22 .416 .985
1956.0 1210.56 1.79 1.86 27.67 7.22 30.21 .342 .9
78
1716.0 1020.37 1.70 1.79 29.92 7.04 31.84 .275 .971
1476.0 830.22 1.64 1.69 31.80 6.92 33.17 .216 .965
1236.0 648.96 1.59 1.58 33.37 6.85 34.23 .165 .960
996.0 482.16 1.56 1.46 34.65 6.82 35.07 .120 .956
756.0 333.24 1.54 1.33 35.69 6.83 35.70 .082 .952
516.0 204.32 1.52 1.19 36.52 6.86 36.14 .050 .950
276.0 96.63 1.51 1.05 37.14 6.91 36.42 .023 .948
36.0 10.93 1.50 .91 37.57 6.99 36.52 .003 .948
-204.0 -52.38 1.50 .77 37.81 7.07 36.47 -.013 .948
-444.0 -93.11 1.49 .63 37.88 7.18 36.24 -.023 .949
-684.0 -111.23 1.50 .49 37.76 7.29 35.85 -.027 .952
***** THE CALCULATION OF MATERIAL *****
---------------------------------
Gcu= .9222 Gfe= 10.0277 Gal= .1421 VcM= 223.0
$$$$---------Good-Bye!---------$$$$
范文四：单相异步电机维修下
单相异步电动机的分类与维修（下）
! 郑晓春
（二）说明
下面所讲到的内容可参照图２来理解。
农村电工
烧毁。
（３）主辅绕组有断路
是指主绕组或辅绕组有断路故障。应当注意的是：有一套绕组出现了断路；另一套绕组正常，而不是两套绕组同时出现断路故障。
（４）离心开关未闭合，电路不通干着急离心开关是串联在起动绕组电路中的，当该开关在起动时处于断开的状态时，相当于起动绕组断路，起动绕组中没有电流通过，自然也就不会有起动转矩。
图３是两种结构形式的离心开关结构图。
（ａ）用手拧动转轴看其是否可顺势转动起来（ｂ）用万用表的电阻档检查电容器的好坏（ｃ）用“充／放电法”检查电容器的好坏
图２电容起动单相电动机不起动的原因和确定方法
１．不起动的原因分析
此类电动机最常见的故障是通电后不转动。若靠近电动机细听（可借助工具），能听到电动机内部发出较小的“嗡嗡”声，则不起动的原因主要有如下５种原因：
（１）负载过重拖不动
这里的负载包括电动机拖动的实际负载，也包括传动系统，例如：齿轮、传动带等。在很多情况下，所谓负载过重，是因为发生了意外的卡阻现象。
（２）电源电压过于低
因起动转矩与电源电压的平方成正比关系，所以电源电压过低时，其起动转矩就会减小很多，当达不到负载所需的起动转矩值时，电动机就不能起动。此时电动机的输入电流将比正常时大得多，发出的声响也较大。如时间过长，而无过载保护时，将使电动机过热而
?）第９（ａ）簧片式（ｂ）压指式
１—动触点引接线２—顶压点３—Ｕ形弹簧触点臂４—触点５—定触点引接点６—固定在电动机端盖内的绝缘底板７—定触点８—动触点９—Ｕ形弹簧触点臂１０—活销１１—离心臂重锤１２—固定在轴上的支架１３—张力弹簧１４—拨杆１５—电动机转
子轴１６—绝缘套１７—滑槽
图３两种结构形式的离心开关结构图
（５）常见损坏电容器
由于电容器的损坏造成的电动机不起动是５种原因中最常见的一种。电容器的损坏主要是出现短路和断路故障。出现短路时，将失去裂相作用；出现断路时，起动绕组不能通电。这两种情况都会造成起动绕组失去作用，当然也就不可能产生起动转矩。
２．确定方法
将电动机的负载卸掉（例如拆下传动带。对要求起动转矩较小的负载，若去掉负载较困难时，可不卸掉），
四、罩极然后给电动机通电，用手（或工具）拧动转轴，目的是让（遮极）单相电动机不起动的原因和确定方法其朝一个方向旋转。若此时电动机的转子顺势旋转起
来，并且自动加速直至达到正常的转速，待断电停转（一）口诀后，再向相反的方向旋转电动机轴伸，若电动机转子同罩极起动电动机，通电不转要分析。样顺势转动起来，则可确定是上述口诀中提出的五个细听电机有声响，三种原因有其一。原因中的四个，即负载过重、主绕组或辅绕组（起动绕起动绕组有断路；负载过重电压低；组）有断路故障、电容器损坏和离心开关未闭合（口诀要查绕组有断路，必须拆开电动机。中说“离心开关未复原”，复原即指电动机静止时离心（二）说明开关处于闭合的状态）。是否电源电压过低，用此方法从口诀的内容可以看出，罩极（又称为遮极）单相不能准确地判定。电动机不起动，但通电后有较小声响，原因与单值电容
３．查找和确定不起动原因的方法电动机的口诀基本相同，只是少了一项电容器的故障。（１）查找断路用试灯，电阻测量也可行另外，绕组断路中只提到起动绕组断路的问题。用试灯或万用表的电阻档检查电动机的各绕组是应当指出的是：常用的罩极单相电动机的辅绕否有断路以及离心开关是否处于闭合的正常状态。组（起动绕组）只是一个镶嵌在铁心极靴上的短路铜
环（被称为“短路环”），不可能在外面对其进行通断检（２）电表测量电压值
查或测量，也就是说，必须拆机后才能进行检查（口诀用万用表的交流电压２５０Ｖ（或５００Ｖ）档测量电
必须拆开电动机”）。动机输入端的电源电压是否达到规定的电压值，例如“要查绕组有断路，
如排除了电源电压过低和负载过重两项原因后，２２０Ｖ（一般允许相差±５％）。如较低，应进一步测量上
通过检查判定主绕组正常时，则可基本确定是上述“短一级电源端（例如：插座的输入端、电能表的输出和输
出现了断路故障。短路环断开后，可能从铁心上入端等）的电压，如发现上一级或上几级的电压正常，路环”
脱落下来，造成其他的事故，例如划伤主绕组，卡住转则应检查中间的环节是否有接触不良等故障，如有，则
子等。设法排除后再进一步检查。
用通电后拧动电动机的转轴，看其是否能顺势转（３）观察找出负载重
动起来的方法也可确定是否属于辅绕组（短路环）断路负载以及传动系统的故障，一般是通过观察（包括
的故障。观看、耳听、手感等）来查找和判定的。
五、串励单相电动机通电后不转的原因和确定方法（４）仪表测量“放电法”，电容好坏可确定
仪表测量是指用万用表的电阻档进行测量；“放电（一）口诀法”是指先对电容器进行充电，再用导体对其两极放电串励单相电动机，通电不转细分析。的方法。电刷磨短不接触；严重磨损换向器；
三、单值电容单相电动机不起动的原因和确定方法换向片间有短路；匝间短路或对地；
定子转子有断路；电源电压过于低。（一）口诀
单值电容电动机，通电不转要分析。（二）说明细听电机有声响，四种原因有其一。串励单相电动机通电后不起动的原因有如下三个主辅绕组有断路；电源电压过于低；方面：负载过重拖不动；常见损坏电容器。ｌ．电路不通或电阻较大故障确定方法不算难，电容起动同一理。（１）电刷与换向器未接触或接触不良。具体表现有：
电刷磨得较短或因故被卡住而不能与换向器较好地接（二）说明
本口诀所说的“单值电容电动机”是指电容起动并触；换向器表面磨损严重后不能与电刷良好地接触。运行的单相交流电动机。这种型式的单相电动机在家（２）线路有断路故障，使电路不通。其中有：电刷引用电器（如：厨房用的抽油烟机、洗碗机、各种洗衣机、接线断裂；定子或转子绕组出现断路故障等。
＜９（）部分电风扇等）及小型电动工具（如：小型木工机械、吹
风机或鼓风机等）中应用得最多。所以处理它所发生故障的机会也较多。
由原理图可知，该类单相电动机与电容起动的单相电动机不同点只是少了一个离心开关，从这一点上来说，其结构相对较简单，发生故障的机会和查找故障原因的工作也相对较简单些。和前面所讲的电容起动电动机相比，除了没有离心开关一项外，其余相同（口诀说“电容起动同一理”）。
农
村电工
日光灯的组成和工作原理
" 孙晓
１．日光灯的组成日光灯由：灯管、起辉器、镇流器、灯架及灯座等组成。
（１）灯管
农村电工
分起辉和工作两种状态。
灯管的灯丝又叫阴极，通电后发热，称阴极预热。但日光灯管属长管放电发光类型，起辉前内阻较高，阴极预热发射的电子不能使灯管内形成回路，需要施加较高的脉冲电压。此时灯管内阻很大，镇流器因接近空载，其线圈两端的电压降极小，电源电压绝大部分加在起辉器上，在较高电压的作用下，氖泡内动、静两触片之间就产生辉光放电而逐渐发热，Ｕ形双金属片因温度上升而动作，触及静触片，于是就形成起辉状态的电流回路。接着，因辉光放电停止Ｕ形双金属片随温度下降而复位，动、静两触片分断，于是，在电路中形成一个触发，使镇流器电感线圈中产生较高的感应电动势，出现瞬时高压脉冲；在脉冲电动势作用下，使灯管内惰性气体被电离而引起弧光放电，随着弧光放电而使管内温度升高，液态汞就汽化游离，游离的汞分子因运动剧烈而撞击惰性气体分子的机会骤增，于是就引起汞蒸汽弧光放电，这时就辐射出紫外线，激励灯管内壁上的荧光材料而发出可见光，光色近似“日光色”。
灯管起辉后，内阻下降，镇流器两端的电压降随即增大（相当于电源电压的一半以上），加在氖泡两极间的电压也就大为下降，已不足以引起极间辉光放电，两触片保持分断状态，不起作用；电流即由灯管内气体电离而形成通路，灯管进入工作状态。并联的氖泡上的小电容在击穿时，剪除后氖泡仍可应用。
起辉器也可用按钮（或开关）代替。在维修时，临时可用绝缘导线两端线芯触碰起辉器基座两极，同样可以起到触发作用。
灯管由玻璃管、灯丝和灯丝引出脚（俗称灯脚）等构成。
（２）起辉器
起辉器由氖泡（也叫跳泡）、小电容、出线脚和外壳等构成。氖泡内装有动触片和静触片。其规格分４～８Ｗ用的、１５～２０Ｗ用的和３０～４０Ｗ用的以及通用型４～４０Ｗ用的多种。
（３）镇流器镇流器主要由铁心和电感线圈组成，其品种分：开启式、半封闭式及封闭式３种，其规格需与灯管功率配用。
（４）灯架灯架有木制的和铁制的两种，其规格配合灯管长度选用。
（５）灯座灯座分弹簧式（也称插入式）和开启式两种，规格有小型的、大型的两种。小型的只有开启式，配用６Ｗ、８Ｗ和１２Ｗ（细管）灯管，大型的适用于１５Ｗ以上各种灯管。
２．日光灯的工作原理
日光灯的电路图如图１所示。日光灯工作全过程
灯管
起辉器
Ｎ
电源开关
图１日光灯电路图
镇流器
Ｌ
短型灯管一端灯丝断裂时，并联两引出脚后可继续使用，此方法对于长型灯管因预热达不到要求而较难奏效。
日光灯附件要与灯管功率、电压和频率等相适应。
!
２．有短路故障
绕组有匝间短路或对地短路故障，换向器换向片之间有短路故障。
３．电源故障
电源电压较低，同时负载要求一定的起动转矩。!
?）第９
范文五：单相异步电机、同步电机
一、填空题 1、所谓脉动磁场，是说它的磁通（ ）随电流瞬时值的变化而变化，但磁场的空间位置（ ）。 2. 如果在单相异步电动机的定子铁心上仅嵌有一组绕组，那么通入单相正弦交流电时，电动机气隙中中仅产生（ ）磁场，该磁场是没有（ ）的，但启动后电动机就有力 矩了，而且启动力矩决定（ ）。
3. 为解决单行异步电动机的启动问题，通常单相异步电动机定子上安装两套绕组，一套是（ ），另一套是（ ），它们的空间位置相差（ ）电角度。
4. 单相电容启动电动机当转子静止或转速较低时，启动开关处于（ ）位置，启动绕组和工作绕组一起接在单相电源上，获得（ ），当电动机转速达到（ ）时，启动开关（ ）。启动绕组从电源上切断。
5. 双值电容单相异步电动机中的两个电容是（ ）（ ）其中（ ）电容容量较大，两只电容（ ）联后与启动绕组（ ）联。 6. 单相异步电动机的启动开关主要有（ ）（ ）（ ）等三种。 7. 凸极式单相罩极电动机定子铁心通常用（ ）叠成，每极在（ ）处开个小槽，在小的部分上套有（ ）。这样当励磁绕组通入（ ）时，磁极之间形成一个磁场而使电动机获得启动转矩。
8. 单相异步电动机常用的调速方法有（ ）（ ）（ ）（ ） 二、简答题
1. 单相异步电动机产生旋转磁场的条件是什么？产生圆形旋转磁场的条件是什么？
2. 说明单相电容运行异步电动机的启动原理？
3. 如何改变单相异步电动机的转向？
一、填空题
1. 同步电机的同步含义是指（ ）和（ ）相等。它可分为（ ）（ ）
（ ）等三种。
2. 汽轮发电机磁极对数p=1，我国交流电频率50Hz ，汽轮机转速应有（ ） 3. 同步发电机转速为150r/min，要求发出60Hz 交流电，此发电机有（ ）个磁极。
4. 同步发电机按照结构分类，有两种形式：一种是旋转电枢式，既把（ ）安装在转子上，( ) 定子上。另一种是旋转磁极式，即（ ） 二、简答题
1. 为什么同步电动机大多采用旋转磁极式结构？
2. 什么是同步电动机的“失步现象”？失步的原因是什么？
3. 同步电动机为什么不能自行启动？一般采用什么方法启动？
4. 同步发电机和同步电动机的工作原理分别是什么？
四、计算题
并励电动机额定数据：P 2=10KW, UN =110V, n N = 1100r/min,η=0.909电枢绕组R a =0.02Ω，励磁电路电阻R L =55Ω，求（1）额定电流I N ，电枢电流I a ，励磁电流I L （2）铜损耗△P cu 及不变损耗P o ，（3）额定转矩M N （4）反电动势E a 。.
