过来给你看个宝贝
范文一：绝缘导线的标记
绝缘导线的标记
GB4884-85
arking of insulated conductors
本标准适用于工业成套设备和其组成部分的设备(装置)中所用的绝缘导线的标记。电器(如旋转电机和变压器)端子的绝缘导线除外。
其他设备(如电信电路或包含电信设备的电路)，仅作参考。
本标准的目的是规定用于绝缘导线的标记识别系统，它分为主标记和补充标记两类。
对绝缘导线作标记的目的，是提供一种方法，用以识别电路中的导线和已经从其连接的端子上拆下来的导线。
本标准等效采用国际标准IEC 391(1972年第一版)。 1 定义
本标准中所用术语的含义如下： 1.1 端子 terminal
用以连接器件和外部导线的导电件。 1.2 端子板 terminal board
装有多个互相绝缘并通常与地绝缘的端子的板、块或条。 1.3 识别标记 identification mark
标在导线或线束两端，必要时，标在其全长的可见部位以识别导线或线束的标记。 2 标记系统的类型 2.1 主标记
只标记导线或线束的特征，而不考虑其电气功能的标记系统。 2.1.1 从属标记
以导线所连接的端子的标记或线束所连接的设备的标记为依据的导线或线束的标记系统。 a.从属本端标记 对于导线：
导线终端的标记与其所连接的端子的标记相同的标记系统。 对于线束：
线束终端的标记标出其所连接的设备的部件的标记系统。 b.从属远端标记 对于导线：
导线终端的标记与远端所连接的端子的标记相同的标记系统。 采用说明：
对国际标准IEC 391《绝缘导线的标记》(1972)的前3章作了编辑性修改，将第1章和第2章合并为本标准的引言，第3章分为第2章作为本标准的第1章和第2章。
采用时的差异：本标准未列入国际标准IEC 391(1972)的第6.2中关于用小时(时钟表盘)数码制标记相位的内容；对第6.4条的内容，按GB 4026-83《电器接线端子的识别和用字母数字符号标志接线端子的通则》中规定的“保护导线”、“不接地的保护导线”、“接地线”、“保护导线和中性线共用一线”的标记。 对于线束：
线束终端的标记标出远端所连接的设备的部件的标记系统。 c.从属两端标记 对于导线：
导线每一端都标出与本端连接的端子标记及与远端连接的端子标记的标记系统。 对于线束：
线束每端的标记既标出本端连接的设备的部件，又标出远端连接的设备的部件。 2.1.2 独立标记
与导线所连接的端子的标记或线束所连接的设备的标记无关的导线或线束的标记系统。 2.1.3 组合标记
从属标记和独立标记一起使用的标记系统。 2.2 补充标记
一般用作主标记的补充，并且以每一导线或线束的电气功能为依据的标记系统。
a.功能标记
分别地考虑每一导线的功能(例如：开关的闭合或断开，位置的表示、电流和电压的测量)的补充标记；或者一起考虑几个导线的功能(例如：加热照明、信号、测量电路)的补充标记。 b.相位标记
表明导线连接到交流系统的某一相的补充标记。 c.极性标记
表明导线连接到直流电路的某一极性的补充标记。 3 总则
3.1 识别标记必须标在导线两端，必要时，标在导线全长的可见部位。 3.2 主标记必须是第2.1条中规定的类型之一。
3.3 导线可以带有在第2.2条中规定的补充标记。在某些情况下，补充标记已足够识别时，可不要主标记。 4 说标记系统的应用 4.1 从属标记
在从属标记中(第2.1.1款)，导线标记可以包括(如图2和图4)或不包括(如图1和图3)设备标记，但在单独使用端子标记将引起混淆时(如图2)，导线标记必须包括设备标记。 4.1.1 从属两端标记(第2.1.1款c)
图1和图2所示的系统，不需参考接线图或表即可将导线连接到本端端子，同时还表示出了远端端子，从而便于确定故障点及维修。
图1 两根导线从属两端标记的举例
图2 两根导线和线束(电缆)从属两端标记的举例
注：标记中文字的顺序见第7章 4.1.2 从属本端标记(第2.1.1款a)
图3所示的系统较第4.1.1款的系统简单，但是，如果导线的实际走向不很明显，在确定故障点或进行维修时，就可能需要接线图或接线表。
图3 两根导线从属本端标记的举例
4.1.3 从属远端标记(第2.1.1款b)
本系统(如图4)也较两端标记简单，并便于确定故障点和维修。但它通常需要接线图或接线表，以使任何接线在拆下后能正确地重新连接。
图4 三根导线和线束(电缆)从属远端标记的举例
4.2 独立标记
对于独立标记(第2.1.2款，图5)，即使导线上有连接点，沿导线全长通常也采用简单形式的相同的标记，除了某些简单的情况以外，应使用拉线图或接线表，以明确每根导线终端应接到哪一端子上。
图5 两根导线和线束(电缆)独立标记的举例
如果使用接线表，则接线表应表明： 导线5连接A1和D1； 导线6连接A3和D2。
注：是否使用接线图或接线表，由使用者决定。
当功能标记已足够识别时，它可以用作独立标记，而不需要附加其他标记(第3.3条，图6)。
图6 功能标记的举例
4.3 组合标记
组合标记(第2.1.3款，图7、图8、图9)具有从属标记的优点，并允许简化导线上可能需要的中间标记。 如果从属标记不完整，并且未标在导线两端，则可能需要接线图或接线表。
图8 导线独立标记和线束(电缆)从属两端标记的组合标记的举例
如果使用接线表，则接线表应表明： 导线5连接A1和D1； 导线6连接A3和D2。
图9 导线从属两端标记和线束(电缆)独立标记的组合标记的举例
如果使用接线表，则接线表应表明： 线束(电缆)15连接端子板A和D。 5 补充标记
补充标记(第2.2条)和主标记一样，可以是字母或数字，也可采用颜色标记或合适的符号。在某些情况下，为避免混淆，最好用符号(如斜杠/)将补充标记和主标记分开。 5.1 功能标记
如果使用功能标记(第2.2条a)，它们应该与现行的国家标准一致，或用表列出它们的含义。 5.2 相位标记
相位标记(第2.2条b)采用大写字母或数字或两者兼用表示相序。 交流系统中的中性线必须用字母N标明。
注：如果可能产生混淆，用以标明相位的数字或字母应放在两斜杠之间(例如/8/)。 5.3 极性标记
用符号标明直流电路导线的极性时(第2.2条c)，应采用下列标记： 正极用+； 负极用-；
直流系统的中间线用字母M标明。
注：如果负极标记与连字符有可能发生混淆，则负极标记应使用放在括号内的连字符“(-)”来表示。 5.4 保护导线和接地线的标记 保护导线用PE；
不接地的保护导线用PU； 接地线用E；
保护导线和中性线共用一线用PEN。 注：此条是根据GB 4026规定的。 6 标记的排列
6.1 如果标记包括不同的组成部分，应用下列办法将各部分区别开来。 a.用一间隔，或一个适当的符号，例如连字符； b.用不同的印刷字体；
c.用排成列的办法(见第6.2条)。
6.2 组成标记的各不同部分应按下述两种办法之一来表示。 a.沿导线的轴向(纵向标记)；
b.横切民线的轴向(横向标记)。
在任何情况下，字的排列应例于阅读。它们可以排成列或排成行(见图10)，并且应从下到下，从左到右。
图10 导线或线束(电缆)上标记排列的举例
7 标记的相对位置 7.1 从属标记
7.1.1 从属标记(本端标记或远端标记)应按下列顺序标出： 对应的端子标记；
补充标记(需要时)(见第5章)。 如图11所示。
图11 具有补充标记S的从属标记的举例
7.1.2 从属两端标记(图12给出三个例子)的顺序如下： 两端子之一的标记；
补充标记(需要时)(见第5章)； 另一端子的标记。
图12 从属两端标记顺序的举例
7.2 独立标记
独立标记的顺序如下： 导线的识别标记；
补充标记(如有需要)(见第5章)。 如图13所示：
图13 独立标记
16-导线的识别标记；S-补充标记
7.3 组合标记
导线的组合标记顺序如下：
两端子之一的标记；
导线的独立标记；
补充标记(需要时)(见第5章)；
另一端子的标记(在从属两端标记的情况下)。
图14给出四个例子：
图14 组合标记的举例
16-导线的识别标记；S-补充标记
注：在某些情况下，对符号的顺序作出附加要求可能是合适的，例如，在从属两端标记中，可将本端端子的标记放在靠近导线端部处(见图12b)。
8 使用的字体
标记应尽可能用大写正体字母和阿拉伯数字，或用标准的图形符号。
对于从属标记，应尽可能用与端子标记相同的字体。
9 导线(或线束)上的标记在接线图上的标注
9.1 在图上标出导线的标记时(如以上各图所示)，该标记应放在靠近导线图形符号处。
9.2 当采用从属两端标记时，其导线两端的标记顺序，在接线图上的和导线上的必须一致。
9.3 补充标记按其功能，可以：
a.只标注在接线图上；
b.只标注在某些导线上或所有导线上；
c.标注在接线图和导线上。
附加说明：
本标准由中华人民共和国机械工业部提出，由机械工业部标准化研究所归口。
本标准由机械工业部标准化研究所负责起草。
本标准起草人杨英、韩进
范文二：焊接接头的强度
458N/mm , 连接焊缝最大抗剪强度达732MPa 。拉保温时间的延长, 接头抗剪强度均呈先增大后减小的趋势, 最大抗剪强度为239. 4MPa 。断裂发生在TiNi 母材和AgCu 中间层扩散界面上, 断口为混合断裂形貌。图8表2参10
伸过程焊缝截面轴线偏转角θ与接头承载能力相关, θ角越大, 接头承载能力越强。图4表1参4
20094054 1420铝锂合金搅拌摩擦焊接力学性能/
郭晓娟…//焊接学报. 22009,30(4) :45～48
针对厚度为2. 8mm 的1420铝锂合金进行搅拌摩擦焊研究, 了解搅拌摩擦焊工艺参数对接头组织和性能影响。结果表明, 在优化焊接参数条件下, 。通过,1420铝锂合金搅拌摩擦焊接头拉伸断口主要为准解理和韧窝断裂的复合断口, 对比各个区域的显微硬度, 焊缝区域硬度高于母材, 且后退侧热力影响区硬度最高, 而且搅拌摩擦焊接头中存在典型的" S" 线特征。图5表2参8
20094055 铝合金20242M 搅拌摩擦焊接头性能/金
20094057 35C rMnSi /…//. (1) :6～8
:+, HAZ 为中温组织;2, 且焊缝硬度高于热影响区的, 热影响区的硬度高于母材的。经电子束焊后,2种厚度35CrMnSi 钢板接头塑性比母材的塑性低, 这与其显微组织有关;35CrMnSi 钢电子束焊焊缝的冲击韧度低于母材。图5表5参1
20094058 外加磁场对不锈钢TIG 焊接头组织和性
能的影响/曹朝霞…//热加工工艺. 22009,38(1) :134～135,138
在外加纵向磁场下对不锈钢进行氩弧焊, 通过对焊接试样进行弯曲和拉伸试验、显微组织观察分析, 研究外加磁场频率对焊接接头力学性能的影响。结果表明, 外加纵向磁场通过电磁搅拌作用改变晶粒的结晶方向、细化晶粒, 在磁场频率为20Hz 时, 焊接接头的力学性能达到最佳。图3参3
20094059 不锈钢双极板钎焊接头电化学腐蚀行为
玉花…//焊接学报. 22009,30(4) :69～72
通过轴向拉伸试验, 研究了搅拌针旋转速度对铝合金20242M 接头力学性能的影响。结果表明, 轴向拉伸断裂部位随搅拌针转速的变化而变化, 高转速下接头组织中有大量块体颗粒被保留下来, 降低了接头强度, 断裂发生在焊核区; 低转速下因轴肩与焊接材料间摩擦机制作用在接头成形中的比例减小, 层间结合力减弱, 接头断裂面呈现层状结构, 焊核区又成为断裂的敏感部位; 当焊接速度为20mm/min 时, 搅拌针转速存在一个理想的焊接参数范畴, 在这个焊接参数范畴内焊接的试样断裂通常发生在母材区, 断裂面与拉伸轴成45°, 属典型的剪切断裂。图4表1参7
20094056 TiNi 形状记忆合金与不锈钢T LP 2DB 接
的研究/翟长峰…//焊接. 22009(3) :47～49
分别测试了316L 、304不锈钢、钎料、钎焊接头的动电位极化曲线。结果表明:在0. 5mol/L 的H 2SO 4加入5×1026F 的电解质溶液中, 不锈钢母材、钎料和钎焊接头的抗电化学腐蚀能力由大到小的排列顺序为:母材316L >TS 24AgSn 钎料>钎焊接头>母材
304。SEM 观察发现, 在钎焊接头的界面处产生了电
头界面组织及力学性能/汪应玲…//焊接学报. 2
2009,30(4) :77～80
耦腐蚀现象。图2表3参11
采用AgCu 金属箔作中间层, 对TiNi 形状记忆合金与不锈钢进行了瞬间液相扩散焊。分析了接头的显微组织、元素分布、物相组成等, 研究了接头的显微硬度和不同工艺参数下的抗剪强度。结果表明, 接头界面区由TiNi 侧过渡区、中间区和不锈钢侧过渡区组成, 主要相分别为Ti (Cu , Ni , Fe ) , AgCu , TiFe 等。过渡区的显微硬度值高达500～650HV , 但中间区的硬度值只有大约120HV 。随加热温度的升高和
20094060 DD6单晶合金T LP 扩散焊试样匹配性对
焊接接头的强度
接头持久性能的影响/毛 唯…//焊接. 22009(2) :53～55
采用专为DD6单晶合金设计配制的中间层合金对晶体取向完全一致及存在一定差别(10°以内) 的
9
DD6单晶试棒, 进行了TL P 扩散焊, 测试了不同接头980℃的持久强度。试验结果表明, 当二焊接试样的
20094064 钛合金双曲薄板焊接结构件的焊接变形/
晶体取向完全一致时, 可获得单晶化的DD6合金接头, 其980℃持久性能可达到母材性能指标; 当二焊接试样的晶体取向存在小的差别(10°以内) 时, 会在接头中局部区域产生再结晶, 在一定程度上降低接头性能, 此时接头980℃持久性能可达到DD6母材性能指标的80%。图3表2参16
20094061 AZ 31李其民//焊接技术. 22009,38(1) :55～57
钛合金因其具有优异的综合性能而得到广泛地应用, 钛合金双曲薄板焊接结构件便是其中的一个重要应用方向。由于钛合金弹性模量小, 焊接过程中板, , 使的Ti 22. 5
2…/. (3) ～107
6mm 的AZ31镁合金轧制板进行对接焊, 研究了其焊接接头的微观组织和冲击性能。结果表明:焊接接头的焊核区组织为细小、均匀的等轴晶, 热影响区晶粒局部细化; 焊接接头的冲击性能高于母材; 其冲击断口虽均呈韧脆混合型, 但焊核、热影响区的塑性断裂特征较母材明显。图3表1参3
20094062 预应变对X 80级螺旋缝埋弧焊接管线钢
, 通过对大量试验数据进行分析, 试图找出其变形规律。图5表4参5
20094065 不同约束下试板中心堆焊焊接变形的模
拟/李萌盛…//热加工工艺. 22009,38(3) :119～120,123
采用三维热弹塑性有限元法, 模拟熔化极气体保护焊平板中心堆焊时的焊件变形, 探讨不同约束位置对薄板焊后残余变形的影响, 并通过实际施焊进行验证。结果表明:约束位置对模拟结果影响很大, 在焊件对称面底边施加重力方向的拘束与实际变形最为接近。图3表1参4
20094066 FPSO 典型焊接接头在疲劳载荷下的残余
拉伸性能的影响/孙 宏//理化检验2物理分册. 2
2009,45(1) :18～19
对X80级钢螺旋缝埋弧焊接钢管材料, 进行轴向拉伸预应变量与拉伸性能关系的试验研究。结果表明:随着预应变量的增加(≥1. 5%) , 管体横向的屈服强度上升, 而抗拉强度则无明显变化。图1表1参4
应力释放数值模拟/李良碧//江苏科技大学学报:自然科学版. 22009,23(1) :5～8
为了保证FPSO 典型焊接结构的安全可靠性, 较准确地预测残余应力在疲劳载荷下的释放状况, 采用了三维弹塑性有限元方法。首先分析了在有预载荷情况下,FPSO 典型焊接接头的残余应力释放大小, 并用试验数据进行验证, 然后分析了该结构在疲劳载荷下的残余应力释放行为。计算结果表明, 残余应力释放是与初始残余应力和外载荷的大小密切相关的。图3表2参13
20094067 铝合金薄板搅拌摩擦焊接残余变形的数
应力应变、疲劳与脆断、断裂力学
20094063 货车侧墙薄板结构的焊接变形预测与控
制/李娅娜…//焊接学报. 22009,30(4) :25～28
货车侧墙薄板结构在焊接过程中由于焊缝处收缩产生压应力导致侧墙板失稳, 产生波浪变形, 一方面使结构强度降低, 另一方面影响了表面的平整和美观, 有效预测和控制其焊接变形是个难题。基于固有应变等效载荷的有限元方法, 对货车侧墙的焊接变形进行预测, 分析其焊接变形的规律。结果表明, 仿真数值与实测数值基本一致。同时在此仿真模型的基础上, 通过正交设计方法调整设计参数与焊接参数, 研究不同因素对焊接变形的影响程度, 最后得出最优方案, 从而为控制薄板侧墙的焊接变形提供理论根据。图4表3参9
值分析/鄢东洋…//金属学报. 22009, 45(2) :183～
188
大尺寸6056铝合金薄板经过搅拌摩擦焊接试验后出现了严重的面外变形, 虽然变形程度小于熔化焊结果, 但已经影响到被焊薄板的装配和使用。为详细研究和预测铝合金薄板在搅拌摩擦焊后的残余变形, 以焊接试验条件为基础, 建立了搅拌摩擦焊三维有限元热力耦合分析模型。模型中涉及了利用搅拌头工
10
范文三：导线绝缘层受损后电气强度的验证报告解读
产 品 型 号 :空调器
产 品 名 称 :空调器
工艺文件名称:导线绝缘层受损后电气强度的验证报告
工艺文件编号:GY-验-2012-01
设计
审核
标准化
批准
海信科龙空调有限公司
2012年06月13日
海信科龙空调公司 导线绝缘层受损后电气强度的验证报告
顺德工厂 共 9页 第 1 页
试验目的和要求:
验证导线受损后电器强度测试的变化情况。
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试验备件和试验装备:
222221、 被测试物料:五条分别是 0.75mm、1.0mm、1.5mm、2.0mm、2.5mm的导线和一块电工胶布。
导线类型 导线直径 导线绝缘层厚度
20.75mm 2.3mm 0.6mm
21.0mm 2.45mm 0.8mm
21.5mm 2.7mm 0.8mm
22.0mm 2.9mm 1mm
22.5mm 3.4mm 1.2mm
2、 仪器:华仪74001安全参数测试仪。
3、 工具:手批、铁锤、电器盒、电木线夹、铜焊条、螺丝钉。
????????????????????????????????????
实际试验程序与说明:
1、 验证方法?:在一个铁电器盒上装一个塑料线夹,将导线压在线夹下,使导线与铁电器盒紧密接触,在
导线与线夹之间放一条焊条,当上紧线夹的螺钉时,焊条能将导线压扁。然后检测其各种状态下的电器
强度值。
2、 验证方法?:不用上螺钉压扁导线的方法，改为用刀将导线的绝缘皮削薄，验证其绝缘层不同厚度时
的电器强度值。
3、 验证方法?:将绝缘层破损的导线靠近电器盒，验证导线破损处与非绝缘体不同距离电器强度值。 4、 测试标准:泄漏电流?10mA时为不合格。注:测试仪器最大只能显示40mA，当测试仪显示测试结果
40mA时，测试结果可能大于或等于40mA;当仪器检测采样值超出40mA时，仪器自动停止检测。 5、 检测不合格，泄漏电流大于40 mA时，有时发现有“打火”现象，但因为导线的穿孔位置不同或观察
角度不同，所以，未记录“打火”的不能确定是否没有出现打火现象。
6、 对于粗导线，当只使用手批紧固螺钉未能达到要求的厚度时，使用铁锤打扁导线，再用手批压紧。 ????????????????????????????????????
海信科龙空调公
导线绝缘层受损后电气强度的验证报告
顺德工厂 共 9页 第 2 页
试验结果分析:
一、5月20日，对被测导线使用现科龙出厂检验标准(1800V/1秒)来测试，结果如下:
2测试验证1:被测导线为0.75mm
次导线被压导线外绝缘层厚测试值测试值测试值测试值测试值平均值备注 序 扁比例 径(mm) 度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 1 100% 2.3 0.6 0.419 0.413 0.42 0.417 0.417 0.4172 2 65% 1.5 0.5 0.413 0.414 0.419 0.413 0.416 0.415
0.4144 3 48% 1.1 0.4 0.415 0.414 0.413 0.416 0.414
最薄部位绝缘层
破损,有针尖大4 26% 0.6 0.3 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 小的孔，露出导
线
2测试验证2:被测导线为1.0mm
次导线被压导线外绝缘层厚测试值测试值测试值测试值测试值平均值备注 序 扁比例 径(mm) 度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 1 100% 2.45 0.8 0.405 0.408 0.41 0.406 0.403 0.4064 2 78% 1.9 0.5 0.413 0.414 0.412 0.411 0.412 0.4124 3 61% 1.5 0.4 0.405 0.4.5 0.409 0.404 0.404 0.4124
最薄部位绝缘层
破损,有针尖大4 53% 1.3 0.34 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 小的孔，露出导
线
2测试验证3:被测导线为1.5mm
次导线被压导线外绝缘层厚测试值测试值测试值测试值测试值平均值备注 序 扁比例 (mA) 径(mm) 度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1 100% 2.7 0.8 0.43 0.411 0.409 0.408 0.409 0.4134 2 74% 2 0.6 0.418 0.421 0.41 0.411 0.408 0.4136
先用铁锤打扁,3 48% 1.3 0.45 0.409 0.416 0.412 0.407 0.406 0.41 然后再上螺钉压
紧
1、继续铁锤打
扁,然后再上螺
钉压紧; 4 37% 1 0.4 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 2、导线最薄部位
绝缘层破损,有
针尖大小的孔，
露出铜线。
海信科龙空调公司 导线绝缘层受损后电气强度的验证报告
顺德工厂 共 9页 第 3 页
2测试验证4:被测导线为2.0mm
次导线被压导线外绝缘层厚测试值测试值测试值测试值测试值平均值备注 序 扁比例 径(mm) 度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 1 100% 2.9 1 0.414 0.413 0.416 0.413 0.41 0.4132 2 75% 2 0.7 0.412 0.419 0.417 0.418 0.42 0.4172
先用铁锤打扁,3 50% 1.7 0.5 0.422 0.418 0.419 0.416 0.419 0.4188 然后再上螺钉压
紧
1、继续铁锤打
80一闪80一闪扁,然后再上螺
而过,继而过,继钉压紧; 1、打火, 1、打火, 1、打火, 4 37% 1.5 0.4 而没有而没有?40 2、导线最薄部位2、?40 2、?40 2、?40 显示数显示数绝缘层破损,有
值，报警 值，报警 针尖大小的孔，
露出铜线。
2测试验证5:被测导线为2.5mm
次导线被压导线外绝缘层厚平均值测试值测试值测试值测试值测试值备注 序 扁比例 径(mm) 度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 1 100% 3.4 1.2mm 0.427 0.419 0.418 0.42 0.414 0.4196 2 58% 2 0.65 0.408 0.41 0.409 0.409 0.408 0.4088
先用铁锤打扁,3 51% 1.75 0.6 0.425 0.417 0.413 0.413 0.412 0.416 然后再上螺钉压
紧
1、继续铁锤打
扁,然后再上螺
钉压紧;
2、导线最薄部位
1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 绝缘层破损,有4 41% 1.4 0.4 0.425 ?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 针尖大小的孔，
露出铜线。
3、打火一次比一
次明显，导线穿
孔越来越大
测试验证6:电工胶布包着焊条，电工胶布厚度为0.1mm 次电工胶布被电工胶布平均值测试值测试值测试值测试值备注 序 压扁比例 厚度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) (mA)
1 100% 0.1 0.404 0.408 0.33 0.308 0.3625 稍拧紧螺钉
1、再加紧一下螺钉; 2 难以测量 难以测量 0.324 0.334 0.329 0.329 2、电工胶布未穿孔
80一闪而80一闪而80一闪而1、再加紧一下螺钉，
过,继而没过,继而没过,继而没2、电工胶布未看到明显穿孔，3 难以测量 难以测量 ?40 ?40 有显示数有显示数有显示数再揉一下，才看到有一个针尖
值，报警 值，报警 值，报警 大小的孔 数据统计分析1:
1、各种不同线径的导线绝缘层被压扁的电气强度测试值基本一致，导线绝缘层被压扁程度不同时电气强度测试值基本一致，都在0.4064 mA ~0.4196 mA之间波动，波动范围是0.0132 mA，波动比较小，没有明显的波动的规律。电工胶布包着焊条的平均测试值是0.35 mA, 绝缘性能良好。
2、但当导线绝缘层被压扁造成破损穿孔后电器强度不合格，都?40 mA，并且会出现打火现象，连续多次测试，打火现象一次比一次明显，破损孔会逐渐扩大。
小结:导线被压扁为线径的53 %或以下时，产生绝缘层破损的概率大大增加，导线破损穿孔后现有设备能够检测出来。
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顺德工厂 共 9页 第 4 页 二、第二次测试:5月27日，对被测导线使用不同的检验标准来测试，结果如下:
标准 标准来源 使用产品 电压 检测时间
国标 1500V 1分钟 空调器通用
科龙出厂检验 1800V 1秒 空调器通用
美的出厂检验 1600V 1秒 空调器通用
1800V 1秒 额定电压220V的空调器 格力出厂检验 1500V 1秒 额定电压110V的空调器
2测试验证1:被测导线为0.75mm
导线被导线绝缘层次测试值测试值测试值测试值测试值平均值压扁比检验标准 备注 外径厚度序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 例 (mm) (mm)
1500V/1秒 0.315 0.315 0.309 0.309 0.312 0.312
0.309 0.367 0.348 0.312 0.355 0.3382 1600V/1秒 上螺钉1 74% 1.7 0.5 1800V/1秒 0.38 0.381 0.382 0.376 0.377 0.3792 压紧 1500V/1分钟 0.306 0.303 0.303 0.304 0.308 0.3048
0.442 0.443 0.456 0.463 0.447 0.4502 1800V/1分钟
2测试验证2:被测导线为0.75mm
导线被导线绝缘层次测试值测试值测试值测试值测试值平均值压扁比检验标准 备注 外径厚度序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 例 (mm) (mm)
1500V/1秒 0.317 0.321 0.314 0.325 0.316 0.3186 上螺1600V/1秒 0.386 0.388 0.387 0.364 0.345 0.374 2 59% 1.35 0.4 钉压1800V/1秒 0.441 0.44 0.437 0.436 0.442 0.4392 紧 1500V/1分钟 0.366 0.369 0.363 0.378 0.365 0.3682
2测试验证3:被测导线为0.75mm
导线被导线绝缘层次测试值测试值测试值测试值测试值平均值压扁比检验标准 备注 外径厚度序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 例 (mm) (mm)
1500V/1秒 0.312 0.317 0.31 0.312 0.312 0.3126 上螺0.324 0.332 0.337 0.329 0.326 0.3296 1600V/1秒 3 43% 1 0.38 钉压1800V/1秒 0.38 0.383 0.385 0.386 0.38 0.3828 紧 1500V/1分钟 0.302 0.314 0.312 0.309 0.312 0.3396
2测试验证4:被测导线为0.75mm
导线被导线绝缘层次测试值测试值测试值测试值测试值平均值压扁比外径厚度检验标准 备注 序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 例 (mm) (mm)
?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1500V/1秒 ?40 导线?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1600V/1秒 绝缘4 35% 0.8 0.3 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 层穿1800V/1秒
孔 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1500V/1分钟
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2测试验证5:被测导线为1.5mm
导线被导线绝缘层次测试值测试值测试值测试值测试值平均值压扁比外径厚度检验标准 备注 序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 例 (mm) (mm)
1600V/1秒 0.34 0.392 0.341 0.337 0.334 0.3488 上螺
5 74% 2 0.6 1800V/1秒 0.386 0.382 0.383 0.38 0.382 0.3826 钉压
紧 0.317 0.312 0.315 0.313 0.318 0.3150 1500V/1分钟
2测试验证6:被测导线为1.5mm
导线被导线绝缘层测试测试测试平均次测试值测试值压扁比外径厚度检验标准 值值值值备注 序 1(mA) 5(mA) 例 (mm) (mm) 2(mA) 3(mA) 4(mA) (mA)
?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1500V/1秒 先用铁锤打?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1600V/1秒 扁,再上螺钉6 48% 1.3 0.4 压紧,导线绝 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?401800V/1秒
缘层穿孔 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?401500V/1分钟
2测试验证7:被测导线为2.5mm
导线被导线绝缘层测试测试测试测试次测试值平均值压扁比外径厚度检验标准 值值值值备注 序 1(mA) (mA) 例 (mm) (mm) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1500V/1秒 0.306 0.308 0.308 0.302 0.304 0.3054 先用铁锤打扁,1600V/1秒 0.329 0.322 0.324 0.322 0.328 0.3250 7 59% 2 0.65 然后再上螺钉0.308 0.307 0.366 0.368 0.307 0.3250 1800V/1秒 压紧 1500V/1分钟 0.307 0.306 0.308 0.302 0.304 0.3054
2测试验证8:被测导线为2.5mm
导线被导线绝缘层测试测试测试测试次测试值平均值压扁比检验标准 备注 外径厚度值值值值序 1(mA) (mA) 例 (mm) (mm) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1600V/1秒 0.306 0.365 0.376 0.368 0.363 0.3556 先用铁锤打
8 44% 1.5 0.5 1800V/1秒 0.387 0.392 0.384 0.389 0.379 0.3862 扁,然后再上
螺钉压紧 1500V/1分钟 0.309 0.304 0.302 0.31 0.306 0.3062
2测试验证9:被测导线为2.5mm
导线被导线绝缘层测试测试测试测试次测试值平均值压扁比外径厚度检验标准 值值值值备注 序 1(mA) (mA) 例 (mm) (mm) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1500V/1秒 先用铁锤打?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1600V/1秒 扁,再上螺钉9 41% 1.4 0.4 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 压紧,导线绝1800V/1秒
缘层穿孔 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1500V/1分钟
测试验证10:被测电工胶布,厚度为0.1mm
电工胶电工胶测试次测试值测试值测试值测试值平均值布被压布厚度检验标准 值备注 序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) (mA) 扁比例 (mm) 5(mA)
1600V/1秒 0.387 0.331 0.387 0.385 0.384 0.3748 难以测难以测稍用手批拧1800V/1秒 0.431 0.441 0.378 0.437 0.377 0.4128 10 紧一下 量 量 1500V/1分钟 0.303 0.308 0.309 0.31 0.305 0.3070
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测试验证11:被测电工胶布,厚度为0.1mm
次电工胶布被电工胶布测试值测试值测试值测试值测试值平均值检验标准 备注 序 压扁比例 厚度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA)
1600V/1秒 0.386 0.387 0.382 0.384 0.386 0.3850 再用手批难以测量 难以测量 1800V/1秒 0.44 0.441 0.439 0.441 0.443 0.4408 11 拧紧些 1500V/1分钟 0.356 0.357 0.383 0.354 0.355 0.3610
测试验证12:被测电工胶布,厚度为0.1mm
次电工胶布被电工胶布测试值测试值测试值测试值测试值平均值检验标准 备注 序 压扁比例 厚度(mm) 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA)
?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 再用手批1600V/1秒
拧紧些,?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 1800V/1秒 12 难以测量 难以测量 电工胶布?40 ?40 ?40 ?40 ?40 ?40 导线绝缘1500V/1分钟 层穿孔 注:上面检测不合格时?40时，有时会出现打火现象，因为当时没有完整地记录，所以，表格中没有详述。 1、 从上面验证数据统计出下表结果:
检测标准 测试结果 最小值 最大值 1500V/1秒 0.312 0.3186 0.3126 0.3054 0.305 0.319 1600V/1秒 0.3382 0.374 0.3296 0.3488 0.325 0.3556 0.3748 0.385 0.325 0.385 1800V/1秒 0.3792 0.4392 0.3828 0.3826 0.325 0.3862 0.4128 0.4408 0.325 0.441 1500V/1分钟 0.3048 0.3682 0.3396 0.315 0.3054 0.3062 0.307 0.361 0.305 0.368 1800V/1分钟 0.4502 0.45 从上表数据统计分析:
1、当使用不同的检测标准测试，导线被压扁,但绝缘层未破, 电气强度测试值的大小与电压大小成正比;电气
强度测试值大小与检测时间差异不大，呈反比，这是因为检测时间短，仪器电压稳定性问题。 2、导线受压,但绝缘层未破,使用不同的检验标准基本上对检测结果影响不大，电气强度都合格;但当被压扁严
重,绝缘层破损穿孔时,电气强度都不合格。
小结:现行科龙出厂的检验标准检验时最严格，采样数值相对最高，对于导线被压扁破损时能够检测出来;但
导线被压扁未破损时，使用上述几种检验标准电气强度检测合格，通过电气检测不能检测出来。
三、第三 次测试:6月9日，将导线的绝缘皮用刀削薄,使用1800V测试电压,测试时间分别为1秒和1分钟。
2测试验证1:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm
导线绝缘绝缘层被绝缘层检验标测试次测试值测试值测试值测试值平均值层被削薄削去厚度厚度准 值备注 序 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 后比例 (mm) (mm) 1(mA)
1800V/ 用刀将导0.33 0.325 0.327 0.327 0.329 0.3276 1秒 线的绝缘1 73% 0.2 0.55 1800V/ 皮削薄去0.218 0.22 0.227 0.223 0.235 0.2246 1分钟 0.2mm
2测试验证2:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm
导线绝缘绝缘层被绝缘层次检验 测试值测试值测试值测试值测试值平均值层被削薄削去厚度厚度备注 序 标准 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 后比例 (mm) (mm)
用刀将1800V/ 1 0.391 0.392 0.389 0.393 0.392 0.3914 导线的1秒 47% 0.4 0.35 绝缘皮
1800V/ 削薄去2 0.329 0.334 0.332 0.327 0.33 0.3304 1分钟 0.4mm
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2测试验证3:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm
导线绝缘绝缘层被绝缘层检验标次测试值测试值测试值测试值测试值平均值层被削薄削去厚度厚度准 备注 序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 后比例 (mm) (mm)
用刀将1800V/ 1 0.386 0.386 0.386 0.386 0.386 0.3860 导线的1秒 33% 0.5 0.25 绝缘皮
削薄去1800V/ 2 0.383 0.383 0.385 0.386 0.385 0.3844 1分钟 0.5mm
2测试验证4::被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm
导线绝缘绝缘层被绝缘层检验标平均次测试值测试值测试值测试值测试值层被削薄削去厚度厚度准 值备注 序 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) 后比例 (mm) (mm) (mA)
用刀尖在1800V/ 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, ?40 导线的绝1 1秒 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 缘皮上刺穿孔 0 0.75 一个1800V/11、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, ?40 0.1*1mm2 分钟 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 的孔
2测试验证5:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm
绝缘导线绝缘绝缘层被次层厚检验标准 测试值测试值测试值测试值测试值平均值层被削薄削去厚度备注 序 度 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA) (mA) 后比例 (mm) (mm)
在导线1800V/ 0.322 0.324 0.324 0.324 0.325 0.3238 绝缘层1 1秒 穿孔位13 0.65 0.1 置包一1800V/ 块电工0.386 0.387 0.386 0.388 0.387 0.3868 2 1分钟 胶布 数据统计分析3:
将导线的绝缘皮用刀削薄，只要绝缘层不穿孔，电器强度检测合格。反之就会?40，有出现打火现象。
小结:绝缘层不穿孔，电器强度检测合格，绝缘层破损穿孔时,电气强度都不合格。
四、第四次测试:6月9日，将导线的绝缘皮用刀削薄、刺穿,使用1800V测试电压,测试时间分别为1秒和1分钟，检测不同测试距离的泄漏电流值变化。
2测试验证1:被测导线为1.5mm，原绝缘层厚度0.75mm,用刀尖在导线的绝缘皮上刺一个0.1*1mm的孔 次裸露导线与测试值测试值测试值测试值测试值检验标准 平均值 备注 序 电器盒距离 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1 1800V/1秒 0.327 0.323 0.329 0.325 0.325 0.3258 导线穿孔处与电器5mm 2 1800V/1分钟 0.383 0.383 0.385 0.386 0.385 0.3844 盒距离5mm
2测试验证2:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm,用刀尖在导线的绝缘皮上刺一个0.1*1mm的孔 次裸露导线与测试值测试值测试值测试值测试值检验标准 平均值 备注 序 电器盒距离 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1 4mm 1800V/1秒 0.327 0.322 0.326 0.325 0.327 0.3254 导线穿孔处与电器
盒距离5mm 2 1800V/1分钟 0.32 0.321 0.326 0.326 0.325 0.3236
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2测试验证3:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm,刀尖在导线的绝缘皮上刺一个0.1*1mm的孔 次裸露导线与测试值测试值测试值检验标准 测试值2(mA) 平均值 备注 序 电器盒距离 1(mA) 3(mA) 4(mA)
1 1800V/1秒 0.325 0.322 0.326 0.322 0.2590 导线穿孔处与
3mm 电器盒距离约开始时0.325,数2 1800V/1分钟 打火 0.329 0.326 3mm, 秒后打火,报警
2测试验证4:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm,刀尖在导线的绝缘皮上刺一个0.1*1mm的孔 次裸露导线与测试值测试值测试值测试值测试值检验标准 平均值 备注 序 电器盒距离 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, ?40 1 1800V/1秒 导线穿孔处与电器2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2mm 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 盒距离约2mm, ?40 2 1800V/1分钟 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40
注:因为绝缘皮上以上刺的孔小，所以，量度的测试距离可能有偏差。
2测试验证5:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm,刀尖在导线的绝缘皮上刺一个0.1*1mm的孔 次裸露导线与测试值测试值测试值测试值测试值检验标准 平均值 备注 序 电器盒距离 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 导线穿孔处与电器?40 1 1800V/1秒 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 盒距离4mm,将导线4mm 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 移一下,导线穿孔?40 2 1800V/1分钟 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 部位对准电器盒
2测试验证6:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm,刀尖在导线的绝缘皮上削一个3*3mm的孔 次裸露导线与测试值测试值测试值测试值测试值检验标准 平均值 备注 序 电器盒距离 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1 1800V/1秒 0.323 0.324 0.324 0.327 0.325 0.3246 裸导线穿孔处与电5mm 器盒距离5mm, 2 1800V/1分钟 0.327 0.324 0.325 0.324 0.324 0.3248
2测试验证5:被测导线为1.5mm,原绝缘层厚度0.75mm,刀尖在导线的绝缘皮上削一个3*3mm 的孔 次裸露导线与测试值测试值测试值测试值测试值检验标准 平均值 备注 序 电器盒距离 1(mA) 2(mA) 3(mA) 4(mA) 5(mA)
1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 导线穿孔处与电器?40 1 1800V/1秒 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 盒距离4mm,将导线4mm 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 1、打火, 移一下,导线穿孔?40 2 1800V/1分钟 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 2、?40 部位对准电器盒
数据统计分析4:
1、将导线的绝缘皮穿孔时，与电器导电体距离大于3mm时，强度检测合格，不能通过电气强度检测发现;当
距离小于3mm，就会出现检测?40，出现打火现象，能通过电气强度检测发现。
小结:将导线的绝缘皮穿孔时，当距离小于3mm，能通过电气强度检测发现。
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顺德工厂 共 9页 第 9 页 验证结论:
1、海信科龙、美的、格力三家企业的出厂检验标准、国家标准检测结果差异不大，且海信科龙检验标准是严
格的，采样数值相对最高。所以，现行海信科龙的检验标准不需要更改。
2、对于导线破损与导电体紧密接触时电气强度检测不合格，能通过电气强度检测发现，现在的检测标准是有
效的。
3、导线被压扁为线径的53%或以下时，产生绝缘层破损的概率大大增加。
设 计 审 核 会 签 批 准 日 期
黄慕双
书中横卧着整个过去的灵魂——卡莱尔
人的影响短暂而微弱，书的影响则广泛而深远——普希金
人离开了书，如同离开空气一样不能生活——科洛廖夫
书不仅是生活，而且是现在、过去和未来文化生活的源泉 ——库法耶夫
书籍把我们引入最美好的社会，使我们认识各个时代的伟大智者———史美尔斯
书籍便是这种改造灵魂的工具。人类所需要的，是富有启发性的养料。而阅读，则正是这种养料———雨果
范文四：绝缘接头的维护工作
绝缘接头的维护工作
绝缘接头的维护工作 定期检查绝缘接头两侧管地电位, 如果与 原始记录有差异的时候, 应该对其性能好坏做鉴别。 如果有漏点的情 况应该及时采取相应措施。 可以通过测量绝缘接头两侧的电位来判断 绝缘接头的绝缘性能。非阴极保护侧的电位要比保护侧电位正很多。 电位差一般在两百到五百毫伏之间, 如果电位差小于一百毫伏, 应该 采用其他措施判断接头是不是出现短路。 绝缘接头的左营是阻断电流 路径,使其限定在管段内。 应当对绝缘接头进行检测,保证其具有良 好的绝缘性能。检测的时候要叉掉锌接地电池。绝缘接头埋地后,不 能直接测量绝缘接头的电阻。 这时候所测量的电阻值主要决定于绝缘 接头两侧管道的长度、防腐层状况、土壤电阻率。可以用土壤电阻率 测量仪测量绝缘接头的绝缘电阻, 接头埋地以后测量的电阻值应该大 于 0.01欧姆。
套管穿越的维护 在主管线连头前,测量的主套管绝缘电阻应该 大于 2M Ω。主管线连头以后可以通过测量套管和主管电位的方式检 测套管是不是与主管短路。 两者的电位值应该存在一点的偏差。 一般 在二百到五百毫伏之间。 主管线连头以后可以用土壤电阻率测量仪测 量主套管之间的绝缘电阻, 测量仪的电流输出接线柱连接外侧的连接 线, 电位接线柱连接内侧连接线, 测量的电阻值应该大于 0.01欧姆。 用临时电源、变阻器、电压表、电压表,使用电流套管和主套管测量 电压降, 计算他们之间的电阻。 这种方法比较类似于测量阳极电缆的 接触电阻, 也可以采用接地电阻测量仪进行测量, 测量得到的数据应
该是大于 0.01欧姆。这里需要特别注意的是即便是电阻值大于 0.01欧姆, 也不能因此就完全判定主套管没有短路的情况。 为套管单独施 加阴极保护可以减小由于套管短路而对整条管道阴极保护的影响, 但 是无助于套管内部主管道阴极保护的改善。 如果套管与主管发生短 路需要确定短路点并进行修复。 可以使用蓄电池以及两块万用表来确 定短路点。首先给套管通电 I ,测量出该电流下套管上的电压降 V1。 然后给套管以及主管通同样大小的电流 I ,再次测量套管上的电压降 V2。两次测量的电压降的比 V1/V2等于套管长度 S1与短路点距离 S2之比。
范文五：绝缘导线截面的选择
绝缘导线截面的选择
导线允许通过的最大电流叫导线的安全载流量。某截面的绝缘导线在不超过最高工作温度（650C ）条件下，允许长期通过的最大电流为最大安全电流。平常使用的导线有：BV —铜塑， BLV —铝塑 ，BVX —铜橡，BLX —铝橡。不论是工矿企业还是日常生活，对用电设备的导线选择都是很重要的。
一、简单实用的导线安全载流量估算口决：
由于导线的工作温度除与导线通过的电流有关，还与导线的散热条件和环境温度有关，所以导线的允许载流量并非某一固定值。敷设方式不同，环境温度不同，其允许载流量也不相同。
通过长期的实践，总结出了导线安全电流估算口诀：10下五；100上二；25、35四三界；70、95两倍半；穿管、温度八九折；裸线加一半；铜线升级算。
该口诀解释如下: 10mm 2以下各规格的电线 ，如
2.5mm 2 4mm 2 6m 2 10mm 2, 每平方毫米可以通过5A 电流；100mm 2以上各规格的电线，如120mm 2 150mm 2 185mm 2, 每平方毫米可以通过2A 电流；25mm 2的电线每平方毫米可以通过4A 电流，35mm 2的电线每平方毫米可以通过3A 电流；70mm 2、95mm 2的电线每平方毫米可以通过2.5A 电流；如果电线需穿电线管或经过高温地方时，其安全电流
需打折扣，即安全电流再乘以0.8或0.9；架空的裸线可以通过较大的电流，即在原来的安全电流上再加上一半的电流；铜线升级算是指，每种规格的铜线可以通过的电流与高一级规格的铝线可以通过的电流相同，即2.5平方毫米的铜线可以代替4平方毫米的铝线，4平方毫米的铜线可以代替6平方毫米的铝线。
这个估算口诀简单易记，估算的安全载流量与实际非
常接近，在我们选择导线时很有帮助。如果我们知道了负荷的电流，就可很快算出使用多大截面的导线。
二、怎么快速估算各种负荷的额定电流：
各种负荷电流，可由下列式子计算：
(1)单相纯电阻电路 I=P U
(2)单相含电感电路 I=
(3)三相纯电阻电路 I=
(4)三相含电感电路 I=P UCOS Φ P 3U P
UCOS Φ
上面几个式子中，P 为负荷功率，单位为W （瓦）；U L 是三相电源的线电压，单位为V （伏）；COS φ是功率因数。
（一）、常用单相负荷电流的估算：
我们平常使用的单相用电设备一般为感性负荷，其功率因数按0.8计算，则以上的公式（2）可做如下计算： I=
P 1000W =≈5. 6A U ?COS φ220V ?0. 8 为了估算
方便，该计算结果可取5.5A 。
这个计算给我们提供一个经典数字“5.5A ”，即：每1千瓦的单相负荷可以按5.5安的额定电流来估算。如：某家庭装有单相电器约3千瓦（电视、电扇、电冰箱、电磁炉、空调、照明灯等），若同时系数为0.7（即同时开机的家用电器占装机容量的70％），则负荷额定电流的估算方法为：3千瓦?0. 7?5. 5安≈11安。由导线估算口诀可知：5A ?2. 5mm 2=12.5A。所以用2.5平方毫米的铝护套线即可满足负荷电流的需要。
（二）常用三相负荷电流的估算：我们平常使用的三相电器设备大多是感性负荷，其功率因数可按0.8计算。则以上（4）式可做如下计算： I=P
?U ?COS φ=1000W
3?380V ?0. 8≈1. 9A . 为
了估算方便，该计算结果可取2安。
这个计算给我们提供了又一个经典数字“2A ”，即：每1千瓦的三相负荷可以按2安的额定电流来估算。如：7.5千瓦的三相异步电动机的额定电流为：2安?7. 5
瓦的三相异步电动机的额定电流为：2安?10
的三相异步电动机的额定电流为：2安?22=15安、10千22=20安、千瓦=44安等。再结合以上介绍的导线电流口诀，就可很快估算出接电动机使用的导线截面规格。
三、按线路允许电压损失选择导线
在架设供电线路时，若配线线路较长, 导线截面过小, 可能造成电压损失过大. 这样会使负荷端电压严重下降，造成电动机功率不足或发热烧毁. 电灯发光效率降低、冰箱空调不能正常运行等严重问题。所以电工行业部门对用电设备承受电压都有如下规定：电动机的受电电压不应低于额定电压的95%；照明灯的受电电压不应低于额定电压的95%，即允许的电压降为5%。
（一）、配线电压损失的计算
（1）单相两线制（220V ）
电压损失用△U 表示 △U=IR 其中
I =
代入△U 得： △U=P U ?COS φ R=2ρL S 2ρLP 伏。 SU ?COS Φ 可见，供电线路所损失
的电压与电阻率成正比，与线路长度成正比，与负荷功率成正比；与线路截面S 成反比，与供电电压U ?成反比，与功
率因数COS φ成反比。
电压损失率为： ?U 2ρLP =2U S U ?COS Φ
上式中，ρ为电阻率，铝线ρ=0.0286Ωmm 2/m, 铜线ρ=0.0175Ωmm 2/m, S 为导线截面积, 单位为mm 2 , L为导线长度, 单位为m, U?为相电压220V(交流).
(2) 三相三线制或各相负荷对称的三相四线制
(380V)
三相线路的电压损失用△U 表示 △U L =
（线电压U L 是相电压U ? 的 3△U ? （1） 倍）
△ U φ=IRL COS φ （2）
△ U L =
所以: I=P
L COS ΦIR L COS φ （3） S （4） R L =ρL （5）
3）式得：△U L =ρLP . SU L 将（4）(5)两式
电压损失率?U ρLP =2U SU L .
(3) 单相电压损失与三相电压损失的比较 ：
单相： △U 单=2ρLP SU ?COS φ .
三相： △U 三=ρLP . 两式相除， SU L
σU 单SU L 2U L 2ρLP 2??220V =?===4. 33倍。 可σU 三SU ?COS φρLP U ?COS φ220V ?0. 8
见，单相供电线路的电压损失是三相供电线路电压损失的
4.33倍，所以，供电线路应尽量采取三相电路。
（4）举两个线路设计的例子：
设计A 、某职工宿舍大楼的电器有白炽灯，日光灯和电风扇、空调等。现采用单相供电，设备容量为10KW ，供电线路长100M 。试选择供电线路的导线截面。功率因数按0.75计算。
解：选择导线截面时，一般先按线路计算电流来选择，
然后再用电压损失来校检。
1）由计算负荷电流来选择导线截面 I=
P 10?103
=A =61A . UCOS φ220?0. 75
（若按以上导线电流估算口诀是55A ，因为COS ?取的不一样）。 单相220V COS φ=0.75
预选10mm 2的BV 线。（铝为BLV ）
2）用允许电压损失法校检所选的10平方毫米铜
线是否合格：
按规定：允许压降为5%，即 △U 允 =5% x220=11V
则所选铜线的△U=2ρLP 2×0. 0175×100×10×103
==21. 2V SU ?COS Φ10×220×0. 75
可见, △U ＞△U 允, 不符合规定, 需重选导线的截面积。
要使△U 2ρLP ≤?U 允 SUCOS Φ2ρLP 。 （6） ?U 允?U ?COS Φ
代人数字：
2×0. 0175×100×10×103S ＞mm 2=19. 3mm 2. 11×220×0. 75所以应取标称截面为25 mm2的BV 线才符合规定。
在设计供电线路时，也可以直接应用公式（6），代人电阻率、线路长度、电器功率、允许电压降、线路电压和功率因数即可算出所需导线的截面，按标称系列值选取即可。
设计B 某车间安装有各种金加工床子500KW ，同时系
数为0.6，距变电所300米，试选择供电电缆的截面。
（1）、按经验口诀选择导线截面：
同时开机的负荷为：500KW ?0.6=300KW，
其额定电流为：2A ?300=600A。 则电缆应为：600A =300mm2. (口诀为：100上二) 。可2A
选300平方毫米的铝芯电缆。
（2）、直接应用公式选择导线截面： 三相供电线路的电压损失为：?U L =ρLP . SU L
三相供电线路的允许电压损失为：380?5％≈20V 。 即 ?U L =ρLP
SU L
与口诀估算数值很接近，取标称系列值300mm 2的铝芯电缆即可。
