范文一:连续梁合拢方案
新建铁路沪昆客运专线
长沙至昆明段(玉屏至昆明)
CKGZTJ-12标
连续梁合拢方案
专 项 施 工 方 案
编 制:
审 核:
审 批:
中铁二十二局集团沪昆客运专线贵州段工程指挥部
二 0 一 三 年 六月
目 录
一.设计概况 ............................................................................................... 1
二.边跨合拢方案 ........................................................................................ 2
一.设计概况
1.本桥系地形及油气管线控制设计,采用(40+64+40)m连续梁跨越石油管道。
2.本桥位于直线上,施工时以左线为拉通基线放线。本桥采用双块式无砟轨道,轨道高度(轨面至梁顶)725mm,桥面采用双面排水。
3.本桥连续梁梁部采用悬臂施工,施工时采用相应的梁部参考图。
4.张官屯特大桥2#~5#墩梁型采用40+64+40m连续梁,其中2#、5#为连续梁边墩,3#、4#为主墩,下部结构均为桩基、承台、圆端形双向变截面墩柱,主墩跨越西南石油管道,连续梁底至路面高度为7--16m。
5.40+64+40m连续梁施工采用图纸图号为:通桥(2008)2368A—Ⅲ,梁体为单箱单室、变高度、变截面结构,顶宽12.0m,底宽6.7m,顶板厚度除梁端附近均为40cm,底板厚度40~80cm,按直线线形变化,腹板厚48~80cm,按折线变化。全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板,横隔板设有孔洞,供检查人员通过。
6.桥面宽度:防护墙内侧净宽8.8m,桥上人行道钢栏杆内侧净宽11.9m,桥面板宽12.0m,桥梁建筑总宽度12.28m。
7.梁全长145.67m,计算跨度为(40+64+40)m,中支点处梁高6.05m,跨中10.0m直线段,边跨13.75m直线段,梁高3.05m,中支点0号梁段长9m,一般梁段划分为3m、3.25m、3.5m、4m、和4.25m,合拢段长度为2m,直线段为7.75m。梁底下缘按二次抛物线变化,边支座中心线至梁端0.75m。
二.边跨合拢方案
1.边跨合拢采用边跨侧挂篮前移做吊架。在预张拉前焊接固定另一端型钢临时劲性锁定(一端已提前焊接好),每道型钢锁定梁采用50号热轧轻型工字钢(YB163-63),工字钢间采用10mm厚钢板联接,锁定为体外锁定,型钢锁定梁两端与两合拢口悬臂端内预埋的不等边角钢满焊固定(焊口处钢板应切出熔槽),先所锁定底板后锁定顶板,底板和顶板各两道,相当于在合拢口设置了四道体外支撑梁。具体见图1。
图1 合拢段施工临时锁定三视图
2.在边跨合拢之前,清点边跨和中跨桥面上的材料,对称固定挂篮,使边跨和中跨的荷载相等,利用挂篮模板形成吊模,在吊模内安装钢筋和波纹管(合拢段预应力波纹管采用增强型)。
为保证合拢精度,在悬臂两端加载平衡重,平衡重采用水箱注水完成,平衡重是合拢段重量的1/2。
3.安装合拢段内外劲性骨架、安装刚性支撑时,先将其一端焊牢,另一端加楔稍稍打紧,待合拢段的临时钢绞线束张拉前再将楔子打紧,
并在楔子与支撑、楔子与预埋钢板间施以点焊。焊接支撑时,要采取温控措施,避免烧伤混凝土。
4.合拢段预应力钢束,合拢段混凝土浇筑时间选择在日气温最低或变化幅度最小的时间进行,在混凝土浇筑前,张拉合拢段预应力钢束到50%张拉后立即浇筑混凝土,同时按混凝土浇筑的速度,排放水箱平衡重,边浇筑边卸载,至混凝土浇筑完毕,水箱平衡重卸载完毕。 在边跨合拢后,混凝土强度达到100%后,进行边跨预应力张拉、压浆。
三.中跨合拢块件的施工
1.本连续梁桥跨中合拢段施工分六步进行,具体施工顺序见图2。 第一步:
吊架吊架第四步:浇筑砼,同时对称
逐步卸载平衡重
第五步:
解除临时锁定,
张拉合拢钢束
第六步:
拆除挂篮吊架,
完成体系转换吊架吊架第二步:吊架+平衡重吊架吊架第三步:临时劲性锁定图2 跨中合拢段施工顺序图
2.合拢段施工流程图
图3 悬浇合拢段施工流程图
3.跨中合拢段吊架
3.1.两个T构7#悬浇节段施工结束后,2、5#墩T构边跨悬臂端挂篮前移锚固在边跨现清点边跨和中跨桥面上的材料,对称固定挂篮,使边跨和中跨的荷载相等,利用中跨挂篮模板形成吊模,在吊模内安装钢筋和波纹管(合拢段预应力波纹管采用增强型)。
3.2.为保证合拢精度,在悬臂两端加载平衡重,平衡重采用水箱注水完成,平衡重是合拢段重量的1/2。
3.3.安装合拢段内外劲性骨架,安装合拢段预应力钢束,合拢段混凝土浇筑时间选择在日气温最低或变化幅度最小的时间进行,在混凝土浇筑前,张拉合拢段预应力钢束到50%张拉后立即浇筑混凝土,同时按混凝土浇筑的速度,排放水箱平衡重,边浇筑边卸载,至混凝土浇筑完毕,水箱平衡重卸载完毕。
3.4.在中跨合拢后,混凝土强度达到100%后,进行预应力张拉、压浆。
范文二:连续梁合拢方案
连续梁合拢方案
方案一
摘 要:根据京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁合拢段的施工方案,介绍了连续梁合拢段施工顺序、影响因素、需解决[本文由网站www.gwdq.com公文大全www.gwdq.cn收集整理]的问题、施工方法,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考。 关键词:连续梁,合拢,锁定,工艺
京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。
边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。
1 合拢段需解决[本文由网站www.gwdq.com公文大全www.gwdq.cn收集整理]的问题
合拢段施工主要需解决[本文由网站www.gwdq.com公文大全www.gwdq.cn收集整理]3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。
合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。
2 合拢段施工顺序
边跨现浇段及中间节13号块施工完成后,安装边跨合拢段吊架,进行边跨合拢段锁定,浇筑边跨合拢段混凝土,张拉边跨T17,B13~B16及边跨横竖向预应力筋,拆除边跨合拢段吊架。
边跨张拉完成T17,B13~B16后,拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力,张拉边跨B11~B12,拆除边跨现浇段支架,安装中跨吊架及模板,进行中跨合拢段锁定,绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土,张拉T18,B1~B10,拆除中跨合拢段吊架,拆除T18。
3 合拢段施工方法
3.1 合拢段吊架及模板
利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决[本文由网站www.gwdq.com公文大全www.gwdq.cn收集整理]一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。由于
67号主墩的施工速度较66号主墩要快,故施工中决定67号墩中跨挂篮向后退,66号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。
3.2 临时锁定
3.2.1 合拢段锁定计算假设
1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。
3.2.2 边跨合拢段锁定
1)应力分析。根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。
2)刚性支撑设置。边跨现浇段及13号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高,50cm宽,2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。支撑型钢用双工20b焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端。
边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵
施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。
木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则:
合拢段刚性支撑所受轴力:
N=μG=0.15×448×9.8=658kN。
其中,G为边跨现浇段梁段的重力。
假设采用2工20b焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力: σ=N/A=658/4/2/0.00355=23169kPa=23.2MPa。
能够满足要求。
3)临时张拉束。由于总共仅有658kN的力,故边跨不再进行临时预应力束张拉,仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。
4个骨架所承受的平均力为:658/4=165kN,单个骨架在钢板上焊缝长度90cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。
3.2.3 中跨合拢段锁定
1)刚性支撑骨架。在两13′号内预埋相同的钢板箱。中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由66号墩顶活动支座(67号墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:
N=μG=0.05×5610×9.8=2749kN。
假设采用2工40a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力: σ=N/A=2749/4/2/0.00861=39910kPa
=39.9MPa<>
能够满足要求。
2)临时张拉束。按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线,选择临时张拉2T18,2B8纵向预应力束,以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。由于边跨梁体最大摩擦力2749kN,故每束钢绞线张拉到2749/4=687kN即可,为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到70t。待混凝土强度达到100%后,张拉完其他预应束后,将2T18预应力放张。
3.3 合拢段配重
合拢段两端配重的目的:1)减少混凝土浇筑时的挠度变形,保证混凝土质量;2)保持T构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。
3.3.1 边跨合拢时
边跨合拢时考虑两种工况,计算分别如下,其中不论哪种工况不进行配重产生的不平衡弯矩,主墩顶的临时固结都可以满足。根据标高测量结果,如果合拢段两端标高偏差在15mm以内,则不用配重找平;如果标高差在15mm以上,则在T构两侧压配重将边跨13号块端部与现浇段15号块端部标高找平。
为减少混凝土浇筑过程中因T构两侧重量变化产生的挠度变形对新浇混凝土的影响,建议加快浇筑速度,使变形在混凝土初凝前完成,或在T构两侧加相同配重,随混凝土浇筑同步取消边跨侧配重。在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重,配重重量为34t,随边跨合拢段混凝土浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量,保持T构两侧力矩平衡。
3.3.2 中跨合拢时
如果中跨合拢段两侧标高差在15mm以内,中跨将不采用压重;如果偏差大于15mm,则在中跨合拢段一侧用水箱压重,使中跨合拢段两端标高一致,待混凝土强度达到50MPa后,方可取消配重。
3.4 合拢段混凝土的浇筑
选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土,浇筑时间在4h内完成,混凝土浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。收听天气预报,3d内有大风降温时,不进行合拢段混凝土浇筑。两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润,并冲洗干净。采用新出的合拢段微膨胀混凝土,现场技术负责人确认,利用汽车泵送,入模混凝土坍落度不大于20cm。混凝土浇筑时商混凝土厂、现场必须有项目部负责人在场进行旁站指挥。混凝土浇筑后专人进行喷水雾养生,初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护,专人进行混凝土测温记录。
3.5 合拢段张拉
合拢段混凝土强度达到设计要求后,放松吊架外侧模及内侧模。然后按顺序进行其他预应力束张拉,张拉完成后方可脱底模。合拢段混凝土灌注前,要将所有的预应力钢绞线全部穿入波纹管内,为防止混凝土浇筑时波纹管道堵塞,除接口处用绞带缠绕密封外,还要注意逐根检查有没有受电火花影响打开的孔洞。同时混凝土浇筑时混凝土口要尽量避开波纹管位置,并在合拢段每根纵向波纹管顶埋设三通排气孔,以防合拢段发生堵管,影响压浆质量。预应力束的张拉顺序要按照设计要求进行。
4 结语
三环路连续梁采用了型钢在体外进行临时锁定的方验,保证了工程施工的安全进行,合拢段梁体表面混凝土未产生任何裂纹,证明了合拢方案的正确。
参考文献:
[1]范立础.预应力混凝土连续梁桥[M].北京:人民交通出版社,1988.
[2]樊俊停.连续梁一次浇筑成型施工技术[J].山西建筑,2005,31(4):72
方案二
大跨度连续梁合拢工艺和施工技术
江国勤
摘 要 本文根据扬州西北绕城高速公路京杭运河特大桥施工的工程实践,对大跨度预应混凝土连续梁桥的合拢段施工工艺及技术要点作了总结介绍。
关键词 大跨度 连续梁 合拢 工艺 技术
1 前言
京杭运河特大桥为扬州西北绕城高速公路的特大桥,桥梁全长为1118.2m。主桥为预应力混凝土变截面连续箱梁桥,跨径组合为75m十120m±75m。主桥梁宽度为28m。分左右两幅,上部结构采用单箱单室的PC箱形梁,根部梁高6.7m,跨中梁高2.8m。根据施工方法及工艺流程,将上部结构分为两对“T”构(单幅四个)。各单“T”采用挂篮分段对称悬臂浇筑施工,各单“T”划分13对梁段,悬浇施工,边跨及中跨合拢段长2.5m,边跨设支架现浇直线段13.59m,且先合拢边跨,然后合拢中跨。
合拢工艺和施工是连续梁施工的关键。它包含了线性控制、设计控制应力、体系转换、合拢精度、箱温度伸缩等一系列施工重点和难点。本文根据京杭运河特大桥施工的成功实践,对大跨度预应力混凝土连续梁的合拢工艺及技术要求作了介绍,供同行参考。
2 合拢段的施工准备
2.1 边跨现浇直线段施工
(1)过渡墩顶支座安装时,支座的下盘按设计位置安装,上盘及预埋钢板向引桥侧偏移3cm,并将支座临时锁定。现浇直线段的支架需进行加载预压,压载为直线段恒重的1。2倍。加载过程中,实测支架各级荷载状态下和卸载后的变形值,计算其弹、塑性变形,为合理确定立模标高提供依据。
(2)安装劲性骨架(体外锁定装置)预埋件,设置吊架预留孔洞,且要严格的测量定位。预埋件要与梁体主筋焊接,确保牢固可靠。
(3)边跨直线段混凝土的浇筑时间,应与12#梁段同步同时,以使两合拢端的混凝土龄期相差不多。直线段混凝土浇筑完成后,复测直线段中轴线及梁顶、底面的标高。当梁体混凝土强度达到设计强度的85%时,张拉横向预应力束,以消除合拢段吊架的荷载影响。竖向预应力筋及纵向预应力束需待边跨合拢后再进行张拉。
(4)拆除内模及侧模,并将距合拢端1.0m范围内的支架拆除,以便安装吊架和合拢段模板。
2.2 悬浇段13#的施工
(1)为保证合拢精度,13#块的轴线及标高除满足自身的线形要求外,应适当兼顾直线段的轴线和标高,以使两侧合拢端的高差在10mm范围内。
(2)在13#块施工时,预埋合拢段劲性骨架预埋件,设置合拢段吊架预留孔洞,并严格进行测量定位。
(3)实测直线段和已成13#梁段的劲性骨架预埋件位置和标高,并在预埋件上放出劲性骨架的焊接位置。
(4)修正合拢段吊架的预留孔洞位置,并保证畅通。
3 合拢段吊架及模板施工
合拢段吊架由挂篮底模架、底模架前后横梁、内外模走行梁组成,合拢段模板为挂篮悬浇模板。当悬浇完13并梁段后,取消主衍架前上横梁的各吊点(共计8个),并牵引主衍架至13#梁段作为配重.
3.1 吊架及模板就位 (1)外侧模和底模走行就位 用拉杆将外侧模固定在己完成的13#梁段上,吊紧外侧走行梁,内侧走行梁在11#和12#梁段内设置吊带,取消前端与前上横梁间的吊带。轮轴转换后,用倒链牵引内侧走行梁走行至已成直线梁段,用预应力粗钢筋和滚轴拉结,类似地走行外侧走行梁。
在底模前、后横梁两端各设置两个10t的倒链,前横梁倒链与内侧走行梁相连,后横梁倒链与外侧走行梁相连,取消底模后锚及前吊。走行前;底模和侧模自重应完全承托于侧模走行梁上,并最终作用于走行梁的滚轴吊点上。在前方牵拉走行梁滚动滑移,走行梁就位后,利用吊架预留孔洞与已成两端混凝土拉结。
(2)内模走行
在13#梁段箱梁内,搭设满堂支架,临时支撑内模框架及模板,放松走行梁吊带,向前滑移走行梁,走行梁前端进入对面吊点后拆除支架,使内模完全承托在走行梁上,继续向前托拉走行梁,带动内模就位。
4 压配重施工
在边、中合拢段混凝土浇筑以前需设置以下两种压重:
(1)标高调整配重。在即将合拢的直线段与13#梁段之间,以及13#梁段与13#段之间的高差超过1cm时,应在较高端13#梁段顶堆放砂袋,使两端合拢高差控制在1cm以内。当有一端的高程偏低时,也可采用张拉备用束的方法减少两端高差。
(2)平衡合拢段混凝土配重。合拢段混凝土采用平衡法浇筑,在相应的13#梁段堆放合拢段混凝土重量一半的砂袋(边跨为29t,中跨为40t),由拌和站装砂吊至0并块梁顶,人工倒运至13#块梁端堆码。为消除梁体内悬臂两端的不平衡弯矩,两端应同时加载。在合拢段混凝土浇筑过程中,安排专人按照合拢段混凝土的浇筑速度,用手推车倒运压重砂袋至o#块梁顶,适当控制倒运速度,使浇筑混凝土的增重与砂袋倒运的减重保持相当。
5 临时刚接(劲性骨架)的施工
施工中预埋件用30mm厚的钢板,钢板顺桥向长度为100cm,横桥向宽度为72cm。钢板下设置T形短钢板,T形端承压面积不小于2000cm2,T形抗剪面积不小于320cm2,刚接杆采用156b。
在合拢段梁体模板就位及压重结束后,在一天气温最低时(凌晨)迅速完成劲性骨架焊接。并在尽可能短的时间内完成合拢段混凝土的浇筑。组织四台焊机及四个电焊工同时作业,所有焊缝高度和长度均应满足设计要求,施焊前,应将焊接处梁体用土工布覆盖并洒水润湿,防止焊接过程中烧伤梁体混凝土。
另外,为保证临时刚接的整体刚度,在临时刚接焊接后,合拢段混凝土浇筑前,按设计要求,对称张拉合拢束和正弯矩束至设计张拉力的30%,作为合拢段混凝土浇筑前的预张拉应力。 6 台拢段混凝土施工
由于受环境变化的影响,在合拢段混凝土浇筑完成,强度增长的过程中,要承受来自于两侧己成梁段的拉、压作用。为避免合拢段混凝土在强度增长期间被破坏,需从混凝土的选配、
浇筑时环境温度的选择、浇筑过程的施工控制、混凝土的养护等方面采取有效措施,合理解决。
6.1 混凝土配比的选配
选取级配良好的骨料,用42.5R普通硅酸盐水泥,适当降低水灰比,选配C50级早强微膨胀混凝土,JM—Ⅲ型减水剂,配合比为(水泥十外加剂):砂子:碎石:水=(0.92十0.08):
1.486:2.112:0.31,初期坍落度17.5cm,1h后15.5cm,初凝8h,终凝10.5h。
6.2 环境温度选择
如设计图纸对合拢温度有明确要求,应严格按设计合拢温度进行。如无明确规定,应根据天气预报情况,选择温度较低、昼夜温差比较小的天气完成混凝土浇筑。阴天当为首选,如不能如愿,可提前三天量测每天中最低温度时刻,取其中值时间做为混凝土浇筑完成的控制时间。
6.3 混凝土的浇筑
混凝土的浇筑时间控制在2h以内,两台混凝土拌和楼就位,一台提供混凝土供应,另一台备用。混凝土浇筑前应将合拢段两侧梁端混凝土润湿,以利于新旧混凝土接合,浇筑顺序按底板—腹板—顶板的顺序,并应左右对称,在施工中加强与梁端混凝土接缝处的振捣,确保合拢段混凝土密实。在混凝土施工中,严格控制混凝土的自由下落高度在1.0m以内,避免产生过大的梁体振动,同时控制桥面上机械设备、材料等的吊落或移动,以免影响混凝土质量。
6.4 混凝土的养护
混凝土浇筑完成,初凝后即应覆盖土工布,终凝后开始洒水,保持土工布湿润,防止混凝土在凝固过程中,产生收缩裂缝。在混凝土施工后,其强度增长期间,为减少由于气温变化对合拢梁段混凝土造成的影响,当环境温度高于20cC时,在合拢段两则全跨范围内对0#~13#段梁体全面洒水降温。
7 体系转换和预应力束张拉
7.1 边跨合拢
焊接边跨劲性骨架后,随即解除9号、12号过渡墩顶支座的临时锁定,浇筑合拢梁段混凝土,待合拢段混凝土达到设计强度的85%后,按下列程序进行预应力施工操作:
(1)首先对称拆除一半刚接杆的焊接,即将每组刚接杆(每组两根)均拆除一根,然后将已张拉30%的合拢束和正弯矩束补拉至100%设计张拉力。
(2)对称解除所有刚接杆的焊接,其余钢束按照先长束后短束的原则进行张拉。
(3)在张拉钢束过程中,安排专人对张拉束齿板的后端箱梁截面进行观测,观察是否出现张拉微裂缝等异常情况。
(4)待所有边跨钢束张拉完成后,拆除吊架及模板,对所有预应力管道进行压浆,完成边跨合拢。
释放10号、11号墩顶的墩梁固结预应力粗钢 筋,凿除临时支座混凝土,割除梁体内的粗钢筋。解 除10号墩永久支座锁定,保留11号墩永久支座锁定(因该墩支座为滑动支座,保留其固定支座性能)。临时支座的解除应平稳、均衡、对称地同步进行,形成单悬臂梁静定结构。
在拆除临时支座过程中,要对梁体进行沉降及轴线观测,测点采用0#块上的控制网点,左右幅相互观测,记录体系转换前后各点位的坐标变化情况。
7.2 中跨合拢
边跨合拢的所有准备工作完成后,焊接中跨合拢段的劲性骨架,浇筑中跨合拢段混凝土,并达到设计强度的85%后,按下列程序进行预应力施工操作:
(1)首先对称拆除一半刚接杆的焊接,即将每组刚接杆(每组两根)均拆除一根,然后将已张拉30%的合拢束和正弯矩束补拉至100%设计张拉力。
(2)对称解除所有刚接杆的焊接,其余钢柬按照先长束后短束的原则进行张拉。
(3)在张拉钢束过程中,安排专人对张拉束齿板的后端箱梁截面进行观测,观察是否出现张拉微裂缝等异常情况。
(4)待所有中跨钢束张拉完成后,拆除吊架及模板,对所有预应力管道进行压浆,完成中跨合拢,全桥形成三跨PC连续梁结构。
8 其它注意事项
(1)合拢段纵向预应力筋在劲性骨架焊接前先穿束,为防止波纹管堵塞,接头处用连接管连接,并用胶布认真缠裹,增加钢筋网片密度,使间距不超过40cm。
(2)悬臂端压重砂袋不宜堆码过高,以方便运输。砂袋倒运过程中,砂袋要轻拿轻放,避免产生过大震动。
(3)在张拉边跨正弯矩束的过程中,要注意观测悬臂端高程的变化,比较与线形控制间的差异,分析并采取相应措施。
(4)解除临时固结时,在永久支座两侧对称进行,并由箱梁中心向两侧腹板对称释放,在解除墩梁固结和拆除临时支座时注意观测永久支座。
9 结束语
大跨度预应力混凝土连续梁桥悬臂浇筑施工关 键及最后的一道工序即合拢段施工,施工中的主要 技术重点就在合理的施工工艺上。京杭运河特大桥施工由于抓住了施工技术要点,从而顺利合拢,各项技术指标均符合或超过设计图纸和规范要求。
方案三
4. 边跨合拢段施工方案
4.1 概况
边跨合拢段全长2.0m,该处箱梁设计高度为4.0m,底板宽度为11.0m,顶板宽度为19.0m腹板厚为0.5m,底板厚度为0.32m,顶板厚度为0.25m,边跨合拢段砼总方量为31.9m。
4.2 边跨合拢段施工准备 3
清除箱梁顶面及内箱的材料设备,对于不需要的材料设备要全部清理到桥下,必须要使用的材料设备应堆放到箱梁0#块横隔板顶上,尽最大限度减少对箱梁悬臂端标高的影响。
4.3 合拢段吊架模板的就位
边跨合拢时用挂篮腹板外模、外模行走梁,底板29#块悬臂端侧采用挂篮底纵梁前横梁作为横梁,靠边跨现浇段一端直接利用既有满堂支架管,然后其上满铺10×15 方木,再铺2cm厚竹胶板。为方便内模拆装,因内模行走梁太长,故本次边跨合拢段不用该梁,重新加工两组内模行走梁(可将原内模两辅助行走梁修改后使用< [="" 20对拼="">),内模拼好后将其锚在顶板预留孔。
4.4边跨合拢段两端平衡重的设置
施工以弯矩平衡为原则,配重重量以(边跨合拢段砼重量+边跨合拢段吊架重量)/2确保每个单“T”构的平衡。配重又分固定荷载与非固定荷载两部份,固定荷载指中跨、边跨吊架的重量,其差值有砂袋或其它材料配平衡。非固定荷载即是指边跨合拢段砼重量。本桥直接采用砂袋配重,以箱梁轴线对称均匀布设。
4.5边跨合拢段的顶推
在合拢段两端平衡重设置完成以及其它准备工作就绪后,即进行中跨合拢段的顶推,顶推采用四点法(即:用四台150T千斤顶在箱梁腹板与顶板和底板交界处)对称、均匀地对箱梁中跨合拢段两端T构进行水平顶推。因油压千斤顶很难持续稳压,故在顶推力达到300T保持千斤顶顶推力不变(即:保持油顶油压不变),在中跨两悬臂端间加设支撑(两腹板中间对称设置),支撑采用双I40b(两I40b并焊),直到中跨劲性骨架安装完成后再撤掉千斤顶,双I40b支撑浇注在混凝土内。在24、25#墩顶0#块设置顶推前后测站点。
4.6边跨合拢段钢筋、预应力管道的安装
对砼施工缝进行认真处理后,即可进行合拢钢筋的绑扎及预应力管道安装,由于合拢段4.7合拢段劲性骨架的安装
本桥合拢段劲性骨架为[40C对拼,在29#块和现浇段腹板上下倒角处预埋,外伸29.5m,合拢时中间焊接139cm 长 [40c,并将其一端加工成楔型,将楔形钢块稍稍打紧。在当晚21:00点开始安装,在合拢段的临时钢绞线束张拉前再将楔子打紧并焊死。同时,焊接时要采取温控措施,避免烧伤混凝土。合拢温度应选择18~23℃,以20℃为最佳。
4.8边跨合拢段的临时锚固
张拉边跨临时合拢束SB1、SB2到150T并临时锚固,但不压浆。
4.9边跨合拢段砼浇筑及与预应力束的张拉压浆 #
砼浇筑前必须对模板加固情况及总体安全性、预埋件位置进行仔细的检查,确保施工安全。在一天中温度最低时间段并且在两小时之内浇筑完成,即应在当天晚上2:30浇筑合拢段砼时,边浇砼边同步等效卸载。(具体操作为:指派专人根据砼浇筑速度,按每盘砼入模时间段,可知单位时间砼的入模重量,同时在该时间段卸掉“T”构悬臂端所压相同重量的砂袋。)待边跨合拢段砼达到设计强度的90%以上,且龄期达到5天以后,张拉边跨横向及竖向预应力钢筋并锚固,然后张拉边跨合拢束SB1、SB25.中跨合拢段施工方案
5.1 概况
中跨合拢段全长2.0m,该处箱梁设计高度为4.0m,底板宽度为11.0m,顶板宽度为19.0m腹板厚为0.5m,底板厚度为0.32m,顶板厚度为0.25m,横隔板厚50cm,中跨合拢段砼总方量为46.72m。中跨合拢段的施工采用已有挂篮作改动之后施工中跨合拢段。
5.2 合拢段吊架模板的就位
待29#段张拉压浆施工完毕后,遂开始拆除两个“T”构悬臂端挂篮(仅拆除菱形部份),中跨合拢利用25#主墩挂篮,外侧模及底模通过外模行走梁和底横梁锚固在29#梁段预留孔上,因中跨合拢段设50cm厚横隔墙一道,故内箱采用钢管架作支撑,钢管架按70×70cm布置。
5.3中跨合拢段两端平衡重的设置
施工以弯矩平衡为原则,在中跨合拢段两端,再加配中跨合拢段砼重量扣除已配边跨合拢段砼重量的差额,配重采用砂袋放置于29#梁段顶板,以箱梁轴线对称均匀布设。
5.4中跨合拢段劲性骨架的安装
5.4.1中跨合拢段的顶推
5.4.1.1顶推位移观测点的设置
为了准确测得中跨合拢段顶推时的相对位移和绝对位移,在两边跨现浇段上设置测站点。
5.4.1.2中跨合拢段的顶推
调整中跨顶推千斤顶的顶推力到300T,然后重新固定双I40b支撑,待中跨劲性骨架安装完成后撤掉千斤顶,双I40b支撑浇注在混凝土内。
5.4.2合拢段劲性骨架的安装
本桥合拢段劲性骨架为[40C对拼,在29#块腹板近上下倒角处左右各对称埋置一处,外伸29.5m,为方便本桥的劲性骨架安装,在施工某一个29#段时直接预埋长268.5cm的[40c(即合拢的139cm 长 [40c不割断,直接预埋100cm在砼,悬出168.5cm长),同时将其一端加工成楔型,将楔形钢块稍稍打紧。在气温最低安装时,待合拢段的临时钢绞线束张拉前再将3
楔子打紧并点焊即可。同时,焊接时要采取温控措施,避免烧伤混凝土。合拢温度应选择18~23℃,以20℃为最佳。
5.5中跨合拢段钢筋、预应力管道的安装
对砼施工缝进行认真处理后,即可进行合拢钢筋的绑扎及预应力管道安装,由于合拢段钢筋、预应力管道密集,并且又增加了横隔板及劲性骨架因此应特别注意预应力管道的定位和密封,确保管道畅通。由于合拢段预应力钢束管道内不能穿衬管,为安全考虑采用先穿束的方式。
5.6中跨合拢段的临时锚固
在中跨顶推力撤除后应立即进行临时锚固(防止温度变化将合拢段劲性骨架焊缝拉裂),可分别对称张拉顶板、底板临时锚固索(顶板两束,底板两束对称布置),张拉力为设计张拉力的30%(即为4296.6KN×0.3=1288.98KN),作为中跨合拢段的临时锚固体系。使骨架受压,防止中跨合拢段砼在浇筑完成后,连续钢束张拉之前砼开裂,之后现浇合拢段砼。
5.7中跨合拢段砼浇筑
砼浇筑前必须对模板加固情况及总体安全性、预埋件位置进行仔细的检查,确保施工安全。在一天中温度最低时间段并且在两小时之内浇筑完成,即应在当天晚上2:30浇筑合拢段砼时,边浇砼边同步等效卸载。
5.8合拢段预应力束的张拉、压浆
待中跨合拢段砼达到设计强度的90%以上,且龄期达到5天以后,先张拉合拢段横向及竖向预应力筋。再按照先张拉短束、后张拉长束的顺序,对称、对DZ4、DZ4’张拉时应补充到设计吨位,然后解除临时合拢束SS预应力,张拉后应及时压浆。
6.合拢段施工过程中其它注意事项
6.1 合拢温度控制在17℃~23℃为宜,以20℃为最佳。
6.2 焊接合拢劲性骨架及浇筑合拢段砼宜选在气温变化不大的天气进行,并应在当天气温较低的时刻(如凌晨2点钟),并争取在两小时内浇筑完成。
6.3 中跨合拢段吊架及模板的拆除,必须要在中跨底板束张拉完成后进行。
6.4混凝土加强养护,尽量减小箱梁悬臂日照温差,为此可采取覆盖箱梁悬臂等减小温差措施,注意保温和保湿养护,以免砼开裂。
6.5应首先在中跨合拢段处用千斤顶对两侧的T构进行对顶,顶梁时也需选在日最低气温时进行。
参考文献:
1、《嘉陵江公路大桥连续刚构箱梁悬灌施工挂篮设计图》 中铁十四局 2005.6
附1:临时荷载计算
一、中跨合拢吊架重量计算
1、说明:
中跨合拢段模板及支架须使用外模及外模行走梁、底模底纵向梁、底模前后横梁及3米钢板与一层10×15的方木与竹胶板。内箱因有横隔墙,故采用1.2m长组合钢模拼装,并用70×70钢管架支撑。
2、计算:
<1>、底模重量为:(假设竹胶板0.1KN/平米)
底模桁架纵梁重Q1=936.02×10=9360.2 Kg
底模前横梁重Q2=3809.42 Kg
底模后横梁重 Q3=3514.9 Kg
底模销座 Q4=223.36 Kg
底模模板重 Q5=11×6×39.25×1.2(计入钢模架背肋故×1.2)+(11×2×0.1×5(方木15×10杉木)+2×11×0.1(竹胶板))×1000/9.8=2901.24 Kg
<2>、外模重量为:
外模重量
Q6=(7623.07-178.69/12.3×9.3×6(4)-161.05/11.08×9.3×6(5)-512.4(7)-597.24(6)-2
8.2(32))×2=9727.05 Kg
外模行走梁滚轮Q7=22.77×2=45.54 Kg
外模行走梁后吊架Q8=59.99×2=119.98 Kg
外模行走梁 Q9=1493.52×2=2987.04 Kg
<3>、内模重量为:
内模模板重
Q10=11.9×8×2×2(P3012 腹板部份)+(32.3×2(特2)+11.9×11×2(P3012)+32.62×2(特
4)+32.62×2(特6))×2+11.9=1306.46 Kg
横隔墙模板重量 (假设为11排P3012模板,每排8张)
Q11=11.9×8×11=1047.2 Kg
内框架重(计4根)
Q12=353.28/9.91×2.11×8+234.84×8=2480.47 Kg
<4>、内箱钢管重量为:(间距70×70,立杆计14×4根 3.5m/根,平杆2×14×2 根 2.0m/根 φ48×3.5)
Q12=3.84×(14×4×3.5+2×14×2×2)=1182.72 Kg
则中跨总重Q=Q1+··+Q12=38705.6 kg
二、边跨合拢吊架重量计算
1、说明:边跨合拢时须用挂篮腹板外模、外模行走梁,底板用底模前横梁作横梁,然后其上满铺10×15 方木,再铺2×11m竹胶板。
2、计算
<1>、底模重量为
方木(15×10杉木)重量Q1= 11×2×0.1×5×1000/9.8=1122.45 Kg
竹胶板重量Q2=2×11×0.1×1000/9.8=224.49 Kg
底前横梁Q3=3809.42 Kg
Q1+?Q3=5156.36 Kg
<2>、外模重量为:
外模重量
Q4=(7623.07-178.69/12.3×9.3×6(4)-161.05/11.08×9.3×6(5)-512.4(7)-597.24(6)-2
8.2(32))×2=9727.05 Kg
外模行走梁滚轮Q5=22.77×2=45.54 Kg
外模行走梁后吊架Q6=59.99×2=119.98 Kg
外模行走梁 Q7=1493.52×2=2987.04 Kg
Q4+?Q7=12879.61 Kg
<3>、内模重量为:
内模模板重 (用150×30钢模)
Q8=14.91×8×3×2(P3015 腹板部份)+(39.59×3(特
1)+14.91×11×3(P3015)+38.75×3(特3)+38.75×3(特5))×2+14.91=2417.19 Kg 内框架重(计5根)
Q9=353.28/9.91×2.11×10+234.84×10=3100.591 Kg
内模辅助行走梁 (双[12加工一根,共4根,每根4米)
图五 边跨合拢段顶底板预留孔示意图
方案四
南京赛虹桥交通枢纽工程一期工程B1标段
主桥箱梁施工工艺
一、 概况:
1、 本桥赛虹桥立交北段匝道桥工程(B1标),由相邻平行的四座桥组成,即A匝道桥、T2主线桥、E匝道桥、I匝道桥,四座桥主孔均为45m+70m+45m三跨预应力砼连续箱梁,其中除I箱梁顶板和底板宽度较大(11.50m~6.9m)其余T2、A、E箱梁顶板和底板宽度相同(9.5m~4.9m),其余截面要素均相同。每幅共43块段(包括直线段及合拢段),采用三向预应力体系。A匝道桥10#、11#墩和T2主线桥、E匝道、I匝道3#、2#墩施工为两个T构箱梁,两个T构部分除#0块在墩旁支架上浇注外,其余各块均采用挂篮对称悬臂灌注法施工。挂篮为后锚式,每只重35吨和38吨(含施工荷载内外模板重,35t挂篮用于T2、A、E匝道箱梁,38t挂篮用于I匝道箱梁)均小于设计规定限重450KN,梁段最重为1#块69.68t(I箱梁)和1#块59.41t(T2、A、E箱梁)。 每幅T构的块段梁长分别为3m(1#~4#块段)、3.5m(5#~9#块段)、及2m(中、边跨合拢段)。 每个“T”构中用挂篮悬浇施工的有边跨和中跨的#1~#9,采用支架现浇施工边跨直线段和边跨合拢段,在吊架上现浇中跨合拢段。
2、箱梁砼等级:C50:数量1036.1225m3(I箱梁)和880.88m3(T2、A、E箱梁)。
二、 施工步骤:
1、 在#0节段上安装挂篮,悬臂对称灌注边跨和中跨#1块梁段,并张拉相应的纵向负弯矩束、竖向粗钢筋和顶板横向钢绞线束。
2、 挂篮前移,继续悬臂对称浇注边跨中跨#2~#9块梁段,并张拉相应的纵向负弯矩束、竖向粗钢筋和顶板横向钢绞线束
3、与上述步骤同时,搭设边跨直线段支架并试压重,在支架上浇注直线段块梁段,并张拉该段块上的桥面纵向钢绞线束、竖向粗钢筋和顶板横向钢绞线束。
4、挂篮后移一个节段在加长支架上浇注边跨合拢段梁块砼,并张拉合拢段钢绞线束,合拢段竖向粗钢筋和顶板横向钢绞线束。
5、拆除直线段支架(含合拢段)安装中跨合拢段吊架,灌注中跨合拢段砼,张拉合拢段纵向底板束,张拉粗钢筋和横向钢绞线。
6、拆除合拢段吊架,拆除临时支座,让正式支座受力,再进行桥面铺装。
三、 挂篮施工注意事项:
<一>挂篮结构特点及技术性能
本桥主孔悬浇采用装配式公路钢桥(贝雷梁)梁组后锚式挂篮,系由主桁架、吊架底模平台及锚固系统三大部分组成。
主桁架由双排单层贝雷梁桁架组成,设置在腹板上;底模平台通过前、中横梁吊挂在主桁贝雷梁上,前上横梁由二根[30槽钢组成,通过四根长吊杆与底模前下横梁相连,中横梁由两根I45工字钢组成,两根长吊杆设置在箱梁悬臂外侧,与底模后下横梁相连,两根短吊杆直接将后下横梁锚固在箱梁底板上,底模由涂塑胶板+[10钢框格结构,直接放置在前、后下横梁上;后锚梁由两根I40工字钢组成,通过两吊杆将主桁架锚固在腹板内侧的箱梁
顶板板上。
吊杆:每根吊杆均为 L 32精扎钢螺纹粗钢筋,每吊杆顶设有2台20t螺旋顶和槽钢扁担来调整高度。
滑道:下滑道,由相对应中横梁及后锚梁主桁下弦的支座来承担的,并设置了加劲板作为导板规范主桁下弦;上滑道由主桁上加强弦杆来承当。由前、中、后梁相对应的主桁上设置的支垫梁和角钢导板规范横梁。
外侧模和内模为涂塑竹胶板+钢管支架结构,前者是跟着底板平台一起移动的。本挂篮的工作原理:是由后锚横梁通过吊杆将主桁梁伸臂锚固在已浇好的前块段箱梁桥面板上,支撑平衡前、中横梁吊挂底模平台、以及内、外侧模和悬浇砼产生的倾覆力矩,并将横梁反力通过支垫→主桁→支座传递到已浇好的箱梁梁段腹板上。
本挂篮仍然采用前、中、后横梁,取消尾部平衡重或走行锚挂系统,取消了外导梁,以中横梁吊挂底模平台为压重,挂篮前移采取分两步到位的方法,因此该挂篮结构简单,自重轻盈,操作方便。
详见挂篮设计、施工说明及挂篮结构设计图纸。
挂篮施工主要分三个步骤:先挂篮联体、再挂篮解体,然后挂篮独立作业,其步骤如下: <二>挂篮安装步骤
1、挂篮联体
(1)在0#块(箱梁长9m)梁段上安装挂篮,对称两挂篮未端临时连成整体,在两挂篮连接点(墩中线)安装后支点和中支点,安装后锚横梁,通过桥面板上的预留孔,利用 L32的精扎螺纹钢筋连结,用20t千斤顶调整受力,锚固,形成后锚平衡重。挂篮长2×9.0m,后锚横梁距墩中线0.55m,中、后横梁中距3.2m,前、中横梁中距4.5m,中横梁距0#块梁段端0.70m。
(2)吊装外模、内模、扎筋、安装波纹管、预埋件、预留孔等工序。
(3)对称悬浇1#块梁段砼
(4)按设计序数对称张拉纵、竖、横相应的预应力筋并压浆封锚。
2、挂篮临时联结解体
(1)在墩中线后支点处,用枕木抄起作临时支点,拆除后支点,将其安装到已浇好的1#块梁段端0.5m处,作为下滑道,并拆除后锚吊杆,后锚梁依托在主桁架上。
(2)解体后的两端挂篮,各自背向前移,挂篮后端各自接长3.0m,形成单只挂篮体系,单只挂篮总长12.00m。
3、挂篮独立作业
(1)挂篮继续前移至3.25n,当中横梁支承点到达距1#块梁段端0.50m处,停止前移,在距中横梁支点支座3.75m处,安装后锚梁支点支座,用后锚梁将挂篮锚固。
(2)起顶、松开前上横梁,松开中横梁长吊杆拆下后短吊杆,依托主桁架上弦杆,将底模平台,连同外侧模一起滑移前进。
(3)按设计要求测量定线,安装外模、内模、钢筋、波纹管、预埋件、预留孔等工序。
(4)挂篮定位标准:顺桥向、横桥向位置差均≯5mm。
(5)对称灌注2#块梁段砼。
(6)对称按序张拉纵、竖、横对应预应力筋并压浆。
(7)重复上述步骤,继续“T”构悬浇作业,完成3#~9#块梁段的施工。
<四>、挂篮施工注意事项:
1、 每只挂篮应备齐以下设备:20t千斤顶20台(长、短吊杆升降用),10t倒链4台(挂篮主桁和底模平台移动),5t倒链6台(中、前横梁和主桁及临时固定用)。
2、 梁体块段顶板、底板上的予留孔(含予埋件位置)要准确并与水平面垂直(不准歪斜),与底板锯齿块相遇,不准改变波纹管的位置的碰伤波纹管,锯齿块钢筋先予留,待以后恢复。预留孔周边应安装加强钢筋。
3、 挂篮后锚在顶板及底板上,预留孔位置准确,吊杆下端或扁担底面用铁楔块垫平,上端横梁上用千斤顶调整,安装时要有人下到箱内同时操作。必须做到严格细心检查,确保锚固绝对可靠。
4、 挂篮底模平台(中横梁)吊点是短吊杆和长吊杆。必须先安装中间的短吊杆使底模贴紧后,再提升两侧的长吊杆,以保证底板底面线型美观,箱梁底板吊杆上、下面用木楔块或其它铁件垫平。
5、 短吊杆安装时派人下去配合,使吊杆下锚固点座落在正确的位置上,必要时应调整千斤顶小扁担位置,使吊杆垂直,防止受弯而折断。同时要防止千斤顶倾斜而自动卸载。
6、 挂篮每次悬浇前,均需进行检查签证手续。必须检查全体结构螺栓、电焊、后锚设备联结状态、前后吊杆及横梁的受力状态。此外尚须收紧一次吊杆,所有起顶后的吊杆限位螺栓上紧,千斤顶空隙用硬质垫块垫平,进行双保险。
7、 调整挂篮前吊杆的标高(挠度),应在灌注砼前完成,若挂篮变形过大,也可在砼初凝前进行,在砼灌注中,应派人测量观察模板的变形下挠情况,及时处理收紧底模短吊杆和抬高前吊杆。防止底模漏浆和水平位移,以及挠度过大。调整挂篮标高应在施工中不断总结,尽可能在砼灌注结束前一次完成。
8、 在张拉纵向钢绞线时,如果与吊杆相碰,可拆掉一根吊杆,但张拉完后应立即恢复(只准临时解除一根)。
9、 脱落模时,应注意先松后吊杆,再松前吊杆,否则会因底模蹩劲短吊杆无法卸脱,短吊杆卸下后搁于后下横梁的悬挂脚手内,并挂上保险千斤,小扁担千斤顶等物均留在原处。
10、挂篮滑移之前的准备工作及滑移:为了减轻挂篮的重量,挂篮滑移分两步进行,先主桁和后锚梁,后中、前横梁连同侧模和底模。为了滑移顺利和安全,应先将中横梁的长、短吊杆松开,而短吊杆不松掉,前横梁吊杆也松开,使中横梁处于自重悬吊状态,将重量压在主桁上弦上,将前下横梁连同底模用倒链挂在箱梁预埋牛耳上,以减轻前上横梁对主桁的压重,并同时将中横梁和前上横梁用钢丝绳栓好,通过中横梁锚在桥面上,这才能开始挂篮滑移第一步,拆除后锚横梁吊杆,将后锚梁依托在主桁上,纵移到位后,再将后锚横梁由吊杆及预留孔锚在桥面上。第二步先将中、前横梁的长、短吊杆松掉,脱开箱梁砼成悬吊状态,主桁上的中、前横梁解除临时锚固状态,然后将中、前横梁吊着底模和侧模由主桁上翼缘滑移到位。
11、挂篮拖拉前移之前,须清除上、下滑道(即前、中支座和支垫及主桁上、下弦)表面杂物,再涂上黄油,以减少滑动阻力,左右桁各用一台10t倒链滑车同步进行牵引,前端
生根在予埋桥面的牛耳上,后端生根在主桁纵梁上,为了两侧移动平稳,可在下滑道所在桥面上划每100mm一格的等分线,让挂篮等距离同步滑行,两桁相差不超过100mm以符合设计要求,挂篮移位应同步进行,其距离不应大于半个梁段长度,主桁纵梁后锚梁前移到位后,先固定后锚梁,再用2台10t倒链前移中、前横梁连同侧模和底模。
12、 挂篮前移要有专人统一指挥,移动前必须在主桁后端挂好防倾千斤绳,不发生意外时,千斤绳是不受力的。挂篮移到位后即将后锚设备装上并把锚杆上的螺栓拧紧,所有物件中处于受力状态时,才能进行悬臂作业。
13、 挂篮比较庞大,挂篮施工时,应尽量减少偏心荷载,除挂篮自重外限制施加在挂篮上的其他荷载。挂篮主桁的贝雷梁安装使用中注意观察,防止挂篮扭曲而失稳。
四、 悬臂浇灌梁段砼
#1~#9块均为全截面一次灌注
<一>工艺流程
<二>悬浇梁段砼施工注意事项:
1、本桥各节段箱梁块宽度大,桥面板及腹板上孔道波纹管密集,腹板砼灌注比较困难,采用全断面一次灌注法。必须保证腹板的灌注密实又要保证腹板顶板波纹管不要受到损坏。
2、节段的模板高程,可按设计规定的成桥后的箱梁底高再加工2cm,终盘实测并调整到正确标高(予加高度,经前段箱梁施工找出经验数据后,再作调整)。在箱梁合拢时,合拢段两侧箱梁端高差符合规范要求,节段标高的调整必须引起高度重视。
3、各节段的波纹管孔道、预留孔洞、予埋件、支承板、锯齿块位置,在模板上定位要准确,不得遗漏。
4、为了防止灌注砼时波纹管上浮,应在直线孔道内加衬管,曲线孔道内加衬钢丝(筋)束,其一端支在已灌注的梁段箱梁内,另一端支承在现浇段封端模板上。
5、砼灌注顺序由远而近,即每个节段从远离桥墩方向开始,逐渐与已灌注好的节段端合拢,采用分层灌注,这样可使底模的预加高度在新老砼合拢之前消失,减少出现裂缝的机会,若终盘时对挂篮吊杆高程有调整,则应对新老砼接缝处及时弥合处理(如二次插震捣等)以防止裂纹出现。
6、在砼灌注过程中,派值班人员严密注视模板有无走动,底模平台后短吊杆有无松动,以及漏浆和其它异常现象并及时处理。悬浇时要派测量人员监测灌注过程中的挠度变化。收集挠度变化资料,以利下次施工使用。
7、插入式振捣是悬浇梁段砼内部振捣的主要振捣方式,要加强插振工作,即要防止漏振,也要防止过振现象的发生,确保箱梁段砼内实外光。在振捣过程中,不准振坏波纹管及接头,也不准直接在波纹管上进行振捣。同时内侧模即内腹板模上可开小小窗口,即方便观察也可插振。
8、为使新灌注砼有良好的硬化条件和防止箱梁早期干缩产生裂纹应在灌注砼初凝后及时覆盖浇水养护,炎热风干天气,可在终灌后1~2小时,凭手感砼有强度即可进行养生。
9、采用挂篮悬浇施工时,梁段自重误差控制在3%以内,各对称梁段浇筑砼时应尽量同步进行,最大浇筑重量差不得大于梁段重量的20%。
10、预施应力见#0块梁段施工工艺。
(1) 现浇块箱梁段砼达到设计强度85%(C50×0.85)后才能进行张拉。合拢段砼强度达85%后才能张拉。
(2) 张拉原则分三种施工段进行
a、 悬浇块箱梁段完成后:张拉预应力束(筋)按纵向→竖向→横向顺序进行。
b、 边跨直线段箱梁砼完成后:张拉预应力束筋按桥面纵向束→竖向←横向顺序进行。 c、 合拢段箱梁砼完成后:先张拉通过合拢段的纵向预应力束,再张拉本块段的竖向预应力筋和横向预应力束。纵向预应力正弯矩束按:先长束,后短束,先底板,后顶板束的顺序对称进行。
11、悬浇块纵向束张拉后,均应进行压浆,预留通过和预留束的孔道均应再次通孔检查,防止压浆液通过孔壁渗入,阻塞其它未使用孔道。
五、 边跨现浇段的砼施工
<一>施工方法:
边跨直线现浇段梁长8.97m,梁高1.60m,砼50.16m3,梁重130.42t。系在固定支架上,一次性连续灌注施工而成。
直线段现浇固定支架有两种:北端墩身较短,直线段梁底距地面很近,不能使用钢管支架,改用一端支点为打入桩,另一端为承台,其上设置型钢分配梁,为了使底模与直线段箱梁的分离,采用在支点上设置临时支座即硫磺砂浆块大或砂筒,即在支点置于内含电热丝的硫磺砂浆块(厚约5~10cm)上或盛满干细砂的砂筒上,电熔化硫磺砂浆块或砂筒排砂均可使型钢分配梁下落,从而底模与箱梁分离,型钢梁支点两侧须备数台千斤顶经微调型钢坡度和铺助脱模;南端直线段箱梁底距离地面较高,采用满铺支架方案,先硬化地面,再满铺钢管脚手支架方案,再在支架上节点上铺上带木梁而成。拆除时直接解开扣件即可脱开底模。 <二>现浇直线段箱梁工工艺流程
工艺流程见下图
<三>支架安装和拆除
满堂钢管脚手架是现浇直线段箱梁砼的主要受力结构,确保有足够的强度、刚度和稳定性,梁体砼浇灌后,其下沉量不大于3mm。
1、支架搭设
(1)ф48钢管、扣件等本身质量检查:组装前(或在厂家),对租来的钢管应逐根检查,是否顺直,有无变形和损伤,扣件丝扣有否损坏,能否紧到底及灵活性等,并清除构件表面的泥土、砂浆等物。
(2)场地清理
首先清除支架范围内的杂物,以便测量放线和支架组拼。对于地面土质松软,不能满足承载力要求的地段采取将原土质地面夯压实后,浇筑10~15cm厚的砼面层,做好排水处理。
(3)杆件组装顺序
依照以下顺序组装:放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→…… →纵向斜撑杆→横向斜撑杆→拧紧
扣件。
(4)组拼注意事项
a. 所有的构件应按设计及脚手架有关规定设置,不得隔步设置或遗漏,所有扣件必须锁紧,应逐个检查。
b. 竖向立杆要求垂直,其倾斜度不得超过1%,横杆要求平直,横杆两端的高度偏差应小于1/400L,在搭设过程中应注意调整架子的垂直度。
c. 前后、左右,立杆和横杆的接头位置必须错开,防止失稳。
d. 要求横向每6排支架设置斜杆剪刀撑。
e. 钢管立柱顶端管口应无变形或损伤。
f. 根据计算,考虑各种变形因素,支架需设预留拱度。
g. 支架在搭设过程中均须设置斜杆及必要的绳索,以防止脚手架在搭设过程中发生偏斜或倾斜。支架拼完后进行预压检验,严格控制沉陷量在3mm之内。
h. 在搭设拆除或改变作业程度,禁止人员进入该施工区域,以防意外事发生。
2、主要技术要求
(1)地基基础表面要坚实、平整,底板放置牢靠,排水通畅。
(2)不允许立杆有浮动及松动现象。
(3)整架平直度应小于1/500L。
(4)对于直线布置的脚手架,其纵向垂直度应小于1/400L。
(5)横杆的水平度,即横杆两端的高度偏差应小于1/4400L。
(6)所有构件必须锁紧,必须逐个检查,凡不合格的一律全部重新拧紧。
3、支架拆除
(1) 支架拆除前应全面检查支架扣件连接,模板支撑是否符合安全要求。
(2) 拆除顺序:先拆除箱梁两侧翼缘板挑臂部分,再由每联每跨跨中向支座处推进。箱梁底板下支架拆除,先松开立柱顶端与横向水平相连的直角扣件螺栓,使之向下滑移5~10cm,抽出方木和底模,再依上而下逐层拆除纵、横水平杆、斜撑及立柱钢管,严禁上下同时作业。
(3) 支架拆除前应逐级进行详细的支架拆除技术交底。
(4) 清除脚手架上杂物及地面障碍物。
(5) 各构配件必须集中运至地面,严禁抛扔。
<四>施工注意事项:
1、 底模高程既要符合设计要求,亦要在允许范围内,在合拢时,不至于高差超规。
2、 支架基础必须坚实可靠勿使沉陷,施工应提前进行
3、 支架加载预压,预压荷载宜为设计荷载(箱梁体自重+模板重)的1.2倍。加压时间不少于24小时,以消除支架的下沉和非弹性变形。
4、 支座安装完成后,用薄膜覆盖,防止砂浆流入污损支座。在墩顶直线段底模安装后,墩顶面和底模底面的空间很小,采用木楔支承、抽楔脱模。因此要求木楔务需坚实稳固,并有专人监视,确保万无一失。
5、 直线段安装支座、模板、钢筋、波纹管制孔,予埋件安装及预应力束张拉要求均同
#0块梁段施工工艺。
6、 在支架上要完成编扎钢筋,安装外模,内模和底模及灌注砼等工序,因此,底模的垫木应采用不易变形的硬木,垫木下面抄垫要牢固,在纵向钢丝束未张拉前,抄垫不得松动,底模不得变形,立模前应计算出支架的弹性变形值,立模时应根据该值予留拱度。
7、 为了消除因支架挠度变化而产生的梁体裂纹,箱梁直线悬浇段的灌注顺序是从两端开始,中间合拢,全断面灌注顺序由下而上,先底板、腹板再顶板,分层分段,桥面板则由外至内进行灌注。
8、 现浇段砼灌注完毕后,即对波纹管孔道进行检查通孔,所有已穿钢束压重的孔道,均应将钢束来回抽动以检查该孔道是否已漏浆,并不使钢束被浆液凝结。
9、直线段长度较其他梁块均长,在养生期间箱内温度不易散发,极易产生温差裂纹,不但要加强养护,必须引起高度重视。在施工工期上与对应的边跨悬浇块密切配合,不要让直线段过早施工或静置时间过长。
10、 直线段砼达到设计强度85%后,立即进行纵向桥面钢丝束(单端张拉)、竖向粗钢筋和横向钢绞线的张拉,张拉从梁端开始对称进行。并准备边跨合拢段施工。
六、 合拢段施工:
<一>合拢段的施工流程
挂篮后退一个节段安装吊架
↓
安装体外临时约束钢结构支撑
↓
安装调整底模
↓
安装外模
↓
绑扎底板腹板钢筋
↓
纵向波纹管制孔、粗钢筋及制孔管安装
↓
安装内模、内腹板侧模具(含测量检查)顶板底模及顶板侧模板
↓
绑扎下层桥面钢筋
↓
安装横向PE包裹钢绞线束
↓
绑扎上层桥面钢筋
↓
穿临时纵向约束钢绞线束并张拉
↓
↓
灌注砼
↓
通孔检查
↓
养护拆模
↓
拆除体外支撑
↓
穿纵向钢绞线合拢束
↓
预应力束张拉:纵向→竖向→横向
↓
纵向、竖向孔道压浆
<二>合拢段施工注意事项
1、合拢段包括边跨和中跨二处,合拢段施工顺序为:
2、先边跨与直线段合拢,后中跨合拢
3、除边跨合拢段在支架延长段上施工外,中跨合拢段利用吊架施工。
4、合拢段箱梁长2.00m。高1.60m,顶板厚0.25m,底板厚0.25m,腹板厚0.40m,砼13.03m3,箱梁体重33.88t,合拢段两端点的标高按设计要求的标高进行控制。 为消除合拢段处两悬臂的高差,采取的措施如下:
A、边跨合拢段
(1) 调整箱梁直线端支座
(2) 在超高的悬浇端块上压重,使合拢的两悬臂之高差,在允许范围之内。
B、中跨合拢段
按照设计的要求,此段为最后合拢段。会由于张拉,砼的收缩徐变和温度等因素,合拢处两悬臂端会出现较大高差,欲消除此高差在允许范围内,建议如下:
(1) 使用两套挂篮同时对称施工。
(2) 从#1块开始,按照消除合拢段处两悬臂端高差来调整悬浇块的高程。
(3) 边跨和中跨合拢段同时施工,先张拉中跨1/3的合拢束后进行边跨合拢,后再中跨合拢。
5、合拢段纵向制孔波纹管是中间联通管,为防止波纹管上浮无法进行压重,为确保孔道坐标准确,可适当增多定位钢筋(或将纵向钢绞线束全部穿好压重),接头处一定要封严,确保孔道质量。严防漏浆。
6、合拢段的钢支撑,临时合拢束和予埋件按设计图纸办理(现暂时按体外支撑编制),为了配合好体外钢支撑的焊结,应考虑到合拢段的实际长度,该段长度应在近日内最低气温时
7、合拢段体外钢支撑安装、焊固应在上述最低气温条件下进行,构件两端的钢板用千斤顶进行予压,从减少构件本身的变形,钢的支撑下料按合拢段的实际长度进行,钢支撑的轴线应与箱梁中线平行,两侧与中线等距,以免钢支撑偏心受压。
8、钢支撑安装、焊固后,应立即在低温下张拉临时钢绞线束加固锁定,预应力按张拉控制应力0.5σcon进行控制,张拉顺序先底板后顶板,对称进行。临时束选择底板靠腹板外侧每边各一束。
9、合拢段检查合格后,即可灌注砼,砼灌注选择当日最低气温时进行,最好在凌晨前完成或按要求进行,但气温亦不宜低于0℃。
10、合拢段砼等级应高于箱梁合拢段砼设计等级(即C55)的微膨胀砼,以便合拢段张拉能及早进行。
11、合拢段浇注砼,应全段面一次完成,且浇注时间亦不得超过4个小时。
12、合拢段底板、复板和顶板,预应力孔道较密集,浇注砼较困难,所以宜采用5~20mm小石碴砼,砼的和易性要控制好,陷度仍按#0块施工工艺。为了减少合拢段砼的收缩,可考虑掺入1/10000的铝粉或膨胀剂,掺入的方法由试验人员指导。
13、在孔道密集的部位,采用竹片插捣,插捧震捣相结合并慎重操作,不得漏震,欠震,但亦不可过震,震捣时不得碰及钢支撑和制孔波纹管,以免造成事故。
14、 加强合拢段砼养护,防止箱梁产生裂纹。并且悬臂端应尽早覆盖,防止日晒。
15、 纵向波纹管孔道检查通孔应在砼浇注完毕后进行,对已穿放钢束的孔道,应将钢束来回抽动,以检查波纹管是否漏浆,防止钢束被灰浆凝结。
16、 待砼达到设计强度的85%。先张拉部分预应力束,再拆除体外支撑钢结构,然后按纵向→竖向→横向粗钢筋的顺序进行张拉。
纵向预应束张拉:先长束、后短束;先底板束,后顶板束。同一断面:先边束,后中束的顺序左右对称进行,在遇到临时合拢束时,接设计要求补足到张拉控制应力。
17、 封锚端:
(1) 封(锚)端主要是指合拢束张拉端封锚,按的关设计图施工。
(2) 封锚端砼等级为C50(与梁体设计强度等同)。
(3) 封锚的端面,灌注砼前应进行凿毛、冲洗、清理、以利新老砼结合,但应注意不要损坏预应力的锚固。
(4) 封锚端施工时,其模板安装,钢筋绑扎,砼拌合、灌注、震捣,以及砼的养护和拆模等均应按有关“规程”办理。
(5) 直线现浇段的封锚端,不得出现厚度尺寸的正公差,以免影响相邻孔梁的施工。
七、 体系转换
1、 在箱梁合拢时,根据梁体系转换过程和施工步骤,逐个解除各墩的临时支座。让正式支座受力,本桥连续箱梁分三次进行体系转换。
2、 边跨直线现浇段合拢时
边跨合拢为第一次体系转换,由悬臂静定结构体系转为简支悬臂静定结构体系。
(1)砼达到张拉强度后张拉边跨纵向底板预应力束。
(2)张拉合拢段竖向粗钢筋和横向预应力束。
(3)拆除直线现浇段梁体的底模,以及支架和钢管桩。
(4)拆除临时钢支撑,以及桥面砼压重块。
3、 中跨合拢时:
中跨合拢为第二次体系转换,由两个悬臂静定结构体系转换为连续超静定结构体系。
(1)砼达到张拉强度后,张拉中跨纵向底板预应力束。
(2)张拉中跨合拢段竖向预应力粗钢筋及顶板横向预应力束。
(3)拆除临时钢支撑,拆除桥面压重块。
4、正式支座调整
(1) 拆除中跨合拢段吊架;
(2) 拆除0#块临时支座,让正式支座受力。
八、 主要施工操作安全注意事项
箱梁悬浇挂篮施工系水上高空悬臂作业。施工中的安全工作除应遵循#0块段工艺中安全工作条款外,并补充下列各点。在此项工作进行前向施工人员进行安全技术交底。
1、 挂篮是块段施工中的主要受力结构和施工设施,必须保证挂篮结构本身的可靠性,因此在拼装过程中必须按照施工结构设计图和技术要求进行,不得随间更改,如需要更改者,须经过设计人员同意。
2、 挂篮在#0块上组拼为两挂篮连续结构,经认真检查拼装质量符合要求后,才能投入使用。投入1#块段的悬浇。解体成单只体系后,需重新全面检查,符合要求后才能使用。
3、 每次挂篮需要前移时,要认真检查锚固部位是否拆除,防碍挂篮前移的障碍是否已清除,滑道铺设是否符合要求,上部不允许有悬搁物体。在前移过程中做到左右主桁同步。后锚保险拉缆随前移而调整,前端应设限位装置。
4、 挂篮前移到位后,要即时安装锚固结构,经调整检查符合要求后才允许在悬臂上进行下一工序的施工。
5、 主跨施工在线路上空进行,为保证线路的安全,挂篮下必须设置密目安全网,挂篮上不得随意放置材料、工具、物件。严禁物件掉下而砸环车辆造成人身伤害,各工序工种人员在施工操作时必须高度重视。
6、 悬浇施工如遇高温和台风暴雨季节,要安排好防暑工作和防风的应急措施,6级以上大风停止作业,施工人员应增强安全意识,按高空作的规定做好自身的安全防护工作。
7、 公司领导及调度要密切注意气象预报和天气变化,制订详细安全施工措施,以做好保证工程质量和施工安全工作。
范文三:连续梁合拢方案
京沪高铁大汶河特大桥跨京沪线工程
48+80+48m连续梁合拢方案
一、编制依据
1、通桥(2008)2368A-Ⅳ无碴轨道48+80+48现浇预应力混凝土连续梁(双线);
2、京沪高速大汶河特大桥施工图(京沪高京徐施桥-21补26); 3、跨京沪线48+80+48m连续梁施工方案。
4、《铁路混凝土强度检测评定标准》(TB10425-94); 5、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号);
6、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》(铁建设[2005]160号);
7、《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005); 8、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005); 9、《铁路工程结构混凝土强度检测规程》(TB10426-2004/J342-2004);
10、《铁路工程施工安全技术规程(上、下册)》(TB10401.1-2003/J259-2003)(TB10401.2-2003/J260-2003);
11、《铁路专线高性能混凝土暂行技术条件》 ;
二、工程概况
48+80+48m连续梁共设三个合拢段,即两个边跨合拢段、一个中跨合拢段。合拢段箱梁截面与现浇段远离梁端的截面相同,中跨合拢段设横隔墙一道,每个合拢段长2m,混凝土22.078m3,梁段重57.402t,截面高3.85m,底板及顶板厚度40cm,腹板厚度48cm。
三、施工方案
全桥箱梁合拢顺序为先合拢边跨,后合拢中跨。边跨及中跨均利用一侧挂篮合拢。
1、边跨合拢
边跨10号块混凝土浇筑完成后,挂篮前移2m,利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板。挂篮移动的同时,在相应中跨10号块位置加3.2吨配重,配重采用水箱(水桶)注水方案。
挂篮移动前,必须拆除现浇段底板与挂篮前下横梁冲突部分支架(约1m长),便于挂篮行走及安装。现浇段施工过程中,应根据挂篮的锚固位置预留相应空洞。
普通钢筋及预应力管道安装完成后,在每天的最底温度完成刚性连接。即分别在箱梁顶板和箱室底板上面焊接两对I32a工字钢,每对I32a工字钢分别用上、下两块10mm和20mm钢板焊接成整体,并焊接于下钢板的U形钢筋与混凝土连接成整体,达到合龙段锁定的目的。
合拢段在混凝土浇筑前一周,对梁体的高程、轴线及桥长进行联测,并观测本周的气温变化数据,找出气温变化规律,确定一天中最低温度时间、恒温时间及升温时间,以便在低温及温度变化小的时间内灌注混凝土,混凝土浇筑完后气温应开始回升。
待合拢段混凝土强度达到设计的95%,弹性模量达到100%,且龄期不少于5天后,张拉并锚固纵向预应力束T14、B11-B14横向、竖向预应力筋。拆除主墩临时固结后,继续张拉并锚固纵向预应力筋B9-B10。
附《边跨合拢施工图》、《刚性骨架加工及安装图》 2、中跨合拢
中跨合龙利用一侧挂篮改装进行,由于303号主墩的施工速度较304号主墩要快,故施工中决定303号墩中跨挂篮向后退3m,304号墩中跨挂篮向前移2m作为中跨合拢段吊架,利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板。
普通钢筋、预应力管道安装及临时锁定与边跨合拢段相同。 合拢段在混凝土浇筑前一周,对梁体的高程、轴线及桥长进行联测,并观测本周的气温变化数据,找出气温变化规律,确定一天中最低温度时间、恒温时间及升温时间,以便在低温及温度变化小的时间内灌注混凝土,混凝土浇筑完后气温应开始回升。
为使合拢混凝土在浇筑过程中结构体系处于稳定状态,预先在悬臂端增加配重,使合拢段两端高差控制在规范允许范围内,每端配重相当于合拢段混凝土重量的一半,在浇筑混凝土过程中逐步撤除。
待合拢段混凝土强度达到设计的95%,弹性模量达到100%,且龄期不少于5天后,张拉并锚固纵向预应力束T13、B1-B8、B15及横向、竖向预应力筋。
附《中跨合龙段吊架示意图》 3、合拢顺序
⑴、完成T构悬臂箱梁施工,完成现浇支架和梁段施工; ⑵、边跨挂篮前进2m并锚固,中跨10号快位置增加适当配重。 ⑶、调整合拢段模板;
⑷、普通钢筋及预应力管道安装;
⑸、选择最佳合拢温度临时锁定、浇注混凝土,完成边跨合拢; ⑹、预应力筋张拉及锚固; ⑺、解除墩梁临时固结;
⑻、继续张拉及锚固边跨合拢段剩余预应力筋;
⑼、303中跨挂篮后退3m,304中跨挂篮前进2m并锚固; ⑽、调整中跨合拢段模板,并根据两端顶板高程调整配重; ⑾、普通钢筋及预应力管道安装;
⑿、选择最佳合拢温度临时锁定、浇注混凝土,完成中跨合拢; ⒀、预应力筋张拉及锚固;
⒁、将中跨挂篮移至0号块位置,利用汽车吊拆除;边跨挂篮直接利用汽车吊就位拆除。
4、施工注意事项
梁跨结构体系转换应在合拢段纵向连续梁预应力束张拉并压浆完成后进行。
体系转换中应注意:
⑴、连续梁预应力筋的张拉顺序应按照设计的规定:一般先顶板后底板再腹板,先短力筋后长力筋的顺序,并对称实施张拉;⑵、正弯矩力筋张拉过程中,要有专人观察记录锯齿板后端梁断面的变化,检查是否出现裂纹;⑶、在解除临时支座后,注意观察永久支座的下沉量并做好记录,以校核转换效果。
四、临时锁定
1、锁定方案
边跨合龙段和中跨合龙段均采用相同的临时锁定工字钢固接方案,即:分别在箱梁顶板和箱室底板上面焊接两对I32a工字钢,每对I32a工字钢分别用上、下两块10mm和20mm钢板焊接成整体,并焊接于下钢板的L形钢筋与混凝土连接成整体,达到合龙段锁定的目的。刚性骨架加工及安装详见附图。
2、检算资料
⑴、合龙方段工字钢布置
合龙段分边跨合龙段和中跨合龙段两种类型,它们采用相同的临时锁定工字钢固接方案,见下图。即:分别在箱梁顶板和箱室底板上面焊接两对I32a工字钢,每对I32a工字钢分别用上、下两块10mm和20mm钢板焊接成整体,并焊接于下钢板的L形钢筋与混凝土连接成整体,达到合龙段锁定的目的。
(长度单位:mm)
⑵、合拢后温升或温降产生的摩擦力计算
计算因温升或温降产生的摩擦力需分边跨合龙段和中跨合龙段两种情况,最不利情况属于中跨合龙段,因此下面仅考虑中跨合龙段。
中跨合龙段混凝土浇注后即形成完整的连续梁,气温升高或降低将导致梁体的伸长和缩短,并使梁体沿纵向产生微小移动,由此产生纵向摩擦力,中跨合龙段锁定工字钢需要能完全承受该摩擦力。下图为左半桥纵断面节段图。
将跨中一侧所有梁段重量累加可得到半桥总自重为:W=51610kN,为偏于安全计,桥上机械荷载、人群荷载、挂蓝荷载可按3000Kn考虑,并考虑1 .1超载系数,则半桥总荷载为:
G=1.1×(51610+3000)=67273kN
摩擦系数按f=0.06考虑,则因温升或温降产生的水平摩擦力为: F=0.06×67273=4036kN。 ⑶、锁定工字钢的强度计算 A、锁定工字钢截面特性计算 2I32a热扎锁定工字钢的截面特性:
截面面积:A=2*6.7156E-3 m2=1.34312e-2m2 惯性矩I=2*1.1100E-4 m4=2.22e-4m4
上下钢板分别为□500×250×10和□500×250×20,可以合并为□500×250×30钢板计算,其截面特性为:
惯性矩I:3.906E-5 m4 截面面积:A=7.5E-3 m2
总截面面积A=2*0.0067156+0.0075=0.0209312m2 B、锁定工字钢允许轴力
[N]=4×[σ] ×A=4×170E6×0.0209312=14233Kn >F=4036kN。满足要求
⑷、连接钢筋计算
根据周水兴等编著的《路桥施工计算手册》,钢筋与钢板连接的贴角焊缝抗剪切强度计算公式:
τ=N/(hu*Σlf)
N—作用在一根钢筋上轴向力,取因温升或温降产生的水平摩擦力F=4036Kn/6=673kN。
Hu—焊缝的计算厚度,取0.7hf=0.7*0.012=0.0084m。实际施焊时要求焊缝高度为12mm,且焊缝饱满。
Σlf—焊缝的计算长度之和。一根N4钢筋长度为0.10m,一排共0.6m长
因此: τ=N/(huLf)=
673000/(0.0084*0.6)/2= 66.8MPa<>
]= 85MPa
满足抗剪要求。
⑸、合龙段混凝土浇注过程中锁定工字钢计算
中跨合龙段工字钢锁定后,工字钢将与左右半跨梁桥连接成整体,形成组合连续梁桥,并将共同承受中跨合龙段混凝土重量产生的内力。
此时,锁定工字钢按组合截面计算。截面特性为: 截面面积:A=4×0.0209312m2=0.0837248m2;
惯性矩:I=I0+A2×Y2=4*2.22e-4+4×1.34312e-2×(4.85/2+0.16) ×(4.85/2+0.16)= 0.3598m4
合龙段自重为W=2×337=674Kn,为安全计,考虑超载系数1.5,则:
自重荷载为:W=1.5×674=1011kN 锁定工钢计算模型及所受外载如下:
计算结果如下:
可见:跨中合龙段混凝土浇注完后,锁定工字钢将产生最大25.3Mpa的正应力。
温度变化引起克服纵向摩擦力所产生的截面应力为: σ=4036000/4/0.01421=71006333N/m2=71MPa σmax=71+25.3=96.3MPa<[σ]=170mpa; 满足要求。="">[σ]=170mpa;>
(1)本计算按跨中合龙段锁定工字钢计算,边跨合龙段锁定方案同中跨;
(2)合龙施工是预应力连续梁桥施工的关键工序,因计算方案属于理想模型,为安全起见,建议在跨中合龙段箱室顶、底板各增加一对I32a 工字钢;
(3)要求制定详细施工技术方案,确保每一工序能够顺利安全有序进行;
(4)要求跨中合龙混凝土浇注过程中需要有与合龙段等重的配重,确保合龙段混凝土浇注过程中,梁体保持静止状态;
(5)必须有足够的措施确保连接I32a工字钢的N3钢板的下混凝土浇注密实;
(6)N3与N4必须按要求焊接,焊缝要求饱满。
五、施工组织
1、劳动力组织
劳动力配置表
2、施工机具
主要施工机具表
六、工期安排
1、边跨合拢:2009年10月20日-26日
2、中跨合拢:2009年10月27日-11月2日
七、安全保证措施
1、高空作业安全技术措施
(1)、高空作业人员必须进行身体检查,凡患有高血压、心脏病、贫血以及其它不适于高空作业者,不得从事高空作业;严禁酒后登高作业。
(2)、高空作业使用的工具要放在工具袋内。常用的工具系在身上。所需材料或其他工具必须用牢固结实的绳索传递,禁止用手抛掷,以免掉落伤人。
(3)、凡2m以上悬空、陡坡和无平台处作业要佩带安全带,挂妥安全带钩。有平台的要安装好防护栏杆和安全网,防止跌落。
(4)、所有作业人员进入施工现场,都要戴好安全帽和扣好帽带。登高作业人员要穿胶鞋或软底鞋、不准穿拖鞋、硬底鞋,以防滑倒和摔下。
(5)、六级以上大风时,禁止进行高空作业。
2、混凝土施工中的安全措施
(1)辅助结构如脚手架、地笼等,必须进行安全检算,采取相
应的安全措施。施工中的特种作业人员,通过安全技术培训,并经考试取得合格证后,方可上岗工作,其他人员也要求进行安全技术培训和考核。
(2)在梁段两侧设栏杆及安全网。
(3)中跨挂篮改装过程中做好锚固系统,吊架改装完成后。
(4)使用混凝土振捣器时,须检查振捣器的外壳接地装置及胶皮线情况;电线的端部与振捣器的连接情况;振捣器的搬移地点及在间断工作时电源开关关闭情况,检查合格方准使用。
(4)拆除模板之前,设立禁区,并按规定程序进行拆模。
(5)各工种进行上下立体交叉作业时,不得在同一垂直方向操作。
3、预应力作业安全措施
(1)预应力钢绞线下料,在清理干净的硬化场地进行。
(2)场地内严禁动用电焊设备,防止电焊弧击伤钢绞线,造成钢绞线在张拉时断裂伤人。
(3)夹片、锚具进场后仔细检查夹片、锚具的硬度和圆锥度以及夹片有无裂纹、有无锈蚀现象,以保证夹具具有足够的自锚能力,防止夹片、锚具弹出伤人。
(4)采用油顶、油表相互匹配的预应力张拉施工设备,在使用一个月后及时校验,防止因油顶、油表不匹配造成张拉力控制不准确,产生安全事故。
(5)锚垫板安装角度位置严格按设计要求,并采取锚筋与梁体钢筋焊接的方法确保锚垫板角度、位置准确,以防应力过大,使锚垫板松动,造成预应力施工安全事故。
(6)在张拉施工时,精确调整油顶位置确保油顶、工具锚、锚具、锚垫板位于同一条线上,确保预应力施工安全。张拉油顶采用安全可靠的钢支架配合导链吊挂,以防油顶掉落,伤及张拉操作人员。
张拉作业区设立钢筋栅栏及安全防护网,并设立安全防护标志,严禁非作业人员进入。张拉或退锚时,张拉油顶后面严禁站人,并在张拉作业区后方设置木防护板以防预应力筋拉断或锚具、夹片弹出伤人。张拉作业时设置专人负责指挥,测量伸长量时,停止油顶张拉。张拉液压系统的高压油管的接头加防护套,以防漏油伤人。高压油管在正式使用前作油管承压检查,保证油管的正常使用。操作千斤顶和测量伸长值的人员,站在千斤顶侧面操作,严格遵守操作规程。油泵开动过程中,不得擅自离开岗位。
(7)、张拉后的钢筋管道压浆前严禁碰击,踩踢,压浆时也要避开钢筋端部,以防钢筋突然断裂伤人。
(8)、安全网保持完好,使用宽度不小于3m,长度不小于6m,网眼不大于50mm的维纶、锦纶、尼龙等材料编织的标准安全网。每块网能承受不小于1600N的冲击荷载。
(9)、张拉工作属高空作业,必须按高空作业要求实施安全措施,使用统一规定的信号、旗语、手势、哨等与地面联系。
(10)、机械要有专人负责维修、保养,并经常对关键部位进行检查,预防机械故障及机械伤害的发生。其安全保护装置必须齐全、完整、灵敏可靠,不得任意调整和拆除。
4、夜间施工安全措施
(1)夜间施工时,保证有足够的照明设施,能满足夜间施工需要,并准备备用电源。
(2)施工现场设置明显的交通标志、安全标牌、警戒灯等标志,标志牌具备夜间荧光功能,保证施工机械和施工人员的施工安全。
(3)在人员安排上,夜间施工人员白天必须保证睡眠,不得连续作业。
(4)施工处各部门建立夜间施工领导值班和交接班制度,加强夜间施工管理与调度。在施工处设置夜间值班室;在施工现场安排现
场值班室。
八、质量保证措施
1、模板质量保证措施
(1)采用挂篮模板,整体性好,接缝少。
(2)模板接缝贴双面胶,确保接缝严密,平整,不漏浆,满足外观质量要求和混凝土耐久性需要。
(3)加强模板的维修与保养,拆摸后及时清理、整修、涂刷脱模剂。加强模板液压系统保养,及时更换滤芯和液压油。
(4)浇筑砼时,派有经验的木工看护模板,一发现模板拼接螺帽、拉杆固定螺帽及模板背撑有异常立即停止浇筑,并进行加固处理,处理好后继续进行。
2、预应力质量保证措施
(1)提高波纹管绑扎质量,保证管道坐标和成孔质量。
(2)加强预施应力各项基础数据的测量,根据测试结果及时调整张拉控制应力,确定预应力筋伸长量,确保箱梁有效预应力度的准确。
(3)预应力张拉实行“以应力控制为主,伸长量作为校核”的双控标准,出现异常情况要立即分析原因,采取对策。
(4)张拉千斤顶校正系数不大于1.05,油压表精度采用0.4级。千斤顶、油压表校正有效期不得超过一个月。
(5)合拢段预应力束管道内穿入塑料管,浇筑砼时,前串动塑料管,避免堵管。
(6)加强原材料的控制,无出厂合格证的钢材不得入场。每批到场钢筋要按规范规定的频率抽样试验检测。对不合格的立即清除出场。
3、钢筋质量保证措施
(1)加强原材料监督管理,无出厂合格证的钢材不得入场。
(2)加强试验监督检测,每批到场钢筋要按规范规定的频率抽样试验。对不合格的立即清除出场。
(3)加强技术交底,细化施工工艺,严格按规范精心操作。
(4)加强自检,互检和交接检,发现问题,立即整改。
4、两悬臂端高差及轴线偏差控制
中跨合拢段两悬臂端的高差及轴线偏差对成桥后的线型及受力状态影响较大,因此,对其必须要严格控制。规范要求其轴线偏差和高差必须控制在15mm以内,为此,必须采取有效措施加以控制:
(1)严格技术管理,严格按合拢程序施工。合拢程序是确保成桥后受力状态与设计吻合的根本,程序与设计不一致将会使结构受到次内力,影响结构使用安全,因此,必须严格按设计合拢程序进行合拢。
(2)强化施工监测,合拢前,每天早上和中午温度最高时对高和轴线进行跟踪测量,确定温度变化引起结构位置及标高的变化,为选择最佳合拢时间提供依据。
5、合拢段施工检查
合拢段施工检查要点
十、附图
范文四:连续梁合拢施工方案
沪昆客专长昆湖南段第二项目分部
坪头特大桥(40+64+40)m连续梁
合拢施工方案
编 制 人: 审 核 人: 审 批 人: 施工单位: 中铁十二局集团有限公司 编制时间: 二 零 一 二 年 十一 月 一 日
坪头特大桥(40+64+40)m连续梁合拢施工方案
连续梁合拢段施工是连续梁体系转换的重要环节,合拢段施工必需满足受力状态设计要求和保持箱梁梁体线性,严格控制合拢段的施工误差。合拢施工的顺序为 先边跨→后中跨→形成连续梁体系。 具体步骤如下:
一、合拢施工及体系转换
1.边跨合拢段进行临时锁定(安装型钢刚性支撑及张拉临时预应力束)。
2.浇筑边跨合拢段混凝土,待其强度和弹性模量得到设计值时,张拉边跨顶板预应力筋,再张拉第一批正弯矩预应力筋(正弯矩预应力筋分两批张拉,第一次张拉约50%的预应力束,剩余预应力束待解除桥墩临时固结约束后再进行张拉。)
3.拆除主墩顶临时支座,使箱梁结构由两个刚结悬臂梁转换为一边简支、一边为单悬臂梁。
4.将中跨合拢段临时锁定。
5.浇筑中跨合拢段混凝土,张拉中跨连续预应力筋。
6.按照设计要求,先长后短,先边后中的顺序,依次对称张拉各跨的第二批预应力筋,完成体系转换,形成连续梁。
二、边跨合拢施工
1.将边跨合拢段设置在悬臂端与支架之间的吊架上,拆除现浇梁段端部底板下部分支架杆件,为合拢段底模留出位置(中跨合拢则无此步骤)。
2.将悬臂端挂蓝移至现浇段的端部,使挂蓝吊带尽量靠近现浇梁段端部。
3.把挂蓝的滑移纵梁拖入现浇梁段翼缘板下,通过翼缘板用锚固装置将其悬吊在翼缘板下。
4.合拢段外模和底模架拖入现浇梁段吊点处收紧固定。 5.悬臂端也用同样方法将合拢段模板悬吊在箱梁顶板和翼缘板上。模板两端各设6根吊带,其中两根锚固在箱梁底板上,4根锚固在箱梁两侧的翼缘板上。具体布置见图1。
图1 边跨合拢示意图
6.合拢段刚性锁定
合拢段锁定采用既撑又拉的办法,将两端梁体连成整体。在合拢段箱梁的底部和顶板与腹板交界处设置型钢连接结构作为临时连接刚性支撑,以承受温度升高使悬臂梁和现浇段伸长产生的压应力。根据箱梁结构的特点,考虑到因箱梁中跨合拢段设计有横隔板,不便于模板安装,合拢段临时刚性锁定采用体内支撑结构和张拉临时束共同锁定。
⑴首先在悬臂梁和现浇梁端部预埋连接铁件;
⑵合拢段内的刚性支撑选用2根普通40cm槽钢,用10mm厚钢板连接为整体,布置在箱梁截面的四角。
⑶在选定的合拢时段内以最快的速度将四根40cm槽钢刚性支撑焊接,形成刚性支撑。
⑷在箱梁的顶板和底板各穿入2束预应力束作为临时束进行张拉,以预压力来抵消两端因温度降低所产生的拉力,并将合拢段临时锁定。预应力束张拉时,仅张拉该束设计张拉力的50%,剩余张拉力在桥梁合拢并解除桥墩临时固结后,再补张拉至设计值。各种梁跨合拢施工预应力束张拉顺序详见表1.
⑸以极快的速度将合拢段构造钢筋焊接,收紧箱内模板,浇筑合拢段混凝土。合拢时间一般选择在一天当中温度较低的时段,如早上6~8点钟,使浇筑混凝土在浇筑完毕之后始终处于升温受压状态,避免由于混凝土降温产生拉力,导致混凝土开裂。
三、中跨合拢施工
中跨合拢在两个悬臂端之间合拢。合拢悬吊方法与边跨合拢相似。
1.将一个挂蓝移动至另一个悬臂梁端,把挂蓝外模滑移纵梁拉至对面悬灌梁翼缘板下悬吊固定,再分别将底模和侧模拉过去收紧固定。
2.将型钢支撑一端与悬臂梁预埋铁件焊接,另一端暂不焊接,布置合拢段钢筋和布置预压力管道,并连接密封好。
3.选定合拢时间,将刚性支撑另一端与悬臂梁预埋铁件焊死,张
拉临时预压力束,立即连接所有钢筋,收拢内模,浇筑合拢段。
4.待合拢段混凝土强度和弹性模量达到设计值时,张拉底板预压力束,完成体系转换。
合拢段预应力束张拉顺序详见表1《连续梁合拢预应力筋张拉顺序表》。
表1 连续梁合拢预应力筋张拉顺序表
中跨合拢模板悬吊布置如图2、图3所示。
图2 中跨合拢示意图
柞木楔子
模板龙骨
纵梁
图3 合拢段模板悬吊示意图
四、合拢施工要点
1.掌握合拢期间气温预报情况,测试分析气温与粱温的相互关系,以确定合拢时间为选择合拢口锁定方式提供依据。
2.根据结构情况及粱温的可能变化选择日气温较低、温度变化幅度较小时锁定合拢口并灌注合拢段混凝土。
3.必须均衡对称合拢。合拢前清除悬臂梁上不必要的施工荷载,避免在合拢施工时造成相对变形,产生“剪刀差”变位,影响合拢精度。
4.合拢口锁定应迅速、对称地进行,先将刚性支撑一端与梁端部预埋件焊接,而后迅速将刚性支撑另一端与梁连接,临时预应力束也随之快速张拉。再合拢锁定后,立即释放一侧的固结约束,使梁一端在合拢口锁定连接下能沿支座自由伸缩。
5.合拢段混凝土宜采用比梁段混凝土提高一个等级,并要求早强,最好采用微膨胀混凝土,并做好捣固和养生。
6.为保证在浇注混凝土过程中,合拢口始终处于稳定状态,必要时在浇注之前可在各悬臂端加与混凝土重量相等的配重,加、卸载均应对称梁轴线进行。
7.混凝土达到设计要求的强度后,解除另一端的支座临时固结约束,完成体系转换,然后按照设计要求张拉全部剩余预应力束。当利用永久束时,只需要按设计张拉顺序将其补拉至设计张拉力即可。
8.临时张拉束的张拉力控制在0.45~0.5Rjy,以防在合拢过程中预应力束过载报废而需要重新更换新束。
范文五:连续梁合拢段论文
浅谈悬浇混凝土连续梁合拢段取消平衡配载后
刚性骨架设计与计算
马建会
(中铁二十一局集团第三工程有限公司 咸阳 712000)
【摘 要】:该文介绍了悬浇混凝土连续梁合拢段通过对刚性骨架进行结构形式改变,使全桥合拢初形成连续,合拢段混凝土平衡力通过刚性骨架传递给边跨,从而取消T构两侧悬臂端外部堆载和卸载分项工程,给出了设计计算公式和施工方法。
【关键词】连续梁,悬臂施工,合拢段,刚性骨架,受力分析
一、背景技术
近年来随着交通事业的蓬勃发展,大跨度的预应力连续箱梁普遍得到采用,悬臂浇筑是连续箱梁常用的方法。连续箱梁的合拢段施工是整个梁体最关键的一个环节。施工方法通常采用纵向设置四条刚性支撑,四束预应力钢绞线来克服新浇注混凝土因收缩、气温变化、水化热等引起的变形可能出现的裂缝。中跨先合拢时,在“T”构两端先分别配载合拢段混凝土重量一半,并随着合拢段混凝土浇注进程逐渐卸载,始终保持“T”构两端平衡。
以上配载施工方法投资大,工期长,在同一时间,同一很小施工范围内,浇注混凝土和卸载工序同时进行,干扰尤大,很难保证“T”构两端平衡,往往为了平衡结果造成了不平衡。本文介绍一种在中跨合拢段初期就将中跨合拢段及边跨合拢段采用加强型钢刚性骨架连接成一个整体,使非平衡力通过骨架传递给边跨直线段混凝土的设计和计算方法,为合拢段施工取消堆载平衡实施建立一个理论基础。
二、悬臂端两侧两种施工方法示意图
①
A大样图A大样图
③
A大样图
注: ①为堆载平衡物②为钢性骨架③为预应力钢绞线
图1 设堆载平衡施工合拢段结构示意图
A大样图A大样图
③
②A大样图
注:①为预应力钢绞线②为钢性骨架水平杆③为钢性骨架斜杆
图2 无堆载平衡平衡施工合拢段结构示意图
三、无堆载平衡劲性骨架受力分析与计算
悬浇混凝土连续梁桥取消平衡堆载后采用加强形刚性支撑连接成一个整体(见图2)进行受力计算、分析。劲性骨架水平杆采用4条组合型钢,斜杆采用4条型钢,分别布置在箱梁腹板内侧两边,底板顶、顶板底并列与预埋在混凝土内钢板焊接,设4条12Φ15.24mm预应力临时钢绞线。
1、劲性骨架水平杆计算
当支墩临时束锁定时,悬臂梁中某i号段断面积为Ai,其梁段长为li,则
li
每端悬臂长lh (lh=∑),混凝土膨胀系数?,温度升高为?T。混凝土弹性模i=1
n
为En,在无约束条件下两端自己伸长量S1=2??T0?lh,设劲性支撑两端顶力为
Fg,则压缩变形
S2=2∑
i=1n
Fg?li
Eh?Ag
,则在劲性骨架约束下两端混凝土由于温度变化
引起的纵向变形:
?Lh=2???T0?Lh-2∑
i=1
n
Fg?liEh?Ai
(1)
设劲性骨架面积为Ag,长度lg,弹性模量为Eg在Fg力作用下变形
S3=
Eg?Ag,因水化热?T引起劲性骨架变形,膨胀系数与混凝土凝相Ng?lg
同:S4=???T?lg,则劲性骨架总变形
?Ig=
Fg?lgEg?Ag
-???T?lg (2)
根据梁体混凝土与型钢变形相等的条件则有方程 2???T0?lh-2
?Ih=?Ig
,即有方程:
∑E
i=1
n
Fg?li
h?Ai
=
Fg?lgEg?Ag
-???T?lg
解该方程得:
Fg=
2???T0?lh+2???T?lg
(3) nlgli
2∑+
EAEg?Agi=1hiFgAg
≤σg (4)
g
根据规范要求:
g
[]
[σ]为钢材容许应力,公式(3)与(4)联立方程组,易求得A刚性支架
水平杆型钢面积,查型钢表选择型钢型号,对于水化热一般取-15oC。
2、临时预应力束计算:
在劲性骨架施工完毕后应进行临时预应力束张拉施工,临时预应力束一般都锚固在合拢段前后节梁段箱梁内锯齿块上,设预张拉力为Pj,锚固节段混凝土面积为Am,则锚固节段在张拉力Pj作用在断面应力为:
σh=
1
PjAm
(5)
混凝土温度系数为?,两端悬臂梁一节长li,则一端悬臂梁除锚固节之外总长为
lh=∑li
i=1n
,在温度变化?t(降温)影响下除锚固段之外收缩变形?Ih=???tlh,
混凝土弹性模量为Eh,由收缩变形?Ih在锚固段断面产生拉应力:
σ左2=
?Ih?Eh
(6) lh
根据边界条件应有σh1=σh2则:
pj=???t?Eh?A1 (7)
根据钢绞线允许应力[σj],则钢绞线面积:
Aj=
σj
Pj
(8)
对于?t一般取值为-10℃~-15℃。
3、钢性骨架斜杆计算
钢性骨架斜杆一般是将两个梁端端头斜向连接在一起。由图2可得计算简图3
图3 钢性骨架斜杆计算简图
设合拢段长度为a,合拢梁高度为b,合拢段混凝土重量为w,则中跨合拢段浇筑混凝土对两边跨钢性骨架产生非平衡力(一侧)作用在一个三角形钢性骨架上力受力N=
P=
F=
w
2,由图3可知:
Fw=
24
,根据图三结构可计算得钢性骨架斜
?6g??b×P,由钢材容许应力?, 易求得刚性骨架斜杆面积
N
??Ag??=??6g?? ,查型钢表选择型钢型号。
四、结论
根据以上设计计算方法,取消了平衡堆载,在新疆南疆轮台至阿克苏增建铁路二线喀兰古公铁立交连续箱梁大桥实施后,得到如下结果:
1、连续梁合拢段施工时间提前二分之一; 2、节约合拢段施工材料和劳动力40%; 3、可操作性强,施工互相干扰少;
4、中跨合拢后前后对边观测变形量在2.5mm之内,完全满足规范要求。参 考 文 献
[1] 桥梁悬臂施工与设计.北京:人民交通出版社,[2] 结构力学.北京:中国水利水电出版社,2006
2008
二>一>四>三>二>一>二>一>四>二>一>3>2>1>4>3>2>1>