范文一:石油可采储量计算方法
圈n
中华人民共和国石油天然气行业标准
5367--2010 SY,T
5367--1998,SY,T 6193--1996 代替SY,T
石油可采储量计算方法
oil Theestimatedmethodsofrecoverablereserves
目 次
? 前言
??一 11范围
“ 12规范性引用文件
一 13术语和定义
4 145油资源,储量分级分类
25技术可采储量计算
{76经挤可采储量计算
267可采储量标定
一一 28附录A(规范性附录)符号注释
剐 吾
1 1 本标准按照G州T 2009《标准化工作导则第1部分:标准的结构和编写》给出的规起草。 则 5367 61u3 奉标准整合修}r并代替SY,T 1998《石油可采储量汁算方法》、sY,T 1996《稠油
往蒸汽”发可采储媸标定方法》阿项标准。
本次修“的丰要技术内容如下: 增加了1种经
验公式(本版的经验公式3);
4 4 2 3 ——修改r产母递减法(sY仃5367—1998的5 3;车版5 1和6 1);增加了含水牢、
4 2 3 含油率、水油比与累积产油3种水驱曲线法(本版5 2和6 2)}
3 2 修政了类比法内容,增加r粪比条件和类比指标条款(奉版5 3);
——修改r现会流经济可采储量讣算方法,增加了经济极限法和类比法阿种经济可采储量计算方
法(见本版第6章);
增加了“可采储量标定”内容(见第7章);
5367 删除了技术可采储晕计算阶段划分(SY,T 1998的5 I),修改为静态法和动态法
2); 2 类方法(见奉版55367 删除了1种绛验公式、2种表格法(SY,T1998的公式1、袁5和表6),删除了开发
5367 1998的初期可采储量引算的一维流管法和溶解气驰油藏采收率计算方法(SY,T
5 31 1和5 3 3):
4 2 4 2 删除了4种水驱曲线法(SY,T 5367--1998的5 1公式5和公式6,5 2和
5 4 2 5367 4 1998的5 4)。3水驱特征曲线法);删除了增长曲线法(sY,T 本标准由油气田开发专业标准化技术委员会提出并归日。
本标准起草单忙:巾国石ff『|勘探开发研究院开发所, 奉标
准起草人:侯建锋、李年诗、纪淑耋|=、龙同清、刘卓。 木
6193 sY,T 5367--1998和$Y,T 19,。 SY标准代替r5367 1998的历次版本发布情况为 ,T
——SY,T 5367—1989(
石油可采储量计算方法
1范围
本标准规定r石油可采储量的技术可采储量和经济可采储量的计算方法。 本标准适
用j。主要地质类型和驱动方式油藏的技术ur采储量和经济可采储量的计算2规范眭引用文件 下列文件对于本文件的应用是必不可少的。凡是注日期的引用文什,仅注日期
的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
G刚T 19492石油天然气资源,储量分类
DZ,T 0217石油天然气储量计算规范
3术语和定义 F列术语和定义适用于本文件。
3(1
储量r鼬n嘴
地质储量和可采储蕈的统称。可采储量X足技术可采储量和经济可采储量的统称。 3 2 oil in 地质储量original place
在钻探发现石油扁,根据已发现油藏的地震、钻井、测井和测试资料估算求得的已发现油藏原始 储藏的石油总量。地质储量分为探明地质储量、控制地质储量和预测地质储量。 3 3
技术可采储量 teehnical—vemble
在给定的技术条件下,经理浩和经验公式计算或类比估算的,最终可采出的石油数量。
comme bJe代 re蛐r惜ial 经济可采储量 3(4
在当前已实施的或肯定耍实施的技术条件下,按当前的经济条件(如价格、成乖等)估算的,可 经济开采的石油数量。 4石
油资源,储量分级分类
19492仃句规定石油资源,储量分级分类见GB,T
5367—2010 SY,T
5技术可采储量计算
s l技术可采储量计算条件 技术可采储量计
021 7的规定 算条什见DZ,T
5 2计算方法分类
s 2(1静态法
术』F发油山或开发初期的油山,因缺乏开发生产动态资料或开采动态尚未呈现一定规律,不能
利 殷采用理论公式、经验公式、类比等静态方法先确定采用开发井的生产数姑直接计算可采储量,
率,再与地质储量相乘计算可采储量。 收
5(2(2动态法
动态法是石油可采储址计算中最为常用的方法。动态法主要是根据油找的JF采历史动态资料及
变化胤于秆,预测未来开发动态趋势和计算t4采储量。功态法选样取决于JF采历史动态资料的质其
世、数 量世油藏的成熟度。动态法网其可以对未来的JI:采动志做出比较可靠的预测(故其优越于静态
法。
5(3静态法石油技术可采储量计算
5(3(1静态法技术可采储量计算公式
根据讣算的地质储世和确定的采收率,按下列公式计算u』采储丝:
(nNk=N?岛
s(3(2采收率确定方法
5 3 21经验公式法
5(3(2(I(1水驱砂岩油藏采收率经验公式
经验公式1:0(101802hs—n FR=0 274—0 (2)11161即K+0 0974619K一0 06741VK+”0001675TR
公式(2)应片{的参数变化范围见农1。
表1公式(2l中各项参数的分布范围
平均空气 油层平均 J}控面秘 洛透串变 ?B温度 参 数 汕水赫度比 渗透率 有效蜉度 异系数 mD 变化范隔
平均值
经验公式2:
B=。(?42+O(08“1 lg差+0(3464?+。。 03871,
公式(3)J_=f用的参数变化范围见表 2。
SY,1"5367--2010
表2公式(3】中各项参数的分布范围
地层原油黏度 生气渗透毕 井目密, 参 数 有效孔隙度 mD I 堂化范田
平均值
经验公式3见表3。 根据表3中经验公式确定水驱砂岩油藏相
应井网密度下的采收率
表3国内不同类型油藏井网密度与采收率关系
(中国石油勘探开发研究院) 表 滤 度 类 别 回归相盖公式 l B=0 6031c“”。5
o舯5’岛=0 5227|e
4832e ‘ W,=0
B=f}40I 5e 8’ 5(3(2(I(2底水碳酸盐岩油藏采收辜经验公
经验公式4 式
c。纠一z。(尝)。”×(警 一 J6 )
公式(4)应用的参数变化范围见表4,
表4公式(4)中各项参数的分布范围
衄始古水 原始原油 有敢渗透率 地理原油黏度 地堪水黏度
参 数 总扎*t。嚣裂 饱自度 体积系数
变化范围
o06|?74I}日m
5(3(2(1(3水驱砾岩油藏采收率经验公
式 经验公式5:
oot6*pi艮=O(935一“一l?0 0059p,”?6,?(射”w
0 0()3288L一0 一”9087Vj一0 01833n。。 (5
对r有明显过渡带的油藏:
(^晶T=碌(1_0 225N。,N)
公式(5)、公式(6)j衄用的参数变化范,珂见表5。
表5公式(5)、公式(6)中各项参数的分布范围
地层原? 原始地崖 过渡带地质 啊散渗透率 井同梧度抽层毪?帛 渗透率变 ?^ 刍赦 黏度 采盹Jr散? 铺耻,地质 , 口,kml‘ "系数 mPa-s 计聃
0 睦化范嗣20,215
平均值
5(3(2(1 4稠油热采油藏采峻率经验公
经验公式6: 式 00028h+0 (7)ER嘴=【)2114+0 1795h,0 000033D。+0 001366IgK一0 03067l鼬。
3,(1 5 0 m,42 0m(K 400 mD, 74,Dt 170m,17(】{3m,h 公式(7)适用于参数6,:0
5000mD 500 mPa?s,50000mPa?s,井距100 m,20(,m的然汽吞吐稠油汕藏的采收率预测。
经验公式7:
82826—0 0(X)446 2+o ,R”=0 8897+0 6204S。+ 035,。一m(1141l矿m+0
fl (8)0556VK一0 3952昧1 3148193h,一0 80026n
公式(8)适用于注汽速度大于2【l×lo‘m3,(d?一?m)、采注比大J二1 2、燕汽于度一般
大于4【l,;油藏参数^?7m (<20000mpa-s,兔>?45,vK<0 8(h,?0="" 耍="">0>
4(3(10re?n<>
果为油藏条件可达到的采收率。往汽速度计算中的厚度为有救厚度。
5(3(2(1(5溶解气驱油田采收率计算经验公式
经验公式8:
c。x(射一一?”×(甜 1 ER=0(2126[ 钙导r1
5,。公式(9)中油藏废弃压力“般取饱和压力的1 5(3(2(2理论公式法
5(3(2 2(1弹性驱动油藏采收率计算公式 弹
性驱动油藏采收率计箅公式见公式(10):
m岛=畸黯杀害争c”" s(3(2(2(2水驱油藏驱浊效辜一波殛系数法
水驱油藏采出程度由下式表达: (11R=B?B?而
公式(1”中各参数计算方法如下。
a)En与^咒系计算: 根据分流馈
A程:
“2
舻硅毫
根据威尔吉方程:
5367--2010 SY,T
瓦=s。 +半
油藏驱油效率En用F式表示: i“ ? (14岛2等嚣
品也可m水驱油寅验取
得。 b)矗与几关系计
算:
根据以下经验公式计算:
R (152石再丽订再了再i—艺而而再 iF;i 可
戒6摊供了公式(15)中的系数值。
表6面积波殛系数关系式(15l的系数 井嘲型式 系 数 丑 点 直 线 空 惜
流度比M按下式计算:
“m”=簧箍瓷
c)晶与^关系计算:
0 对于0?M?1【)和 13
Y=b(辟(1,),
式中y巾下列公式计算:
r=,等等等淼告糍 p
式中,(U)由F式计算:
,(VK)=?(6891+0 6453昧 8735VK+l
225859406。式中:bl=3 334088568;如;0 7737;机一 1
98时将以上薪”矗,岛和^笑系的计算结果代^公式(II),得到R与,。关系,取^=o
R为采收率。 的 5(3(2 3类比法
5(3(2(3(1适用范围
对1+成熟油田中的新油藏或邻近成熟油出的类似新于山m,可采用类比法预测和标定可采储世。类
5
比法使用的前提娃所评估油藏与所类比油藏具有可类比性,因此在应用过程巾应明确类比条件和类比
指标。
3 5 3 2 2类比条
类比条件如
件 F:a)所评估油藏与所类比油藏相邻或处于邻近区域。
b)所评估油藏与所类比油藏在岩性和沉积环境、岩石物忭、原始压力和温度、流体性质、纯
产层厚度、驱动机理辱因素相似或相近。c)所评估油藏的地面条件、已采用或设计采用的开
采技术、开发方式等与所类比油藏相同,已
采用或设计采用的开发井网、井距与所类比油藏相似或相近。
5(3(2(3(3娄比指标
影响油藏采收率的因素银多,应选择主要的类比指标包括油藏类型、地面条件、埋深、储世丰
度、孔踪度、渗透率、原始压力和温度、地层原油黏度、原始油气比、开发方式、开发井网井距和单
井稳定产量。
5(4动态法石油技术可采储量计算
5(4(1递减曲线法
5(4(1(1递减类型
目前常采用的Arps递减有指数、双曲线和调和三种递减规
律 Arps递减规律通用表达式为: Q=Q(1十nD(,)“”
M=最(击)("州
公式(20)和公式(21)巾,”为递减指数,用于判断递呲类型。当”=0时为指数递减,{”=l
为调和递减,当0<><1时为双曲线递减。双曲线递减足强有代表性的递减类掣,指数递减和调和时>1时为双曲线递减。双曲线递减足强有代表性的递减类掣,指数递减和调和时>
是当n=(】和n=1时的特定的双曲线递减类型。A研递减类型及产量递减规律表达式见表 7。
表7 Arps递减类型殛产量递减规律表达式
递减类型 指教递减 胆曲线递减 调?递减
递减指数
递减卑 D=n=常数 D=n(1+n1)1 o。 0=0 O=O((1+nD,t)“ c产量‘J时问 f IgQ=Jg。。一 i面(D击)’=(矗)1+ 拳z ;=女+_,Di
"苦tn,
产量与掣秘产量 NP=害(击)("一Q,-) M=铲 19。=19。一2 303和p
5 4(1(2递减类型判断方法
口前递减类型判断方法常用的有矧解法、试凑法、曲线位移法和二元回归法。本标准推荐采用简 便的图解法判断递减类型。
斟解法就是将实际生产数据,按照表7所列的不同递减类型的递减规律表达式在不同坐标系中做 吲,根据产量与时间或产量与累积产量所呈现的线性关系判断所属递减类型。一般情况下,首先在半 对数坐标系中绘制产量Q与时间f的羌系曲线,如果呈线性或近线性关系,则可判断为指数递减类 型,见蚓1,否则爵在半对数坐标系中绘制0产壁与累积产量N。的关系曲线,如果呈
盖系,则可判断为调和递减类型;如果两者均不呈现线性或近线性关系,则可判断线性或近线性 为双曲线递减类 型,见图2,
、, <、‘:,>、‘:,>
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i 一 1n155 t(4 图1不同递减类型Q,r半对数关系图
,、,—’、L?目 m《
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?*?? 400 o200
M(1pt 图2不同递减类型Q,N,半对数关系图
5(4(1(3递减参数的确定
对十指数递减类型,呵利用指数递减lgQ,!的直线关系和线性回归求取递减参数。指数递减的 半对数直线关系可写为:
(22)lgQ=“bt 303。公式(22)中:截距n=19Q,斜率b=D。,2
对于调和递减类型(可利用调和递减产量递减阶段Igq,,,,的直线关系和线性回归求取递减参
5367--2010 SY,T
数。调和递减的半对数直线关系可写为:
lgQ=“一6M
公式(23)中:d=k0,b=D(,2 303Q。
对于双曲线递i戎类型,可采用二元回!_j法求取递减参数,即将Arps双曲线递减的累积产量公式 转换为二元回归方程,表达式如下:
c“,Np=最(击)一最(击) 一(焉)。
(25)设: 一苦(击 )
(26)
(。,m。,(i毛 )
再设zt=0,z:=o,y=N。,则将公式(23)转换为二元回归分析的一般形式: (28),200+412l+42勘
根据递减阶段实际的生产数据(利用公式(28)进行二元回归分析后(可以得到常系数n。,1 a, 和?:,然后再由公式(25),公式(押) 求得Q,D,和n。即嘲i,(啦_1),D=
kt(1 ”)J-Q?。, a,。
二元回归法求取双曲线递减参数可利用已有专门的软件进行计算。 8(4(1(4递减曲线法计算技术可采储量
5(4 1(4(1指数递减类型
由表7得知,对于指数递减类型,在直角坐标系中(Q,M呈线性关系。对于指数递减类型可采 储量计算(首先把所有的实际产量Q和累积产量N,数据绘制在直角坐标系中,然后判别、选定产量 递减曲线的直线段及对应数据点,觅圈3。
200
oc”气 ,ooOBlMoo,0 k150 n-0
?, ,;100 。 , i 50 ?
, (( f
M(Im 图3指数递减类型Q,?。关系图
对选定的直线段数据点进行线性同归,得到Q,N。线性关系式:
” A1 (29) Q2 B,M
由表7得知,直线段斜率B,=D。。
当Q=【l时的累积产最即为技术可采储量N“1,见图3。计算技术可采储量I)?系式为:
NRl=A,B1(30 5(4(1_4(2双曲线递减类型
由表7得知(对于双曲线递减类型,Q1“,,。在直角坐标系中呈线性关系。对于双曲线递减类
4 1 掣可采储量计算,可根据5 3求取的双曲线递减指数”,把所有的实际产量的1”次幂即Q11 和累移{产苗N撒描绘制在直角坐标系中(然后判别、选定直线段及对应数据点(见图 4。
雌 ,
“、
,
: ^*耄:(:口 ,M7 、
,,
Ml(n 匪4双陆线递减类型Q’“,,,关系图
对选定的赢线段数据点进行线性M?1(得到d“,N,戡性关系式
(31a“=A2一马M
由表7得知,直线段斜率岛=n(1一”),Q1。 当0=(1时的累积产量即为技术
可乘储擐NR7,觅图4。计算技术可采储量关系式为
NR’=a,l岛 (32 5(41(4 3调和递减类型
调和递减粪型比较特殊,推荐采用T-N两种方法。
a)强制递减指数让:
巾公式(20)和表7得知,在理论上,调和递减是舣曲线递减类型递减指数n=1时的特倒。若 栌1,就小能利用双曲线递减类型的掣,M线性关系计算技术可采储量。在实际 Arps递减应用
2和n>0 8分中,并不可能m现“=0或n=1的绝对现象,在理场}F发实践中,一般将n<0>0>
指数递减和调和递减。因此,对于调和递减类型可采储堵计算,可采用强制扩 8,利用5 0别视为 4 1 4 2 舣曲线递减类型可采储姑计算方法计算可采储母。
b)Q,N。半对数关系法
由丧7得知,对丁调和递减类型(Q,N。在半对数坐标系中呈线性关系。利用此线性关系计算调 和递减类掣可采储最,首先把所有的实际产世Q和累积广:量N,数据绘制在半对数坐标系rp(然后判 别、选定直线段及对应数据点,见图5。
对选定的直线段数据点进行线性回门,得到Q,N,线性关系式
’、一 Q-,Ij?B《
、‰ 孙 三 、I “7 M 1?c
图5调和递减类型Q,M半对数关系图
?(33lgQ=A3一BjN。 由表7得知,直线段斜率B,=2 303n,Q(。
由j:纵坐标是半对数(公式(33)不能根据Q=O的技术极限产垡计算町采储址。针对这种
况(挺m技术极限产油址乱参数。对于水驱油田,可通过极限含水98“、单井最大产液量和当情 前油 井数反算所评估油壤储量单元的Qo?对于弹性目l溶解气驱自然衰竭开采油藏(可根据废弃压力测算 技术极限产油蚺O?
{Q=Q,时的累积产{l}即为技术可采储最Nnl,见图5。讣算技术u』聚储监关系式为:
? ”(34NR7=(n】一Qd),焉 5(4 1(5递减曲线法应甩条件 在利用造减曲线法计算技术可采
储世时,应遵循以f应用条件a)历史开采动态资料比较齐全,其数址和uf靠性足以建立且有合理确定性的产址递减趋势。
b)若以年为时间单位,则要求三年以上的稳定递减趋势;若咀月为时间单位,删要求j2个
以上的稳定递减趋势, 月
c)原则},币能忽略近期JF来动态,也水能为了建讧递减趋势而强行要求所有资料点适应某种
趋势。
d)m于术来递减趋势柏不可预见性,在利片{递减鹧势外推和}|算-?』采储量后,应根据初始
产 蛙用j确定的递减宰推算对应可采储量的最大开采期(从开采时间角度驻证所计算可采
储量
的合理性。根据现场开发缝驻(对于某一具体油藏或储斌单元,台理的妊大开采期应小超
过50年。对干以油川或油区为计算单元的,可皇占舍长远开发规划适当延长最大, 1:采期。
e)需注意生产时I?,的单位与产世Q的单位应一致,
5(t 2水驱特征曲线法
5(t 2(1水驱特征曲线法计算技术可采储量
5 4 21 1含水率一累积产油关系曲线 在半对数啦标系中绘制音水率^与累积产汕N。芫系曲
线(判别、选定卣线段投对应数据点,见
圈6。
埘选定的育线段数据点进行线性阿9I,得到直线段^,N,线性关系式:
10
吼司+州 -((出
j,’ 一,
_旷
^,
《 *n ,
g女P?H 10'T 图6^,^’关系曲线
lg^=。+6M(35)
取^=o 98时的累积产量为技术可采储量NR。(Nn7=(一【l(10877一n),b。 s(4(2(1(2含油率一累积产油关系曲线在半对数坐标系中绘制含油牢 ^与累积产油,。关系曲线,
判别、选定直线段及对应数据点,见
图7。
、 v、
?(
”、 ,。v 卜
”R 札
簿,“ ,
‘日Pi由M、lo't 圈7,0,?p关系曲线
对选定的直线段数据点进行线性回归,得到直线段^,N僦性关系式:
(36)lg,0"bN ,
699),b。 02时的累积产量为技术可采储量N一7,‰7=(口+1 取^=0
5(t 2(1(3水油比一累积产油关系曲线 在半对数坐标系巾绘制水油比WOR与累积产油N。关系曲
线(判别、选定真线段及对应数据点。
她I冬 8。l
5367—2010 SV,T
?
茎
800 2? 0枷6?
?般P油M,lift
圈8 w傀,M关系曲饿
对选定的直线段数据点进行线性回归(得到直线段WOR,M线性关系式:
C37)]gWOR=d+6N。
69 n),b。取WOR=49时的累积产量为拉术可采储赶NRl(N一‘=(1 5(4(2(1(4累积产水一累积产油关系曲线(甲型曲线在半对数坐标系中绘制累积产水) w,与累积
产油NP关系曲线?判别、选定直线段及对应数据忾
见图9。
E一( f*k#《 豳9 w。,?。关系曲线
对选定的直线段数据点进行线性回归,得到直线段w,,虬线性关系式
IgW。2d+bN。
累积产油与含水率关系式为;
妒型盐粤竺型
取,w=()98时的祟积产量为技术可采储簟NR。。
5(4(2(1(5累积产液一累积产油关系曲线(乙型曲线1 在半对数业标系中绘制累积产液L。,累
积产油N。关系曲线,判别、选定直线段及对应数据点
见图10。
】+"’ —— ‘gb
_一 _一
, m ,
——J*k 《《 ?&产*M,1叭
国10 L,,M关系曲线
对选定的直线段数据点进行线性回归,得到直线段L。,N。线性关系式
(40IgLF24+^N,
累积产油与含水率荚系式为t
N,;lg(1_lf()-[a6+lg(2 (303b)]
取^=0 98时的累积产量为技术可采储量NRT。
5 4(2(1(6累积液油比一累积产液关系曲线(丙型曲线)
在直角坐标系中绘制累积灌油比f(。,M与累积产液,,。关系曲线,判别、选定直线段及对应数据 点,见图11。
对选定的直线段数据点进行线性回归,得到直线段L,,N,,Lp线性若系式:
Nr,=a+bk
累积产油量与含水率关系式为:
(43)M=上盘#盟
取,。=0 98时的累积产最为技术可栗储量M 。。
5(4(2(1(7累积液油比一累积产水关系曲线(丁型曲线) 在直角坐标系中绘制累积液油比L。,N,
与累积产水w,关系曲线,判别、选定直线段及对应数据
点,见幽12。
对选定的直线段数据点进行线性回!J{_I,得到直线段L,,N,,w。线性关系式:
13
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500 10? 15?
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图11 L。,^’,L。关系曲线
LJN ?帆
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o 、i**《*
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g#Pm眦l口l
LP,坼,H;美系曲圉12
线
最_d?w
累积产油量与含水率关系式为:
(45)"生丝卫}2盐监 取^=0 98时的舅{积产量为技术可采储量N。’。
s(4(2(2水驱特征曲线法应用条件和注意事项
在利用水驱特征曲线法计算技术可采储量时,应遵循以下应用条件: a)历史开采动态资料比较齐
b)古水率50,以上。 c)若“年全,其数量和可靠性足以建立具有合理确定性的水驱规律。
为时间单位,则要求3年以t的稳定水驱规律,即稳定直线段至少包括3个及以上的
数据点;若以月为时间单位t则要求12个爿以h的稳定水驱规律,即稳定真线段至少包括
12个及以上的数据点。
d)原则上,不能忽略近期开采动态,也不能为了建盘水驱规律而强行要求所有资料点适应某
种趋势或规律。
4
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e)不同水驱特征曲线方法在判断稳定东驱规律和确定直线段时(所对应的时|liJ段和数据点数量
需一致,以便对计算结果进行对比分析。 f)由于末来水驱凰律的不可预见性,在利用水驱规
律外推和计算技术可采储撼后,应根据初始
产特,在合理递减宰范附内推算对应可采储量的最人开采期,从开采时间角度验证所计算可
采储量的台理性。根据现场开发经验(对于菜一贝体油藏或储量单元。合理的蛀大开采期应
不超过50年。对于以油田或{f|1选为计算单元的,可结台长远开发规划适当延长最大开采
期。
s(4(3童宪章囝版法
水驱油藏^与R有如下关系:
69 ‘46’7 5(R—B)_1 18i气 2
利用公式(46),对不同采收率绘制图版见图13。
*m程,R
图13童宪章水驱莱收率计算图版
将实际的采出程度及对应含水牢数据绘制在圈13中,根据实际曲线变化趋势与图版的拟合情况 和指向,判断和确定晶。童宪章图版法适用于开发调整工作较少、含水率随采 m程度规律较好、与
图版中曲线趋势拟合程
度较高的油藏采收率确定。对于不发调整工作比较频繁、含水率随采出程度变化及波动较大的油藏( 可以利用童宪章图版判断,r发调整的阶段效果。但利用该打法确定采收率应慎重。
s(4 4注采关系
法 s(4(4l适用
范围适用于蒸汽乔?r和菸汽驱稠汕藏。
5(4(4(2注采美系法计算技术可采储
量
在一定条件下注蒸汽开发的稠油汕藏,在蒸汽吞吡阶段或蒸汽驱阶段(其累积产油蹙与累积注汽 量的对数之间存在+定线性关系。
在半对数坐标系中绘制累税注汽量地与累秘产油?关系曲线,判别、选定直线段殛对应数据 点,见图14。
对选定的直线段数据点进行线性回归,得到直线段Ns,N,线性关系式:
15
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l巩4+?一 —,,
,
E?孝 q嚣《《
?&P*“,lot
圈14蒸汽吞吐或蒸汽驱魅,M关系曲线
” lg^k=A+BN。 (47)
累积产油N。计算公式如下:
(48Np-业丝警!赳型
对蒸汽吞吐,极限瞬时油汽比R?取0 25,则燕汽吞吐阶段的技术可采储量N。‘
(49”=皿也挚8) 上4
1 对蒸汽驱,授限瞬时油汽比Ros取0 5,刚燕汽驱阶段的可采储量?7
f50埘=皿丝铲?型
注蒸汽开发的总技术可采储量?”=N自1+Nm’。
s(4(t3应用条件 只有在油藏仝面投人注薰汽开发,擞有重大调整,累积注汽量和累积产袖量数据
在半埘数啦标系中出现较长的随线段时才能应用该方法}此方法预测的最终产油量和采收率是油藏目前操作条件下可 能取得的值。
S 4 5数值模拟法
原则r,数值模拟法适用于任何类型、任何开发方式及任何Jf发阶段的油藏可采储量计算。其 确 定性和t1『靠性取央于地质模型和历史拟台的精度。实际中若利用数值模拟方法计算和评估可采储量, 则需要具备两个条件:
a)地质模型得到开采动态埘史拟合的验证。
b)有开发方案或开发概念设计的支持。
6经济可采储量计算
6(1现金流法
6(1(1适用范围
现金流法适用于探明未开发和控制经济可采储垡的计算。采用静态法计算拄术可采储量的搽明已
Jl:发油藏,也可根据方案现金藏法经济评价结果计算经济可采储齄。
6(1(2计算流程
利用现会流法}卜博终济可采储量包括两个部分内容z首先需要对所评估的油藏进行开发可行性
评 价,确定储量的经济意义(经济的或次经济的),若财务内部收益率大于或等于行业目标收益阜,
则 是经济的,否则为次经济的。其次根据开发可行性评竹结果计算经济可采储量,若可行性评价是
经济 的,则年逗营净现金流量等于零(或开始出现负值)时的年敷为经挤开采年限R,该年限之
前的累 积产量为经济可采储量,技术可采储量与经济可采储量的差值为次经济可采储付;若可行性
评价是次 经济的,则无经济町采储量,攻经济可采储量等J:技术可采储世。现金流计算经挤町采
储量流程见
图1j。
圈1s现金流法计算经济可采储量流程
6(1(3计算步骤
6(1_3(1产量及其他开发指标预测
6(1(3(1(1编制开发方案或概念设计
论证井确定,f发层系、开采方式、开发井恻、产能、开发井数及油水井数等,同时应确定相应的
钻井、采油、地面建设等工艺技术。
61 3(1(2开发指标预测
在开发方案或概念设计基础上,预测各年度产油量、产气苗、产液蚰等指标(采用人工补充能量
或化学驱开发的油藏还需要预测注八剂的注^丝。开采指标预测的截止点为技术可采储量全部被采出
的时点,开采指标预测^法可以采用数值模拟法或类比法。
6(1(3(2开发总投瓷估算
6(1(3(2(1勘探投资 根据国际惯例(评价基准ff之前所有已发牛的勘探投资原m4上按沉没处理,
顾汁要发生的勘探投赘参与计算。
6(1(3(2(2开发投
资
开发投资一般按开发方案或概念设计投资估算结果取值。开发投资包括开发井投资、开发建设投
资及独立系统1=程投资。其中: a)开发井投资:指未开发油田开发所需新钻的采油井、注水井等投
资。开发井投资应包括新区
临时工程费、钻前准备工程费、钻井工程费、录井测试作业费、固升工程费、施工管理费和
试油工作费等费用,可采用单位进尺成本指标计算。升发井投资的计算公式:
钻井井数应考虑钻井成功率或一定的预备井数量。b)开发建设投资包括地面油气集输工程、注
水或注气工程、贮运工程、轻烃同收、供电丁
程、供排水、通讯、道路、计算机工程、后勤辅助、矿区建设、环保、节能、非安装设备
购置及其他工程投资,海上等特琳mIl藏还需根据不同建设项目具体估算。”发建设投资
af 采崩单井开发建设投资指标计算。产能建设地面工程投资计算公式:
r52、
气、水、电、l队路等各系统c)独立系统工程投资(指未,f发油?范围外需新建配套的油
工 程投资,应根据估计的具体工程量估算投资额,
6(1(3(2(3流动资金估算流动资金指开发建设过程中占用在流动资产上的新增资金,对于末开发油
Ill评价(流动资金周转
次数按4次?算,在投产第年投人。
6(1(3(2(4建设期贷款利息
埘错要贷款开发的油田,还应il算利息费用。建设期贷款利息取评价摹准日银行公布利息。简化
}『算可假定资金全部自有,建设期借款利乜为零。
6(1(3(3油气生产成本和费用估算
6 1 3(3(1按成奉和费用项目估算
按成本和费用项目,油气生产成本包括油气操作成本、折耗与折『日和期刚费用等。其中:a)操作
成乖:指时井进行作业。维护井及相关设备生产运行而发,上的成奉,包括为井及相戈设
备设施的生产运行提供作业的人员费用(作业、修理和维护-赞用,物料消耗(财产保险(矿
8
区牛产管理部门发生的费用等(包括15项材料、燃料、动力、生产人员工资、职工福利
费、驱油物注人费,井下作业赀、测井试井费、维护及修理赞、稠汕热采赀、轻烃回收赀、
汕气处理费、运输费、其他直接费、厂矿管理费。对于操作成本估算,可将操作成本分为三
类:与采油井数、总井数有关的成本,接单井费用指标估算;与产液量、注入黾、产漓量有
笑的成本,分别按单位产液情、注^量、广油惜费用指标估算。另外(还应考虑相应弃置成
本费用。
b)折耗与折jR:根据企业财务规定(对油气井及相关设施计算折耗,对除油气井及相关设施 以外的为油气年产服务的有关设备和设施等固定资产提取折旧。为简化汁算,开发投资争 部
形成固定资产,折耗与折旧均采用直线法,并统综合折耗折旧年限为10年,计算公式:
c)期闸费用:根据《工业企业财务制度》的规定,期间费用包括管理费用、财务费用、销售费
用(列作企业当期损益。管理费用是企业行政管理部门在管理和组织经营活动中发,#的各项
费用;财务赞用星指企业在生产经营过程中为筹集资金而发生的各项费用,若资金全部自
有,财务费用为零;销售费用是企业在销售油气产品过程中发生的费用,具体测算按有关财
务规定执行。
6 1(3(3 2按成本和费用与产量变化关系估算
油气生产咸水和赀用按其与产量的变化关系可分为可变成本和固定成乖。其中: a)可变成木:包
括材料费、燃料赞、动力费、驱油物件^费、井下作业赞、测井试井费、稠油
热采费、轻烃回收费、油气处理赀、运输赞、销售费用、管理费用中的矿产资源补偿费。 b)固
定成本包括,上产工人工资、职T福利费、维护及修理费、其他直接费、J矿管理费用、
财务费用、管理费(币包括矿产资源补偿费)。
6(1(3(4销售收入、税金殛附加估算
6(1(3(4(1油气价格
原则上,壕油及件生气、轻烃等副产品价格秉崩计算基准口的市场销售价格(粹油公司也可根据 实际情况具体规定,合作开发油田根据合同具体确定。油气价格为币古税价格,在评价期保持不变。 6(1(3(4(2销售收入估算原油产量中应综合考虑伴生气和轻烃产量,商品率中应
包含自用油气产品监。
销售收入计算公式如r:
CIP=Qo×n,xPn (55)
6(1(3(4(3税金殛附加估算
对陆卜油 (税费指销售税金厦跗加、矿产资源补偿费。销售税金及附加包括增情税、城市维护, 建设税、教育费附加、资源税等,海上油田税费内容税率彳『所不同,具体按海上油田相关规定执行。 下面款项中涉及的税费为目前国家相关法律和粜铡的规定,若有变化,需按麒家相关法律和条例
的最新规定执行
a)增值税:以商rI^牛产和菏务服务各个环廿的增值因素为征收对象的一种流转税。目前原油增
19
值税税率为17,。 b)城市维护建设
税为增值税税额的7,。 c)教育费附加
为增值税税额的3,。
d)资源税可按照国家最新规定的税率计算。资源税额以应税产品的课税数量为计税依据。注
意目前资源税变化较大,建议评价中采用该地l茎最新的资源税税率。
e)矿产资源补偿费为不含税销售收人的1“。
f)所得税率一般为25,。
6(1 3 5现金流经济评价
6(1 3(51现金流量计算
现金流人(cn包括销售收入、期末回收流动资金。
现金流出(?)包括开发投资、流动资金、经营成本费用(包括操作成木、管理赞用、销售费 用)、销售税金及附加、所得税。
净现金流蛙为现金流人((、n与现金流出(?)的差值。
?算每年的净现金流量,编制现金藏量表。
6(1 3(5 2评价期(r)
现叁流评价期采用非固定计算期,当年净现金流量小J‘零时,评价期结束。对于经济可采储世计 算,评价期电就足经济开采期。
6 L 3(5(3企业目标收益率(i。)
由各汕公叫根据情况具体规定。
6(1(3(5(4财务内部收益率 (mRl
评价期内使其财务净现值等于零的贴现率(其表达式为
(5n、c0)k(”IRR)“20 ,毒 I(CI
可利用专f J财务软件汁算财务内部收箍率(IRR)。
6 1(3 5(5经济开采年限和经济开采期 年净现金流量等于零时的年数为经济开采年限TE,从开始
生产到经济开采年限Te的年数为经济
开采期,见图16。
6(1(3 6经济可采储量计算 根据企、批门标收锭率i。和财务内部收箍率琢R评价所评估油藏的开
发可行性(确定储垡的经济 意义。若财务内部收益率IRR大J:或等J:企业日标收益牢‘,则储量是经济的,经济开采期内累积 产量为经济可采储量。
6(2经济极限法
6(2(1适用范围 经济极限法基于动态法,适合j[二开发经济
可采储量计算。
g一(《 gL*R}一?#?g?# 田16现金流法确定经济开采年跟
6 2 2经济极限指标确定
经济极限指枷、土要有经济极限产量((h)、经跻棱限台水率^n、经济极限含油牢^卧经济极
限水油比w(硪a等。相应计算公式如F:
屯=诱了矗}丽瓦
偏=鱼斧
,n=寒
(60)WORn=9气 }
l 3 1 3 4。汕价、税费及成奉费用取值及具体核算方法参见6 3和6
6(2(3经济极限法计算经济可采储量
6(2(3(1递减曲线法
6(2(3(1(1递减类型判别豆递藏参数确定
4 4 1 1 递减类型判别及递减参数确定与技水町采储量计算相同,见5 l一5 3。
6(2(3(1(2指数递减类型经济可采储量计算
枉商角电标系中(指数递减类型Q,M呈线性关系:Q=^?一且?p。当Q=Qn时的累积产挝
即 为经济可聚储量‰‘见图17。指数递减类型计算经薪可采储量公式为:
N一;Ca_(一Q?),B,
6(2(3(1 3双曲线递减类型经济可采储量计算
对于双衄线遵碱类型?口,,,在直角坐标系中呈线性关系:Q’“=A:一 当Q=“时 B,N
的累积产量即为经济可采储量Nn‘见圈18。双曲线递减类型计算经济可采储量公式为:
NR‘=(A ”(622一Q一”),岛
200
oc 。弋)ooo ,-Mk 150 ‰一 o
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7,。 、 50 “‘ __????, ,
姗舢 6000 O 1000 2? 5093 7009 8伽
M,10-t
图17指数递减类型经济可采储量计算
200
oc 邓弋, 8女, ,ooo 。dhc k 15。 0<?<>
: 每 ,{。 00 ,
} ,a5。
虬‘ , , 0 “lo't 囤18双曲线递减类型经济可采储量计算
2 l 6 3 4调和递减类型经济可采储量计算
对于弼和递减类型,Q,N,在半对数坐标系中呈线性关系:IgQ=A, B,N,。当0=乳时的累
积产量即为经济“r采储最,n8,见图i9。调和递减类型计算经济可采储最公式为:
,
* 、J54“
;io i
,。
?, 1
400 ? 200
Ml(^ 图19调和递减类型经济可采储量计算
NR‘=(A^一IgQ乜),B3
6(2(3(2水驱特征曲线法
6(2(3(2(1含水率一累积产油关系曲线
在半对数坐标系中古水率^与累积产油N。呈线性关系:lg^=“+bN。。当 ^=山时的累积产
量为经济可采储丝N“5,见图20。计算经济可采储量公式为:
,V口 一,
?、 r
?
i*“ ,
200 41YO 600 803
A自P?M,l?E
圉20^,M关系曲线计算经济可采储量
6(2 3(2(2含浊率一累积产油关系曲线
在半对数坐标系中台油率^与累秘产flII N。譬线性芰系: Igfo=a一^M。屿fo=^n时的累积产
世为经济可采储艋M产(见尉21。计算经济可采储量公式为
NR。’=沁lgfo?),b
、 v、 ?(
”、 —饥, ”h 奄札1“”牛
辜 #E
,
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} 690 4舯 0200
?日P}由M lpl
圈2l^,N_美系曲线计算经济可采储量
6 2 3(2(3水油比一累积产油关系曲线
2在半对数坐标系巾水油比WOR与累积产油N。呈线性关系:IgWOR?bN,。当 WORWOR日时的粜秘产晕为经济uI采储量Nx‘,弛图22。汁算经济可采储登公式为: d),b(66NH”=(IgWORn
|
差
图22?uR—M关系曲线计算经济可采储量
6(2(3 2(4累积产水一累积产油关系曲线(甲型曲线) 在半对数坐标系中累积产水?。与累积产油
N。呈线性关系:lgW,=“+6N。根据甲型曲线的累
积产油与古水率关系式,见公式(39)。当^=知时的累积产量为经济可采储撼 ~R7,见田23。计箅经济可采储量公式为:
‰,:Ig( 盘)[。a+lg(2(303b)]
: } * 200 400(ioo 800 R目F?M 1w|
”0,M关系曲线计算经济可采储量
6 2(3(2(5累积产液一累积产油关系曲线{乙型曲线】在芈埘数坐标系中累积产液 L。与累积产
湘,。呈线陛关系:lgL,=“+bNp。根据乙型曲线的累积
产油与含水率关系式,她公式(41)。当^=^n时的累积产量为经济可采储奄Ns‘(见图24。计算
经济可采储量公式为:
坩:生量萼竺型 。,
一!
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f S— o*k,日
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6110 蝴 2?40。
ll^ gmP?H
图24 L。,,。关系曲线计算经济可采储量
6(2(3(2(6累积液油比一累积产液关系曲线(丙型瞄线 )
在直角坐标系中,累积液油比L。,N。,累积产液,,,呈线性关系I,,,M=d+乩,。根据丙型曲 线的累积产油与含水率关系式,见公式(43)。当^=^n(经济槛限含水)时的累积产鸯为经济可 呆储量Ns‘,见图25。计算经济可采储量公式为:
帆s=上丛掣
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一一,一一。嘲(。“ ?2
g 专一一
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m‰P?L( ‘
图25 L,,M,L,关系陆线计算经济可采储量
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6(2(3(2(7累积液油比一累积产水关系曲线(丁型瞳线 在直角坐标系中累积液油比L,,?。,累积
产水?,呈线性盖系:L,,N,=“+6w,。根据丁型曲线
的累积产钠与含水率关系式,见公式(45)。当,w=^n(经济极限含水)时的累积产量为经济可采 储量艟,见图26。计算经济可呆储鼍公式为:
(7?NaE-上丛[丛}纽!』趣
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l?m 1500 O500
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图26 b,Np,w,关系曲线计算经济可采储量
6(2(4经济极限法的应用
在应用经济极限法计算经济可采储量时,应注意以F事项: a)在应用经济极限法计算经济可采
储量过程中,采用的开发动态数据、动恋方法选择、开采规
律判断及趋势预测应与动态法技术可采储量计算一致,以便对比分析。 b)考虑到年度町采
储量评估的需用(经济极限指标一般以月为单位,也可根据需要折算到年
或H,具体选择应与开采数据点或产量的时问单位一致。计算经济极限指标的成本费用应
根据财务报表t结合可采储量计算单元的划分情况,核实到可采储量计算单元。
4 I 5c)递减法和水驱曲线法的应用条件与动态法技术可采储量计算相同,分别见5
4 2 和5 2。
6(3类比法
对于未开发或开发早期油田,也可通过类比相邻或邻近成熟油田的已知经济采收率预测和标定经
3 2 3 3 2 3 3济可采储量。其类比条件与娄比法确定技术可采储馈相同(见5 2。类比指标需在5 类比指标基础E增加技术采收率、开采许可证期限、油价、生产成本等。
7可采储量标定
在町采储量计算中(不同方法适用条件和计算结果不尽相同。心对不同方法计算结果进行合理确 定性分析和评价,综合标定可采储壁。可呆储最标定应遵循以r原则
a)应综合油藏地质和开发状况合理划分计算单元。在地质上(应根据汕藏平面和纵向上储层岩 26
性、物性和流体性质的差异划分讣算单元,岩性、物性和流体性质差别较大的汕藏(层)臆 尽量分开计算。在开发t(鹿根据开发特点和规律性的差异划分计算单元(开发特点和开发 规律差别较大的油藏(层)应尽量分JF引算。对于经济评价参数,应在财务核算成本赀基础上,结台实际情况核算到计算单元。 用的 b)可采储量标定过程中,应采用多种JJ法进行计算和对比,标定结果应能被多数方法所支持( 提高标定结果髓信度和确定性。在缺乏资料、资料不足或不同方法计算结果棉差较大时t 选取低值或鞍低值标定可采储量,给将米资料趋于充分和完善时的储量计算或评估留有增 加的空间和余地。
c)町采储量计算及标定的小确定性是客观仃在的,在可采储量标定后,应进行技术、经济等方 面的不确定性分析,
d)静态泼及除递减法以外的动态法可采储量训算及标定,均有必要进行开采过程的反演。特 别是产撤一时间曲线的反演,通过递减趋势、递减率、肝采期等直观开采指标的反算、评 价以及矿权期限的考虑,验证实现标定结果的开采过程的合理性,同时也是对可采储量标 定站果的合理性评价。
附录
规范性
符号附录 A 注释 ^,At,Az,A,——常最系数t无皿纲(1);
n,no,dltn2(dj,“川5(口6——常量系数,无量纲 (1);
B,B,,B:,B3一常量系数,无越}}9(1);
b,6-,如,b——常量系数,无量纲(1);
B“一饱和压力下原油体积系数;无量纲(I);
cd——开发井每米进尺成本的数值,单位为人民币元每米(元,m); cl——岩石压缩系数。单位为每兆帕(MPa。1){
c卜一年现金流人的数值,单位为人民币万元 (104元);c』P——销售收八的数值,单位为人民币万元(104元); 氏 年折耗与折旧的数值,单位为人民币万元(104元); co—年现余流出的数值,单位为人民币月兀(1ip
o——地层原油压缩系数(单位为每兆帕元); (MPal)‘
C一探井每米进尺成本的数值,单位为人民币元每米 (元,m);cr_ 同定成本的数值,单传为人民币元每月(元,f1); o——吨油可变成本的数值,单位为人民币元每吨(元,O; o——地层水压缩系数,单位为每兆帕(MPa。);
D。 油藏中部深度的数值,单位为米(m); D——递减率的数值,单位为每年或伍月(1,年或1,月),小数; D,——递减阶段的扔始递减宰的数值,单位为《年或每月(1,年或1,f1),小数
D一原油商品率的数值(无世 {}9(1)(小数;D——开发井平均井深的数值,单位为米(m),
D、一利用探井平均井深的数值,单位为米 (m);矗——面积波及系数,无量纳(1),小数;
ED 驱油效率的数值,无篮纲(1),小数;
丘 厚度波及系数,尤量纲(1),小数;
FR——原油采收牢的数值,无世纲(1),小数;
晶懈 蒸汽吞吐原油采收率的数值,无挂纲(1)(小数, En一有nll水过渡带油藏的原油采收率的散值(无量纲(1)(小数; ER”——蒸汽驱原油采收牢的数值,尤量纲(1)(小数; ,——井网密度的数值(单位为口每平方千米(口, km2);
, o含汕率的数值(无量纲(1),小数;
^m——经济极#R含油率的数值,无量纲(1),小数; ^——含水率的数值,无_|I}纲(”(小数;
山——经济极限含水枣的数值(无母纲 (1),小数;^’——含水率导数的数值,无量绑(1);
^——油藏平均有效厚度的数值(单位为米(m);
h, 净总厚度比的数值,无量纲(1),小数;
。,——企业丑标收益宰的数值,无量纲(1),小数;
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限R 内部收益术的数值(止母纲(1),小数;
j#——同定资产原值的数值(单位为人民币山兀(104元); ,(——开发投资的数值,单位为人民币万元(104 元);
,广,r发建设投资的数值,单位为人民币万元(1?元 );
,一开发井投资的数值,单位为人民币万元 (104元);K——油层甲均空气渗透率的数值,单忙为毫达西(roD)} K广油层、r均有般渗透率的数值,单位为毫选西 (roD);
K。 油相相对渗透率的数值,无量纲(1),小数; K。(s。)——原始含水饱和度下的nfI相相对渗透率的数值,无量纲(I)(小数; K。——水相帽埘渗透率的数值,无量纲(1),小数;
K。(So,) 残余油饱和度下的水相相刘渗透率的数值,无量纲(1),小数; L。一累积产液量的数值(单位为万吨(104t)M——水油流度比的数值,无;
量纲(I);
N——地质储量的数值,单位为万吨(104t); 帆一累积注汽量(冷水当最体
积数)的数值,单位为万立方米(1f)4m’); ”——递减指数,无量荆(1) ;‰——采注井数比的数值,上量纲(1);
N。 油水过渡带地质储量的数值,单位为万吨(104t);
,。 累积产汕世的数值,单位为不吨(104t);
NPV——净现值的数值(单位为人民币万元(1?元);
NR——可采储量的数值(单位为万吨(104t); NR‘—
—经济可采储量的数值(单位为“吨(104t); NRl——
技术可采储特的数值,单位为?吨(to‘t);
N R17——燕汽乔吐技术可采储量的数位,单位为万吨(104t);
‰7一蒸汽驱技术可采储量的数值,单位为一吨 (104t);A——油藏废弃FE力的数值,单位为兆帕
(MPa); PI,——饱和压力的觳位,单位为兆帕
(MPa); P,——原始油层压力的数值t单位为兆
帕(MPa);
Po 原油出J+价格的数值,单位为人民币元每吨(兀,0;
(卜产汕量的数值,单位为万吨每年或吨每月(1?t,年或岛——经济极t,月);
限产汕蛀的数值,单位为H吨每年或眺每月(104t,年或t,月); Q——递减阶段
的初始产{自量的数位,单位为万吨每年或吨每月(104t,年或,,月 Qh 月产液晕的数值,单位为吨(t);
Q0——原油产世的数值(单位为万吨(104t);
Q一技术极限产汕惜的数值,甲位为万吨每年或吨每月 (1(Pt,年或t,f1)}
R——秉出程度的数值,无量纲(1),小数;
Rm——瞬时油汽比的数值,尤量纲(1),小数;
s 井控mI积的数值,单位为公顷饵井(ha,井);
岛——原始含油饱和度的数值,无量l}9(”(小
数; s, 含水饱和度的数值,无量纲
(1),小数;
S, 甲均含水饱和度的数值,尤母纲(”,小数;
s。——原始含水饱和度的数值,无量纲(”(小数;
f——生产时间的数值,单位为年或月;
^ 评价期某一年,单位为年;
1一评价期,单位为年;
TAX--吨油税费的数值,单位为人民币元每吨 (元,t);
单井开发建设投资(单位为人民币万兀(1(rn
元); Tw——综合折耗与折旧年限,单位为年; 丁R
一,油层温度的数值,单位为摄氏度(?);
h 渗透率变异系数,无量纲(j);
wd——钻井井散,单位为口; wb 成功的开发井数,单位为口;
w厂利用探井数,单位为口 }
w0R——水油比的数值(无姑纲(1){
u,nRn 经济极限水油比的数值,无量剩(1),
Wp——累积产水量的数值,单位为万吨(104t);
?。 地层原油黏度的数值,单位为毫帕秒(mPa?s);
舳一饱和压力下地层原油黏度的数值t单位为毫帕秒(mPa?s)
r油层条件下油水黏度比的数值(无量
纲(1);“ 地层水黏魔的数值t单位为毫帕秒(mPa-s);
?—一有效孔隙度的数值,无世纲(1),小数;
^ 地质储量计算用总孔隙度的数值,无量纲 (1),小数。
中华人,共和日
石油天然气行业标准
石油可采储?计算方法
SY,T 5367 u2010
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(』巴m女,f1”女4目一R o#) i自In日月#目?』# 《m? *十*g#m&”g,*
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龌权专有不得静印
范文二:可采储量计算公式
第22条可采储量计算公式如下:
Q采=(Q工-P)(1-n)K
式中:Q采--可采储量
Q工--工业储量
P--永久煤柱储量
n--地质及水文地质损失系数
K--预设采区回釆率(%)
可采储量还可用下式计算:
Q采=Q工-qs
式中qs为预设损失,等于永久煤柱储量、预计地质及水文地质损失和预计开采损失之和。
以上两公式既适用于全矿井可采储量计算,也适用于任意一个块段的可采储量计算。如是计算全矿井的可采储量,式中的各个参量就是全矿井的。与之相反,便是各块段的。
第23条可采储量计算公式中各项参量的确定:
一、永久煤柱储量:指在工业储量中,按设规划定并经过正式核准不收受接管的煤柱储量。已确定未来收受接管的各类煤柱,应作为独立可采块段处理,不克不及当作永久煤柱。
在计算期末可采储量时施用的永久煤柱储量,是扣出摊销损失量后残剩的储量数字。
2、地质及水文地质损失系数可采纳类比法,用实际发生的损失量计算。计算公式为:
如在一个井田内构造发育不平衡或者局部复杂时,可分区段、分煤炭层计算矿井及质及水文地质损失系数。
三、采区回采率应按采区设规划定的数字。如预设上无这一划定,可用国家划定的回采率标准数字。
范文三:对《石油可采储量计算方法》行业标准的评论与建议
万方数据
万方数据
万方数据
(44lO万日本石油储备资金的来源:一是
5)征收石油税,设立石油专门帐户。1999 吨)。
前景目前,日本国家石油储备距国际能源机构年日本政府用于石油方面的费用是储备,以及欧洲一些国家为建立国家强制性的储备而成立的专门组织 (联盟)
平均储备还差500万立方米。1999
4802亿日元,其中国家储备占62(7,, 年中,日本通产省审议通过一份报告,计划在2010年前增加500万立方米国
的储备,还有为满足国际能源机构和欧盟以及国家应急义务的、紧急情况下为 民间储备占3(5,,其他(石油开发与石油储备。该报告强调国际能源机构(IEA)和IEA家
石油的重要性,并指出日本有必要保证国际能源机构成员国在危机时刻互相协调 产业调整)占33(8,二是国家财政政
政府控制的储备。 2000年总量达备设施不足,这部分可能使用民间油罐进行储存。5(354(亿桶86亿吨()(见表5)。 平均储备量。但由于国家储 策支持。通过政府和国家信贷部门筹
3(经济合作与发展组织(O,CD)国家战略石油储备 款每年都在7000亿集各种公共基金,近年这些投资和贷
经合组织的储备是指仍在成员国国家领土内的基本储备,包括工业企业的 单位:百万桶 日元以上。三是政
府扶持。如由石油公团、开发银行等商业储备
向民间石油储备公司提供低息贷款,
用以购买石油与设施建设;由石油公
团对联合石油储备公司进行资本投资
或建设贷款,上限分别可达全部所需
资金的50,与80,;由石油公团为国0 115 115加拿大 家石油储备公司购买原油、土地与投
北 54l 927 1468美国 入70,的股权资金,并由石油专用资 019 19美国领土外的 美 金支付储备设施使用费、私营储油罐 1061 541 1602 合计 租赁费、技术研究费与土地税等。312 322 634日 本
3)储备方式 亚 澳大利亚,新西兰 5l 0 5l日本是一个岛国,平原狭小,地 312 23 23 太 澳大利亚
0 形破碎,且多火山地震,又缺乏地下 396 708 合计 55土耳其 盐穹或岩盐层那样的地质条件,因此 采取了多样化的储备方式,如地面油
罐、半地下油库、海上油船与油罐、地
下岩洞油库等。
4)国家石油储备的目标和储存量
到90年代中期,国家储备要达到欧 5000万立方米,并使民间储备减少到
70天。1994年国家储备已达4500
万 立方米。1994年完成菊间和串天
野的洲 地下储备,1995年6月又完成了秋 田
石油储备基地,10个全国永久性储备
基地的最后一个一白岛基地,在1996
年内完成。1998年2月,日本完成
了
作为国际能源机构成员国的国家石油
储备义务5000万立方米。
目前日本政府石油储备为3(12
亿 桶(4274万吨),公司储备3(22
亿桶 万方数据
万方数据
万方数据
19,63—68。 采储量经验公式的理论推导及应用, &一目压力下的地层含油饱和度,f; sor
Reservoir 2(Crai舀R(F(Jr(:The 石油勘探与开发,1995(3)22,63— 一残余油饱和度,f; A of 68。sL,地层含液饱和度(S0+&),f; Enginee ring spect
Ne?r 971( Yorl【,1 13(陈元千:地层原油粘度与水 (S,广冰驱前缘后的平均含水饱和度, watomooding B
Correla— 3(FaSSih(M(R(:New 驱曲线关系的研究与讨论,新疆石油 SW一刚刚见水时的平均含水饱和度, f;
tions for Calculations of Vertical M地质,1998(1)19,6卜67。 F0。一水油比;
and Areal Coverage Sweep 14(张金庆:一种简单实用的水 一水油流度比;
Rese rvoir Efficiency,SPE 驱特征曲线,石油勘探与开发,1998 K0一油的相渗透率,mD;
No(6 En舀nee血舀V01(1 NOV,1986, (3)25,56—57。 K。一水的相渗透率,mD;
15(俞启泰:一种广义水驱特征 j0一气的相渗透率,mD; p(604—606( K。(S斫)一在S耐
of 曲线,石油勘探与开发,1998(5)25, 4(Chierici,G(L(:Prineiples K,(S衍)一在S下油的相对渗透率;
Reservoir 48—50。Petroleum 耐下水的相对渗透率; En西neering,
Volume2,Chapterl2,p(62—65( 16(俞启泰:水驱特征曲线(一), K(S谢)一在S谢下油的相对渗透率;
5(Wml?te,G(P(:Watemoodin 舀 新疆石油地质,1996(4)17,364—369。 墨。(S。)一在s?下水的相对渗透率;
SPE T色xtbook SerieS,V01(3,Chap— 17(俞启泰水驱特征曲线(二), 鼻o(s0,)一在&下水的相对渗透率;
ter 3(1986( 新疆石油地质,1997(1)18,62—66。 B。一熙压力下的地层原油体积系数;
6(陈元千等著:现代油藏工程,Bo。一ph压力下的地层原油体积系数;
18(俞启泰:张金庆水驱特征曲 B0,p压力下的地层原油体积系数;
线的应用及其油水渗流特征,新疆石 石油工业出版社,第3章,北京(2001)
82。 油地质,1998(6)19,507—511。 取,p压力下的地层天然气体积系数;
Prin— 19(俞启泰:逐年计算水驱油田 R。,p压力下的溶解气油比,m3,m3; 7(Muskat,M:Physical
of 0il cipLes Production,Chapter 7, 可采储量方法,石油勘探与开发, A和B一(26)式直线的截距和斜率;
First Edition,McGraw—Hill Book 1996(4)23,52—56。 口,和D,一甲a和卢一(27)式直线的截距和斜率;
BYork Toronto o Companym,INC,New 20(陈元千:广义KonbIT 型水驱曲线直线的截距和
London(1949)( 斜率; (卡彼托夫)公式的推导及应用,石油
a1(:A Slatistical 勘探与开发,1991(1)18,56—61。 口,和b’_一乙型水驱曲线直线的截距和 8(Arps,J(J(et
of 21(陈元千:双曲线递减的简化 斜率; Study Recove眄Efficiency,API 以,和Bul(D 1 4,First Edition,October 及确定可采储量的截距法,天然气工 bf一丙型水驱曲线直线的截距和
1967( 业,1994(4)14,32—37。 斜率;
9(童宪章著:油井产状和油藏动 22(俞启泰:三种增长曲线在油 口。和b厂丁型水驱曲线直线的截距和
斜率; 态分析,第4章,石油工业出版社,北 田开发指标预测中的应用,中国海上 口,D,
京(1981)73—80。 油气(地质),1995(2)9,14卜148。 c一不同预测模型的常数;
10(陈元千:水驱曲线关系式的 23(俞启泰:Weibull增长曲线 m一以e为底的自然对数;
log一以10为底的常用对数。 理论推导,石油学报,1985(2)6, 预测开发指标的0(63212准数,石油
69—78。 勘探与开发,1998(2)50—52。
24(俞启泰:bt型增长曲线预测参考文献 11(陈元千:一种新型水驱曲线
1(俞启泰、赵明、林志芳:水驱 关系式的理论推导及应用,石油学 油田开发指标方法,断块油气田,
报,1993(2)14,65—73。 1999(2)6,2卜25。 素分析,石油砂岩油田含水变化规律与采收率多因
12(陈元千:对纳扎洛夫确定可 25(陈元千:对我国油气资源与 勘探与开发,1992(3)
3l2002(6 石油科技论坛
万方数据
专家论坛
储量分级分类体系标准的建议,石油 (a_4) 等=,陆旁+番学一警警一止掣旁一丧雾]
科技论坛,200l,No(4,3卜39。Q=一dNjr,df (a一7)同时,在地层压力从n降到p的 26(Craft,B(C(and HawkinS,M(
Q产一dG:?df (a一8)过程中,油藏的累积产油量和累积产 Reservoir F(:Applied petroleum 将(a一8)式除以(a一7)式得p气量可分别表示为: Edition,Engineering,Second 压力下的生产气油比为:(a一5) N一』v0产Qndf j ChaDter9,Prentice—HaU,Inc(New
R=d G_毋,d?0 (a一9)(a一6) G—G旷l掣 f 99 JerSey(1 1)362—364(
假若地层压力随时间是以dp, 式中?一油藏原油的地质储量,m3;
d扣,7的速度下降,那么,(a一9)G一油藏天然气的地质储量m3,;Q^ 附 录
可改写为:一p压力下的原油产量,m3,s;Q。一 式 参考正文中文献[26]的内容,本p压力下的天然气产量,m3,s;f一开 文利用SI制基本单位对Muskat公式 R=黜(a_10)发时间,s;其它符号同前。 的推导如下:
将(a一2)式和(a一4)式代入(a对(a一5)和(a一6)式分别对f 对于一个定容溶解气驱的油藏,
一10)式得 求导数得: 由于油藏投入开发,当地层压力由原 始地层压
Rs c配 灭ss0 dB。(卜S0—5b)d& l旦曼 dso(s0 力pi(等于ph)下降到p时,油藏中原油的剩余地质储量可表示 R-旦互堕L急生?L皇上尘K2———————
1 (a-、d’1 7 11丽—万面r——————一 为: B0 dp磷dp
式中q。一在地层条件下天然气的流对于一个均质的油藏,在溶解气 (a一1) ?0, =簪量,m3,s;q。一在地层条件下原油的 驱开采条件下,可以利用一口井控制 式中?0,一原油的剩余地质储量,m3; 流量,m3,s;K。一天然气的相渗透的单元开发动态,代替整个油藏的开 K一油藏的孔隙体积,m3;S0一p压率,mj瓦一原油的相渗透率,m2;?发动态。因此,对于油气两相流动,油 力下的地层含油饱和度,f;B。一p压。一地层天然气粘度,Pa-S;?。一地井的生产气油比,也可由如下的自由 力下的地层原油体积系数。层原油粘度,Pa?s;白一有效厚度,气和溶解气两部分组成: 由(a一1)式对压力p求导数得: 111;?p一生产压差,Pa;re一供给半
(a-12) R=貉州。 径,m;rT。,一井底半径,m;S一表皮 警=K怯雾一番别 (a-2)系数。 在(a一12)式中的,和qo分别为 当地层压力从pi下降p时,油藏将(a一13)式和(a一14)式代入在地层条件下,天然气和原油的流 中天然气的剩余地质储量,由如下的(a一12)式得: 量,并表示为: 溶解气和自由气两部分组成:几:塑鱼皇垒里n=—————=——————一(a一13)、‰以(1n砉+s) R=糍州。(a_15),=警+世皆皿 (a一3) 一1。,
由(a—11)式和(a—15)式相等,。一丝鱼垒垒里 (a一14)、u 1’, 式中G盯一油藏中天然气的剩余地质 ‰“。(1n砉 +S)经整理简化后得: rT=一储量,m3;Rs—p压力下剩余油中溶
解气的含量,m3,m3;S。一p压力
下 的地层含水饱和度,f;B。一p压
力下
的地层天然气体积系数;其他符号意由(a—16)式和正文中的(16) (16)式等号右端分子上的第一项,分 义同前。 万方数据式对比可以看出,在标准中引用的 母中的B应在分子的位置;分子的第 由(a一3)式对压力p求导数得: Muskat公式存在的差错,即正文中 三项前应为减号。
范文四:对《石油可采储量计算方法》行业标准的评论与建议
对《石油可采储量计算方法》行业标准的评
论与建议
口中国石油勘探开发研究院陈元千
维者按:
技术标准是重蔓性的技术事璜在一定蓖曝婚豌一斑意,是挂求威慕麟蔻犯,
此,它既是技术创前健拳中的重要环节,也是市插准八妨通行证.在燕搏尚竞
经成为产业竞争的制高点.技术标准的制定需熹_进行走璧_糟辩荦暂定,童声饕赣和
发堍琏术进步的威莱和发展要求,还曲颠适应审?磅婚羲避囊能.技拳耘壤为指导
生产经营行寿及其蛄来的一种规范,对一个行业的键赢燕纛静疆察竞争办爵捉升都
我鼹加八r0后,我宙1对艘术标准暇及世贳组蠛壤确寒鞠育燕愿捌在簿稚竞争中盼作礴潼l謦赢巍重
藐,识挺瘟对.出于运群的考虑,皋期发氧遗蔫蛾肇塞引起蕞注和攘衬.j一?},
众所周知,探明未开发油田的原
始可采储量和探明已开发油田的剩余
可采储量,既是上市石油公司制定发
展规划的物质基础,又是国家制定能
源发展战略的重要依据,因此,制定
一
个科学合理,同国际接轨的石油可
采储量计算方法行业标准是至关重要
的.由原国家石油和化学工业局,于
1999年3月3日发布,并于同年l0月
1日开始实施的《石油可采储量计算
方法》行业标准(sY/T5367一l998),
在我国已执行了两年多的时间.该标
准在石油可采储量的计算方面可能起
到了一定的作用,但确实也存在着若
干值得关注和不可忽视的问题.在对
该标准的内容和有关的参考文献仔细
阅读之后,给人的印象是,该标准在
科学性,实用性,准确性,规范性和
可操作性等方面,存在着不尽如人
意,甚至是不正确的地方.该标准大
体上可分为五方面的内容相关经验
公式法,水动力学概算法,驱油效率
法,水驱曲线法,产量递减法和预测
模型法.本文将分别予以评论,并对
今后如何修改的问题,提出了某些简
要的建议.
1对相关经验公式法的评论
在该标准的5.2.1部分的相关经
验公式,属于经验类比法.它适用于
新发现油田早期评价可采储量的一种
简便方法.在油田的储层类型,驱动
类型确定之后,可以根据有关参数,
选择合适的相关经验公式,先确定石
油采收率,再将其乘于原始地质储
量,即可得原始可采储量.该标准,对
于不同储层类型和驱动类型,推荐了
计算石油采收率不同的相关经验公
式,但不足之处在于,没有注明建立
这些相关经验公式的样本数和相关系
数,而这是判断和选用相关经验公式
不可缺少的依据.值得注意的是,对
于水驱砂岩油田,该标准的5.2.1.1部
分推荐了如下相关经验公式:
=0.274—01116log
+0.097461ogK-0.0001802nf
一
006741+0.0001675T(1)
然而,在文献【l】的报导中,缺乏
有关如何建立该相关经验公式的内
容,仅仅提到:选出我国25个水驱
砂岩油田,分?统计它们标定的水驱
2002.6石油科技论坛25
囊曩壤熟撩越l一柑
?专家论坛采收率和相应的参数,进行多元回
归,得到了计算我国水驱砂岩油田采
收率的经验公式.由于样本数少,相
关系数较低(0.621),因此,就影响
到它的可靠性.
2对一维流管法的评论
在该标准的5.3.1.1部分的一维
流管法,是于20世纪50年代兴起的
水动力学概算法.该概算法可以分
为一维与二维,单相与两相,活塞式
和非活塞式,以及描述储层非均质
性的一维线性流管和二维变径流管.
该标准推荐利用储层渗透率,按r
(x)分布,r(x)分布和对数正态
分布,描述流管渗透率由大到小的
分布特征应当指出的是,由于油藏
模拟技术的发展与应用,流管法已
经失去了它的应用价值同时,该标
准中介绍的行列注水流管法,由于
没有考虑在注水井和生产井周围,
存在的径向流渗流阻力和水驱油非
活塞式影响,仅考虑为流管两端的
压差?P,因此,该方法应用的可靠
性很难得到有效保证.在最高渗透
率的流管见水之后,对于多流管的
叠加计算,应将渗透聿从一到j(
的全部流管,以某HqHIJ见水的渗
透率误的(3)
式,见标准中的(36)式:
f:!(3)
l瓦kw1/o
大家都熟悉,对于忽略重力和毛管力影响的分流方程,应为如下形:
i
(4)
该标准对于面积波及系数E(ArealSweepEfficiency)的计算,引用了
如下经验公式:
与=【口lh~l(M+a2)+口jlf-+a4ha(M+口j)+(5)
应当指出,《5)式发表于文献【3】,它只适用于面积注水的五点系统,或正
对与斜对的直线系统.对于五点系统,不同流度比M和含水率条件下的
值,也可查图l确定.
-
肇
礞
翳
辱
旧
0110101001000
流度比.一
豳1五点燕鲡的已与M的关系豳田
该标准对于垂向波及系数E(VerticalSweepEfficiency)的计算,引用
了文献[3】的如下经验公式:
Y=a,E~Z(1一E(6)
在文献[31中E表示为C(ConformanceIactor),Y称为相关参数
(Coffee,onparameter),并由下式表示:
一l
—H
2.499V ,(O.4)(18.948—
(M+1.137—0.8094)10H(7)
=一
0.6891+0.9735VK+l,6453Vd(8)
由(7)式求得Y值之后,也可
由图2确定的数值.
垂向谴砭囊妊E
图2y与Ez的关系圈啪
应当特别指出,在该标准中,将
水油的流度比写成了有误的(9)式,
见标准中(43)式:
垦垦
fL(9)—一
根据国内外统一的定义,水油的
流度比应写为如下形式I:
(10)
或写为如下形式?51.
M=
K
K~,(So)
/
/IJ
.
.
-
(11)
4对确定弹性驱动油藏采
收率公式的评论
在该标准的5.3.2部分,对于定容
封闭式油藏
如下关系式
确定弹性驱动开发阶段的采收率(应称为采出程度),提出应用
这里的(12
在文献【6】中
s叨{一c4_pb)一
(1一s?+c—p【j】
)式存在有问题,现将其简化为下式
骘,通过正式推导得到的关系式为:
一
型
(12)
(13)
而在(14)式中的岩石有效效孔隙体积压缩系数e的定义为
=
啬
(14)
(15)
由于在(13)式中比(14)式多了一个孔隙度参数,因此会引起采收率
计算数值偏大.
5对溶解气驱油藏确定采收率计算方法的评论
在该标准中的5.3.3部分,推荐应用Muskatm于20世纪4o年代,提出的如
下非线性一阶微分方程(作者的引用中存在有两处差错),确定溶解气驱油藏
的采收率:
矗一dRsN~EdPdpdp(1奇B…?,Bgdp
+悬(16)
由于该法涉及到地层流体物性(B.,R)随压力的变化,以及油气两
相渗透率随液体饱和度变化曲线资料,因此,在利用数值法求解时,计算比较
繁琐,并需根据计算结果,绘制地层压力和生产气油比随含油饱和度的变化曲
线.在确定废弃压力见之后,可以利用该关系曲线查得与压力相对应
的地层
含油饱和,以及压力下的地层原油体积系数B数值,再由标准中的下式
计算采收率:
1一(17)
鉴于该标准引用Muskat公式存在着差错,本文在附录中进行了简要地推
导.而在标准中引自文献E83的(6)式是较为实用的相关经验公式.
6对童宪章图版法应用问题的评论
在该标准中的5.4.1部分,推荐的童宪章图版法,是已故中科院院士童宪章
先生l,于1981年提出的如下关系式制成的图版(见图3),可用于判断水驱开
发油田的采收率:
=7.5(R一)+1.69(18)
2002.6石油科技论坛27
越
盟
专家论坛
??)
圈3童氏图版
应当指出的是,在(18)式的推
导过程中,是假定油田的极限含水率
为98%,并要满足油田的原始地质储
量?与甲型水驱曲线直线的斜率bx存
在如下美系I:
N=7,55,(19)
油田含水率随地质储量采出程
度尺的变化,常因开发的调整工作呈
现出锯齿状的波动,因而很难用于采
收率的确定,而只能判断开发调整的
阶段效果.
7对水驱特征曲线有关问
题的评论
在该行业标准的5,4.2部分推荐
了水驱曲线法,现就有关问题作如下
评论:
7.
1关于水驱曲线对地层原油粘
度是否存在选择性问题
在该行业标准中的5,4.2.1部分提
出:甲型水驱曲线(1ogWp=a+b,)
适用于地层原油粘度3,30mPa.s的油
藏;乙型水驱曲线(1og/m?十b?)适
用于地层原油粘大于30mPa.8的油藏;
丙型水驱曲线(=d,4-b)适用
于地层原油粘度3—30mPa.s(Q油藏;丁
型水驱曲线(口+w)适用于
地层原油粘度小于3mPa.8的油藏,但
这
28石油科技论坛2002.6
在文献【1(卜12】中,对甲,乙,丙,丁
型水驱曲进行的理论推导中,均没有
假定或应用地层原油牯度作为限定条
件.而且大量油田的实际应用表明,
甲,乙,丙,丁型水驱曲线法,可以适
用于不同地层原油粘度的油田.这一
结论性意见,被文献【l3】的实例所证
明,见图4一图6所示.曲线两端的差
异,是由各自的特征所决定.
【-l
圈4宁海油田的应用(2nPas)
1?
?
?
被
蚰
如
?
_,
5//
?
M(1l
圈5大庆南二三区的砬用(u=10mPa.s)
?l
72关于张金庆水驱曲线问题
在该行业标准的5.4.2,1部分中,
推荐的张金庆水驱曲线的表达式为:
等,+嘿(20)
应当指出,发表于文献【l4】的张
垒庆水驱曲线,是由丙型和丁型水驱
曲线派生而来的.但经过仔细认真的
推导,怎么也得不到(20)式的结果,
因此,它的正确性和可靠性值得怀
疑.同时,既然丙型和丁型水驱曲线
已是比较好的方法,作为一个行业标
准,又何必再增加一个含糊不清的水
驱曲线呢?感兴趣的朋友,不妨查阅
一
下原文.
73关于俞启泰水驱曲线问题
在该标准的5.4.2.1部分中,推荐
的俞启泰水驱曲线表达式为:
logN~=n一(21)
同样,应当指出,发表于文献[15】
的俞启泰水驱曲线,在其关系式的推
导方面是很不严格的,因此,不能不
让人们对它的可靠性和正确性产生怀
疑.由文献[15,16]可以看出,作者
在没有任何根据的条件下,就写出了
如下关系式:
坼=a(WjLp)(22)
同样,由文献I15,17]又可以看
出,作者在没有任何理由和根据的条
件下,又写出如下关系式:
坼=a(w(23)
在文献[151中,又不知是何道理,
作者将(22)式(23)式又写成了所
谓的如下通式:
=a(/)f24)
作者将(24)式两端取对敦,并
给:a=loga,b=-b,得到了上面
??*?H
一?*?
的俞启泰水驱曲线(21)式.
通过上述对俞启泰水驱曲线建立
过程的了解,让人提出质疑,也就不
足为奇了.
74关于逐年度计算可采储量方法
问题
在该标准的5.4.2.3部分中,推荐
的计算逐年度可采储量的关系式为:
=
6+
由文献【18]看出,(25)式的基础
是张垒庆的水驱曲线.正如前述,张
金庆水驱曲线的正确性,已存在质
疑.因此,该水驱曲线的正确性,也
成了问题.在(25)式的推导中,作
者还使用了w/lTd尺J/
的所谓概念式.对此概念式的正确性
值得怀疑.引自文献(193标准中的
(67)式至(65)式的实用性也值得考虑.
8对产量递减法问题的评
论
在该标准中的5.4.3部分的递减
曲线法,存在着同一公式多次重复列
出的问题,请见标准中的(73)式至
(85)式.这是完全没有必要的.由
于口,b,0.和D均为常数,不同作
者和不同形式的累积产量公式,当
n=0.5时,均可用如下两个公式表示:
A一—t+L
c(26j
Nd一8Qo5t271
式中的A=20/DB=O/(0.5D)=,c=-2/
Di;?=A=2Q/D=2/Di关于
(26)式和(27)的推导,请参考文献
【20,21]的内容对于(27)式,可以
通过线性试差珐,确定口和的数
值当确定废弃条件下的产量0之
后,可由(27)式改写的下式,得到
可采储量:
?=一卢Q(28)
9对增长曲线法有关问题
的评论
增长曲线是指累积产油量随开发
时间的递增曲线,但年产油量随开发
时间的变化并不是增长曲线.因此,
将增长曲线称为预测模型更为合理.
在该标准中,推荐了两种增长曲线,
即威布尔增长曲线和俞启泰增长曲
线,现分别评论如下:
9.
1关于威布尔增长曲线问题
在该标准中的5.4.4.1部分,称之
为威布尔增长曲线,发表于文献[22,
23],其关系式为:
=
一(卜e)(29)
.=…皂--e一/~./o(30)
关于求解威布尔增长曲线常数a,
b和…的方法问题,该标准指出:
“根据油田实际资料计算t0与?关
系,求出亡Q达到(0)一时对应的
为,对应的t为t,则
一(31)
m
量
(32)
口=(tO)…(331
在文献【22]中查不到上述求解
%…,和b的关系式,而在文献(239
中,有0与N的如下关系式:
一
[卜NolJmLr1一]
(34)
显然,(343式并未给出tQ与
可供作图求解的直接关系.
92关于俞启泰增长曲线问题
在该标准中的5.4.4.2部分,称之
为俞启泰增长曲线,发表于文献【24],
其关系式为:
一
靛?)
Q=‰(36)
应当指出,对于俞启泰增长曲线
建立的科学性和可靠性,是令人值得
怀疑的.在文献【24l中,对(35)式的
建立是这样描述的:”凡是能满足条
件:当f=0时,N.=0和t-+时,
的函数表达式,统称为用于
油田开发指标预测的增长曲线.因而
除了我们研究的Weibull,Gompertz
和Logistic三种增长曲线外,还可以
提出一系列其他类型的增长曲线.据
此,我们提出了一种新的用于油田开
发指标预测的增长曲线.”难到建立
一
种新的预测模型,即增长曲线就这
样简单吗?它不需要经过任何严格的
科学推导,而只需要做一个简单的逻
辑推理就可以建立起来?
1O几点建议
在我国三大石油公司海外成功上
市,以及我国业已I1人WTO,并融
入世界经济一体化进程的条件下,尽
快制定一个同国际接轨的石油可采储
量计算方法的行业标准,是至关重要
的当务之急.对此,笔者提出以下几
点初步的建议:
?尽快召集由我国三大石油公司
有关人员和专家参加的研讨会,总结
经验,研究制定标准的方案其中包
括储量的分级分类标准及其定义,以
及有关参数的术语,符号和单位.笔
者关于分级分类体系标准的建议嘲,请
见图7所示:
20026石油科技论坛29
专家论坛
注:@描下套管后来射开投产的产甚储量0指技术上行,经上无技的
边情量@指固油竹虎奉
?坚持少而精的原则,选用同国
际接轨的石油可采储量计算方法,并
制定相应的计算细则.
?为便于对石油可采储量计算方
法的推广与正确使用,应编写有关计
算方法的参考文献.
本文若有不当之处,敬请广大读
者指正,并恳请参与讨论.
符号与单位注释
?一原始地质储量,l;
?一原始可采储量,l叶;
—
最大可采储量,l;
?一累积产油量,l:
矾一累积产水量,l:
一
累积产液量,lO:
一
与最高年产油量对应的累积产
油量,l:
30石油科技论坛2002.6
匿7对油气资源
0一年产油量,104t/a;
Q一油田废弃时的年产油量,1&t/a;
qI—递减阶段的初始产油量,lO?t/a;
研一递减阶段的初始递减率,a-l;
一
采收率,E
,
驱油效率,f;
E一面积波及系数,f;
一
垂向波及系数,f;
R一地质储量的采出程度,f;
R?一可采储量的采出程度,f;
K一平均岩心渗透率,mD;
血一平均有效厚度,m:
一
地层温度,?;
f一平均井控面积,ha/weAl;
一
地层原油粘度,mPa.s;
—
饱和压力下的地层原油粘度,
mPa.s:
一
地层水牯度,mPa,s;
一
地层天然气粘度,mPa.s;
一
地层油水粘度比;
一
有效孔隙度,f;
一
有效孔隙体积,m;
一
渗透率变异系数,f;
一
地层原油压缩系数,MPa..:
一
地层水压缩系数,MPa;
0一地层岩石有效孔隙体积压缩系
数,MPa;
p一地层压力,MPa;
一
原始地层压力,MPa;
一
饱和压力,MPa;
—
废弃地层压力,MPa;
一
含水率,f;
s一地层束缚水饱和度,f;
一
地层含水饱和度,B
一
地层原始含油饱和度,f=
—
p压力下的地层含油饱和度,f
5l珊一露压力下的地层含油饱和度,f;
S一残余油饱和度,f;
—
地层含液饱和度(+),f;
Sr冰驱前缘后的平均含水饱和度,f;
s恫1见水时的平均含水饱和度,f;
一
水油比;
M一水油流度比;
圮一油的相渗透率,roD;
K一水的相渗透率,roD;
K一气的相渗透率,mD;
(S)一在s下油的相对渗透率;
(s)一在s下水的相对渗透率;
(s)一在s下油的相对渗透率;
(S)一在S下水的相对渗透率;
K(s)一在下水的相对渗透率;
日0一旦压力下的地层原油体积系数;
B一压力下的地层原油体积系数;
一
p压力下的地层原油体积系数;
一
p压力下的地层天然气体积系数;
R一p压力下的溶解气油比,m/m;
A和B一(26)式直线的截距和斜率;
d和一(27)式直线的截距和斜率;
口和b,一甲型水驱曲线直线的截距和
斜率;
口r乙型水驱曲线直线的截距和
斜率;
口和b厂丙型水驱曲线直线的截距和
斜率;
—
丁型水驱曲线直线的截距和
斜率;
口,hC一不同预测模型的常数;
ln一以e为底的自然对数;
10g一以10为底的常用对数.
参考文献
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线的应用及其油水渗流特征,新疆石
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可采储量方法,石油勘探与开发,
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20.陈元千:广义KO?blT0B
(卡彼托夫)公式的推导及应用,石油
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及确定可采储量的截距法,天然气工
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田开发指标预测中的应用,中国海上
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预测开发指标的0.63212准数,石油
勘探与开发,1998(2)50—52.
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油田开发指标方法,断块油气田,
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25.陈元千:对我国油气资源与
2002.6石油科技论坛3l
专家论坛
储量分级分类体系标准的建议,石油
科技论坛,20ol,No.4,31—39.
26.Craft,B.C.andHawkins,M.
F.:AppliedpetroleumReservoir
Engineering,SecondEdition,
Chapter9,Prentice—Hal1.Inc.Neve
364 Jersey(19911362—
附录
参考正文中文献[26]的内容,本
文利用sI制基本单位对Muskat公式
的推导如下:
对于一个定容溶解气驱的油藏,
由于油藏投入开发,当地层压力由原
始地层压力日(等于)下降到p时,
油藏中原油的剩余地质储量可表示
为:
(a-1)
式中,一原油的剩余地质储量,m;
一
油藏的孔隙体积,m;So—p压
力下的地层含油饱和度,f;B.一p压
力下的地层原油体积系数.
由(a—1)式对压力P求导数得:
警=一鲁(a-2)
当地层压力从p下降P时,油藏
中天然气的剩余地质储量,由如下的
溶解气和自由气两部分组成:
+(a-3)
式中G一油藏中天然气的剩余地质
储量,m;R一p压力下剩余油中溶
解气的含量,m/m;S一p压力下
的地层含水饱和度,f;一p压力下
的地层天然气体积系数;其他符号意
殳同前.
由(a一3)式对压力P求导数得:
32石油科技论坛2002.6
警.(R~dSo+瓦So万dR~一管一学一面1dSo](a-4)
同时,在地层压力从n降到p的Qo=一dl~%Jdt(a-7)
过程中,油藏的累积产油量和累积产
气量可分别表示为:
?一IQodt(a-5)
G—G盯=Gdt(a-6)
式中N一油藏原油的地质储量,m;
G一油藏天然气的地质储量m/;Qo
—
p压力下的原油产量,m/s;0一
P压力下的天然气产量,m/s;卜开
发时间,s;其它符号同前.
对(a一5)和(a-6)式分别对t
求导数得:
对于一个均质的油藏,在溶解气
驱开采条件下,可以利用一口井控制
的单元开发动态,代替整个油藏的开
发动态.因此,对于油气两相流动,油
井的生产气油比,也可由如下的自由
气和溶解气两部分组成:
R=
器(a-12)
在(a一12)式中的和%分别为
在地层条件下,天然气和原油的流
量,并表示为:
一
g
hap
2kohAP
嘲
(a—l3,
(a一14)
舻一d岛/dt(a-8)
将(a-8)式除以(a-?)式得P
压力下的生产气油比为:
R=dG/dNta一9,
假若地层压力随时间是以dp/
dr=-H的速度下降,那么,(a-9)式
可改写为:
R=(a-lO)
将(a-2)式和(a-4)式代人(a一
10)式得:
式中q一在地层条件下天然气的流
量,m/s;q一在地层条件下原油的
流量,m/s;K一天然气的相渗透
率,m咒一原油的相渗透率,m2;
一
地层天然气粘度,Pa?s.一地
层原油牯度,Pa?s;h一有效厚度,
叫?p一生产压差,Pa;—供给半
径,m;一井底半径,rn;S—表皮
系数.
将(a-13)式和(a—l4)式代入
(a一12)式得:
R=
Kg~oBo(a一15)
由(a—l1)式和(a一15)式相等,
经整理简化后得:
量堡+量篮一dBo一(1-&-S.)dB~
一
dSo:塑.!至鱼(a-l61
dp-+麓
由(a一16)式和正文中的(16)(16)式等号右端分子上的第一项,分
式对比可以看出,在标准中引用的母中的BgK在分子的位置;分子的第
Muskat公式存在的差错,即正文中三项前应为减号.
范文五:我国石油剩余经济可采储量
我国石油剩余经济可采储量
国际贸易论坛国别调研
平洋原油管道为核心综合开发远东和西伯利 亚,并继续规划类似战略项目,带动多地 区,多领域同步发展.中央,产业和大型公 司制定发展规划时加强与地方协调,充分关 注地方需求.加强跨地区合作,建立地区经 济圈.
从推进互利合作的角度看,中俄资源禀 赋各异,经济互补性强,市场容量巨大,发 展前景广阔.中俄两国政治关系良好,建立 了两国元首每年会晤,总理定期会晤及会晤 委员会机制.两国在投资,规范贸易秩序, 解决贸易摩擦,边境和地方经贸合作以及森 林开发利用等领域建立了磋商机制.两围重 点企业和行业协会问也建立了对口联系 制.政府问签署了《经济贸易关系协定》, 《避免双重征税协定》等数十个经贸领域的 法律文件.这都为中俄互利合作,特别是我 国企业走向俄投资提供了有利条件. 我国企业有条件走出去,走进去,俄 罗斯发展能满足俄市场需求的加工制造业. 发挥我国企业在机械,电器和机电仪表,食 品,纺织,皮革,金属制品和文教体育用品 等方面的比较优势,通过合资,合作或独资 等方式到俄投资办厂,带动我设备,技术和 劳务出口,迅速提升企业自身国际竞争力.
俄在高新技术的许多方面具有独特优势,我 国企业对俄高科技产业进行投资合作,特别 是到技术资源与智力资源密集的地方设立研 发机构和科技型中小企业,可以直接获得相 关技术和管理经验,迅速提升企业自身的研 发能力和市场竞争能力.我国已有国有承包 公司或集团企业长期进驻俄莫斯科,圣彼得 堡等大城市,以劳务输出为主导,承揽了一 批建筑建材和工程项目.着眼于长远发展, 应鼓励有资信,有经营能力的大中型企业积 极参与俄各地经济特区建设,承揽起更多的 工程项目,带动更多劳务输出.俄政府大力 鼓励和支持发展服务业,并在《经济特区 法》中特别增加了'旅游休闲型"经济特区 的内容.我企业应抓住机遇,到俄拓展维 修保养,顾客培育,服务咨询,物流管理, 广告宣传,以及衣食住行,旅游休闲等专 门服务.
中俄两国山水相连,具有能源,基础原 材料消费大国和出口大国联系最为便捷和投 人产出效益最大的特点.在我国可资利用的 境外能源,基础原材料来源中,俄的地位举 足轻重,独一无二.特别是在我国目前所面 I临的日趋激烈的国际竞争和能源资源安全形 势下,通过直接投资和跨国经营,在俄建立 一
批战略性资源开发生产供应基地,经济上 合算,政治上安全.
.
资讯.我国石油剩余经济可采储量
截至2006年年底全国
石油剩余经济可采储量为20.434L吨;天然气剩余经济可采储量为24490亿立方米.
2006年全国——石油勘查
新增探明地质储量为:9.494L吨,下降1.6%;新增探明技术可采储量为1.954L吨,上升
10.8%;新增探明经济可采储量为1.72亿吨.
——
天然气勘查
新增探明地质储量为:5815.974L立方米,下降6.2%;新增探明经济可采储量为: 2935.7l亿立方米.
剩余经济可采储量是指一国或一公司探明的已开发石油经济可采储量与扣除累计产量后的
差值,反映出在一定的经济,技术条件下,这一国家或公司未来可能得到的实际经济利益.
2oo7年第2期??
转载请注明出处范文大全网 » 石油可采储量计算方法
20000mpa-s,兔>